JP2011069989A

JP2011069989A - 反射シート

Info

Publication number: JP2011069989A
Application number: JP2009220921A
Authority: JP
Inventors: Shinya Hamazaki; 真也浜崎; Yusuke Shigemori; 雄介重森
Original assignee: Asahi Kasei Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2009-09-25
Filing date: 2009-09-25
Publication date: 2011-04-07

Abstract

【課題】薄型直下型バックライトにおいて生じやすいランプイメージを低減できる反射シートを提供すること。
【解決手段】本発明の反射シートは、熱可塑性樹脂（Ａ）及び熱可塑性樹脂（Ａ）と非相溶である少なくとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含有し、シート面方向に延在する孔を有する内層部１１と、熱可塑性樹脂（Ｃ）を含む表層部１２と、を備え、少なくとも表層部１１及び内層部１２の２層から構成され、孔１３は、内層部１１の表層部近傍１４において、シート面方向における長さ平均孔径が６μｍ以上であることを特徴とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、内部に孔を含む樹脂組成物の反射シートであって、特に液晶表示装置のバックライトなどに用いられる反射材に適した反射シートに関する。

反射シートは、液晶表示装置においてＬＥＤや冷陰極管などの点状あるいは線状の光源の光を面状に反射させることによって、均一な面状の光源を得るための反射板として使用されており、特に液晶テレビなどの大型液晶表示装置の直下型バックライトの反射板として用いられる。従来、反射シートとしては、内部に微細な空洞を含むシートやシートの表面に銀などの金属反射層を設けたものなどが使用されている。

大型液晶テレビなどの大型液晶表示装置においては、表示画面を明るくするために線状光源である冷陰極管を複数本平行に配置して使用する。この場合、冷陰極管に由来する縞状のランプイメージが発生しやすいために、反射シートにおいても拡散反射する反射シートを用いてランプイメージの低減を図っている。

拡散反射する反射シートとしては、前記の内部に微細な空洞を含むシートが一般的で、例えば、ポリエステル樹脂やポリプロピレン樹脂に無機粉末を添加したシートを延伸して、無機粉末を起点とする微細な空洞を形成させた反射シートや（特許文献１）、ポリエステル樹脂からなるシートに窒素ガスや炭酸ガスなどを含浸させて発泡させたシートなどがある（特許文献２）。

冷陰極管などの線状光源から発しこれらの反射シートで反射した光は、明るさに縞状の強弱ばらつき、すなわちランプイメージが生じやすい。これは、冷陰極管直上が明るくなり、冷陰極管の間が暗くなるためである。上記大型液晶テレビなどでは、入射した光を均等に反射するために、反射光が液晶パネルに入る前に拡散板を使用して、液晶パネルに入る光の輝度を均一化させることが一般に行われる。この際、隣り合う冷陰極管同士の距離を狭くする（＜３０ｍｍ）ことにより、ランプイメージが低減される。また、種々の光学シートを拡散板の上に配設することによりランプイメージの低減が図られている。

しかし、現在、省エネ、低コストの流れから、更なる冷陰極管の低減が強く望まれている。バックライト中の冷陰極管を減らすことにより、冷陰極管同士の距離が増大し、結果、冷陰極管由来のランプイメージは増大する傾向にあり、このランプイメージの低減が省灯化ＴＶ開発の大きな課題である。

特公平６−８９１６０号公報特許第２９２５７４５号公報

本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、省灯化直下型バックライトにおいて生じやすいランプイメージを低減できる反射シートを提供することを目的とする。

本発明の反射シートは、熱可塑性樹脂（Ａ）及び前記熱可塑性樹脂（Ａ）と非相溶である少なくとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含有し、シート面方向に延在する孔を層内に有する内層部と、熱可塑性樹脂（Ｃ）を含む表層部と、を備え、少なくとも前記表層部及び前記内層部の２層から構成され、前記孔は、前記内層部の前記表層部近傍において、前記シート面方向における長さ平均孔径が６μｍ以上であることを特徴とする。

本発明の反射シートにおいては、前記熱可塑性樹脂（Ａ）としてポリプロピレン樹脂を含むことが好ましい。

本発明の反射シートにおいては、前記熱可塑性樹脂（Ｃ）としてポリプロピレン樹脂を含むことが好ましい。

本発明の反射シートにおいては、前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、前記熱可塑性樹脂（Ａ）の延伸可能な温度において前記熱可塑性樹脂（Ａ）と非相溶性である前記熱可塑性樹脂（Ｂ）としてポリカーボネート樹脂を含むことが好ましい。

本発明の反射シートにおいては、前記内層部の前記表層部近傍における前記熱可塑性樹脂（Ｂ）が棒状の形状で一方向に配向しており、前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の長さが最大になる方向Ｂ２での長さＤ２と前記方向Ｂ２と反射シート面内で直交する方向Ｂ１での長さＤ１との比Ｄ２／Ｄ１が３以上であることが好ましい。

本発明の反射シートにおいては、反射シート面の鉛直方向に対して６０度の入射角で光を入射したときの前記鉛直方向への反射光強度が入射方向による異方性を有しており、前記鉛直方向への反射光相対強度が最も低い入射方向Ａ２での前記鉛直方向への反射光相対強度Ｌ２と、前記入射方向Ａ２と直交する入射方向Ａ１での前記鉛直方向への反射光相対強度Ｌ１の比Ｌ１／Ｌ２が１．２以上であることが好ましい。

本発明のバックライトは、上記反射シートを具備したことを特徴とする。

本発明の反射シートは、熱可塑性樹脂（Ａ）及び前記熱可塑性樹脂（Ａ）と非相溶である少なくとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含有し、シート面方向に延在する孔を層内に有する内層部と、熱可塑性樹脂（Ｃ）を含む表層部と、を備え、少なくとも前記表層部及び前記内層部の２層から構成され、前記内層部の前記表層部近傍における前記孔の前記シート面方向の長さ平均孔径が６μｍ以上であるので、冷陰極管をはじめとする線状の光源を使用する直下型バックライトの中で特に省灯化バックライトのランプイメージを低減する効果を有する。ランプイメージを低減することにより、直下型バックライト中の冷陰極管の削減が可能となる。

本発明の実施の形態に係る反射シートの樹脂（Ｂ）の配向を説明するための模式図である。本発明の実施の形態に係る反射シートを備えたバックライトユニットを示す平面図である。本発明の実施の形態に係る反射シートを備えたバックライトユニットを示す側面図である。輝度、ランプイメージ評価に使用したバックライトユニット寸法を説明するための図である。実施例１の反射シートの内層部の表層部近傍断面ＳＥＭ写真である。実施例１に記載の試料のＡ１方向入射時、Ａ２方向入射時の反射光強度分布を示す図である。比較例１の反射シートの内層部の表層部近傍断面ＳＥＭ写真である。実施例１〜実施例４及び比較例１〜比較例４のＣＣＦＬ間隔とランプイメージの相関を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について、添付図面を参照して詳細に説明する。なお、厚みが２００μｍ以下のものをフィルムといい、厚みが２００μｍを超えるものをシートというように用語を区別して用いるケースがあるが、本明細書においては、上記のフィルム及びシートの両者を共にシートという。また、本明細書中、バックライトの記載において画面側を上方、画面裏側を下方と記載する。

図１は、本実施の形態に係る反射シートを示す模式図である。同図に示すように、本実施の形態に係る反射シートは、内層部１１及びこの内層部１１の上に設けられた表層部１２の少なくとも２層を備えて構成される。内層部１１は、熱可塑性樹脂（Ａ）と、該熱可塑性樹脂（Ａ）に対して非相溶性である少なくとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）とを含む。表層部１２は、熱可塑性樹脂（Ｃ）を含有する。

また、内層部１１は、熱可塑性樹脂（Ａ）と熱可塑性樹脂（Ｂ）との間の界面を開裂させて形成された孔１３を内部に有する。この孔１３は、内層部１１の表層部近傍１４で反射シート面内の一方向に延在して形成されている。本実施の形態においては、反射シートの内層部１１の孔１３により、反射シート内で反射される光が分散されて、ランプイメージを低減可能な反射性能が発現する。

本実施の形態に係る反射シートは、内層部１１の表層部近傍１４における孔のシート面内方向の長さ平均孔径が６μｍ以上である。ここで、内層部１１の表層部近傍１４とは、内層部と表層部との界面から厚み方向に中心へ向けて２０μｍまでの範囲を指す。内層部１１の表層部近傍１４の孔がシート面内方向に長さ平均孔径で６μｍ以上と扁平な形状となることにより、孔と樹脂（Ａ）の界面での乱反射を抑制することになるので、反射光の過度の拡散を低減し、結果バックライトのランプイメージを低減することが可能となる。内層部１１の表層部近傍１４の孔は、シート面内方向への長さ平均孔径で好ましくは、７μｍ以上、より好ましくは８μｍ以上である。

（反射シート内層部を構成する組成物）
本実施の形態に係る反射シートの内層部に用いられる熱可塑性樹脂（Ａ）は、特には限定されないが、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、ノルボルネン樹脂などのオレフィン系樹脂；６ナイロン、６６ナイロンなどのポリアミド樹脂；ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル樹脂；ポリメチレンメタアクリレートなどのアクリル樹脂；ポリスチレン、ポリスチレン−メチルメタアクリレート共重合体などのスチレン系樹脂；ポリカーボネート樹脂などが挙げられる。この中でも、耐熱性も高く、高い反射率が得られやすいことから、ポリプロピレン樹脂がより好ましい。ここで、ポリプロピレン樹脂を用いる場合、開孔核材として、該ポリプロピレン樹脂と非相溶性の熱可塑性樹脂（Ｂ）の少なくとも一種を含む。

本実施の形態において、ポリプロピレン樹脂とは、プロピレンの単独重合体やプロピレンと共重合が可能なエチレンなどのモノマーとの共重合体からなるポリプロピレン樹脂を含む。これらの中でも、熱可塑性樹脂（Ａ）に用いるポリプロピレン樹脂としては、ＪＩＳＫ７２１０の方法で温度２３０℃、荷重２１．２Ｎで、測定されるメルトフローレートが０．１ｇ／分〜１０ｇ／分であるポリプロピレン樹脂であることが好ましい。メルトフローレートは、ポリプロピレン樹脂を溶融成形するときの押出機の負荷及び樹脂組成物の熱による変色の観点から、０．１ｇ／分以上であることが好ましく、樹脂の粘度及び成形性の観点から、１０ｇ／分以下であることが好ましい。

熱可塑性樹脂（Ａ）に対して非相溶性である熱可塑性樹脂（Ｂ）（以下、単に「樹脂（Ｂ）」ともいう）としては、熱可塑性樹脂（Ａ）の延伸が可能な温度における弾性率が、熱可塑性樹脂（Ａ）より高い樹脂がより好ましい。例えば、ポリカーボネート樹脂、ポリメチルペンテン樹脂、ポリノルボルネン樹脂などのポリシクロオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂などが挙げられる。特に、熱可塑性樹脂（Ａ）としてポリプロピレン樹脂を用いる場合、樹脂（Ｂ）としては、ポリカーボネート樹脂、ポリメチルペンテン樹脂、ポリノルボルネン樹脂などのポリシクロオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂が好ましい。これらの樹脂のなかから少なくとも１種類の樹脂をポリプロピレン樹脂と溶融混合して用いることが好ましく、ポリカーボネート樹脂を用いることが最も好ましい。なお、ここで、「非相溶性」とは、互いに混ざり合わず、分離している状態を意味する。特に、本発明においては、樹脂（Ｂ）がポリプロピレン樹脂中に分散していることが好ましく、分離していることは走査型顕微鏡（ＳＥＭ）で確認できる。

樹脂（Ｂ）の好ましい例であるポリカーボネート樹脂は、芳香族ポリカーボネート、直鎖状ポリカーボネート、分岐鎖状ポリカーボネートの中から単独で、又は複数種を組み合わせて使用することができる。ポリカーボネート樹脂は、ＪＩＳＫ７２１０の方法で温度３００℃、荷重１１．８Ｎで測定されたメルトフローレートが０．１ｇ／１０分〜５０ｇ／１０分であるポリカーボネート樹脂が好ましい。ポリプロピレン樹脂との混合を均一にするという観点から、ポリカーボネート樹脂のメルトフローレートは０．１ｇ／１０分以上が好ましく、延伸時に孔を形成しやすいという観点から、メルトフローレートは５０ｇ／１０分以下が好ましい。

本実施の形態では、樹脂組成物全体の３０重量％以上８０重量％以下が、熱可塑性樹脂（Ａ）であることが好ましい。樹脂延伸時の張力及び延伸性の観点から、内層部樹脂組成物全体に占める熱可塑性樹脂（Ａ）の比率は３０重量％以上が好ましく、より好ましくは４０重量％以上である。一方、内層部樹脂組成物を押し出したシートを延伸してシートの内部に孔を形成させて９０％以上の高い平均全反射率の反射シートを得るためには、内層部樹脂組成物全体に占める熱可塑性樹脂（Ａ）の比率は８０重量％以下が好ましく、より好ましくは７０重量％以下である。ここでいう平均全反射率とは、波長５５０ｎｍの光についてシートのＭＤ方向とＴＤ方向の各々から入射した時の全反射率を測定し、両方向の平均値をいう。樹脂（Ｂ）は、延伸張力を小さくするという観点から、樹脂組成物全体の７０重量％以下であることが好ましい。シートの孔数及び孔体積を多くして９０％以上の高い平均全反射率を得るという観点から、樹脂（Ｂ）は樹脂組成物全体の２０重量％以上が好ましく、特に好ましくは３０重量％以上６０重量％以下である。樹脂組成物を処方する場合、重量％と体積％の換算は、各樹脂の基本特性の密度から計算出来る。例えばポリプロピレン樹脂の密度は０．８９ｇ／ｃｍ^３〜０．９１ｇ／ｃｍ^３、ポリカーボネート樹脂の密度は１．２ｇ／ｃｍ^３であり、必要に応じてこれらの値から容易に換算することができる。

本実施の形態では、樹脂組成物に、さらに開孔核剤、紫外線吸収剤、その他必要に応じて無機粉末を添加しても良い。

（反射シート表層部を構成する組成物）
本実施の形態に係る反射シートにおいては、少なくとも表層部及び内層部の２層から構成され、表層部が少なくとも熱可塑性樹脂（Ｃ）を含む。

熱可塑性樹脂（Ｃ）は、内層部の熱可塑性樹脂（Ａ）と同じ樹脂であっても良く、また、異なった種類の熱可塑性樹脂を用いても良い。熱可塑性樹脂（Ｃ）において好ましいものの種類としては、熱可塑性樹脂（Ａ）と同じものが挙げられる。

本実施の形態に係る反射シートは、表層部に紫外線吸収剤を含有させることが好ましい。紫外線吸収剤としては、有機系の紫外線吸収剤、及び、酸化亜鉛、酸化チタンなどの無機系の紫外線吸収剤いずれを用いても良い。有機系の紫外線吸収剤としては、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、トリアジン系、ベンゾエート系、ヒンダードフェノール系、ヒンダードアミン系などの紫外線吸収剤が使用できる。この中でもトリアジン系、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤が、耐紫外線性、樹脂との相溶性から好適に使用できる。有機系の紫外線吸収剤の一例として、チバスペシャルティケミカルズ社製Ｔ１５７７，Ｔ２３４が挙げられる。紫外線吸収剤の表層部中の濃度としては、ブリードアウト性、透明性とのバランスで決められるが、０．１重量％以上、１０重量％以下であることが好ましい。特に好ましくは０．１５重量％以上、８重量％以下である。

本実施の形態においては、紫外線吸収剤の含有量が表層部に０．０１ｇ／ｍ^２以上、５ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。紫外線吸収剤の含有量が０．０１ｇ／ｍ^２以上であれば、良好な紫外線吸収性能が発現し、５ｇ／ｍ^２以下であれば、ブリードアウトの懸念も少なく、十分な表層部透明性を担保することができる。より好ましい範囲は０．０５ｇ／ｍ^２以上、４ｇ／ｍ^２以下、特に好ましいのは０．１ｇ／ｍ^２以上、４ｇ／ｍ^２以下である。

（反射シートの構造）
本実施の形態に係る反射シートは、少なくとも表層部及び内層部の２層から構成され、例えば、表層部／内層部／表層部の３層構造でもよく、表層部表面にさらに耐光層などの層を有していても良い。また、表層部及び内層部の２層から構成される場合、反射シートの光源側に用いられる層を表層部、光源と反対側に用いられる層を内層部とする。さらに、３層以上から構成される場合、３層以上の中に、表層部、内層部を有していれば良く、例えば、耐光層を最表層に付与した場合、最表層部（耐光層）／表層部／内層部という構成であっても良い。

本実施の形態に係る反射シートにおいては、内層部の厚みが６０μｍ以上、９００μｍ以下であることが好ましい。内層部の厚みが６０μｍ以上あれば、良好な反射性能を発現させることが可能となり、９００μｍ以下であれば、良好な軽量性を担保することができる。また、より好ましくは７０μｍ以上、７００μｍ以下であり、特に好ましくは８０μｍ以上、６００μｍ以下である。

本実施の形態に係る反射シートにおいては、表層部の厚みが２μｍ以上、９０μｍ以下であることが好ましい。表層部の厚みが２μｍ以上であれば、良好な成形容易性が得られ、９０μｍ以下であれば、良好な軽量性を担保することができる。また、より好ましくは２μｍ以上、７０μｍ以下であり、特に好ましくは３μｍ以上、５０μｍ以下である。

本実施の形態に係る反射シートにおける内層部及び表層部は、上記の厚みであることが好ましく、したがって、反射シート全体の厚みとしては、７０μｍ以上、１０００μｍ以下であることが好ましい。反射シート全体の厚みが７０μｍ以上あれば、良好な反射性能を発現させることが可能となり、１０００μｍ以下であれば、良好な軽量性を担保することができる。また、より好ましくは、８０μｍ以上、８００μｍであり、特に好ましくは９０μｍ以上、７００μｍ以下である。

本実施の形態に係る反射シート全体の坪量としては、３０ｇ／ｍ^２以上、５００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。反射シート全体の坪量が３０ｇ／ｍ^２以上あれば、良好な反射性能を発現させることが可能となり、５００ｇ／ｍ^２以下であれば、良好な軽量性を担保することができる。また、より好ましくは４０ｇ／ｍ^２以上、４００ｇ／ｍ^２以下であり、特に好ましくは５０ｇ／ｍ^２以上、３００ｇ／ｍ^２以下である。

本実施の形態に係る反射シートは、表層部、内層部を含めた全体の密度が０．１ｇ／ｃｍ^３以上、０．７５ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。全体の密度が０．１ｇ／ｃｍ^３以上であれば反射シートとして十分な強度を保持することができる。また０．７５ｇ／ｃｍ^３以下であれば、微小な孔を多数有する構造を形成し、高い反射率を得るとともに、良好な軽量性を担保することができる。より好ましくは０．２ｇ／ｃｍ^３以上、０．５ｇ／ｃｍ^３以下であり、特に好ましくは０．２ｇ／ｃｍ^３以上、０．４５ｇ／ｃｍ^３以下である。

本実施の形態に係る反射シートは、表層部及び内層部の２層以上を備えて構成される。２層以上の反射シートの作製方法としては、例えば、表層部、内層部を別途押出し成膜し、ラミネートさせる作製方法、内層部作製後、表層部を塗工により形成する作製方法、表層部、内層部を共押出しにより一体的に成膜し、その後延伸開孔させる作製方法が挙げられるが、特に好ましくは、表層部、内層部を共押出しにより一体的に成膜し、その後延伸開孔させる作製方法である。

本実施の形態に係る反射シートにおいては、波長が５５０ｎｍの光を入射したときの平均全反射率が９０％以上であることが好ましい。平均全反射率が９０％以上であれば、液晶用バックライトに搭載したときに、十分な輝度が得られるからである。平均全反射率は、より好ましくは９５％以上である。

（樹脂（Ｂ）の形態（内層部表面近傍））
本実施の形態に係る反射シートは、少なくとも表層部及び内層部の２層から構成され、内層部の表層部近傍における樹脂（Ｂ）が棒状の形状で反射シート面内の一方向に配向（延在）している。本実施の形態においては、樹脂（Ｂ）の長さが最大になる方向Ｂ２（以下、単にＢ２方向という）での長さＤ２とＢ２方向と反射シート面内で直交する方向Ｂ１（以下、単にＢ１方向という）での長さＤ１との比Ｄ２／Ｄ１が３以上であることが好ましい。なお、ここで「棒状」とは、必ずしも直線状に延在している必要はなく、一方向に配向するように延在している形状すべてを含む。本実施の形態に係る反射シートにおいては、樹脂（Ｂ）が一方向に棒状に延在して形成された孔を有する構造により、例えば、孔が球状に形成された場合と比較し、棒状に延在しているため、反射シートで反射される光が一方向に拡散することとなり、線状光源である冷陰極管のランプイメージを効果的に低減することができる。

内層部１１の表層部近傍１４およびＢ１方向、Ｂ２方向について再び図１を参照して説明する。図１に示すように、内層部１１の表層部近傍１４とは、内層部１１と表層部１２との界面から厚み方向に中心へ向けて２０μｍまでの範囲を指す。また、図１に示す例では、孔１３が反射シート面内において、紙面手前から奥行き方向に棒状に延在しており、この紙面奥行き方向がＢ２方向となる。そして、このＢ２方向と反射シート面内で直交する紙面左右方向がＢ１方向となる。このように、内層部１１の表層部近傍１４の樹脂（Ｂ）及び孔１３が一方向に配向しており、樹脂（Ｂ）のＤ２／Ｄ１の比が３以上であれば、反射シートに反射シート面の鉛直方向（以下、単に０度方向ともいう）から６０度の方向から入射させたときの０度方向への反射光強度が入射方向による異方性を有し、バックライトに組み込んだ際にランプイメージを好適に低減することができる。より好ましくはＤ２／Ｄ１が６以上、特に好ましくはＤ２／Ｄ１が１０以上である。

本実施の形態に係る反射シートの内層部中の樹脂（Ｂ）の長さは、走査型顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて拡大した断面写真で観察する。検鏡用試料は、クライオミクロトームを用いて、１５度刻みで方向を変えて切断し、それぞれの切断面にＯｓをコーティングすることで得る。Ｄ２、Ｄ１については、各方向に切断した断面写真において、１００μｍ（切断方向）×２０μｍ（内層部の表層近傍の厚み）の範囲の樹脂（Ｂ）の長さを計測し、平均値を内層部の表層部近傍における樹脂（Ｂ）の長さとする。各方向に切断した断面写真より、各方向への樹脂（Ｂ）の長さを求め、内層部の表層部近傍における樹脂（Ｂ）の長さが最大になる方向をＢ２方向、そのときの長さをＤ２とし、Ｂ２方向と直交する方向をＢ１方向、そのときの樹脂（Ｂ）の長さをＤ１とする。

本実施の形態に係る反射シートの内層部の表層部近傍の孔の長さは、走査型顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて拡大した断面写真で観察する。検鏡用試料は、クライオミクロトームを用いて、１５度刻みで方向を変えて切断し、それぞれの切断面にＯｓをコーティングすることで得る。孔の長さについては、ついては断面写真において、１００μｍ（切断方向）×２０μｍ（内層部の表層近傍の厚み）の範囲の孔の長さを計測し、下記式（１）により長さ平均孔径を算出する。
長さ平均孔径Ｍ＝Σ（Ｍｉ）^２／ΣＭｉ…式（１）
（Ｍ：長さ平均孔径(μｍ)、Ｍｉ：それぞれの孔の孔径（μｍ））

本実施の形態においては、反射シートの内層部内に形成される孔は、例えば、後述する反射シート製造時の積層シートの延伸工程により、熱可塑性樹脂（Ａ）及び樹脂（Ｂ）の界面の開裂により形成される。この積層シートの延伸工程では、熱可塑性樹脂（Ａ）及び樹脂（Ｂ）が一様に開裂せず、それぞれの孔の延在方向における孔径にバラつきが生じる。また、本実施の形態に係る反射シートにおいては、孔の延在方向における孔径と、光の反射、拡散効果とが非線形に変化する。例えば、延在方向に対して１０μｍの孔径を有する孔による光の反射、拡散効果は、延在方向に対して２μｍの孔径を有する孔による光の反射、拡散効果の５倍以上の効果を奏する。この光の反射、拡散効果への孔の孔径の寄与は、断面長さに占める割合と比例するためと考えられる。

このように、本実施の形態においては、孔の延在方向の孔径に対する光の反射、拡散効果が線形にならないので、平均孔径の算出方法として、延在方向に対してそれぞれ長さが異なる孔の孔径の相加平均である数平均孔径ではなく、長さ平均孔径を用いる。例えば孔径１０μｍの孔は孔径１μｍの孔の１０倍、反射、拡散へ寄与する。しかし、仮に数平均孔径を用いた場合、孔径１０μｍの孔も、孔径１μｍの孔も同じ１つの孔として同等の寄与となり、孔径の大きい孔の反射、拡散効果と孔径の小さい孔の反射、拡散効果とを同等に評価することとなり、孔径の小さい孔の光の反射、拡散効果を過大に評価してしまう。そこで、本実施の形態においては、孔の断面長さに占める割合の重みを含めた加重平均値である上記式（１）から算出される長さ平均孔径を用いる。なお、本実施の形態においては、上述したように、孔の延在方向における孔径の差による光の反射、拡散効果の差の重みを含めた加重平均値であれば上記式（１）によって算出される長さ平均粒径に限定されず、他の演算により算出される平均値を用いてもよい。

本実施の形態に係る反射シートにおいて、内層部の表層部近傍における孔のシート面内方向の長さ平均孔径が６μｍ以上であることは、ある特定の方向の断面において満たしていればよく、すべての方向の断面において満たす必要はない。表層部近傍における樹脂（Ｂ）が棒状の形状で一方向に配向している反射シートにおいては、樹脂（Ｂ）の配向方向と直交する方向に孔の長さ平均孔径が６μｍ以上であることが好ましい。樹脂（Ｂ）の配向方向と直交する方向の過度の拡散性を低減し、結果バックライトのランプイメージを大幅に低減することが可能となるからである。

本実施の形態に係る反射シートは、反射シート面の鉛直方向に対して６０度の入射角で光を入射したときの鉛直方向への反射光強度が入射方向による異方性を有していることが好ましい。異方性の評価は反射光強度を測定することにより行う。以下、その方法を説明する。

反射光強度の測定は、一般に変角光度計といわれる測定装置を使用して行う。変角光度計（日本電色工業社製、ＧＣ５０００Ｌ）は、試料を乗せるステージ及び点光源としてハロゲンランプ、受光部を有する構成であり、入射したい角度から試料に入射させ、受光部を１度刻みで動かすことにより、反射光の反射角度分布の測定が可能である。本実施の形態においては、反射シート面に対して６０度の方向から点光源を入射し、０度すなわち頂角方向の輝度を求めることで反射光強度の測定を行う。得られた０度方向の反射光強度を、標準白色板を測定して得られた０度方向の反射光強度で割り返した値を０度方向の反射光相対強度とする。また、反射シートを５度刻みで回転させて測定を行い、最も０度方向の反射光相対強度が低くなる方向をＡ２方向、そのときの反射光相対強度をＬ２とし、Ａ２方向と直交する方向をＡ１方向、そのときの反射光相対強度をＬ１とした。ここで、標準白色板とは変角光度計（日本電色工業社製、ＧＣ５０００Ｌ）に付属する標準板（ＳＴＡＮＤＡＲＤＰＬＡＴＥ）をいう。

本実施の形態に係る反射シートにおいて、０度方向の反射光相対強度の比は、反射光相対強度Ｌ１と反射光相対強度Ｌ２との比、Ｌ１／Ｌ２が１．２以上であることが好ましい。Ｌ１／Ｌ２が１．２以上である反射シートを、適切にバックライトに用いることで、線状光源である冷陰極管由来のランプイメージを効果的に低減することができる。特に好ましくは、Ｌ１／Ｌ２が１．３以上、最も好ましくは、１．４以上である。

上記のように、反射光強度が入射方向による異方性を有している反射シートは、Ａ２方向と冷陰極管の長手方向とが平行となるようにバックライトユニットに設置されることが好ましい。このように設置することで、冷陰極管からの光を効率的に拡散させ、ランプイメージを低減させることが可能となる。バックライトの反射シートの設置図を図２、図３に示す。図２（平面図）に示すように、０度方向（反射シート面の鉛直方向）への反射光強度が最も低い入射方向Ａ２と冷陰極管２１の長手方向とが平行となるように、上記反射シート２２が設置されている。また、図３に示すように、このバックライトユニットは、反射シート３１の上方に冷陰極管３２が図２に示すように配設され、その上方に、拡散板３３や光学シート類３４が配設されている。

本実施の形態に係る反射シートは、内層部の表層部近傍における孔の反射シート面方向の長さ平均孔径が６μｍ以上となる方向はどの方向であっても差し支えないが、製造時に効率的に孔を６μｍ以上とする観点から反射シート面方向の長さ平均孔径が６μｍ以上となる方向が、反射シートの押し出し幅方向（ＴＤ）であることが好ましい。

また、内層部の表層部近傍における樹脂が棒状の形状で一方向に配向している反射シートは、内層部の表層近傍において、樹脂（Ｂ）の長さが最大になる方向Ｂ２と、それと直交する方向Ｂ１はどの方向であっても差し支えないが、製造において安定的に樹脂（Ｂ）を一方向に配向させるという観点から、樹脂（Ｂ）の長さが最大になる方向Ｂ２が反射シートの押出し方向（ＭＤ）であり、Ｂ１方向が押出し幅方向（ＴＤ）であることが好ましい。

このような反射シートの作製方法の一例としては、ポリプロピレン樹脂と、該ポリプロピレン樹脂と非相溶の樹脂との混合物を、高シェアをかけながらダイから押出しし、ＭＤ方向に配向させたものをＴＤ方向に高倍率で延伸する作製方法を挙げることができる。この場合、内層部の表層近傍において、樹脂（Ｂ）は反射シートの押出し方向（ＭＤ）に棒状に配向している。さらに、内層部近傍において、孔は押し出し幅方向（ＴＤ）に扁平な形状となり、長さ平均孔径が６μｍ以上となる。このような反射シートの作製方法の一例として、共押出しによる表層部／内層部／表層部の２種３層反射シートの作製方法を以下に具体的に説明する。

熱可塑性樹脂（Ｃ）を含む表層部原料、熱可塑性樹脂（Ａ）及び樹脂（Ｂ）を含む内層部原料を別の押出し機で溶融混合させ、押出機の先端に取り付けた積層ダイからシート状に押し出す。ここで、押し出される樹脂組成物の量を安定させるために押出機とダイの間にギヤポンプを使用してもよい。ダイから押し出される際に、ダイとのシェアにより内層部の樹脂（Ｂ）をＭＤ方向に配向させることができる。樹脂（Ｂ）が配向することにより、ＴＤ方向から入射した光の０度方向への反射光強度が増大し、ＭＤ方向から入射した光の０度方向への反射光強度は低くなる、すなわち拡散性が低下しているが、機構は明確ではない。

得られた積層シートを、冷却ローラーなどで冷却固化させた後、延伸機で延伸する。延伸工程では、内層部の熱可塑性樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）の界面を開裂させてシートの内部に孔を生成すると同時に、シートの厚みを所望の厚みにまで薄くすることができる。ここで延伸工程においては、通常の２軸延伸法を用いることが出来る。即ち、縦横逐次２軸延伸、横縦逐次２軸延伸、同時２軸延伸、さらにこれらの２軸延伸の後に、縦横いずれかあるいは両方の方向に再延伸することもできる。好ましくは、最も汎用的な縦横逐次２軸延伸である。延伸は速度差をつけた複数のローラーの間にシートを通過させてＭＤ方向にシートを延伸する縦延伸工程と、クリップテンターなどを使用してシートのＴＤ方向に延伸する横延伸工程とを組み合わせて行うことができる。あるいは、パンタグラフ延伸機などの同時２軸延伸機を使用してＭＤ方向とＴＤ方向を同時に延伸することもできる。ここで、２軸延伸の延伸倍率はＭＤ方向に１．５倍以上であることが安定的な反射性能を付与する点で好ましい。

ＴＤ方向への延伸は、３．５倍以上、１０倍以下とすることが好ましい。３．５倍以上延伸することにより、内層部の表層部近傍の孔がシート面内方向に長く延伸され、良好に長さ平均孔径が６μｍ以上とすることができる。１０倍以下とすることにより、十分な厚みを保持し、良好な反射性能を得ることができる。より好ましくは３．７倍以上、９倍以下、特に好ましくは４．５倍以上８倍以下である。また、必要に応じて、延伸後に熱収縮処理を行っても良い。

次に、本発明の効果を明確にするために行った実施例について説明する。なお、本発明は以下の実施例によって何ら限定されるものではない。

＜評価方法＞
反射シートについて評価する物性の項目及びその評価方法についてまず説明する。

（１）厚み
反射シートの厚みは、ピーコック社製厚み計を使用して測定した。また、共押出しにより作製した反射シートはキーエンス社製デジタル顕微鏡による断面観察により、各層の厚みを測定した。

（２）全反射率・平均全反射率
反射シートの全反射率は、分光光度計（島津製作所社製、ＵＶ−３１５０）と積分球試料台（島津製作所社製、ＭＰＣ２２００）を使用して入射角８度で測定した。ポリテトラフルオロエチレンの標準白板（ラボスフェア社製、スペクトラロン）の反射率を１００％とした相対反射率を波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの範囲で測定し、波長５５０ｎｍの光について、シートのＭＤとＴＤの各々から入射した時の測定値を全反射率とし、両者の平均値を平均全反射率とした。また、市販ＴＶに搭載された反射シートに関しては、ＴＶの横方向と縦方向に対応する方向の各々から入射した時の測定値を全反射率とし、両者の平均値を平均全反射率とした。

（３）坪量
反射シートを５０ｍｍ角に切り出し、その重量を測定することで求めた。

（４）密度
反射シートを５０ｍｍ角に切り出し、その重量と中心部と各辺の中央部の計５点の厚みの平均値求め、密度を計算した。

（５）内層部中の非相溶性の樹脂の長さ
反射シートの内層部中の樹脂（Ｂ）の長さは、走査型顕微鏡（ＳＥＭ）（日立製作所社製、Ｓ−４７００）を用いて、１０００倍から１００００倍に拡大した断面写真で観察した。検鏡用試料は、クライオミクロトームを用いて、反射シートの押出し方向（ＭＤ）に対して１５度刻みで方向を変えて切断し、それぞれの切断面にＯｓをコーティングすることで得た。各方向に切断した断面写真において、１００μｍ（切断方向）×２０μｍ（内層部の表層近傍の厚み）の範囲に観察できる全ての樹脂（Ｂ）の長さを計測し、平均値を内層部の表層部近傍における樹脂（Ｂ）の長さとした。各方向に切断した断面写真より、各方向への樹脂（Ｂ）の長さを求め、内層部の表層部近傍における樹脂（Ｂ）が最大になる方向をＢ２方向、そのときの長さをＤ２とし、Ｂ２方向と直交する方向をＢ１方向、そのときの樹脂（Ｂ）の長さをＤ１とした。

（６）内層部の表層部近傍の孔径
反射シートの内層部の表層部近傍の孔径は、走査型顕微鏡（ＳＥＭ）（日立製作所社製、Ｓ−４７００）を用いて、１０００倍から１００００倍に拡大した断面写真で観察した。検鏡用試料は、クライオミクロトームを用いて、反射シートの押出し幅方向（ＴＤ）に切断し、切断面にＯｓをコーティングすることで得た。切断した断面写真において、１００μｍ（切断方向）×２０μｍ（内層部の表層近傍の厚み）の範囲に観察できる全ての孔のシート面内方向の孔径を計測し、以下の式により長さ平均孔径を算出した。

（７）６０度入射、０度反射光相対強度測定
変角光度計（日本電色工業社製、ＧＣ５０００Ｌ）を用い、点光源の入射角を６０度にセットし、反射シートをステージに載せて、受光部を−８５度から＋８５度まで１度刻みで反射光強度を測定した。得られた結果の±１度の範囲の値を平均化し、０度方向の反射光強度とした。また、標準白色板として、変角光度計（日本電色工業社製、ＧＣ５０００Ｌ）に付属する標準板（ＳＴＡＮＤＡＲＤＰＬＡＴＥ）を使用し同様の測定を行った。反射シートを測定して得られた０度方向の反射光強度を、標準白色板を測定して得られた０度方向の反射光強度で割り返した値を０度方向の反射光相対強度とした。また、反射シートを５度刻みで回転させて測定を行い、最も０度方向の反射光相対強度が低くなる方向をＡ２、そのときの反射光相対強度をＬ２とし、Ａ２方向と直交する方向をＡ１方向、そのときの反射光相対強度をＬ１とした。なお、本測定において、標準白色板の０度方向への反射光強度は９０．５ｃｄ／ｍ^２であった。

（８）輝度、ランプイメージ評価
図４を参照して輝度、ランプイメージ評価について説明する。バックライトユニットとして、ソニー社製のＢＲＡＶＩＡ（登録商標）３２インチＳ−２５００（冷陰極管光源）のバックライトユニットに用いられていた冷陰極管４１（管直径３ｍｍ）、及び制御基板を取り外し、反射シート４２と冷陰極管４１の距離が３．０ｍｍ（管中心から）、拡散板４３下面と冷陰極管４１が１８．５ｍｍ（管中心から）で固定し、冷陰極管４１同士の間隔のみ４０ｍｍから４７．５ｍｍ（管中心から管中心まで）まで変化できるように、評価用バックライトを作製した。冷陰極管４１同士の間隔のみ変化させてそのときのランプイメージの有無を確認した。バックライトの寸法、構成を図４に示す。ここで、バックライトユニットの拡散板４３、光学シート４４としては、日立社製のＷｏｏｏ（登録商標）３２インチＵＴ３２に用いられている拡散板（以下、ＤＰと略記、図中４３）側から拡散シート（以下、ＤＳと略記、図中４４ａ）、アレイ状のプリズム配列構造を有する光学シート（以下、プリズムシートと略記、図中４４ｂ）、ＤＳ（図中４４ｃ）及び反射型偏光シート（図中４４ｄ）の順で積層したものを用いた。

輝度及びランプイメージは、コニカミノルタ社製の２次元色彩輝度計（ＣＡ２０００）を使用し、光線制御ユニットから７５ｃｍ離して設置し、光線制御ユニットの中心部２２ｍｍ×１７８ｍｍ［３４ドット分（ｘ）×２７５ドット分（ｙ）］の範囲で測定した平均輝度値を輝度とした。ここで、ｘ方向は冷陰極管と並行方向、ｙ方向は冷陰極管と直交方向である。輝度むらの定量的評価方法としてはｘ軸（２２ｍｍ）方向の平均輝度値を求め、ｙ軸方向について、冷陰極管同士の間隔（ｍｍ）に相当するドット数をｄとして、各々の点の輝度値を各々の点から±ｄ／２の範囲内の輝度平均値、すなわち冷陰極管間隔の輝度平均値で割り返した値の標準偏差値としてランプイメージを求めた。この値が小さいほどランプイメージは低減されていることとなる。また、ランプイメージが０．００２２以下であれば、目視によりバックライトの明るさの縞状の強弱ばらつきは確認できない程度となる。

本発明者らは、以下の実施例１〜実施例４において、表層部近傍の孔の長さ平均孔径を変化させた反射シート（実施例１）、実施例１と内層部の樹脂組成が異なる反射シート（実施例２）、実施例１より表層部近傍の孔の長さ平均孔径が長い反射シート（実施例３）及び表層部にスチレンを含有する反射シート（実施例４）を作成し、バックライト実装評価を実施した。

また、本発明者らは、比較例１〜比較例４において、実施例１の反射シートと比較して表層部近傍の孔の長さ平均孔径が短い反射シート（比較例１）、比較例２の反射シートに対して表層部近傍の孔の長さ平均孔径が短い反射シート（比較例２）、内層部に硫酸バリウムを含有するとともに、表層部近傍の孔の平均孔径が短い反射シート（比較例３）及び市販の液晶ＴＶの反射シート（比較例４）を用いて実施例１〜実施例４と同様に、バックライト実装評価を実施した。以下、本発明者らが調べた内容について詳細に説明する。

（実施例１）
内層部原料として、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ社製、ＥＡ７Ａ）を６２体積％（５５重量％）、ポリカーボネート樹脂（三菱エンジニアリングプラスチックス社製、Ｅ２０００）を３８体積％（４５重量％）混合した原料樹脂を用いた。この原料樹脂をシリンダー口径が２５ｍｍでシリンダーと口径の比が４８の同方向回転２軸押出機を使って、シリンダー温度を２５０℃、スクリューの回転数が１００ｒｐｍの運転条件で溶融し、温度を２５０℃に調整したギヤポンプを介して、マルチマニホールドダイに供給した。また、表層部原料として、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ社製、ＥＡ７Ａ）を１００重量％を用いた。この表層部原料をシリンダー口径が２５ｍｍでシリンダーと口径の比が４８の単軸押出機を使って、シリンダー温度を２１０℃、スクリューの回転数が１００ｒｐｍの運転条件で溶融し、マルチマニホールドダイに供給した。ここで、マルチマニホールドダイには、表層部／内層部／表層部比が１／１０／１となるように各原料を供給し、合流させ、リップ巾が４００ｍｍでクリアランスが１．９ｍｍで押し出した。ここで、押出しライン速度は、０．５ｍ／分となるように押出しを行った。押し出された溶融樹脂を８０℃に設定した一対のピンチローラーで引き取り、ＭＤ方向に溶融樹脂を引っ張りながら樹脂を冷却固化させて厚みが１．７ｍｍのシートを作製した。

得られたシートを、ロール縦延伸機を使ってＭＤ方向（縦方向）に温度１５５℃で２．５倍延伸した後、テンター横延伸を使ってＴＤ方向（横方向）に温度が１５０℃で６倍延伸し、２種３層共押出し反射シートを得た。

得られた２種３層反射シートの厚み（表層部／内層部／表層部）、坪量、密度、平均全反射率は、それぞれ１６μｍ／２８８μｍ／１７μｍ、１４９ｇ／ｍ^２、０．４６ｇ／ｃｍ^３、９６．１％であった。ＳＥＭ観察より、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径は、８．５μｍであった。参考に、ＳＥＭ画像を図５に示す。図５に示すように、表層部近傍の孔がシート面内方向（紙面左右方向：Ｂ１方向）に長くなっていることがわかる。また、変角光度計測定において、Ａ２方向は、反射シートのＭＤ方向であり、そのときの反射光相対強度Ｌ２は６８．７％と低かった。なお、Ａ１方向すなわちＴＤ方向の反射光相対強度Ｌ１は９９．２％と高く、Ｌ１／Ｌ２は、１．４４であった。参考に、ＴＤ方向（Ｌ１方向）から入射したとき、及びＭＤ方向（Ｌ２方向）から入射したときの反射光強度を図６に示す。図６に示すように、Ａ１方向入射と比較し、Ａ２方向入射の反射光強度が小さくなり、入射方向により、反射強度に大きな違いがあることがわかる。なお、図６において入射光は−６０度と表示されている角度から入射しており、＋６０度付近の反射光強度が大きくなっているのは正反射に由来するものである。

この反射シートを、Ａ２方向と冷陰極管の長手方向とが平行となるようにバックライトに設置し、冷陰極管同士の間隔が４０ｍｍ、４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍとした条件で、拡散板／ＤＳ／プリズムシート／ＤＳ／反射型偏光シートを配設（以下、全シート配設）して、ランプイメージを確認したところ、０．００１７、０．００１９、０．００３０、０．００４９と冷陰極管同士の間隔を広げてもランプイメージは低い値を保持した。

（実施例２）
内層部原料として、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ社製、ＥＡ７Ａ）を６７体積％（６０重量％）、ポリカーボネート樹脂（三菱エンジニアリングプラスチックス社製、Ｅ２０００）を３３体積％（４０重量％）混合した原料樹脂を用いて、実施例１と同様にして共押出し、ロール縦延伸機を使ってＭＤ方向（縦方向）に温度１５５℃で２．５倍延伸した後、テンター横延伸を使ってＴＤ方向（横方向）に温度が１５０℃で６倍延伸し、２種３層共押出し反射シートを得た。

得られた２種３層反射シートの厚み（表層部／内層部／表層部）、坪量、密度、平均全反射率は、それぞれ１７μｍ／２６６μｍ／１８μｍ、１４５ｇ／ｍ^２、０．４８ｇ／ｃｍ^３、９６．１％であった。ＳＥＭ観察より、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径は、８．１μｍであった。変角光度計測定において、Ａ２方向は、反射シートのＭＤ方向であり、そのときの反射光相対強度Ｌ２は６７．３％と低かった。なお、Ａ１方向すなわちＴＤ方向の反射光相対強度Ｌ１は１０１．８％と高く、Ｌ１／Ｌ２は、１．５１であった。

この反射シートを、Ａ２方向と冷陰極管の長手方向とが平行となるようにバックライトに設置し、冷陰極管同士の間隔が４０ｍｍ、４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍとした条件で、全シート配設して、ランプイメージを確認したところ、０．００１８、０．００１８、０．００２９、０．００４８と冷陰極管間隔を４０ｍｍから４７．５ｍｍまで広げても、いずれの間隔においてもランプイメージは低いものであった。

（実施例３）
実施例１と同様にして共押出し、ロール縦延伸機を使ってＭＤ方向（縦方向）に温度１５５℃で２．５倍延伸した後、テンター横延伸を使ってＴＤ方向（横方向）に温度が１５０℃で７倍延伸し、２種３層共押出し反射シートを得た。

得られた２種３層反射シートの厚み（表層部／内層部／表層部）、坪量、密度、平均全反射率は、それぞれ１４μｍ／２３８μｍ／１５μｍ、１２６ｇ／ｍ^２、０．４７ｇ／ｃｍ^３、９５．８％であった。ＳＥＭ観察より、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径は、１０．２μｍであった。変角光度計測定において、Ａ２方向は、反射シートのＭＤ方向であり、そのときの反射光相対強度Ｌ２は６９．１％と低かった。なお、Ａ１方向すなわちＴＤ方向の反射光相対強度Ｌ１は９８．９％と高く、Ｌ１／Ｌ２は、１．４３であった。

この反射シートを、Ａ２方向と冷陰極管の長手方向とが平行となるようにバックライトに設置し、冷陰極管同士の間隔が４０ｍｍ、４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍとした条件で、全シート配設して、ランプイメージを確認したところ、０．００１８、０．００１８、０．００２７、０．００４５と冷陰極管間隔を４０ｍｍから４７．５ｍｍまで広げても、いずれの間隔においてもランプイメージは低いものであった。

（実施例４）
表層部として、架橋スチレン（綜研化学社製、ＫＳＲ−８、粒径８μｍ）を１０重量％、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ社製、ＥＡ７Ａ）９０重量％を用いて、実施例１と同様にして共押出し、ロール縦延伸機を使ってＭＤ方向（縦方向）に温度１５５℃で２．５倍延伸した後、テンター横延伸を使ってＴＤ方向（横方向）に温度が１５０℃で６倍延伸し、２種３層共押出し反射シートを得た。

得られた２種３層反射シートの厚み（表層部／内層部／表層部）、坪量、密度、平均全反射率は、それぞれ１７μｍ／２８４μｍ／１７μｍ、１４９ｇ／ｍ^２、０．４７ｇ／ｃｍ^３、９６．１％であった。ＳＥＭ観察より、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径は、７．８μｍであった。変角光度計測定において、Ａ２方向は、反射シートのＭＤ方向であり、そのときの反射光相対強度Ｌ２は７０．１％と低かった。なお、Ａ１方向すなわちＴＤ方向の反射光相対強度Ｌ１は１００．９％と高く、Ｌ１／Ｌ２は、１．４４であった。

この反射シートを、Ａ２方向と冷陰極管の長手方向とが平行となるようにバックライトに設置し、冷陰極管同士の間隔が４０ｍｍ、４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍとした条件で、全シート配設して、ランプイメージを確認したところ、０．００１７、０．００１７、０．００２８、０．００４９と冷陰極管間隔を４０ｍｍから４７．５ｍｍまで広げても、いずれの間隔においてもランプイメージは低いものであった。

（比較例１）
実施例１と同様にして共押出し、ロール縦延伸機を使ってＭＤ方向（縦方向）に温度１５５℃で３倍延伸した後、テンター横延伸を使ってＴＤ方向（横方向）に温度が１５０℃で３倍延伸し、２種３層共押出し反射シートを得た。

得られた２種３層反射シートの厚み（表層部／内層部／表層部）、坪量、密度、平均全反射率は、それぞれ２５μｍ／３８５μｍ／２４μｍ、２３８ｇ／ｍ^２、０．５５ｇ／ｃｍ^３、９６．４％であった。ＳＥＭ観察より、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径は、５．２μｍであった。参考に、ＳＥＭ画像を図７に示す。実施例１（図５参照）と比較して表層部近傍の孔がシート面内方向（紙面左右方向：Ｂ１方向）に長くないことがわかる。変角光度計測定において、Ａ２方向は、反射シートのＭＤ方向であり、そのときの反射光相対強度Ｌ２は５６．０％と低かった。なお、Ａ１方向すなわちＴＤ方向の反射光相対強度Ｌ１は１５５．９％と高く、Ｌ１／Ｌ２は、２．７８であった。

この反射シートを、Ａ２方向と冷陰極管の長手方向とが平行となるようにバックライトに設置し、冷陰極管同士の間隔が４０ｍｍ、４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍとした条件で、全シート配設して、ランプイメージを確認したところ、０．００１７、０．００２７、０．００４３、０．００５９と冷陰極管間隔を４０ｍｍから４７．５ｍｍまで広げるにつれて、ランプイメージは大幅に増大した。

（比較例２）
内層部原料として、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ社製、ＥＡ７Ａ）を６７体積％（６０重量％）、ポリカーボネート樹脂（三菱エンジニアリングプラスチックス社製、Ｅ２０００）を３３体積％（４０重量％）混合した原料樹脂を用いて、実施例１と同様にして共押出し、ロール縦延伸機を使ってＭＤ方向（縦方向）に温度１５５℃で３倍延伸した後、テンター横延伸を使ってＴＤ方向（横方向）に温度が１５０℃で３倍延伸し、２種３層共押出し反射シートを得た。

得られた２種３層反射シートの厚み（表層部／内層部／表層部）、坪量、密度、平均全反射率は、それぞれ２４μｍ／３７４μｍ／２４μｍ、２２９ｇ／ｍ^２、０．５４ｇ／ｃｍ^３、９６．３％であった。ＳＥＭ観察より、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径は、４．９μｍであった。変角光度計測定において、Ａ２方向は、反射シートのＭＤ方向であり、そのときの反射光相対強度Ｌ２は５３．２％と低かった。なお、Ａ１方向すなわちＴＤ方向の反射光相対強度Ｌ１は１７７．０％と高く、Ｌ１／Ｌ２は、３．３３であった。

この反射シートを、Ａ２方向と冷陰極管の長手方向とが平行となるようにバックライトに設置し、冷陰極管同士の間隔が４０ｍｍ、４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍとした条件で、全シート配設して、ランプイメージを確認したところ、０．００１６、０．００２５、０．００４２、０．００６４と冷陰極管間隔を４０ｍｍから４７．５ｍｍまで広げるにつれて、ランプイメージは大幅に増大した。

（比較例３）
内層部原料として、ポリプロピレン樹脂（日本ポリプロ社製、ＥＡ７Ａ）を７５重量％、硫酸バリウム（堺化学社製、Ｂ−１）を２５重量％混合した原料樹脂を用いて、実施例１と同様にして共押出し、ロール縦延伸機を使ってＭＤ方向（縦方向）に温度１５５℃で２．５倍延伸した後、テンター横延伸を使ってＴＤ方向（横方向）に温度が１５０℃で６倍延伸し、２種３層共押出し反射シートを得た。縦延伸、横延伸を行い、２種３層共押出し反射シートを得た。

得られた２種３層反射シートの厚み（表層部／内層部／表層部）、坪量、密度、平均全反射率は、それぞれ１６μｍ／１８０μｍ／１６μｍ、１５２ｇ／ｍ^２、０．７２ｇ／ｃｍ^３、９５．８％であった。ＳＥＭ観察より、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径は、５．３μｍであった。変角光度計測定において、Ａ２方向は、反射シートのＴＤ方向であり、そのときの反射光相対強度Ｌ２は８４．４％と高かった。なお、Ａ１方向すなわちＭＤ方向の反射光相対強度Ｌ１は８９．１％であり、Ｌ１／Ｌ２は、１．０６であった。

この反射シートを、Ａ２方向と冷陰極管の長手方向とが平行となるようにバックライトに設置し、冷陰極管同士の間隔が４０ｍｍ、４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍとした条件で、全シート配設して、ランプイメージを確認したところ、０．００１７、０．００３１、０．００５０、０．００７２と冷陰極管間隔を４０ｍｍから４７．５ｍｍまで広げるにつれて、ランプイメージは大幅に増大した。

（比較例４）
本評価用バックライトとは別の市販の液晶ＴＶから反射シートを取り出した。この反射シートの平均全反射率は、９６．３％であった。変角光度計測定において、最も反射光相対強度が低くなるＡ２方向での反射光相対強度Ｌ２は９５．０％と高かった。なお、Ａ１方向の反射光相対強度Ｌ１は９５．１％であり、Ｌ１／Ｌ２は、１．００とほぼ等方散乱であった。

この反射シートを、バックライトに設置し、冷陰極管同士の間隔が４０ｍｍ、４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍとした条件で、全シート配設して、ランプイメージを確認したところ、０．００１９、０．００３３、０．００４９、０．００７６と冷陰極管間隔を４０ｍｍから４７．５ｍｍまで広げるにつれて、ランプイメージは大幅に増大した。

以上の結果、冷陰極管同士の間隔（ＣＣＦＬ間隔）を４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍと省灯化しても、実施例に記載の反射シートを適切に用いることでランプイメージの増大を抑制できることがわかる。実施例の結果を表１に示す。また、実施例のランプイメージを図８に示す。図８に示すように、ＣＣＦＬ間隔が４０ｍｍ付近では、実施例１〜実施例４及び比較例１〜比較例４のいずれもランプイメージが０．００２付近を示すが、ＣＣＦＬ間隔の増大に伴い、比較例１〜比較例４は実施例１〜実施例４よりランプイメージの値が常に大きいことが分かる。特に、ＣＣＦＬ間隔が４２．５ｍｍとしても、ＣＣＦＬ間隔が４０ｍｍの場合とほぼ同等のランプイメージを示しており、目視においても縞状の斑は確認できず、ＣＣＦＬ間隔が４２．５ｍｍの条件においても、バックライトの光源の輝度均一性は達成されていることがわかる。この結果から、表層部近傍の孔の長さ平均孔径を６μｍ以上とすることにより、ＣＣＦＬ間隔を４２．５ｍｍ、４５．０ｍｍ、４７．５ｍｍと省灯化した条件においてもランプイメージの大幅な低減が可能であることがわかる。

表１に示すように、本実施の形態に係る反射シートを用いた場合、ランプイメージが低減されることが分かる（実施例１〜実施例４）。また、実施例１及び実施例２に示すように、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径を所定値以上にすることにより、内層部の樹脂組成を変化させてもほぼ一定のランプイメージ低減効果が得られるが分かる。さらに、実施例１及び実施例３に示すように、内層部の表層部近傍の孔の長さ平均孔径を所定値以上で変化させてもほぼ一定のランプイメージ低減効果が得られることが分かる。また、実施例１及び実施例４に示すように、表層部の樹脂組成を変化させても同様に、表層部近傍の孔の長さ平均孔径を所定値以上にすることにより、ほぼ一定のランプイメージ低減効果が得られることが分かる。

また、比較例１及び比較例２に示すように、実施例１及び実施例２と同一の組成を有する反射シートにおいても表層部近傍の孔の平均孔径が小さい場合には、ランプイメージが増大することが分かる。また、比較例３に示すように、内層部に硫酸バリウムを含有する場合にも同様にランプイメージが増大することが分かる。また、比較例４に示すように、市販の液晶ＴＶの反射シートを用いた場合、ランプイメージが増大することが分かる。

本発明の反射シートは、バックライトのランプイメージを大きく低減でき、液晶表示装置のバックライトユニットとして好適に使用できる。

１１内層部
１２表層部
１３孔
１４内層部の表層部近傍
２１、３２冷陰極管
２２、３１反射シート
３３拡散板
３４光学シート類
４４ａ、４４ｃ拡散シート
４４ｂプリズムシート
４４ｄ反射型偏光シート

Claims

熱可塑性樹脂（Ａ）及び前記熱可塑性樹脂（Ａ）と非相溶である少なくとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含有し、シート面方向に延在する孔を有する内層部と、熱可塑性樹脂（Ｃ）を含む表層部と、を備え、少なくとも前記表層部及び前記内層部の２層から構成され、前記孔は、前記内層部の前記表層部近傍において、前記シート面方向における長さ平均孔径が６μｍ以上であることを特徴とする反射シート。
前記熱可塑性樹脂（Ａ）としてポリプロピレン樹脂を含むことを特徴とする請求項１に記載の反射シート。
前記熱可塑性樹脂（Ｃ）としてポリプロピレン樹脂を含むことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の反射シート。
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、前記熱可塑性樹脂（Ａ）の延伸可能な温度において前記熱可塑性樹脂（Ａ）と非相溶性である前記熱可塑性樹脂（Ｂ）としてポリカーボネート樹脂を含むことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の反射シート。
前記内層部の前記表層部近傍における前記熱可塑性樹脂（Ｂ）が棒状の形状で一方向に配向しており、前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の長さが最大になる方向Ｂ２での長さＤ２と前記方向Ｂ２と反射シート面内で直交する方向Ｂ１での長さＤ１との比Ｄ２／Ｄ１が３以上であることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載の反射シート。
反射シート面の鉛直方向に対して６０度の入射角で光を入射したときの前記鉛直方向への反射光強度が入射方向による異方性を有しており、前記鉛直方向への反射光相対強度が最も低い入射方向Ａ２での前記鉛直方向への反射光相対強度Ｌ２と、前記入射方向Ａ２と直交する入射方向Ａ１での前記鉛直方向への反射光相対強度Ｌ１の比Ｌ１／Ｌ２が１．２以上であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の反射シート。
請求項１から請求項６のいずれかに記載の反射シートを具備したことを特徴とするバックライトユニット。