JP2011031563A - ポリカーボネート共押出し多層シート - Google Patents

Abstract

【課題】 ８ｍｍ以下の細幅で過酷な使用がなされる電子部品搬送体用のキャリアテープに使用可能な、品質が均一で安定しており且つ優れた帯電防止性能を有するポリカーボネート共押出し多層シートを提供する。
【解決手段】 カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するポリカーボネート樹脂組成物からなる最内層であるコア層と、カーボンブラックを７乃至１５質量％の量で含有するポリカーボネート樹脂組成物からなる最外層である二つの表面層とを備えるポリカーボネート共押出し多層シートであって、体積固有抵抗値が１０^１４Ω以下であり、表面抵抗値が１０^１０Ω以下であり、その総厚は１００乃至３００μｍであり、且つ二つの表面層の厚みの合計は総厚の２５乃至６７％であることを特徴とするポリカーボネート共押出し多層シートを使用する。
【選択図】 図１

Description

本発明は、キャリアテープやトレイ等の電子部品搬送体の材料として用いられるポリカーボネート共押出し多層シート及びその製造方法に関する。高密度・高速実装に対応可能な高品質キャリアテープや、高い精度が要求され且つ粉塵の付着を嫌う高品質トレイの製造においては、その材料であるシートについても高い物性が要求される。本発明は、かかる高品質電子部品搬送体の材料として使用することができる、各部位におけるバラツキが少なく均一な品質を有する共押出し多層シートに関する。

近年、電子部品及び電子部品搭載製品に係る技術は急速に進歩しており、具体的には、軽量化、小型化、高機能化、高精度化が同時並行的に進展している。製品の高機能化、高精度化のためには多くの電子部品が必要であるが、それら多くの電子部品を一枚の基板に搭載するために、電子部品の大きさはどんどん小さくなり、一方で、一枚の基板に搭載される電子部品の数は、従来の２ないし３倍に増えているのである。このように、基板上における電子部品の密度が高まっている、すなわち高密度化が進行しているのである。電子部品を高密度化するためには、実装される電子部品を実装場所まで正確な向きで運ぶ必要がある。これを実現するためには、キャリアテープのポケットに電子部品が正確な向きで入っている必要がある。そして、ポケットに電子部品を正確な向きで入れるには、ポケットと電子部品との隙間を小さくする必要がある。すなわち、キャリアテープ用の材料として、高い成形精度を実現できる材質のものが求められている。それのみならず、例えばキャリアテープのポケット内にある電子部品を基板上に搭載させる際の速度も速まってきている。このような電子部品自体及び電子部品の基板への搭載にかかる技術革新を具現化するために、これら電子部品を基板等に実装する上で必須の、例えばキャリアテープ等の電子部品搬送体用の材料として、電子部品の大きさや形状にピッタリのポケットが成形できる、より高い品質のものが要求されるようになってきた。

また、キャリアテープ等の電子部品搬送体用の材料は、高密度・高速実装に対応可能な物性（強度や引張特性）を備えると共に、静電気等に起因する微細な粉塵の付着を防止する機能をも併有していなければならない。特に最近の導電性キャリアテープの分野においては、電子部品自体の技術革新に対応して、薄肉化、細幅化が進んでおり、従来の技術では対応が困難となりつつある。

図面を参照しながら、キャリアテープに求められる性能について説明する。図１は、電子部品用キャリアテープの一部であって、電子部品を搭載した状態を示す模式的平面図である。図２は、図１におけるＩＩ−ＩＩ線の部分拡大断面図である。キャリアテープ１０には、その幅方向一方の端部に、長手方向に沿ってキャリアテープを送るための送り穴２が形成されている。送り穴２の反対側の端部には、ポケット３が長手方向に沿って形成されている。ポケット３の中心部には、ポケット穴４が形成されている。また、ポケット３には電子部品５が載置されている。

ここで、キャリアテープ１０には、搬送に耐えられる強度（引張破断応力や引張破断伸度）、容易且つ正確にポケット３を形成できる成形性及び寸法安定性、送り穴２やポケット穴４を形成するための穿孔適応性、帯電による電子部品５の破壊が生じないための低い表面抵抗値等が求められている。これらの要求特性のすべては、単一の樹脂組成物、すなわち単層シートでは充足させることが困難である。そこで、例えば厚み方向の中心部を強度に優れる樹脂組成物で形成し、表面は、カーボンブラック等が配合されてなる導電性に優れる樹脂組成物で形成した多層シートが提案された。

特許文献１には、ポリカーボネートを主成分とする樹脂素材に５乃至５０重量％のカーボンブラックを配合した表面層を、同じくポリカーボネートを主成分とする樹脂からなる基材層の片面若しくは両面に積層してなるシートが、また、特許文献２には、そのようなシートからなるキャリアテープが開示されている。また、特許文献１及び２には、そのようなシートの表面層の表面抵抗値が１０^２〜１０^１０Ωであることが好ましい旨が記載されている。これは、静電気による電子部品の破壊を防止するためである。特許文献１及び２には、さらに、表面層と基材層との間に別の層を設けてもよいことと、基材層にポリカーボネートの流動性を損なわない程度にカーボンブラックを少量添加してもよいことも開示されている。

特許文献３には、芳香族ポリエーテル系樹脂又はスチレン系樹脂と芳香族ポリエーテル系樹脂との樹脂組成物に５乃至５０重量部のカーボンブラックを配合した表面層を、同じく芳香族ポリエーテル系樹脂又はスチレン系樹脂と芳香族ポリエーテル系樹脂との樹脂組成物からなる基材層の片面若しくは両面に積層してなる耐熱性複合プラスチックシートが開示されている。この複合プラスチックシートにおいても、表面層の表面抵抗値が規定されており、その値は１０^１０Ω以下である。また、特許文献３には、「ダイを多層化することにより導電層が表面のみでなく、内部にも導電層を設けた五層化あるいは、それ以上の多層化とすることも出来る。」との記載もある。

特許文献４には、ポリスチレン系樹脂又はＡＢＳ系樹脂に５乃至５０重量部のカーボンブラックを配合した表面層を、同じくポリスチレン系樹脂又はＡＢＳ系樹脂からなる基材層の片面若しくは両面に積層してなる表面導電性複合プラスチックシートが開示されている。この複合プラスチックシートにおいても、表面層の表面抵抗値が規定されており、その値は１０^１０Ωｃｍ以下である。また、特許文献４には、「基材用として用いる樹脂は、導電層との押出流動特性を合せるため、又製品シートの性能を改良するための添加剤や着色剤等を適量添加することが出来、さらに導電層のスクラップ及びカーボンブラックを機械的強度等の性能が大きく低下させない程度に添加することもできる。」との記載もある。

一方、特許文献５には、半導体部品搬送トレイやキャリアテープに使用できる導電性樹脂組成物であって、体積固有抵抗が１０^６乃至１０^１２Ωｃｍであるものが開示されている。特許文献５には、この導電性樹脂組成物に使用できる樹脂としてポリカーボネートが例示されており、また、この樹脂組成物にカーボンブラックを添加してもよいことも記載されている。しかし、特許文献５に記載のトレイやキャリアテープは、いずれも単層構造のものであり、特許文献５には多層構造物に関する記載や示唆はない。

特開２００５−３３５３９７号公報 特許第３７５６０４９号公報 特開昭６２−１８２６１号公報 特開昭５７−２０５１４５号公報 特開２００６−２２５６４８号公報

従来のキャリアテープは、その幅寸法が１２ｍｍ乃至３２ｍｍであったため、厚みに対する幅寸法の比率が大であり、従って、帯電防止の観点からは、表面抵抗値が小でありさえすればよかった。また、このような幅寸法のキャリアテープに求められる強度及び表面抵抗値は、単一の樹脂組成物、すなわち単層シートでも達成可能な場合もあった。単層構造のシートの場合、その表面の帯電性は、表面抵抗値で規定してもよいし、特許文献５のように体積固有抵抗値で規定してもよかった。いずれを選択するかは、単に、工場等における品質管理の都合（例えばいずれの測定装置を所有しているか）によるものであった。

しかし、現在では、技術の進歩により、その幅寸法が８ｍｍ以下のキャリアテープも使用されるようになってきた。このようなキャリアテープでは、幅寸法が小さくなったことに伴い、送り穴やポケット穴の寸法も小さくなっている。例えば、幅寸法が８ｍｍの場合、送り穴の直径は１．０５乃至１．５５ｍｍ、ポケット穴の直径は０．３乃至０．５ｍｍ程度であり、幅寸法が４ｍｍの場合には、送り穴の直径は１．０５乃至１．５５ｍｍ、ポケット穴の直径は０．２ｍｍ程度である。このような細幅のキャリアテープの製造に使用されるシートでは、搬送に耐えられる強度（引張破断応力や引張破断伸度）、容易且つ正確にポケット３を形成できる成形性及び寸法安定性、送り穴２やポケット穴４を形成するための穿孔適応性、帯電による電子部品５の破壊が生じないための低い表面抵抗値等について、従来のより広幅のキャリアテープ用シートに比べ、より高い物性がより厳格に求められるようになってきた。そして、これらの要求特性すべてを充足させるために、特性の異なる樹脂組成物を積層してなる多層シートを採用する必要が生じた。

また、多層シートの場合、理想的な状態、すなわち均一に積層されていれば高い性能を示すものであっても、積層状態にバラツキがあると性能にもバラツキが生じる。従って、細幅のキャリアテープ用多層シートを製造するに当たり、（１）導電機能を担保する表面層の厚みを均一とすることと、（２）各層間の界面を均一（層間乱れがない）とすることとが重要である。また、細幅のキャリアテープの場合、厚みに対する幅寸法の比率が小であり、従って、帯電防止の観点からは、表面抵抗値が小さいだけでは飽きたらず、厚み方向全体（即ち、キャリアテープの側面や、送り穴、ポケット穴の周面）においても、高い帯電防止性能が必要とされることが明らかとなった。

本発明者らは、上記課題を解決することを目的として鋭意研究を行った。その結果、素材としてポリカーボネートを選択し、強度は主として厚み方向中心部のコア層に担わせ、導電性は主として表面層に担わせるが、コア層等の表面層以外の層にも、それらの強度が損なわれない範囲で導電性素材を配合し、且つ、シートの体積固有抵抗値を規定することで、細幅のキャリアテープ用としても使用可能な多層シートが得られることを知見し、本発明を完成させた。

即ち本発明は、カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するポリカーボネート樹脂組成物からなる最内層であるコア層と、カーボンブラックを７乃至１５質量％の量で含有するポリカーボネート樹脂組成物からなる最外層である二つの表面層とを備えるポリカーボネート共押出し多層シートであって、体積固有抵抗値が１０^１４Ω以下であり、表面抵抗値が１０^１０Ω以下であり、その総厚は１００乃至３００μｍであり、且つ二つの表面層の厚みの合計は総厚の２５乃至６７％であることを特徴とするポリカーボネート共押出し多層シートに関する。

上記共押出し多層シートは、コア層と各表面層との間に中間層各一層を備え、中間層はカーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するポリカーボネート樹脂組成物からなり、且つ、各層を構成するポリカーボネート樹脂組成物のカーボンブラック含有量が表面層≧中間層≧コア層の順である共押出し多層シートをも包含する。

上記共押出し多層シートにおいて、二つの表面層は互いに同一であることが好ましく、二つの中間層も互いに同一であることが好ましい。即ち、コア層の厚み方向中央の平面を中心として、その両側が対称（面対称）であることが好ましい。

上記共押出し多層シートは、引張破断応力（ＪＩＳ Ｋ７１２７；２３℃；５０±５％ＲＨ）が５０ＭＰａ以上であることが好ましい。また、引張破断伸度（ＪＩＳ Ｋ７１２７；２３℃；５０±５％ＲＨ）が５０％以上であることが好ましい。

上記共押出し多層シートは、共押出しをフィード・ブロック方式で行い、各層を構成するポリカーボネート樹脂組成物の配合が、押出加工温度において、隣接する二つの層を構成するポリカーボネート樹脂組成物の見掛け溶融粘度が同一となるか又は最内層から最外層に向かって見掛け溶融粘度が順に低くなるように、但し、隣接する二つの層を構成するポリカーボネート樹脂組成物間における見掛け溶融粘度の差は、剪断速度が１０ １／ｓ（秒^−１、以下同様）乃至１００ １／ｓの範囲内において１０００Ｐａ・ｓ以下となるように選択されており、そして、各ポリカーボネート樹脂組成物の積層合流時からダイ出口までの剪断速度は５００ １／ｓ以下となるような条件で共押出しすることによって得られたものであることが好ましい。このような共押出し多層シートは、層間乱れのない高品質なシートである。ここで、ダイ出口での剪断速度が５０ １／ｓ乃至５００ １／ｓとなるような条件で共押出しすることがさらに好ましい。なお、「各ポリカーボネート樹脂組成物の積層合流時からダイ出口までの剪断速度が５００ １／ｓ以下となるような条件」、「ダイ出口での剪断速度が５０ １／ｓ乃至５００ １／ｓとなるような条件」とは、剪断速度がそのような値となるための、温度、押出量、ダイ幅及びダイ・ギャップ等の条件をいう。

また、本発明は、ポリカーボネート共押出し多層シートの製造方法であって、当該多層シートは、コア層と当該コア層の両面に形成された二つの表面層とを備え、体積固有抵抗値は１０^１４Ω以下であり、表面抵抗値は１０^１０Ω以下であり、その総厚は１００乃至３００μｍであり、且つ二つの表面層の厚みの合計は総厚の２５乃至６７％であり、当該方法は、カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するコア層用のポリカーボネート樹脂組成物Ａと、カーボンブラックを７乃至１５質量％の量で含有する表面層用のポリカーボネート樹脂組成物Ｂとを、フィード・ブロック方式で共押出しする工程を含み、ここで、ポリカーボネート樹脂組成物Ａ及びＢの配合は、押出加工温度において、見掛け溶融粘度が樹脂組成物Ａ≧樹脂組成物Ｂとなるように、但し、見掛け溶融粘度の差は、剪断速度が１０ １／ｓ乃至１００ １／ｓの範囲内において１０００Ｐａ・ｓ以下となるように選択されており、そして、ポリカーボネート樹脂組成物Ａ及びＢの積層合流時からダイ出口までの剪断速度は５００ １／ｓ以下となるような条件で共押出しすることを特徴とする、ポリカーボネート共押出し多層シートの製造方法に関する。

さらに、本発明は、ポリカーボネート共押出し多層シートの製造方法であって、当該多層シートは、コア層と、当該コア層の両面に形成された二つの中間層と、二つの中間層のそれぞれの外側に形成された二つの表面層とを備え、体積固有抵抗値は１０^１４Ω以下であり、表面抵抗値は１０^１０Ω以下であり、その総厚は１００乃至３００μｍであり、且つ二つの表面層の厚みの合計は総厚の２５乃至６７％であり、当該方法は、カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するコア層用のポリカーボネート樹脂組成物Ａと、カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有する中間層用のポリカーボネート樹脂組成物Ｃと、カーボンブラックを７乃至１５質量％の量で含有する表面層用のポリカーボネート樹脂組成物Ｂとを、フィード・ブロック方式で共押出しする工程を含み、ここで、ポリカーボネート樹脂組成物Ａ，Ｂ及びＣの配合は、カーボンブラック含有量が樹脂組成物Ｂ≧樹脂組成物Ｃ≧樹脂組成物Ａの順であり、且つ、押出加工温度において、見掛け溶融粘度が樹脂組成物Ａ≧樹脂組成物Ｃ≧樹脂組成物Ｂとなるように、但し、隣接する層間の見掛け溶融粘度の差は、剪断速度が１０ １／ｓ乃至１００ １／ｓの範囲内において１０００Ｐａ・ｓ以下となるように選択されており、そして、ポリカーボネート樹脂組成物Ａ，Ｂ及びＣの積層合流時からダイ出口までの剪断速度は５００ １／ｓ以下となるような条件で共押出しすることを特徴とする、ポリカーボネート共押出し多層シートの製造方法に関する。

本発明により、品質にバラツキが少ない、即ち高品質なシートであって、帯電防止性能にも優れるシートが提供される。このシートは、特に細幅（８ｍｍ以下）で過酷な条件下での使用がなされる電子部品用キャリアテープの用途で、優れた性能を発揮する。具体的には、本発明により、細幅であっても高速実装に耐え得る高い強度を有しており、且つ、キャリアテープの生産から電子部品の実装に至るまでのいずれの過程においても発生し得る静電気が、テープの表面のみならず側面においても防止されており、従ってポケット穴がゴミによって閉塞されることのない、安定した性能のキャリアテープが供給されるようになる。また、本発明の製造方法によって本発明のシートを製造すれば、層間乱れのない、特に高品質なシートが提供される。

電子部品を搭載した電子部品搬送用キャリアテープの一部を示す模式的平面図である。 図１におけるＩＩ−ＩＩ線の部分拡大断面図である。

本発明に係るシートは、少なくとも三層構造である。三層構造の場合には、最内層であるコア層と、その両側に位置する二つの表面層からなる。本発明に係るシートは、五層構造や七層構造であってもよい。五層構造の場合には、コア層と各表面層との間に、中間層一層が存在する。七層構造の場合には、コア層と各表面層との間に、中間層各二層が存在する。必要に応じ、コア層の両面において、中間層の数が異なっていてもよい。

本発明のシートの製造においては、ポリカーボネート樹脂組成物を用いる。これは、樹脂の主成分としてポリカーボネートを用いることを意味する。ポリカーボネートは、電子部品搬送体の中で、特に高密度・高速実装に対応可能で且つ導電性を要求されるキャリアテープに好ましい素材である。ポリカーボネートは、強度、精密成形性、耐応力緩和性、寸法安定性、シャープな裁断・穿孔適応性等の諸特性において、特に優れている。しかし、ポリカーボネートと相溶性のある樹脂、例えばＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＰＢＴ樹脂等であれば、樹脂全量中の１０質量％以下の範囲内で添加することは可能である。

本発明で使用するポリカーボネート樹脂組成物は、カーボンブラックを含有する。カーボンブラックには、その製造法により、ファーネスブラック、チャネルブラック、アセチレンブラック、サーマルブラック等があるが、導電性に優れるファーネスブラックとアセチレンブラックが好ましく、オイルファーネスブラックがさらに好ましい。中でも、高導電性カーボンブラックとして知られているケッチェンブラックＥＣ３００Ｊ、ケッチェンブラックＥＣ６００ＪＤが、少量で優れた導電性を示すので、特に好ましい。

本発明で使用するポリカーボネート樹脂組成物におけるカーボンブラック含有量は、最内層であるコア層を構成するポリカーボネート樹脂組成物の場合は４乃至７質量％であり、最外層である表面層を構成するポリカーボネート樹脂組成物の場合は７乃至１５質量％である。従って、カーボンブラック含有量は、表面層≧コア層である。また、コア層と各表面層との間に中間層各一層を備える場合には、中間層を構成するポリカーボネート樹脂組成物はカーボンブラックを４乃至７質量％の量で含有し、且つ、各層を構成するポリカーボネート樹脂組成物のカーボンブラック含有量は表面層≧中間層≧コア層の順である。中間層が二層以上存在する場合も同様に、カーボンブラック含有量は、コア層から表面層に向かって、順に多くなる。

コア層や中間層は、本発明に係るシートの物性、例えば強度に大きく寄与する。カーボンブラック含有量が７質量％以下であれば、ポリカーボネートの特徴である高い引張破断伸度、耐磨耗性、成形性等が損なわれない。一方、４質量％未満であると、本発明のシートの体積固有抵抗値が十分に下がらない場合がある。また、表面層については、表面抵抗値を１０^１０Ω以下とするために、７質量％以上のカーボンブラックが必要である。一方、１５質量％超のカーボンブラックを添加すると、ポリカーボネート樹脂組成物の粘度が上昇して好ましくない。

また、各層を構成するポリカーボネート樹脂組成物のカーボンブラック含有量を上記のような勾配とすると、後述する共押出し加工において、各層の層厚みが均一となる。

本発明のシートの表面層を除く各層を構成するポリカーボネート樹脂組成物には、帯電防止効果を期待して、界面活性剤が配合されている。界面活性剤は、陽イオン型、陰イオン型、両性及び非イオン型に分類されるが、本発明では、陰イオン型又は非イオン型界面活性剤を用いることが好ましく、陰イオン型界面活性剤を用いることがさらに好ましい。陰イオン型界面活性剤の例としては、モノアルキル硫酸塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩（ＡＢＳ）、線状アルキルベンゼンスルホン酸塩（ＬＡＳ）、アルキルスルホン酸塩、モノアルキルリン酸塩等が挙げられる。

従来、多層シートの基材層（コア層）に添加された界面活性剤は、時間の経過と共に徐々に表面層に移行し、移行に従って基材層の帯電防止性能が徐々に低下するのみならず、表面層に移行した界面活性剤がホコリを吸着して表面を汚染することが知られていた。しかし、本発明においては、界面活性剤が添加されるコア層や中間層には４乃至７質量％のカーボンブラックが存在しているため、界面活性剤はカーボンブラックに吸着され、その表面層への移行が抑制されている。そのため、コア層や中間層が長期間に亘って帯電防止能を示す。

コア層用又は中間層用ポリカーボネート樹脂組成物の界面活性剤含有量は、界面活性剤の有効分濃度で０．１乃至２．０質量％であることが好ましく、０．２乃至１．５質量％であることがより好ましい。０．１質量％未満では、所望の帯電防止性能が発現されず、一方、２．０質量％を越えると、押出し加工条件によっては加熱による着色や分解によるトラブルが発生する場合があり、又、カーボンブラックの吸着能力を越えて界面活性剤が表面層に移行してしまう場合がある。

本発明に係るシートの製造に使用する各層用のポリカーボネート樹脂組成物は、上記必須成分の他、シート製造用ポリカーボネート樹脂組成物に一般的に使用されている成分、例えばジオクチルフタレートやステアリン酸等の可塑剤、滑剤、安定化剤等も、本発明のシートの性能を損ねない限り、含有していてもよい。

前記したように、本発明のシートの層構成は、少なくとも表面層、コア層、表面層の三層であり、表面層、中間層、コア層、中間層、表面層の五層構造等、最外層である表面層と最内層であるコア層との間に、コア層の表裏各面につき、各々一層以上の中間層があってもよい。

本発明のシートの総厚は１００〜３００μｍ、好ましくは１３０〜２００μｍである。これは、キャリアテープ材料として適する厚みである。

二つの表面層の厚みの合計は総厚の２５乃至６７％であり、好ましくは３３乃至５０％である。二つの表面層の厚みの合計が６７％を越えると、その厚みの変動（バラツキ）の程度によっては、シートの必要強度が保証できない場合が生じ得る。一方、二つの表面層の厚みの合計が２５％未満であると、若干の押出し変動によって表面層の厚みがバラツキ、表面層の厚みが不足する個所が生じたり、又ダイ内壁面等での剪断により、各層間の層間乱れが発生した場合、結果的に表面層の導電機能が不足して品質の保証ができない事態が生じ得る。

本発明のシートは、その体積固有抵抗値が１０^１４Ω以下であり且つ表面抵抗値が１０^１０Ω以下である。なお、体積固有抵抗値及び表面抵抗値は、例えば日置電気株式会社製の絶縁計ＨＩＯＫＩ ＳＭ−８２２０に、同じく日置電気株式会社製の平板試料用電極ＨＩＯＫＩ ＳＭＥ−８３１１を繋いで測定する。測定時の温度は２３℃、湿度は５０±５％ＲＨであり、印加電圧は、体積固有抵抗値の測定の場合には１０００Ｖ、表面抵抗値の場合には５００Ｖである。

従来は、表面層にカーボンブラックを配合して導電性を付与すれば、得られるキャリアテープは表面抵抗値が低くなり、実装上も問題なく使用することができた。しかしながら、テープ幅が８ｍｍ以下と狭く、しかも高密度で超小型電子部品を収納するキャリアテープの場合には、テープの生産から実装まですべての工程中で、静電気に起因すると思われる微細な粉塵の付着の問題が多発した。特にテープ幅が８ｍｍ以下の細幅テープにおいては、１．０５乃至１．５５ｍｍφの送り穴加工や、電子部品を装填する個所であるポケットにおける０．２乃至０．５ｍｍφのポケット穴の加工工程で、また、電子部品の実装工程で、穴の周面における静電気発生に起因したトラブルが多発することが明らかとなった。このように、細幅テープでは、側面部や穴の周面部の表面部に及ぼす影響が大きくなることから、表面層以外の層、即ちコア層や中間層にも、導電性、すなわち帯電防止性能を付与する必要が生じた。

本発明では、上記の問題点を解決するため、先にポリカーボネート樹脂組成物に関する説明の欄に記載したような量で、すべての層にカーボンブラックを添加し、そのシートとしての体積固有抵抗値を１０^１４Ω以下とし、且つ、その表面抵抗値を１０^１０Ω以下としたものである。このような体積固有抵抗値を実現するために、界面活性剤も使用している。

本発明のシートは、引張破断応力が５０ＭＰａ以上であることが好ましい。また、引張破断伸度が５０％以上であることが好ましい。なお、引張破断応力及び引張破断伸度は、ＪＩＳ Ｋ７１２７に準じ、２３℃、５０±５％ＲＨの条件にて測定する。引張破断応力や引張破断伸度は、ポリカーボネートの含有量が低下したり、カーボンブラックの含有量が多くなると低下する傾向にある。従って、ポリカーボネート樹脂組成物の処方を決定するに当たり、任意成分を多量に配合しないことや、導電性付与性能の低いカーボンブラックを使用しないことが好ましい。

次に、本発明のシートを製造する際に、品質にバラツキを発生させる要因について説明する。共押出し法によって製造された多層シート製品においては、各層の均一性の欠如に起因して品質のバラツキが発生しがちである。所望の品質を確保するためには、表面層の厚みが均一であること、表面層とコア層、表面層と中間層、中間層とコア層等の各層間の界面が均一であること、すなわち層間乱れがないことが必要とされる。これをフィード・ブロック方式に代表して説明すると、各層を構成する樹脂組成物が合流して多層構造を構成した後ダイ出口までの製膜工程における、各層の見かけ溶融粘度を制御することが重要である。

表面層は、その一方の面（外表面）が、フィード・ブロック内からダイ出口まで、常に金属壁面に接触する状態で移動していくため、その影響を考慮しなければならない。一方、中間層やコア層は、金属壁面抵抗の影響は受けないが、表面層の非壁面側（内表面）や接触する他の層の表面の影響を受けつつ移動していくため、層間界面において、様々な現象が発生する。

上記の現象を検証すべく、以下の実験を行った。実験の前提条件は下記の通りである。
（１）樹脂の押出しには、φ６５ｍｍ（Ｌ／Ｄ＝３２）の押出機を二乃至三台を使用した。
（２）共押出し用フィード・ブロック（以下、「ＦＢ」とする）は、二種原料三層構造と、三種原料五層構造を使用した。
（３）ダイ幅は１５００ｍｍ、平均ダイギャップは０．８ｍｍとし、最小ダイ幅はデッケル調整で１０００ｍｍとした。
（４）総押出し量は１００ｋｇ／時間、１５０ｋｇ／時間の二水準とし、樹脂温度２８５乃至２９５℃で押出した。

ＦＢ出口、ダイ出口での剪断速度は、γ＝６Ｑ／ｗ×ｈ^２（１／ｓ）で計算される。ここで、ｗはダイ幅、ｈはダイ・ギャップである。押出し量Ｑはｍ^３／秒に換算して計算すると、以下の条件となる。
（押出し量１００ｋｇ／時間、ダイ幅１５００ｍｍの場合）
ＦＢ出口のγ＝１０ １／ｓ、ダイ出口のγ＝１４５ １／ｓ
（押出し量１５０ｋｇ／時間、ダイ幅１０００ｍｍの場合）
ＦＢ出口のγ＝１５ １／ｓ、ダイ出口のγ＝３２６ １／ｓ

（５）シートの層構造は、三層構造では、表面層：コア層：表面層の厚み比＝１：３：１、五層構造では、表面層：中間層：コア層：中間層：表面層の厚み比＝１：１：２：１：１とした。シートの総厚みは１８０μｍとした。
（６）製造したシートについて、シート各部位の断面層の状態（以下、「プロファイル」とする）の観察（具体的には、シートを幅方向（ＴＤ）に切断し、顕微鏡観察により、各層の厚みに変動がないか、層と層の境界が直線状であるか或いは鋸歯状であるか等を観察する。）、シートの幅方向（ＴＤ）端部におけるプロファイルの観察とトリム率の測定、及びシートの幅方向（ＴＤ）の異なる位置５カ所（１カ所につきｎ＝３）における表面抵抗値の測定を行い、結果を表１に示した。

（７）ポリカーボネート原料は、ガリバー（商品名、住友ダウ社製、以下、「Ｇ」とする）及びパンライトＫ−１３００Ｙ（商品名、帝人化成社製、以下、「Ｋ−１３００」とする）より任意に選択した。カーボンブラックとしてはライオン社製ケッチェンブラックＥＣ３００Ｊを使用した。

実験に使用したすべての原料は、４０ｍｍφの２軸押出し機で溶融混練させ、ペレット化した。実験に先立ち、各層を構成する樹脂組成物について、キャピラリー・レオメータ（島津社製）で、加工の中心温度と思われる２９０℃の条件で、剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）を測定した。

（実験−１）
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２：Ｇ３０１−１０を７０：３０（質量）の比率で配合したポリカーボネート樹脂に、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。これらの原料を混練しペレット化した後、キャピラリー・レオメータで２９０℃での剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）を測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝２７００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝１８００Ｐａ・ｓであった。
コア層用樹脂組成物……Ｇ３０１−１０を選択し、表面層同様に剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）を測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝１２００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝８００Ｐａ・ｓであった。
これらの樹脂組成物を、二種三層のＦＢとＴダイ（１５００ｍｍ幅）を用い、押出し量１００ｋｇ／時間、樹脂温度２９０℃で押出し、１８０μｍ厚のシートを作製した。

（実験−２）
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２にカーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。これらの原料を混練しペレット化した後、剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）の関係を実験−１と同様の方法で測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝１５００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝９００Ｐａ・ｓであった。
コア層用樹脂組成物……Ｋ−１３００を選択し、剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）の関係を実験−１と同様の方法でを測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝３１００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝２０００Ｐａ・ｓであった。
これらの樹脂組成物を用い、実験−１と同様の条件でシートを作製した。

（実験−３）
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２にカーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。これらの原料を混練しペレット化した後、剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）の関係を実験−１と同様の方法で測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝１５００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝９００Ｐａ・ｓであった。
コア層用樹脂組成物……Ｇ３０１−６とＧ３０１−１０を５０：５０（質量）の比率で配合した。これらの原料を混練しペレット化した後、剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）の関係を実験−１と同様の方法で測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝１６００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝１０００Ｐａ・ｓであった。
これらの樹脂組成物を用い、実験−１と同様の条件でシートを作製した。

（実験−４）
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２にカーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。これらの原料を混練しペレット化した後、剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）の関係を実験−１と同様の方法で測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝１５００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝９００Ｐａ・ｓであった。
中間層用樹脂組成物……Ｇ３０１−６とＫ−１３００を７０：３０（質量）の比率で配合した。これらの原料を混練しペレット化した後、剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）の関係を表面層用樹脂組成物と同様の方法で測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝２２００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝１４００Ｐａ・ｓであった。
コア層用樹脂組成物……Ｋ−１３００を選択し、中間層との識別のため、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の０．２質量％となる量で添加した。剪断速度（γ）と見掛け溶融粘度（η）の関係は、実験−１と同様の方法でを測定した。その結果、γ＝１０ １／ｓでのη＝３１００Ｐａ・ｓ、γ＝１００ １／ｓでのη＝２０００Ｐａ・ｓであった。
これらの樹脂組成物を、三種五層のＦＢとＴダイ（１５００ｍｍ幅）を用い、押出し量１００ｋｇ／時間、樹脂温度２９０℃で押出し、１８０μｍ厚のシートを作製した。

表１中、実験−１の表面抵抗値の欄の「（端部）」は、シート端部の表面抵抗値が１０^１０Ωであったことを意味し、実験−２の表面抵抗値の欄の「（中央部）」は、シート中央部の表面抵抗値が１０^１０Ωであったことを意味する。

尚、実験−４と同一組成で、押出し量１５０ｋｇ／時間、ダイ幅１０００ｍｍにデッケル調整し、ＦＢ出口の剪断速度γ＝１５ １／ｓ、ダイ出口の剪断速度γ＝３２６ １／ｓで押出実験をした結果、実験−４と同一性能のシートが得られることも確認した。

また、実験−３と同一の組成で、押出し量１００ｋｇ／時間、ダイ幅１５００ｍｍの同一押出し条件で、ダイ出口の剪断速度とメルトフラクチャーとの関係を調べた。ダイギャップを徐々に狭めてゆき、表面平滑性の乱れ、層間界面の乱れ、極端な偏肉等を生じた時点で押出しを停止した。このときのダイギャップを測定したところ、０．４ｍｍであった。この時のダイ出口の剪断速度を計算すると、γ＝５８０ １／ｓであることが判明した。ポリカーボネートにカーボンブラックを配合すると、見掛け溶融粘度が上昇するが、ダイ出口の剪断速度γ＝５８０ １／ｓではメルトフラクチャーを起こしたので、メルトフラクチャを生じるかも知れない危険域を考慮すると、剪断速度γ＝５００ １／ｓ以下で押し出すことが好ましい。メルトフラクチャーを起こすと均一な層厚みと層構成が得られ難いので、メルトフラクチャーが生じない条件で押出しを行うことが重要である。

本発明者らが行った上記の各種実験及び表１より、均一な層構成の共押出し多層シートを得るには、以下の加工条件を選択することが好ましいことを見出した。

（１）見かけ溶融粘度に関しては、表面層≦コア層又は表面層≦中間層≦コア層の関係にあることが重要である。これ以外の関係の場合には、実験−１のように端部において表面層が欠けるとか、層間乱れが顕著であるといった不都合が生じ得る。

（２）（１）の条件を満たしても、層間乱れが発生する場合がある。層間乱れを起こさず整流を保ちながらフィード・ブロックやダイ内を複数の層が流れる限界を、各種のポリカーボネートを用い、配合組成を変えて調査・実験した。その結果、メルトフラクチャーを生じない剪断速度γ＝５００ １／ｓ以下となる条件にて押し出すこと、剪断速度γが１０ １／ｓ乃至１００ １／ｓの際、各層間において、樹脂組成物の見掛け溶融粘度の差が１０００Ｐａ・ｓ以下となるように、ポリカーボネート樹脂組成物の配合を選択することが必要であることが明らかとなった。実験−１及び実験−２のように、剪断速度γが１０ １／ｓ乃至１００ １／ｓにおいて、隣接する各層間における樹脂組成物の見掛け溶融粘度の差が１０００Ｐａ・ｓを超える場合には、層の乱れや層間乱れが生じることがある。

（３）積層流を安定に保つには、ダイ内、特にダイ出口部の積層流の剪断速度、すなわち多層の状態での剪断速度を、５０ １／ｓ乃至５００ １／ｓに制御することが好ましい。剪断速度は、多層シート生産時の押出し量Ｑ、ダイ幅ｗ及びダイギャップｈの調整により、任意に制御可能である。

以下、本発明の実施例について説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。

以下の実施例及び比較例においては、表面層用ポリカーボネート樹脂組成物には、全て９質量％のカーボンブラックを配合した。中間層及びコア層用ポリカーボネート樹脂組成物には、５乃至７質量％のカーボンブラックと０．２乃至１．５％（有効成分濃度として）のアルキルスルホン酸ナトリウム（三洋化成工業社製、ケミスタット３０３３、以下、「Ｃ−３０３３」とする）を添加した。なお、カーボンブラックとしては、ライオン社製ケッチェンブラックＥＣ３００Ｊを使用した。

共押出し法による加工温度は２８５乃至２９５℃を前提とし、剪断速度は１０ １／ｓ乃至５００ １／ｓとした。剪断速度が１０ １／ｓ乃至１００ １／ｓの際の隣接する各層間における樹脂組成物の見掛け溶融粘度差は１０００Ｐａ以下であり、且つ、見掛け溶融粘度は、表面層≦コア層、或いは表面層≦中間層≦コア層の関係を維持した。

二種三層構造の場合には、表面層：コア層：表面層の厚みの比率を１：３：１とし、三種五層構造の場合には、表面層：中間層：コア層：中間層：表面層の厚みの比率を１：１：２：１：１とした。

Ｔダイ、フィードブロック法による共押出しには、実験−１で使用した装置を用いた。ダイ幅は１５００ｍｍ、平均ダイギャップは０．８ｍｍ、押出し量は１００ｋｇ／時間、シート厚みは１８０μｍとした。

実施例として、実施例１乃至４を試作した。比較例１として単層シートを試作し、比較例２及び３として多層シートを試作した。比較例２及び３については、品質のバラツキを考慮し、各層を構成する樹脂組成物の見掛け溶融粘度の調整は、実施例と同様とした。

各試作シートについて、幅方向（ＴＤ）に異なる位置５カ所（１カ所につきｎ＝３）から測定用サンプルを切り出し、表面抵抗値及び体積固有抵抗値を測定した。また、引張破断応力及び引張破断伸度については、幅方向（ＴＤ）に異なる位置５カ所において、縦方向（ＭＤ）試験片（１カ所につきｎ＝３）と横方向（ＴＤ）試験片（１カ所につきｎ＝３）とを切り出し、測定を行った。表面抵抗値及び体積固有抵抗値は、日置電気株式会社製の絶縁計ＨＩＯＫＩ ＳＭ−８２２０に、同じく日置電気株式会社製の平板試料用電極ＨＩＯＫＩ ＳＭＥ−８３１１を繋いで測定した。測定時の温度は２３℃、湿度は５０±５％ＲＨであり、印加電圧は、表面抵抗値の場合には５００Ｖ、体積固有抵抗値の測定の場合には１０００Ｖであった。また、引張破断応力及び引張破断伸度は、ＪＩＳ Ｋ７１２７に準じ、２３℃、５０±５％ＲＨの条件下に測定した。得られた結果を表２に示す。更に、スリット機で切断して広幅（１２ｍｍ、１６ｍｍ）又は細幅（４ｍｍ、８ｍｍ）の各試作シートを得、成形加工や高速実装に供し、トラブルの有無等を評価した。得られた結果を表３に示す。

実施例１
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２に、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。
コア層用樹脂組成物……パンライトＫ−１３００とＧ３０１−１０を５０：５０（質量）の比率で配合した。これに、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の５質量％となる量で、またＣ−３０３３を樹脂組成物全量中の１．５質量％（有効分濃度）となる量で加えた。

実施例２
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２に、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。
コア層用樹脂組成物……Ｇ３０１−１０とＧ３０１−２２を５０：５０（質量）の比率で配合した。これに、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の６質量％となる量で、またＣ−３０３３を樹脂組成物全量中の０．５質量％（有効分濃度）となる量で加えた。

実施例３
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２に、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。
コア層用樹脂組成物……Ｇ３０１−１０とＧ３０１−２２を５０：５０（質量）の比率で配合した。これに、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の７質量％となる量で、またＣ−３０３３を樹脂組成物全量中の０．２質量％（有効分濃度）となる量で加えた。

実施例４
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２に、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。
中間層用樹脂組成物……Ｇ３０１−１０：Ｇ３０１−２２を４０：６０（質量）の比率で配合した。これに、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の７質量％となる量で、またＣ−３０３３を樹脂組成物全量中の０．２質量％（有効分濃度）となる量で加えた。
コア層用樹脂組成物……Ｇ３０１−１０とＧ３０１−２２を５０：５０（質量）の比率で配合した。これに、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の６質量％となる量で、またＣ−３０３３を樹脂組成物全量中の０．５質量％（有効分濃度）となる量で加えた。

比較例１
実施例１の表面層と同一の素材、即ち、Ｇ３０１−２２にカーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で配合したポリカーボネート樹脂組成物を用い、単層構造で押出した。

比較例２
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２に、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。
コア層用樹脂組成物……パンライトＫ−１３００とＧ３０１−６を５０：５０（質量）の比率で配合した。

比較例３
表面層用樹脂組成物……Ｇ３０１−２２に、カーボンブラックを樹脂組成物全量中の９質量％となる量で添加した。
コア層用樹脂組成物……パンライトＫ−１３００とＧ３０１−６を５０：５０（質量）の比率で配合した。これに、Ｃ−３０３３を樹脂組成物全量中の２．５質量％（有効分濃度）となる量で加えた。

実施例１乃至４は、いずれも、優れた帯電防止性能と物性とを示した。これに対し、単層構造の比較例１は、引張破断伸度が小さく、従って細幅テープでは切断トラブルを生じさせた。また、比較例２及び３は、体積固有抵抗値が大きく、従って、細幅テープでは、側面、周面の帯電によるポケット穴等におけるゴミ付着の問題が生じた。

Claims (7)

1. カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するポリカーボネート樹脂組成物からなる最内層であるコア層と、カーボンブラックを７乃至１５質量％の量で含有するポリカーボネート樹脂組成物からなる最外層である二つの表面層とを備えるポリカーボネート共押出し多層シートであって、体積固有抵抗値が１０^１４Ω以下であり、表面抵抗値が１０^１０Ω以下であり、その総厚は１００乃至３００μｍであり、且つ二つの表面層の厚みの合計は総厚の２５乃至６７％であることを特徴とするポリカーボネート共押出し多層シート。
2. コア層と各表面層との間に中間層各一層を備え、中間層はカーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するポリカーボネート樹脂組成物からなり、そして、各層を構成するポリカーボネート樹脂組成物のカーボンブラック含有量が表面層≧中間層≧コア層の順である、請求項１に記載のポリカーボネート共押出し多層シート。
3. 引張破断応力が５０ＭＰａ以上であり且つ引張破断伸度が５０％以上である、請求項１又は２に記載のポリカーボネート共押出し多層シート。
4. 共押出しはフィード・ブロック方式で行い、各層を構成するポリカーボネート樹脂組成物の配合は、押出加工温度において、隣接する二つの層を構成するポリカーボネート樹脂組成物の見掛け溶融粘度が同一となるか又は最内層から最外層に向かって見掛け溶融粘度が順に低くなるように、但し、隣接する二つの層を構成するポリカーボネート樹脂組成物間における見掛け溶融粘度の差は、剪断速度が１０ １／ｓ乃至１００ １／ｓの範囲内において１０００Ｐａ・ｓ以下となるように選択されており、そして、各ポリカーボネート樹脂組成物の積層合流時からダイ出口までの剪断速度は５００ １／ｓ以下となるような条件で共押出しすることによって得られた、請求項１乃至３のいずれか一項に記載のポリカーボネート共押出し多層シート。
5. ダイ出口での剪断速度が５０ １／ｓ乃至５００ １／ｓとなるような条件によって共押出しされた、請求項４に記載のポリカーボネート共押出し多層シート。
6. ポリカーボネート共押出し多層シートの製造方法であって、当該多層シートは、コア層と当該コア層の両面に形成された二つの表面層とを備え、体積固有抵抗値は１０^１４Ω以下であり、表面抵抗値は１０^１０Ω以下であり、その総厚は１００乃至３００μｍであり、且つ二つの表面層の厚みの合計は総厚の２５乃至６７％であり、当該方法は、カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するコア層用のポリカーボネート樹脂組成物Ａと、カーボンブラックを７乃至１５質量％の量で含有する表面層用のポリカーボネート樹脂組成物Ｂとを、フィード・ブロック方式で共押出しする工程を含み、ここで、ポリカーボネート樹脂組成物Ａ及びＢの配合は、押出加工温度において、見掛け溶融粘度が樹脂組成物Ａ≧樹脂組成物Ｂとなるように、但し、見掛け溶融粘度の差は、剪断速度が１０ １／ｓ乃至１００ １／ｓの範囲内において１０００Ｐａ・ｓ以下となるように選択されており、そして、ポリカーボネート樹脂組成物Ａ及びＢの積層合流時からダイ出口までの剪断速度は５００ １／ｓ以下となるような条件で共押出しすることを特徴とする、ポリカーボネート共押出し多層シートの製造方法。
7. ポリカーボネート共押出し多層シートの製造方法であって、当該多層シートは、コア層と、当該コア層の両面に形成された二つの中間層と、二つの中間層のそれぞれの外側に形成された二つの表面層とを備え、体積固有抵抗値は１０^１４Ω以下であり、表面抵抗値は１０^１０Ω以下であり、その総厚は１００乃至３００μｍであり、且つ二つの表面層の厚みの合計は総厚の２５乃至６７％であり、当該方法は、カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有するコア層用のポリカーボネート樹脂組成物Ａと、カーボンブラックを４乃至７質量％の量で且つ界面活性剤を０．１乃至２．０質量％の量で含有する中間層用のポリカーボネート樹脂組成物Ｃと、カーボンブラックを７乃至１５質量％の量で含有する表面層用のポリカーボネート樹脂組成物Ｂとを、フィード・ブロック方式で共押出しする工程を含み、ここで、ポリカーボネート樹脂組成物Ａ，Ｂ及びＣの配合は、カーボンブラック含有量が樹脂組成物Ｂ≧樹脂組成物Ｃ≧樹脂組成物Ａの順であり、且つ、押出加工温度において、見掛け溶融粘度が樹脂組成物Ａ≧樹脂組成物Ｃ≧樹脂組成物Ｂとなるように、但し、隣接する層間の見掛け溶融粘度の差は、剪断速度が１０ １／ｓ乃至１００ １／ｓの範囲内において１０００Ｐａ・ｓ以下となるように選択されており、そして、ポリカーボネート樹脂組成物Ａ，Ｂ及びＣの積層合流時からダイ出口までの剪断速度は５００ １／ｓ以下となるような条件で共押出しすることを特徴とする、ポリカーボネート共押出し多層シートの製造方法。

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