JP2010531366A - 吸水性樹脂の製造方法 - Google Patents

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Abstract

本発明の吸水性樹脂の製造方法は、エンドレスベルト（８ａ）およびネットベルト（８ｂ）を有する連続重合装置（２０）を用いる吸水性樹脂の製造方法であって、エンドレスベルト（８ａ）に連続的にモノマー液（４）を供給し、モノマー液（４）をゲル化させ含水ゲル（７）を得た後に、含水ゲル（７）をネットベルト（８ｂ）に移動させ、含水ゲル（７）を乾燥する製造方法である。これにより、搬送ベルトの表面が劣化することを抑制できる吸水性樹脂の製造方法を提供する。

Description

本発明は、吸水性樹脂の製造方法に関する。
吸水性樹脂は、自重の数倍から数百倍という多量の水性液を吸収する性質から紙オムツ、整理用ナプキンおよび成人用失禁製品などの衛生材料、土壌用保水剤等の各種用途に幅広く利用され、大量に生産および消費されている。このような吸水性樹脂（高吸水性樹脂、吸水性ポリマーとも呼ばれる）は、例えば、日本工業規格（ＪＩＳ）Ｋ７２２３−１９９６に記載されており、また、市販の多くの参考図書でも紹介されており既に公知である。
従来、これら吸水性樹脂を製造する方法としては、カルボキシル基やスルホン酸基などの酸基を有する親水性ポリマー、特に、アクリル酸および／またはその塩を主成分とする親水性ポリマーを水溶液重合する方法が知られている。
例えば、水溶液となっている親水性モノマーを重合した後に、得られた含水ゲルを攪拌しながら粉砕する。その後、粉砕された含水ゲルを乾燥および分級し、吸水性樹脂を得る方法が挙げられる。また、親水性モノマーが含まれる水溶液を静置重合した後に得られる含水ゲルを粉砕し、さらに、粉砕された含水ゲルを乾燥および分級し、吸水性樹脂を得る方法が挙げられる。
後者の親水性モノマーが含まれる水溶液を静置重合することによる吸水性樹脂の製造方法は、例えば、連続運搬可能なエンドレスベルトを備えた反応装置で行われることができ、連続的に吸水性樹脂を容易に得ることができる点で有用である。これら、水溶液重合の例については特許文献１〜３に開示されている。
ところで、上記吸水性樹脂の製造工程において、アクリル酸および／またはその塩を主成分とするモノマーから重合された含水ゲルは粘着力が強く重合装置に付着し易いという問題がある。具体的には、エンドレスベルトの末端で含水ゲルが付着して剥離しなかった場合には、エンドレスベルトの下側に巻き込みが生じるなどのトラブルが誘発されることとなる。
この問題点を解消するため、含水ゲルの離型性の高いポリマーによってエンドレスベルトが被覆された重合装置を用いる吸水性樹脂の製造方法が、特許文献４および特許文献５に開示されている。また、エンドレスベルトのモノマー液との接触面が、所定の溶融粘度である装置を用いる吸水性樹脂の製造方法が特許文献６に開示されている。特許文献６に開示された製造方法によれば、含水ゲルの剥離性を維持しつつ、高い生産性を確保しながら吸水性樹脂を製造することができる。
日本国公開特許公報「特開２０００−１５０７号公報（公開日：平成１２年１月７日）」 日本国公開特許公報「特開２００４−５１９６７号公報（公開日：平成１６年２月１９日）」 日本国公開特許公報「特開２０００−２１２２１５号公報（公開日：平成１２年８月２日）」 日本国公開特許公報「特開平７−２２８６０５号公報（公開日：平成７年８月２９日）」 日本国公開特許公報「特開２００２−３５０９号公報（公開日：平成１４年１月９日）」 日本国公開特許公報「特開２００６−１９９８６２号公報（公開日：平成１８年８月３日）」
しかしながら、上記従来の重合装置または吸水性樹脂の製造方法を採用したとしても、吸水性樹脂（または含水ゲル）を製造する際には、依然、十分満足のいくものではなかった。すなわち、上記従来の重合装置において、エンドレスベルト上でモノマーを重合すると、エンドレスベルト上に重合前のモノマー水溶液と生成する含水ゲルが搭載されることになるが、運転時間の経過と共にこのベルト表面に劣化が生じることを本発明者らは見出した。
本発明は、上記従来の問題点に鑑みなされたものであって、その目的は、例えば、エンドレスベルト等の連続搬送可能な搬送ベルトの表面が劣化することを抑制できる吸水性樹脂の製造方法を提供することにある。
また、本発明の他の目的は、残存モノマー含有量が低く、固形分の高い含水ゲルを得るための吸水性樹脂の製造方法を提供することにある。
本発明の吸水性樹脂の製造方法は、上記課題を解決するために、アクリル酸および／またはその塩を主成分とするモノマー成分を含むモノマー水溶液を、コンベアーを有する重合装置を用いて水溶液重合することにより得られた含水ゲルを乾燥して吸水性樹脂を製造する方法において、前記重合装置として、連動する複数のコンベアーを有する重合装置を用いて重合することを特徴としている。
また、前記重合装置では、上記複数のコンベアーが備える第１のコンベアー上に上記モノマー水溶液が連続的に供給されて重合が行われることにより、上記モノマー水溶液をゲル化することが好ましい。
上記発明によれば、重合装置が、連動する複数のコンベアーを備えていることにより、第１の搬送ベルトにのみモノマーが接触して水溶液からのゲル化が起こるため、重合装置全体で見たときの劣化しやすい搬送ベルト部分が減少する。もし、劣化したとしても、第１の搬送ベルトのみを交換すればよいため、コスト的にも、時間的にも単一コンベアーを有する重合装置に比べて有利になる。
また、上記吸水性樹脂の製造方法では、上記含水ゲルが、上記複数のコンベアーが備える第２以降のコンベアー上を移動する間に乾燥されることにより、上記含水ゲルの固形分濃度を上昇させることが好ましい。
これにより、著しい搬送ベルトの劣化が起こることなく含水ゲルの固形分濃度を上昇させることができ、その後のゲル粉砕、残存モノマー低減が容易となる。
また、上記吸水性樹脂の製造方法では、前記含水ゲルを、上記複数のコンベアーが備える第１のコンベアーから第２のコンベアーに移動させた後に、第１のコンベアーが備える第１の搬送ベルトを洗浄することが好ましい。
第１の搬送ベルトを洗浄することによって、含水ゲルの残留分を除去することができ、第１の搬送ベルトの劣化を抑制することができる。
また、上記吸水性樹脂の製造方法では、上記連動する複数のコンベアーが少なくとも２種類の異なった搬送ベルトを有するコンベアーであることが好ましい。
個々の段階で最適なベルト素材を選択することができ、製造条件の選択肢が広がる。
また、上記吸水性樹脂の製造方法では、上記複数のコンベアーが備える、上記第１のコンベアーの有効長と、上記第２以降のコンベアーの有効長の総計との比率が１：０．５以上１：５以下であることが好ましい。また、上記第１のコンベアーの上記モノマー水溶液が供給される場所を基点として、第１のコンベアーの任意の１点が、初めて洗浄される地点に到達するために要する時間が、３０秒以上５分未満であることが好ましい。
そうすることで、第１の搬送ベルトがモノマー液および含水ゲルと接触してから比較的早い段階で洗浄することができ、第１の搬送ベルトにおける表面の劣化をより低減させることができる。
上記モノマー水溶液が重合される温度は、５０℃以上１４０℃以下であることが好ましい。また、前記モノマー水溶液中のモノマー成分の濃度は、４０重量％以上であることが好ましい。
重合される温度や含水ゲルの固形分濃度が上記範囲であっても、本発明の吸水性樹脂の製造方法によれば、第１の搬送ベルトが劣化することを抑制することができる。すなわち、激しい重合条件においても、第１の搬送ベルトの劣化を抑制することを実現できる。
本発明の吸水性樹脂の製造方法では、上記重合装置から排出される含水ゲルの固形分濃度が５０重量％以上８０重量％以下であり、前記重合装置から排出された含水ゲルを粉砕機によって連続的に粉砕し、粒子状吸水性樹脂を得ることが好ましい。また、好ましくは、５５重量％以上８０重量％以下、さらに好ましくは６０重量％以上８０重量％以下、特に好ましくは６５重量％以上８０重量％以下である。
固形分濃度を上記範囲のように高めることができたなら、含水ゲルに含まれる残存モノマー含有量を比較的低減させることができ、さらに、含水ゲルの粉砕がなされる場合、粉砕され易い含水ゲルを提供することができる。粉砕することで、衛生材料および土壌用保水剤等に好適に用いられる粒子状吸水性樹脂とすることができる。
本発明の他の目的、特徴、および優れた点は、以下に示す記載によって十分分かるであろう。また、本発明の利点は、添付図面を参照した次の説明によって明白になるであろう。
本発明の吸水性樹脂の製造方法は、以上のように、アクリル酸および／またはその塩を主成分とするモノマー成分を含むモノマー水溶液を、コンベアーを有する重合装置を用いて水溶液重合することにより得られた含水ゲルを乾燥して吸水性樹脂を製造する方法において、前記重合装置として、連動する複数のコンベアーを有する重合装置を用いて重合する方法である。
それゆえ、単一のコンベアーを有する重合装置によって吸水性樹脂を製造する場合に比べ、重合装置が、複数のコンベアーを備えていることにより、第１の搬送ベルトに供給されたモノマー水溶液が重合して含水ゲル化された後に、含水ゲルは第２の搬送ベルトに移動する。したがって、第１の搬送ベルト上での含水ゲルの滞在時間を短くすることができ、第１の搬送ベルトにおける含水ゲルが接触した部分が劣化されることを抑制することができるという効果を奏する。
本実施の形態における連続重合装置の実施の一形態を示す断面図である。 本実施の形態における連続重合装置のトラフ付近を示す断面図である。
本発明の一実施形態について図１および図２に基づいて説明すれば、以下の通りである。本発明に係る吸水性樹脂の製造方法は、例えば、図１に示す連続重合装置２０を用いることによって実施することができる。
図１は、本発明に係る吸水性樹脂の製造方法に用いられる連続重合装置２０を示す断面図である。連続重合装置２０は、連動する複数のコンベアーからなり、含水ゲル製造部１およびエージング部２に相当するコンベアーを備えている。含水ゲル製造部１の上方には、モノマー液４を供給するモノマー液供給ノズル３が備えられており、さらに、含水ゲル製造部１の上方には、モノマー液４を硬化させるための紫外線を照射するＵＶランプ５が設置されている。含水ゲル製造部１には、トラフ６が形成されており、トラフ６上に含水ゲル７がシート状に形成される。また、含水ゲル製造部１およびエージング部２は、共にエンドレスベルト８ａ（第１の搬送ベルト）およびネットベルト８ｂ（第２の搬送ベルト）を備えている。
ここで複数のコンベアーが連動している状態とは、シート状に形成された含水ゲルが、いわゆる、手繰れたり千切れたりせずに複数のコンベアーで搬送されている状態と表現できる。このときの個々のコンベアーのベルトスピードは、含水ゲルの形態変化に依存し、一致している場合も異なっている場合もあり得るが、通常、大幅に異なることはない。また、複数のコンベアーは、１台の駆動モーターで動かしてもよいし、個々に駆動モーターを設けてもよい。また、コンベアーとしてはベルトコンベアーおよび／またはチェーンコンベアーが採用でき、これらコンベアーはエンドレス方式であり、エンドレスベルトが装着されている。
本実施の形態に係る吸水性樹脂の製造方法では、まず、エンドレスベルト８ａに連続的にモノマー液４を供給し、上記モノマー液４を重合させ含水ゲル７を得る。連続重合装置２０においては、含水ゲル製造部１に備えられているエンドレスベルト８ａにモノマー液４を供給し、モノマー液４のゲル化が行われる。また、エンドレスベルト８ａは、含水ゲル７を搬送する役割も果たす。
また、連続重合装置２０の両端にはローラが備えられており、このローラが矢印方向に回転することによって、エンドレスベルト８ａは、ループ状に走行される。エンドレスベルト８ａは、含水ゲル７に対して離型性を高めるために、繊維やゴムなどのベルト基材に高分子樹脂が含浸されるなどした後に熱融着され、表面に離型膜が形成されている。
離型膜としては、含水ゲル７に対し離型性を有するものであればよく、例えば、高分子膜として、フッ素樹脂、ポリエーテルケトン、芳香族ポリイミダゾール、またはシリコン樹脂などからなる高分子膜を挙げることができる。
また、シリコン樹脂やフッ素樹脂からなる樹脂ベルトを用いることもでき、フッ素樹脂としては、例えば、テトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、テトラフルオロエチレン／エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、クロロトリフルオロエチレン／エチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）、ポリビニリデンフルオライド（ＰＶＤＦ）、ポリビニルフルオライド（ＰＶＦ）を用いることができる。
エンドレスベルト８ａとしては、上記以外にもステンレス製のスチールベルトに上記離型膜を有したもの、スチールベルト上からさらに上記樹脂ベルトや単体の樹脂フィルムを装着したもの、あるいはパンチングプレートから作成されたチェーンコンベアー上に樹脂ベルトや単体の樹脂フィルムを装着したものなど、離型性を示すものであれば使用することができる。
含水ゲル製造部１の走行ループの上方には、モノマー液供給ノズル３が備えられている。モノマー液供給ノズル３から、図１において時計回りに走行する含水ゲル製造部１の表面上に、モノマー液４が連続的に供給される。
モノマー液４は、含水ゲル７の原料となるものであり、モノマー成分を含む水溶液である。モノマー液４の供給量は、所望の含水ゲル７の厚みと生産量によって適宜変更すればよい。モノマー液４は、トラフ６上に供給されるが、トラフ６の構造については、図２を用いて後述する。
モノマー液４としては、重合により吸水性樹脂となりうるものであれば特に限定されないが、例えば、（メタ）アクリル酸、（無水）マレイン酸、イタコン酸、ケイ皮酸、ビニルスルホン酸、アリルトルエンスルホン酸、ビニルトルエンスルホン酸、スチレンスルホン酸、２−（メタ）アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸、２−（メタ）アクリロイルエタンスルホン酸、２−（メタ）アクリロイルプロパンスルホン酸および２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリロイルフォスフェート等の、アニオン性不飽和単量体およびその塩；メルカプタン基含有不飽和単量体；フェノール性水酸基含有不飽和単量体；（メタ）アクリルアミド、Ｎ−エチル（メタ）アクリルアミドおよびＮ，Ｎ−ジメチル（メタ）アクリルアミド等のアミド基含有不飽和単量体；Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリレートおよびＮ，Ｎ−ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミド等のアミノ基含有不飽和単量体などを用いることができる。
これらモノマーは単独で用いてもよく、適宜、２種以上のモノマーを混合して用いてもよいが、得られる吸水性樹脂の性能やコストの点から、アクリル酸および／またはその塩（例えば、ナトリウム、リチウム、カリウム、アンモニウムおよびアミン類等の塩、中でもコスト面からナトリウム塩が好ましい）を主成分として用いることが好ましい。
モノマー液４に含まれるアクリル酸および／またはその塩の量は、全モノマー成分に対して７０〜１００モル％が好ましく、より好ましくは８０モル％以上、さらに好ましくは９０モル％以上、特に好ましくは９５モル％以上、上限は１００モル％である。なお、上記モノマーが酸基含有単量体の場合、その中和率には特に制限はないが、衛生用品など人体に触れる可能性のある用途では、重合後の中和を必要としないこともあわせ、４０モル％以上９０モル％以下が好ましく、５０モル％以上８０モル％以下がより好ましい。
重合時における上記モノマー液４の濃度（モノマー濃度）は、特に制限はないが、４０重量％以上であることが好ましく、４５重量％以上であることがより好ましい。一般に、上記モノマー液４の濃度が低いと生産性が低下することになり、逆に高いと重合で生じる含水ゲル７の粘性が上昇して付着しやすくなるところ、４５重量％以上という高濃度での重合において、本発明の優位性が明らかとなってくるからである。また、モノマー液４の濃度が好ましくは４０〜７０重量％、さらに好ましくは４５〜７０重量％、さらに好ましくは４８〜７０重量％、さらに好ましくは５０〜７０重量％、さらに好ましくは５２〜７０重量％である。４０重量％未満では生産性が低く、７０重量％を超えると吸収倍率が低くなる。
モノマー液４が重合される温度である重合温度、すなわち、重合開始時のモノマー水溶液から重合しゲル化して最高温度に到達するまでの重合温度は特に制限されないが、５０℃以上１４０℃以下の重合温度が好ましく、８０℃以上１２０℃以下の重合温度がさらに好ましい。重合温度を高くして積極的に水分を蒸発させることによって、得られる含水ゲル７の固形分濃度を高めることができ生産性を向上させることができるが、一方で、エンドレスベルト８ａに付着しやすくなる。
しかしながら、本発明によれば、エンドレスベルト８ａの表面が劣化することを抑制できるので、より含水ゲル７が付着しやすい条件下であるほど、本発明の優位性を示すことができる。また、固形分濃度を上記範囲のように高めることができたなら、含水ゲル７に含まれる残存モノマー含有量を比較的低減させることができ、さらに、含水ゲル７の粉砕がなされる場合、粉砕され易い含水ゲル７を提供することができる。
モノマー液４に添加される重合開始剤としては、特に制限はなく、重合させるモノマーの種類や重合条件などに合わせて、通常の吸水性樹脂製造において利用されているものの中から１種または２種以上を選択して使用すればよい。
例えば、熱分解型開始剤（例えば、過硫酸塩：過硫酸ナトリウム、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム；過酸化物：過酸化水素、ｔ−ブチルパーオキシド、メチルエチルケトンパーオキシド；アゾ化合物：アゾニトリル化合物、アゾアミジン化合物、環状アゾアミジン化合物、アゾアミド化合物、アルキルアゾ化合物、２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）ジヒドロクロリドおよび２，２’−アゾビス［２−（２−イミダゾリン−２−イル）プロパン］ジヒドロクロリドや、光分解型開始剤（例えば、ベンゾイン誘導体、ベンジル誘導体、アセトフェノン誘導体、ベンゾフェノン誘導体およびアゾ化合物）等を挙げることができる。
これらのなかでも、コスト、残存モノマー低減能から過硫酸塩が好ましい。また、これら重合開始剤の分解を促進する還元剤を併用し、両者を組み合わせることによりレドックス系開始剤とすることもできる。上記の還元剤としては、例えば、亜硫酸ナトリウム、亜硫酸水素ナトリウム等の（重）亜硫酸（塩）、Ｌ−アスコルビン酸（塩）、第一鉄塩等の還元性金属（塩）、アミン類等が挙げられるが、特に限定されるものではない。より好ましくは、光分解型開始剤と熱分解型開始剤とを併用することである。これら重合開始剤の使用量は、特に制限されないが、モノマー液４中のモノマーに対して、通常、０．００１重量％〜２重量％、好ましくは０．０１〜０．５重量％の範囲である。
上記重合開始剤は、通常、エンドレスベルト８ａ上に供給される前に、予め上記モノマー液４と混合される。混合の際、混合や供給に時間がかかったり、両者の混合液の一部が配管内で滞留したりすると、エンドレスベルト８ａ上に供給される前にモノマーが重合開始剤によって重合し、モノマー液供給ノズル３内などの配管内で重合物が付着成長してしまい、配管が閉塞してしまう虞がある。従って、モノマー液と重合開始剤との混合および反応装置への供給は迅速に行うことが好ましく、例えば、日本国公開特許公報「特開２００４−１５５９６３号公報」に提案されている技術を適用することが望ましい。なお、重合開始剤は、溶液あるいは分散液の状態でモノマー液と混合されるが、液状であればそのままモノマー液と混合することもできる。
上記重合に際しては、必要に応じて、内部架橋剤を用いることができる。内部架橋剤としては、従来公知の内部架橋剤を用いることができる。具体的には、例えば、Ｎ，Ｎ’−メチレンビス（メタ）アクリルアミド、（ポリ）エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、（ポリ）プロピレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリメチルロールプロパントリ（メタ）アクリレート、グリセリントリ（メタ）アクリレート、グリセリンアクリレートメタクリレート、エチレンオキサイド変性トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート、トリアリルホスフェート、トリアリルアミン、ポリ（メタ）アリロキシアルカン、（ポリ）エチレングリコールジグリシジルエーテル、グリセロールジグリシジルエーテル、エチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン、１，４−ブタンジオール、ペンタエリスリトール、エチレンジアミン、エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート、ポリエチレンイミンおよびグリシジル（メタ）アクリレート等、を挙げることができ、これらのなかから、反応性を考慮して、１種または２種以上を用いればよい。
特に、内部架橋剤としては、２個以上の重合性不飽和基を有する化合物を必須に用いることが好ましい。内部架橋剤の使用量は、所望する吸水性樹脂の物性により適宜決定すればよいが、通常、上記モノマー成分に対して、０．０００１〜１０モル％の範囲が好ましく、より好ましくは０．００１〜１．０モル％の範囲である。内部架橋剤の使用量が少なすぎると、ゲル強度が低下し可溶分が増加する傾向にあり、逆に多すぎると吸収倍率が低下する傾向にある。なお、内部架橋剤を用いる場合、前述した重合開始剤と同様に、モノマー液４に混合するようにすればよい。
上記重合に際しては、反応系に、澱粉、澱粉誘導体、セルロース、セルロース誘導体、ポリビニルアルコール、ポリアクリル酸（塩）、ポリアクリル酸（塩）架橋体等の親水性高分子や、次亜燐酸（塩）等の連鎖移動剤、キレート剤を添加してもよい。これらを添加する場合には、上記モノマー成分に対して０〜３０重量％の範囲とするのがよい。なお、これらを反応系に添加する場合、前述した重合開始剤と同様に、モノマー液に混合するようにすればよい。上記重合は、通常、装置および操作の容易さ等のため常圧下で行われるが、重合系の沸騰温度を下げるために減圧にして行うのも好ましい態様である。
ＵＶランプ５は、エンドレスベルト８ａ上に供給されたモノマー液４に、重合反応に必要な光（紫外線等）を当てるものである。ＵＶランプ５は、含水ゲル製造部１の水平走行経路で、モノマー液供給ノズル３よりも下流側に配置されており、公知のＵＶランプを用いることができる。なお、連続重合装置２０においては、ＵＶランプ５が備えられているが、モノマー液４の種類に応じ、レドックス系開始剤や熱分解型開始剤を用いた場合には、ＵＶランプ５を設置する必要はなく、または、ＵＶランプ５の代わりに加熱ヒータを備える構成としてもよい。
含水ゲル７は、モノマー液４がＵＶランプから照射される光によって、トラフ６上にて、シート状に重合されたものである。含水ゲル７の得られる過程については、図２を用いて後述する。得られた含水ゲル７は、エンドレスベルト８ａおよびネットベルト８ｂ（第２の搬送ベルト）によって、含水ゲル製造部１からエージング部２へと搬送される。
連続重合装置２０から排出される含水ゲル７の固形分濃度は、特に制限されないが、下限値は３０重量％以上であることが好ましく、５０重量％以上であることがさらに好ましい。より好ましくは５５重量％以上であり、さらに好ましくは６０重量％以上であり、最も好ましくは６５重量％以上である。また、上限値は８０重量％以下であることが好ましい。
一般に、上記含水ゲルの固形分濃度が低いと、乾燥時の負荷が大きくなり生産性が低下することになる。一方、上記含水ゲルの固形分濃度が高くなると、ゲルの粘着性が高くなり付着しやすくなるものの、含水ゲルを粉砕する際の生産性は向上する。したがって、含水ゲルの固形分濃度が、５０重量％以上、８０重量％以下という高固形分濃度である場合において、本発明の優位性を示すことができる。さらに、固形分濃度が好ましくは６０重量％から７８重量％、さらに好ましくは６０重量％から７５重量％、さらに好ましくは６０重量％から７３重量％、さらに好ましくは６６重量％から７３重量％である。
含水ゲル製造部１で得られる含水ゲル７の固形分濃度としては、例えば、エンドレスベルト８ａからネットベルト８ｂに移動する間の含水ゲル７をサンプリングし測定することができる。なお、含水ゲル７がエージング部２において乾燥される水分量については後述する。
含水ゲル製造部１で得られる含水ゲル７の重合率は、９０重量％以上、好ましくは９５重量％以上、特に好ましくは９８重量％以上である。この重合率は、上記した場所で含水ゲルをサンプリングした後に、ドライアイスや液体窒素で急冷して反応を停止させた後、含水ゲル７の残存モノマーを分析することにより、含水ゲル７固形分中の残存モノマー量の比率を求めて１００％から減じることにより算出する。
エンドレスベルト８ａは、ＵＶランプ５の設置箇所付近を通過した後、水平走行から下向きに湾曲走行した後、逆方向の水平方向に移行する。エンドレスベルト８ａに載せられて走行する帯状の含水ゲル７は、走行経路の末端の位置Ｂ１において、含水ゲル製造部１におけるエンドレスベルト８ａから分かれて、真下方向に延びていき、後段のエージング部２のベルト上の位置Ａ２に移動する。なお、エンドレスベルト８ａが含水ゲル製造部１の下方側を逆方向に水平走行する箇所では、エンドレスベルト８ａの表面すなわちフッ素樹脂層が下を向いて走行する。
また、本発明の吸水性樹脂の製造方法では、含水ゲル７をエンドレスベルト８ａからネットベルト８ｂに移動させた後に、エンドレスベルト８ａを洗浄することが好ましい。洗浄は以下に示す洗浄ノズル９を用いて行われることができる。
含水ゲル製造部１の下方には、洗浄ノズル９が設けられている。洗浄ノズル９は、エンドレスベルト８ａの表面に、加熱された水や、洗浄液などを吹き付けて、重合しなかったモノマー液４や、残存している含水ゲル７を洗浄するものである。洗浄ノズル９としては、エンドレスベルト８ａを洗浄することができるものであればよく、洗浄ブラシを共用するようなものも含め、公知の洗浄装置を用いることができる。
図示を省略したが、含水ゲル製造部１にはエンドレスベルト８ａを加熱するヒータが設けられている。また、上記ヒータによって、モノマー液供給ノズル３からＵＶランプ５の位置を通過する部分のエンドレスベルト８ａおよび出口側のローラは保温されることができる。また、含水ゲル製造部１の上方には、重合中に重合熱により発生した水蒸気を捕集できるように排気管がコンデンサーとブロワーとに接続されている。
本発明に係る吸水性樹脂の製造方法では、含水ゲル７をネットベルト８ｂに移動させ、含水ゲル７を乾燥する。含水ゲル７の乾燥はエージング部２において行うことができる。エージング部２は、含水ゲル製造部１にて得られた含水ゲル７に温度を加え、重合反応を進行させるものである。エージング部２は、ネットベルト８ｂが両端に配置されたローラで駆動されることによって、ループ状に走行させるようになっている。
ネットベルト８ｂは金属製であり、ネットベルト８ｂを構成するワイヤーはその表面がテフロン（登録商標）樹脂でコーティングされている。ネットベルト８ｂの構成はこれに限定されるものではなく、含水ゲル７に対し離型性を有するものであれば用いることが可能である。ネットベルト８ｂとしては、例えば、表面に前記離型膜を有したステンレス製のパンチングプレートを有するスチールベルトコンベアあるいはパンチングプレートを組み合わせて作成されたチェーンコンベアーでも、さらには離型膜を有さずとも離型性を示せばそのままでも使用することができる。なお、ネットベルト８ｂとして、上記表面に樹脂がコーティングされた金属製のネットベルト以外にも樹脂製または繊維基材からなるネットベルトや、ワイヤーベルトと呼ばれるものが用いられてもよい。また、エンドレスベルト８ａと同様のベルト形態とし、空隙を有しないベルトが用いられてもよいが、含水ゲル表面からの水分の蒸発が容易なネットベルトが用いられることが好ましい。このように、適宜異なる種類のベルトを用いることができるため、連続重合装置の構成として、含水ゲル製造部１のエンドレスベルト８ａおよびエージング部２のネットベルト８ｂにおける個々の段階で最適なベルト素材を選択することができ、製造条件の選択肢が広がる。
図示しないが、エージング部２は、隔壁である箱に覆われており、エージング部２の箱内には、熱風を導入することができるようになっている。これにより、含水ゲル製造部１と同様に含水ゲル７を加熱することができる。なお、図１において、エージング部２は１段のみ図示しているが、長時間乾燥（エージング）を行う場合、エージング部２を複数段備える構成としてもよい。また、エージング部２は、図１とは逆向きの方向に動かして、含水ゲル製造部１とは異なる進行方向としてもよい。更に、エージング部２が、複数段の場合には、棚段式としてもよい。棚段では、含水ゲル７は、進行方向が交互に逆向きとなる。
含水ゲル７は、エージング部２において乾燥されるが、含水ゲル７がエージング部２において乾燥される水分量は、エージング部２に移動した時点における含水ゲル７に対し０重量％を超え、５重量％未満であることが好ましく、より好ましくは３重量％未満、さらに好ましくは２重量％未満である。５重量％以上の水分量を含水ゲル７から乾燥させることは、粉砕前の含水ゲル７は粉砕後のものに比べ表面積が少なく乾燥効率を悪化させるため生産性が低下する。このため好ましくない。
水分量を減少させる際には、含水ゲル７の表面近傍の水分量だけが減少して含水ゲル７全体として水分量がほとんど減少してないような状態とするのが好ましい。このような状態とすることによって、含水ゲル７の粉砕され易さを向上させることができ、含水ゲル７の残存モノマー量をも低減させることができる。
連続重合装置２０は、含水ゲル製造部１とエージング部２とをそれぞれ備える多段階式であるので、１段階の場合に比べ、含水ゲル製造部１において、高熱状態となっている含水ゲル７をエージング部２に移動させることができる。重合された直後の含水ゲル７を搭載しているエンドレスベルト８ａは劣化しやすいが、連続重合装置２０は、含水ゲル製造部１とエージング部２とをそれぞれ備えているため、洗浄ノズル９によってより短時間のうちに、エンドレスベルト８ａの表面を洗浄することができる。これにより、エンドレスベルト８ａの表面が劣化することを抑制することができる。
また、モノマー液４が供給される位置（場所）Ａ１から、含水ゲル７が剥離する位置Ｂ１までの長さであるエンドレスベルト８ａ上の有効長は、含水ゲル７を重合反応によるゲル化によって得ることができる最短の長さであることが望ましい。この長さは、用いるモノマー液４の種類、所望の含水ゲル７の厚み、モノマー液４の重合条件などに基づき適宜決定される。このように、エンドレスベルト８ａの有効長は、特定の値に設定することが困難であるが、含水ゲル７が搬送される方向（含水ゲルの長さ方向）において、エンドレスベルト８ａの有効長に対するネットベルト８ｂの有効長の比率が１：０．５から１：５の範囲であり、好ましくは１：０．６から１：４の範囲、さらに好ましくは１：０．７から１：３の範囲、特に好ましくは１：０．８から１：２の範囲であることが好ましい。上記範囲の比率であることにより、より短時間のうちに、エンドレスベルト８ａを洗浄ノズル９によって洗浄することが可能となる。なお、ネットベルト８ｂの有効長とは、含水ゲルの位置Ａ２から剥離点Ｂ２までの長さであり、８ｂが前述したように複数段のネットベルトから構成される場合には個々のベルトの有効長の総計として算出される。さらに、エンドレスベルト８ａとネットベルト８ｂの有効長の総計との合計は、９ｍ以上１００ｍ以下であることが好ましい。搬送ベルトが長くなるほど、本発明の優位性が明らかとなる。
また、モノマー液４および含水ゲル７のエンドレスベルト８ａでの滞在時間（すなわち、ベルト有効長での滞在時間）は３分未満が好ましく、２分未満がより好ましく、１．５分未満が特に好ましい。
また、本発明の連続重合装置２０は、換言すれば、含水ゲル製造部１とエージング部２とを備える多段階式であり、モノマー液４が供給されたエンドレスベルト８ａの部分が洗浄されるまでの時間が短い装置といえる。エンドレスベルト８ａおよびネットベルト８ｂの走行速度は、含水ゲル製造部１およびエージング部２に内蔵された駆動装置によって、適宜調節される。
また、上記モノマー液４が第１段目の搬送ベルトに供給されてから、上記モノマー液が供給された第１段目の搬送ベルトの部分が洗浄されるまでの時間、すなわち、図１において、モノマー液がエンドレスベルト８ａに供給されてから、モノマー液４が供給されたエンドレスベルト８ａの部分が洗浄されるまでの位置Ａ１から位置Ｃ１までの時間は、モノマー液４の種類、所望の含水ゲル７の厚み、モノマー液４の重合条件などに基づき適宜変更されるものであるが、具体的には、３０秒以上５分未満とすることができ、好ましくは３０秒以上３分未満とすることができ、さらに好ましくは３０秒以上２分未満とすることができ、特に好ましくは３０秒以上１．５分未満とすることができる。このような場合、含水ゲル７がエンドレスベルト８ａ上に滞在する時間が短くなり、短時間のうちに洗浄ノズルによって、エンドレスベルト８ａの表面を清浄することができる。
なお、含水ゲル製造部１よりも下方にエージング部２が設置されているが、この様に、異なる高さに設置されていることが好ましい。ここでいう、異なる高さとは、２つのエンドレスベルトの上の部分間の距離をいう。異なる高さの距離は、０．２〜１０ｍで設置するのが好ましく、更に好ましくは０．２〜５ｍ、更に好ましくは０．２〜２ｍである。含水ゲル製造部１よりも下方にエージング部２が設置されていると、含水ゲルのベルト間の受け渡しがスムーズになり、含水ゲルの折れによるトラブルが起こりにくい。
エージング部２でエージングされた含水ゲル７は、その後、図示しない粉砕機によって粉砕され、粒子状の含水ゲルとすることができる。粉砕機としては特に限定されるものではなく、公知の粉砕機を用いることができる。例えば、カッターミルといった剪断・切断方式の粉砕機を用いることができる。さらに、粉砕された含水ゲル７を乾燥することによって、吸水性樹脂を得ることができる。
得られた吸水性樹脂の物性としては、可溶分量、無荷重下吸水倍率および残存モノマー含有量を挙げることができる。
可溶分量は、吸水性樹脂中における所定の溶媒に溶解する分量を示す値である。
また、無荷重下吸水倍率（ＧＶ）は、吸水性樹脂の単位重量当りに対し、吸収可能な液の量を示す値である。無荷重下吸水倍率は、２０倍以上６０倍以下であることが好ましい。上記の範囲であることによって、吸水性樹脂を紙オムツなどの製品に使用した場合に、漏れや戻り量がほとんど生じない高品質な製品を得ることができる。
上記範囲未満の場合、吸水性樹脂粒子を製造する場合に多くの架橋剤を有する必要があり、これによって水可溶性成分が極端に少なくなり、造粒強度が低下するだけでなく、吸水性樹脂の吸収量が不十分であることにより、おむつ等の吸収体において、液の戻り量が増えるなど、ベタツキ感が生じる為、好ましくない。また、上記範囲を超える場合、前述した水可溶性成分が増加し、吸水性樹脂が造粒時に塊状になりやすくなるだけでなく、吸水性樹脂粒子が吸液により膨潤したゲル粒子のゲル強度が低下する為、体圧などの圧力下におけるゲル粒子の変形が生じ、吸水性樹脂のゲル層体積が低下し、吸収体からの漏れを生じる虞がある。
残存モノマー含有量は、吸水性樹脂中に残存しているモノマー量を示す値であり、安全性の観点からも低い値であることが好ましい。
次に、図２を用いて、トラフ６の構造について説明する。同図は、含水ゲル７の流れ方向に沿った方向から、トラフ６を示した断面図である。
トラフ６はエンドレスベルト８ａを案内するためのものである。また、モノマー液供給ノズル３からモノマー液４の供給がなされ重合が行われる場、すなわち、反応器となるものである。同図に示すように、トラフ６の断面形状は、上面の形状が、平坦な中央部分と、中央部分の両側に傾斜して高くなる傾斜部分とで構成される。柔軟性のあるエンドレスベルト８ａが、トラフ６に沿って走行すると、トラフ６の上面形状に従って、両側辺が上向きに傾斜して、中央が凹んだ溝状になる。また、エンドレスベルト８ａの表面にはフッ素樹脂層１０が形成されている。なお、トラフ６の位置を通過した後、エンドレスベルト８ａは、再び平坦な状態に戻って走行することとなる。
以下に、連続重合装置２０の動作について説明する。まず、モノマー液供給ノズル３から、エンドレスベルト８ａ上にモノマー液４が供給される。モノマー液４の供給量は所望の含水ゲル７の厚みによって調整される。
モノマー液供給ノズル３からエンドレスベルト８ａ上に、モノマー液４が連続的に供給される。供給されたモノマー液４は、トラフ６上の中央が凹んだ溝部分となっているエンドレスベルト８ａに溜まる。このため、モノマー液４が、エンドレスベルト８ａの外側に漏れたり、流れ出したりすることがない。トラフ６上のエンドレスベルト８ａの凹み部分に溜まったモノマー液４は、図示しないヒータによって加熱されると共に、ＵＶランプ５からの光の照射によって重合され、帯状の含水ゲル７が形成される。なお、上記トラフの形態以外に、例えば、日本国公開特許公報「特開２０００−０１７００４号公報」に提案される技術である側部堰を有するベルトの形態とすることもできる。
含水ゲル７は、エンドレスベルト８ａの移動によって、エージング部２に搬送される。ここで、含水ゲル７が付着していたエンドレスベルト８ａの部分は、含水ゲル製造部１を時計周りに移動し、含水ゲル製造部１の下方に設置されている洗浄ノズル９付近に移動する。このように、含水ゲル製造部１とエージング部２とが、それぞれ設けられていることによって、エンドレスベルト８ａの表面を洗浄ノズル９によって、より早い段階で洗浄することができる。
仮に、含水ゲル製造部１とエージング部２とが一体である、洗浄ノズル９がエージング部２の下方に設けられた場合と比較すると、洗浄ノズル９までの距離を三分の一程度に抑えることができる。すなわち、より早い段階で、エンドレスベルト８ａを洗浄ノズル９によって、洗浄することができるので、エンドレスベルト８ａの表面の劣化を抑制することができる。
なお、本実施の形態のように含水ゲル製造部１とエージング部２とが別個の構成となっている場合、含水ゲル製造部１とエージング部２とで、別個の駆動装置およびヒータが設けられる必要が生じ、装置の構成が比較的複雑になってしまうため、従来このような構成は採用されていなかった。しかし、従来の構成では、ベルトの劣化が著しく、交換の頻度が高くなるため、交換に要する費用と時間が大きくなるという不利益が生じる。
エージング部２において乾燥された含水ゲル７は、その用途に応じて、そのままで使用することもできるし、さらに細かく粉砕して使用することもできる。含水ゲル７は、エージング部２に備えられた図示しないヒータによってネットベルト８ｂ上で乾燥される。乾燥される時間は、含水ゲル７の厚み、原料であるモノマー液４の種類によって適宜決定される。エージングが完了してエージング部から連続的に排出される含水ゲル７は、図示しない粉砕装置によって好ましくは連続的に粉砕され、吸水性樹脂となる。
通常、粉砕された含水ゲル７はさらに乾燥および粉砕され、吸水性樹脂として用いられる。この吸水性樹脂は、さらに分級処理、表面架橋処理、造粒処理等が適宜施され、吸水性樹脂製品として使用されることとなる。含水ゲル７の粉砕や乾燥、および表面架橋処理は公知の技術（例えば、日本国公開特許公報「特開２００２−２１２２０４号公報」に記載の技術）を採用すればよい。
なお、本発明は、上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
以下に、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。以下では、特に断りのない限り、「重量部」を単に「部」と、「重量％」を単に「％」と記すことがある。
実施例および比較例において得られた吸水性樹脂の物性は以下のようにして測定した。なお、各測定は、いずれも２３±２℃の範囲で行った。
＜無荷重下吸収倍率（ＧＶ）＞
吸水性樹脂約０．２ｇを正確にはかり取り（この重量が下記式の「吸水性樹脂の重量」となる）、不織布製の袋（６０ｍｍ×６０ｍｍ）に均一に入れ、０．９％塩化ナトリウム水溶液（生理食塩水）中に浸漬した。３０分後に袋を引き上げ、遠心分離器を用いて２５０×９．８１ｍ／ｓ2（２５０Ｇ）で３分間水切りを行った後、袋の重量Ｗ１（ｇ）を測定した。また、同様の操作を、吸水性樹脂を用いないで行い、そのときの重量Ｗ０（ｇ）を測定した。そして、これら重量Ｗ１、Ｗ０から、次式に従って算出した。
ＧＶ（ｇ／ｇ）＝[（Ｗ１−Ｗ０）／吸水性樹脂の重量]−１
＜可溶分量＞
２５０ｍｌ容量の蓋付きプラスチック容器に０．９％塩化ナトリウム水溶液（生理食塩水）１８４．３ｇをはかり取り、その水溶液中に吸水性樹脂１．００ｇを加え１６時間攪拌することにより樹脂中の可溶分量を抽出した。この抽出液を濾紙を用いて濾過することにより得られた濾液の５０．０ｇを測り取り、これを測定溶液とした。
はじめに生理食塩水だけを、まず、０．１ＮのＮａＯＨ水溶液でｐＨ１０まで滴定を行い、その後、０．１ＮのＨＣｌ水溶液でｐＨ２．７まで滴定して空滴定量（［ｂＮａＯＨ］ｍｌ、［ｂＨＣｌ］ｍｌ）を求めた。同様の滴定操作を測定溶液についても行うことにより滴定量（［ＮａＯＨ］ｍｌ、［ＨＣｌ］ｍｌ）を求めた。そして、例えばアクリル酸とそのナトリウム塩からなる吸水性樹脂の場合、その単量体としての分子量と上記操作により得られた滴定量をもとに、下記計算式のように算出した。
可溶分量（％）＝０．１×Ｍｗ×１８４．３×１００×（［ＨＣｌ］−［ｂＨＣｌ］）／１０００／１．０／５０．０
但し、Ｍｗ＝７２．０６×（１−中和率／１００）＋９４．０４×中和率／１００
中和率（モル％）＝[１−（［ＮａＯＨ］−［ｂＮａＯＨ］）／（［ＨＣｌ］−［ｂＨＣｌ］）]×１００
＜残存モノマー含有量＞
吸水性樹脂中の残存モノマー含有量は、従来公知の方法によって測定することができる。例えば、０．９０質量％塩化ナトリウム水溶液（生理食塩水）１８４．３ｇに吸水性樹脂１．０ｇを加え、攪拌下で２時間抽出した後、膨潤ゲル化した吸水性樹脂を、濾紙を用いて濾別し、濾液中の残存モノマー量を液体クロマトグラフィーで分析する方法を挙げることができる。この場合、既知濃度のモノマー標準溶液を同様に分析して得た検量線を外部標準とし、濾液の希釈倍率を考慮して、吸水性樹脂中の残存モノマー量を求めることができる。
〔実施例１〕
連続重合装置を用いて吸水性樹脂の製造を行った。なお、エンドレスベルトは、全体がガラス繊維基材からなり、フッ素樹脂層が含浸されることによって、熱融着されているものを用いている。フッ素樹脂層は、テトラフルオロエチレン重合体（ＰＴＦＥ）が主体のフッ素樹脂であり、ベルト表層には約５０μｍ程度の厚みで上記フッ素樹脂層が形成されている。また、エンドレスベルトを加熱するヒータによって、モノマー液供給ノズルからＵＶランプの位置を通過する部分のエンドレスベルトおよび出口側のローラは約１００℃に保温されるようになっている。
エージング部は、エンドレスチェーンを有する金属製のエンドレスネットベルトが両端に配置されたスプロケットで駆動されることによって、ループ状に走行させるようになっている。図１に示した連続重合装置２０とは異なり、エージング部が箱中において、前記ネットベルトは３段の棚段に構成されている。エージング部の箱内には、１００℃の熱風を導入することができるようになっており、含水ゲル製造部と同様に含水ゲルを加熱することができる。なお、含水ゲル製造部のエンドレスベルト上部とエージング部のエンドレスベルト上部の距離は４０ｃｍであった。
まず、モノマー液の調製をおこなった。４８．５％水酸化ナトリウム水溶液が３５ｋｇ／ｈ、アクリル酸が４３．７ｋｇ／ｈ、１％ポリエチレングリコールジアクリレート（平均分子量５２３）とジエチレントリアミン５酢酸５ナトリウム水溶液（Ｉ）とがそれぞれ１％ずつ溶解した水溶液９．８ｋｇ／ｈ、水が９．８ｋｇ／ｈの流量となるようにそれぞれ設定して、連続的にミキサーに供給し混合することによってモノマー液４を調整した。このモノマー液４の温度は、９８℃であった。
次いで、上記ミキサーとモノマー液供給ノズルとを繋ぐ配管中で上記モノマー液にさらに、アゾ系の重合開始剤として、１％Ｖ５０（和光純薬株式会社製）水溶液を１．８ｋｇ／ｈの流量で加えながら、上記混合物をベルトの上に連続的に供給することにより、エンドレスベルト上で重合を行って、帯状の含水ゲルを生成させた。
エンドレスベルトからネットベルトへと含水ゲルが移動された後に、含水ゲルと接触したエンドレスベルトの部分は、シャワーノズルによって洗浄された。なお、モノマー液がエンドレスベルトに供給されてから洗浄までの時間は１分３２秒であった。また、エージング部２から出てきた帯状の含水ゲルは、直径１０ｍｍのスクリーンを有したカッターミルで粉砕され乾燥用の粉砕粒子状の含水ゲルが得られた。
なお、エンドレスベルトは、有効長〔エンドレスベルト上のモノマー液が供給される位置（すなわち、モノマー液供給ノズルの真下に当たる位置）からエージング部側のローラまでの距離〕が３．２ｍである。エンドレスベルトは、２．３ｍ／分の速度で走行するように設定されており、エンドレスベルト上のモノマー液および含水ゲルの滞留時間は約１．４分である。エージング部のネットベルトの含水ゲルが搭載される距離は、約６．７ｍであり、含水ゲル製造部から連続的に出てくる帯状の含水ゲルと釣り合う（２．３ｍ／分よりやや早い）速度に調整され、ネットベルトに含水ゲルが搬送されてからエージング部から排出されるまでのエージング部における滞留時間を測定したところ、２．９分であった。すなわち、含水ゲル製造部およびエージング部の繋ぎ部分の若干の所要時間を省略し、合計の重合時間を算出すると約４．３分となる。
この連続製造を合計で約７０時間行ったところ、７０時間後にも含水ゲル製造部およびエージング部の両ベルト上に含水ゲルの付着はほぼ認められず、両ベルトへのゲル付着によるトラブルが発生することなく運転することができた。
なお、ＵＶランプによる光照射直後のエンドレスベルト上にある含水ゲルの一部およびエージング部から出てきた直後の含水ゲルの一部をそれぞれ少量切り取って直ちに冷却した後、ハサミですばやく３ｍｍ角に細分化し、細分化した含水ゲル５ｇをシャーレに量りとった。その後、１８０℃の乾燥機中で２４時間乾燥することにより、含水ゲルの固形分濃度を算出したところ、それぞれ６９重量％および７１重量％であった。
また、得られた粉砕粒子状の含水ゲルを１８０℃で３０分間熱風乾燥した後に、ロールミル（ミル型粉砕機）でさらに粉砕し、その後、篩を用いて３００μｍ〜６００μｍの範囲にある粒子を分級して、吸水性樹脂粒子（１）を得た。得られた吸水性樹脂粒子（１）の物性を測定したところ、無荷重下吸水倍率（ＧＶ）は３２ｇ／ｇ可溶分量は７．２％、残存モノマーは５００ｐｐｍであった。
〔比較例１〕
重合装置として、エージング部を設けず、エンドレスベルト有効長を６ｍと長く変更した以外は、実施例１における連続重合装置と同様の形態の装置、すなわち、トラフ状に形成されたテフロン（登録商標）樹脂含浸ガラス繊維基材ベルトを有し、エンドレスベルトの底面および出口側のローラが約１００℃に保温されるようになっているベルト重合装置のみを用いて、後段のエージング部を設けずに重合を行った。
重合装置から出てきた帯状の含水ゲルは、直径１０ｍｍのスクリーンを有したカッターミルで粉砕され乾燥用の粉砕粒子状の含水ゲルが得られた。なお、ベルトの走行速度は、実施例１の重合時間４．３分と同じようになるように、１．４ｍ／分に設定した。
エンドレスベルトから剥離した含水ゲルの一部を少量切り取って直ちに冷却した後、ハサミですばやく３ｍｍ角に細分化し、細分化した含水ゲル５ｇをシャーレに量りとった。その後、１８０℃の乾燥中で２４時間乾燥することにより、含水ゲルの固形分濃度を算出したところ、７０重量％であった。
粉砕粒子状の含水ゲルを１８０℃で３０分間熱風乾燥した後に、ロールミル（ミル型粉砕機）で粉砕し、その後篩を用いて３００μｍ〜６００μｍの範囲にある粒子を分級して、比較吸水性樹脂粒子（１）を得た。得られた比較吸水性樹脂粒子（１）の物性を測定したところ、無荷重下吸水倍率（ＧＶ）は３２ｇ／ｇ、可溶分量は８．５％、残存モノマーは６３０ｐｐｍであった。
この連続製造を合計で約３０時間行った辺りから、徐々に含水ゲルのエンドレスベルトへの付着が目立ち始め、約５０時間後には、エンドレスベルトへの含水ゲルの付着が激しくなった。その後、エンドレスベルトから剥離せずに、その下部に含水ゲルが引き込まれるトラブルが発生し、連続運転することが不可能になった。この段階のベルトを調べたところ、表面の平滑性が失われていることが感触で分かった。また、顕微鏡で観察したところ、ベルト表層のテフロン（登録商標）樹脂層に多数の穴が開いており、ベルトの劣化進行による付着発生であることが理解された。
発明の詳細な説明の項においてなされた具体的な実施形態または実施例は、あくまでも、本発明の技術内容を明らかにするものであって、そのような具体例にのみ限定して狭義に解釈されるべきものではなく、本発明の精神と次に記載する請求の範囲内において、いろいろと変更して実施することができるものである。
本発明に係る連続重合装置によれば、含水ゲルを重合する際、連続重合装置におけるエンドレスベルト等の搬送ベルトの表面が劣化されることを抑制できる。これにより、連続重合装置の耐久性を向上させることができるので、含水ゲルや吸水性樹脂を製造する産業において広く利用可能である。
１ 含水ゲル製造部（コンベアー、第１のコンベアー）
２ エージング部（コンベアー、第２のコンベアー）
３ モノマー液供給ノズル
４ モノマー液
５ ＵＶランプ
６ トラフ
７ 含水ゲル
８ａ エンドレスベルト（第１の搬送ベルト）
８ｂ ネットベルト（第２の搬送ベルト）
９ 洗浄ノズル
１０ フッ素樹脂層
２０ 連続重合装置

Claims (10)

  1. アクリル酸および／またはその塩を主成分とするモノマー成分を含むモノマー水溶液を、コンベアーを有する重合装置を用いて水溶液重合することにより得られた含水ゲルを乾燥して吸水性樹脂を製造する方法において、
    前記重合装置として、連動する複数のコンベアーを有する重合装置を用いて重合することを特徴とする吸水性樹脂の製造方法。
  2. 前記重合装置では、上記複数のコンベアーが備える第１のコンベアー上に上記モノマー水溶液が連続的に供給されて重合が行われることにより、上記モノマー水溶液をゲル化することを特徴とする請求項１に記載の吸水性樹脂の製造方法。
  3. 上記含水ゲルが、上記複数のコンベアーが備える第２以降のコンベアー上を移動する間に乾燥されることにより、上記含水ゲルの固形分濃度を上昇させることを特徴とする請求項１または２に記載の吸水性樹脂の製造方法。
  4. 前記含水ゲルを、上記複数のコンベアーが備える第１のコンベアーから第２のコンベアーに移動させた後に、第１のコンベアーが備える第１の搬送ベルトを洗浄することを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
  5. 上記連動する複数のコンベアーが少なくとも２種類の異なった搬送ベルトを有するコンベアーであることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
  6. 上記複数のコンベアーが備える、上記第１のコンベアーの有効長と、上記第２以降のコンベアーの有効長の総計との比率が１：０．５以上１：５以下であることを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
  7. 上記第１のコンベアーの上記モノマー水溶液が供給される場所を基点として、第１のコンベアーの任意の１点が、初めて洗浄される地点に到達するために要する時間が、３０秒以上５分未満であることを特徴とする請求項４〜６の何れか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
  8. 上記モノマー水溶液が重合される温度は、５０℃以上１４０℃以下であることを特徴とする請求項１〜７の何れか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
  9. 前記モノマー水溶液中のモノマー成分の濃度が、４０重量％以上であることを特徴とする請求項１〜８の何れか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
  10. 上記重合装置から排出される上記含水ゲルの固形分濃度が５０重量％以上８０重量％以下であり、前記重合装置から排出された含水ゲルを粉砕機によって連続的に粉砕し、粒子状吸水性樹脂を得ることを特徴とする請求項１〜９の何れか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
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