JP2010207654A - 複層塗膜形成方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の複層塗膜形成方法は、基材または旧塗膜の上にシーラー塗膜、上塗り塗膜の順に塗膜を形成する複層塗膜形成方法であって、該シーラー塗膜を形成するシーラー組成物が、コア部のガラス転移温度が20〜60℃であり、シェル部のガラス転移温度が20〜40℃であり、かつコア部のガラス転移温度がシェル部のガラス転移温度以上であり、ならびに該コア部/シェル部の固形分質量比が50/50〜80/20である、コアシェル型アクリルエマルションを含み、該上塗り塗膜を形成する上塗り塗料組成物が、VOC(揮発性有機化合物)の含有量が、該上塗り塗料組成物の全量に対して、1質量%以下の低VOC塗料であって、該上塗り塗料組成物中の固形分の全量に対して、70〜90質量%の顔料を含有する。
【選択図】なし
Description
好ましい実施形態においては、上記アクリルエマルションはカチオン性である。
好ましい実施形態においては、上記シーラー組成物は着色顔料を含まない。
A−1.シーラー組成物
本発明の複層塗膜形成方法は、まず、基材上にシーラー塗膜を形成する。当該シーラー塗膜はコアシェル型アクリルエマルションを含むシーラー組成物により形成される。
本発明の複層塗膜形成方法において上記シーラー組成物が塗装される基材としては、任意の適切な基材を採用し得る。上記基材としては、例えば、鉄、ステンレス、アルミニウムおよびその表面処理物等の金属基材、セメント類、石灰類、石膏類等のセメント系基材、ポリ塩化ビニル類、ポリエステル類、ポリカーボネート類、アクリル類等のプラスチック系基材等が挙げられる。また、上記基材は、旧塗膜が形成されていてもよい。すなわち、本発明の複層塗膜形成方法は、建築材料等の塗り替えにも有用に使用され得る。なお、本明細書において、旧塗膜とは、建築材料等の表面に塗布された各種塗料により形成された塗膜をいい、例えば、経時的に汚れが付着したり、または紫外線や水分等の影響により劣化した塗膜である。
B−1.上塗り塗料組成物
本発明の複層塗膜形成方法は、上記のようにして形成されたシーラー塗膜上に、上塗り塗料組成物を塗装して、上塗り塗膜を形成させることを含む。
上記上塗り塗料組成物を塗装する方法としては、例えば、刷毛、エアスプレー、エアレススプレー、ローラ等の塗装具、カーテンフロー、ロール、ディップ等の塗装機器によって、代表的には1〜2回塗装する方法が挙げられる。
〈押出成形セメント板上の付着性評価〉
実施例および比較例で得られたシーラー組成物をそれぞれ、押出成形セメント板上に刷毛を用いて100g/m2の塗布量で塗布した。塗布後、3時間室温乾燥を行ってから、塗膜表面に幅1cm、長さ15cmの短冊状の布テープ(ニチバン社製、商品名「ニチバン布テープNo.106GR」)を貼り、当該布テープの貼付されている部分から貼付されていない部分に渡り、DANフレッシュR(日本ペイント社製、単層弾性アクリルエマルション樹脂塗料)を300g/m2の塗布量で塗布した。これを室温で7日乾燥させた後、布テープを引き剥がしたときの基板上の状態を、下記の基準により目視にて評価した。
◎:シーラー塗布により形成された膜が完全に残り、布テープ周辺のDANフレッシュR塗膜が残っている。
○:シーラー塗布により形成された膜がほとんど残っており、布テープ周辺のDANフレッシュR塗膜が残っている。
△:シーラー塗布により形成された膜が半分ほど残っており、布テープ周辺のDANフレッシュR塗膜の一部が剥離している。
×:シーラー塗布により形成された膜がほとんど残っておらず、布テープ周辺のDANフレッシュR塗膜が剥離している。
実施例および比較例で得られたシーラー組成物をそれぞれ、10×20cmのスレート板に刷毛を用いて100g/m2の塗布量で塗布した。塗布後、3時間常温乾燥を行い、シーラー塗膜を得た。得られたシーラー塗膜上に後述の製造例37で得られた上塗り塗料組成物aを外割7%水希釈した塗布液を、刷毛を用いて120g/m2の塗布量で塗布した。塗布後、室温で1日乾燥させて得られた複層塗膜の外観を目視にて確認し、下記の基準で評価した。
また、参考例で得られた複層塗膜についても、外観を目視で確認し、下記の基準で評価した。
◎:全く割れがない。
○:塗面に1〜2箇所、かつ数mmのわずかな割れが発生している。
△:塗面に3箇所以上、かつ数mmのわずかな割れが発生している。
×:塗面全面に亀甲状の割れが発生している。
反応容器にジプロピレングリコールメチルエーテル23.9部及びプロピレングリコールメチルエーテル16.1部を加え、窒素気流中で混合攪拌しながら120℃に昇温した。次いで、メタクリル酸メチル43.0部、スチレン8.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部およびアクリル酸10.0部からなるモノマー混合溶液と、ジプロピレングリコールメチルエーテル10.0部およびt−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキサノエート2.0部からなる開始剤溶液とを3時間にわたり並行して反応容器に滴下した。滴下終了後、0.5時間、120℃で熟成を行った。
さらに、ジプロピレングリコールメチルエーテル5.0部およびt−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキサノエート0.3部からなる開始剤溶液を0.5時間にわたり反応容器に滴下した。滴下終了後、1時間、120℃で熟成を行った。次いで、脱溶剤装置により、減圧下(70Torr)110℃で溶剤を16.1部留去した後、脱イオン水187.2部及びジメチルアミノエタノール12.4部を加えて、不揮発分30質量%、数平均分子量27,000、固形分酸価76.2mgKOH/g、ガラス転移温度(Tg)20℃のアニオン性シェル部形成用樹脂(シェル樹脂A)を得た。
メタクリル酸メチル43.0部に代えてメタクリル酸メチル54.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル28.0部を用いた以外は、製造例1と同様にして、不揮発分30質量%、数平均分子量27,000、固形分酸価76.2mgKOH/g、ガラス転移温度(Tg)40℃のアニオン性シェル部形成用樹脂(シェル樹脂B)を得た。
反応容器にジプロピレングリコールメチルエーテル23.9部及びプロピレングリコールメチルエーテル16.1部を加え、窒素気流中で混合攪拌しながら120℃に昇温した。次いで、メタクリル酸メチル27.0部、スチレン8.0部、アクリル酸n−ブチル45.0部およびメタクリル酸ジメチルアミノエチル20.0部からなるモノマー混合溶液と、ジプロピレングリコールメチルエーテル10.0部およびt−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキサノエート2.0部からなる開始剤溶液とを3時間にわたり並行して反応容器に滴下した。滴下終了後、0.5時間、120℃で熟成を行った。
さらに、ジプロピレングリコールメチルエーテル5.0部およびt−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキサノエート0.3部からなる開始剤溶液を0.5時間にわたり反応容器に滴下した。滴下終了後、1時間、120℃で熟成を行った。次いで、脱溶剤装置により、減圧下(70Torr)110℃で溶剤を16.1部留去した後、脱イオン水191.9部及び氷酢酸7.6部を加えて、不揮発分30質量%、数平均分子量27,000、固形分アミン価69.9mgKOH/g、ガラス転移温度(Tg)0℃のカチオン性シェル部形成用樹脂(シェル樹脂C)を得た。
メタクリル酸メチル27.0部に代えてメタクリル酸メチル40.0部、アクリル酸n−ブチル45.0部に代えてアクリル酸n−ブチル32.0部を用いた以外は、製造例3と同様にして、不揮発分30質量%、数平均分子量27,000、固形分アミン価69.9mgKOH/g、ガラス転移温度(Tg)20℃のカチオン性シェル部形成用樹脂(シェル樹脂D)を得た。
メタクリル酸メチル27.0部に代えてメタクリル酸メチル52.0部、アクリル酸n−ブチル45.0部に代えてアクリル酸n−ブチル20.0部を用いた以外は、製造例3と同様にして、不揮発分30質量%、数平均分子量27,000、固形分アミン価69.9mgKOH/g、ガラス転移温度(Tg)40℃のカチオン性シェル部形成用樹脂(シェル樹脂E)を得た。
メタクリル酸メチル27.0部に代えてメタクリル酸メチル62.0部、アクリル酸n−ブチル45.0部に代えてアクリル酸n−ブチル10.0部を用いた以外は、製造例3と同様にして、不揮発分30質量%、数平均分子量27,000、固形分アミン価69.9mgKOH/g、ガラス転移温度(Tg)60℃のカチオン性シェル部形成用樹脂(シェル樹脂F)を得た。
メタクリル酸メチル30.0部、スチレン30.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部、アクリル酸1.0部を混合して、ガラス転移温度(Tg)20℃のコア部形成用モノマー混合物(I)を調製した。
メタクリル酸メチル30.0部に代えてメタクリル酸メチル41.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル28.0部を用いた以外は、製造例7と同様にして、ガラス転移温度(Tg)40℃のコア部形成用モノマー混合物(II)を調製した。
メタクリル酸メチル30.0部に代えてメタクリル酸メチル46.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル23.0部を用いた以外は、製造例7と同様にして、ガラス転移温度(Tg)50℃のコア部形成用モノマー混合物(III)を調製した。
メタクリル酸メチル30.0部に代えてメタクリル酸メチル51.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル18.0部を用いた以外は、製造例7と同様にして、ガラス転移温度(Tg)60℃のコア部形成用モノマー混合物(IV)を調製した。
メタクリル酸メチル30.0部に代えてメタクリル酸メチル24.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル40.0部を用い、アクリル酸を用いなかった以外は、製造例7と同様にして、ガラス転移温度(Tg)10℃のコア部形成用モノマー混合物(V)を調製した。
アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル40.0部を用い、アクリル酸を用いなかった以外は、製造例7と同様にして、ガラス転移温度(Tg)20℃のコア部形成用モノマー混合物(VI)を調製した。
メタクリル酸メチル30.0部に代えてメタクリル酸メチル42.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル28.0部を用い、アクリル酸を用いなかった以外は、製造例7と同様にして、ガラス転移温度(Tg)40℃のコア部形成用モノマー混合物(VII)を調製した。
メタクリル酸メチル30.0部に代えてメタクリル酸メチル47.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル23.0部を用い、アクリル酸を用いなかった以外は、製造例7と同様にして、ガラス転移温度(Tg)50℃のコア部形成用モノマー混合物(VIII)を調製した。
メタクリル酸メチル30.0部に代えてメタクリル酸メチル52.0部、アクリル酸n−ブチル39.0部に代えてアクリル酸n−ブチル18.0部を用い、アクリル酸を用いなかった以外は、製造例7と同様にして、ガラス転移温度(Tg)60℃のコア部形成用モノマー混合物(IX)を調製した。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例2で得られたシェル樹脂B33.3部を仕込み、撹拌しながら80℃に昇温した。
製造例7で得られたモノマー混合物(I)40.0部と、脱イオン水30.0部および製造例2で得られたシェル樹脂B166.7部からなる乳化混合液とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。引き続き、作製したプレ乳化液を反応容器中に3時間にわたって撹拌しながら滴下した。
また、プレ乳化液の滴下と並行して、重合開始剤として過硫酸アンモニウム0.3部を水30部に溶解した水溶液を、滴下速度を一定に保ちながら、プレ乳化液の滴下終了時まで反応容器中に滴下した。プレ乳化液の滴下終了後、さらに80℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が40/60のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(1)を得た。得られたアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(1)の不揮発分は25質量%であった。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例1で得られたシェル樹脂A33.3部を仕込み、撹拌しながら80℃に昇温した。
製造例8で得られたモノマー混合物(II)50.0部と、脱イオン水53.3部および製造例1で得られたシェル樹脂A133.3部からなる乳化混合液とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。引き続き、作製したプレ乳化液を反応容器中に3時間にわたって撹拌しながら滴下した。
また、プレ乳化液の滴下と並行して、重合開始剤として過硫酸アンモニウム0.3部を水30部に溶解した水溶液を、滴下速度を一定に保ちながら、プレ乳化液の滴下終了時まで反応容器中に滴下した。プレ乳化液の滴下終了後、さらに80℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が50/50のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(2)を得た。得られたアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(2)の不揮発分は25質量%であった。
シェル樹脂Dに代えて製造例2で得られたシェル樹脂B、モノマー混合物(II)に代えて製造例10で得られたモノマー混合物(IV)を用いた以外は、製造例17と同様にしてコア部/シェル部の固形分質量比が50/50のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(3)を得た。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例2で得られたシェル樹脂B33.3部を仕込み、撹拌しながら80℃に昇温した。
製造例9で得られたモノマー混合物(III)60.0部と、脱イオン水76.7部および製造例2で得られたシェル樹脂B100.0部からなる乳化混合液とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。引き続き、作製したプレ乳化液を反応容器中に3時間にわたって撹拌しながら滴下した。
また、プレ乳化液の滴下と並行して、重合開始剤として過硫酸アンモニウム0.3部を水30部に溶解した水溶液を、滴下速度を一定に保ちながら、プレ乳化液の滴下終了時まで反応容器中に滴下した。プレ乳化液の滴下終了後、さらに80℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が60/40のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(4)を得た。得られたアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(4)の不揮発分は25質量%であった。
モノマー混合物(III)に代えて示すモノマー混合物(IV)を用いた以外は、製造例19と同様にしてコア部/シェル部の固形分質量比が60/40のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(5)を得た。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例2で得られたシェル樹脂B33.3部を仕込み、撹拌しながら80℃に昇温した。
製造例7で得られたモノマー混合物(I)70.0部と、脱イオン水100部および製造例2で得られたシェル樹脂B66.7部からなる乳化混合物とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。引き続き、作製したプレ乳化液を反応容器中に3時間にわたって撹拌しながら滴下した。
また、プレ乳化液の滴下と並行して、重合開始剤として過硫酸アンモニウム0.3部を水30部に溶解した水溶液を、滴下速度を一定に保ちながら、プレ乳化液の滴下終了時まで反応容器中に滴下した。プレ乳化液の滴下終了後、さらに80℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が70/30のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(6)を得た。得られたアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(6)の不揮発分は25質量%であった。
シェル樹脂Bに代えて表1に示すシェル樹脂、モノマー混合物(I)に代えて表1に示すモノマー混合物を用いた以外は、製造例21と同様にしてコア部/シェル部の固形分質量比が70/30のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(7)〜(9)を得た。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例2で得られたシェル樹脂B33.3部を仕込み、撹拌しながら80℃に昇温した。
製造例9で得られたモノマー混合物(III)80.0部と、脱イオン水123.3部および製造例2で得られたシェル樹脂B33.3部からなる乳化混合液とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。引き続き、作製したプレ乳化液を反応容器中に3時間にわたって撹拌しながら滴下した。
また、プレ乳化液の滴下と並行して、重合開始剤として過硫酸アンモニウム0.3部を水30部に溶解した水溶液を、滴下速度を一定に保ちながら、プレ乳化液の滴下終了時まで反応容器中に滴下した。プレ乳化液の滴下終了後、さらに80℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が80/20のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(10)を得た。得られたアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(10)の不揮発分は25質量%であった。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例2で得られたシェル樹脂B33.3部を仕込み、撹拌しながら80℃に昇温した。
製造例7で得られたモノマー混合物(I)90.0部および脱イオン水146.7部を混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。引き続き、作製したプレ乳化液を反応容器中に3時間にわたって撹拌しながら滴下した。
また、プレ乳化液の滴下と並行して、重合開始剤として過硫酸アンモニウム0.3部を水30部に溶解した水溶液を、滴下速度を一定に保ちながら、プレ乳化液の滴下終了時まで反応容器中に滴下した。プレ乳化液の滴下終了後、さらに80℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が90/10のアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(11)を得た。得られたアニオン性コアシェル型アクリルエマルション(11)の不揮発分は25質量%であった。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例5で得られたシェル樹脂E33.3部を仕込み、撹拌しながら70℃に昇温した。
製造例14で得られたモノマー混合物(VIII)50.0部と、脱イオン水53.3部および製造例5で得られたシェル樹脂E133.3部からなる乳化混合液とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。次いで、重合開始剤として2,2’アゾビズ(2−(2−イミダゾリン−2−イル)プロパン)0.5部を100%酢酸中和し、水30部に溶解した水溶液を上記反応容器に一括添加した後、作製したプレ乳化液を反応容器中に2時間にわたって撹拌しながら滴下した。
さらに70℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が50/50のカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(12)を得た。得られたカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(12)の不揮発分は25質量%であった。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例4で得られたシェル樹脂D33.3部を仕込み、撹拌しながら70℃に昇温した。
製造例12で得られたモノマー混合物(VI)60.0部と、脱イオン水76.7部および製造例4で得られたシェル樹脂D100.0部からなる乳化混合液とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。次いで、重合開始剤として2,2’アゾビズ(2−(2−イミダゾリン−2−イル)プロパン)0.5部を100%酢酸中和し、水30部に溶解した水溶液を上記反応容器に一括添加した後、作製したプレ乳化液を反応容器中に2時間にわたって撹拌しながら滴下した。
さらに70℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が60/40のカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(13)を得た。得られたカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(13)の不揮発分は25質量%であった。
シェル樹脂Dに代えて表2に示すシェル樹脂、モノマー混合物(VI)に代えて表2に示すモノマー混合物を用いた以外は、製造例28と同様にしてコア部/シェル部の固形分質量比が60/40のカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(14)〜(15)を得た。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例3で得られたシェル樹脂C33.3部を仕込み、撹拌しながら70℃に昇温した。
製造例11で得られたモノマー混合物(V)70.0部と、脱イオン水100部および製造例3で得られたシェル樹脂C66.7部からなる乳化混合液とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。次いで、重合開始剤として2,2’アゾビズ(2−(2−イミダゾリン−2−イル)プロパン)0.5部を100%酢酸中和し、水30部に溶解した水溶液を上記反応容器に一括添加した後、作製したプレ乳化液を反応容器中に2時間にわたって撹拌しながら滴下した。
さらに70℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が70/30のカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(16)を得た。得られたカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(16)の不揮発分は25質量%であった。
シェル樹脂Cに代えて表2に示すシェル樹脂、モノマー混合物(V)に代えて表2に示すモノマー混合物を用いた以外は、製造例31と同様にしてコア部/シェル部の固形分質量比が70/30のカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(17)〜(18)を得た。
撹拌機や温度計、滴下ロート、還流冷却器、窒素導入菅などを備えた反応容器に、脱イオン水100部と製造例4で得られたシェル樹脂D33.3部を仕込み、撹拌しながら70℃に昇温した。
製造例12で得られたモノマー混合物(VI)80.0部と、脱イオン水123.3部および製造例4で得られたシェル樹脂D33.3部からなる乳化混合液とを混合し、ホモジナイザーによって乳化して、プレ乳化液を作製した。次いで、重合開始剤として2,2’アゾビズ(2−(2−イミダゾリン−2−イル)プロパン)0.5部を100%酢酸中和し、水30部に溶解した水溶液を上記反応容器に一括添加した後、作製したプレ乳化液を反応容器中に2時間にわたって撹拌しながら滴下した。
さらに70℃で1時間反応を継続し、その後冷却して、コア部/シェル部の固形分質量比が80/20のカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(19)を得た。得られたカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(19)の不揮発分は25質量%であった。
シェル樹脂Dに代えて表2に示すシェル樹脂、モノマー混合物(VI)に代えて表2に示すモノマー混合物を用いた以外は、製造例34と同様にしてコア部/シェル部の固形分質量比が80/20のカチオン性コアシェル型アクリルエマルション(20)〜(21)を得た。
表3に示すアニオン性またはカチオン性コアシェル型アクリルエマルションそれぞれについて、アニオン性またはカチオン性コアシェル型アクリルエマルション50部、水50部およびCS−12(チッソ社製)4部をディスパー混合して、透明シーラー組成物を得た。得られた透明シーラー組成物について、押出成形セメント板上の付着性および上塗り塗膜の耐割れ性を評価した。結果を表3に示す。
表3に示すアニオン性またはカチオン性コアシェル型アクリルエマルションそれぞれについて、アニオン性またはカチオン性コアシェル型アクリルエマルション50部、水50部およびCS−12(チッソ社製)4部をディスパー混合して、透明シーラー組成物を得た。得られた透明シーラー組成物について、押出成形セメント板上の付着性および上塗り塗膜の耐割れ性を評価した。結果を表3に示す。
表4に示すアニオン性コアシェル型アクリルエマルションそれぞれについて、アニオン性着色シーラー組成物を調製した。当該アニオン性着色シーラー組成物は、以下の方法で調整した。
容器内に、水170部とBYK190(ビックケミージャパン社製)10部を仕込みディスパーで攪拌混合した。
上記溶液が均一になった後、ディスパーで攪拌を続けながら酸化チタンTi−PURE R706(デュポン社製)を70部を混合した後、10分間攪拌を続けた。
次に、アニオン性コアシェル型アクリルエマルション600部を徐々に添加し、ブチルセロソルブ40部、アデカノールUH−420(アデカ社製)22部、水98部を順に添加し、5分攪拌した。
得られたアニオン性着色シーラー組成物について、押出成形セメント板上の付着性および上塗り塗膜の耐割れ性を評価した。結果を表4に示す。
表4に示すアニオン性コアシェル型アクリルエマルションそれぞれについて、アニオン性着色シーラー組成物を調製した。当該アニオン性着色シーラー組成物は、実施例10〜12と同様の方法で調製した。得られたアニオン性着色シーラー組成物について、押出成形セメント板上の付着性および上塗り塗膜の耐割れ性を評価した。結果を表4に示す。
表4に示すカチオン性コアシェル型アクリルエマルションそれぞれについて、カチオン性着色シーラー組成物を調製した。当該カチオン性着色シーラー組成物は、以下の方法で調整した。
容器内に、水170部とEFKA4560(チバ社製)10部を仕込みディスパーで攪拌混合した。
上記溶液が均一になった後、ディスパーで攪拌を続けながら酸化チタンTi−PURE R706(デュポン社製)を70部を混合した後、10分間攪拌を続けた。
次に、カチオン性コアシェル型アクリルエマルション600部を徐々に添加し、ブチルセロソルブ40部、アデカノールUH−762(アデカ社製)10部、デヒドラン−1620(サンノプコ社製)2部、水98部を順に添加し、5分攪拌した。
得られたカチオン性着色シーラー組成物について、押出成形セメント板上の付着性および上塗り塗膜の耐割れ性を評価した。結果を表4に示す。
表4に示すカチオン性コアシェル型アクリルエマルションそれぞれについて、カチオン性着色シーラー組成物を調製した。当該カチオン性着色シーラー組成物は、実施例13〜15と同様の方法で調整した。得られたカチオン性着色シーラー組成物について、押出成形セメント板上の付着性および上塗り塗膜の耐割れ性を評価した。結果を表4に示す。
水道水25.0部、SNディスパーサント5027(サンノプコ社製分散剤、固形分20質量%)2.0部、タイペークR820N(ルチル型二酸化チタン、石原産業社製)20.0部、重炭N(丸尾カルシウム社製、重質炭酸カルシウム)29.0部、サテントンWホワイトテックス(クレー、エンゲルハード社製)10.0部、SNデフォーマー154(消泡剤、サンノプコ社製)0.2部、25%アンモニア水0.3部、エマルション(アクリル樹脂エマルション(酸価8、ガラス転移温度−15℃、平均粒子径180nm、固形分50質量%)、日本ペイント社製)44.5部を混合撹拌して、固形分に対する顔料の質量%(PWC)が72.1%の上塗り塗料組成物aを得た。
Claims (3)
- 基材または旧塗膜の上にシーラー塗膜、上塗り塗膜の順に塗膜を形成する複層塗膜形成方法であって、
該シーラー塗膜を形成するシーラー組成物が、
コア部のガラス転移温度が20〜60℃であり、シェル部のガラス転移温度が20〜40℃であり、かつコア部のガラス転移温度がシェル部のガラス転移温度以上であり、ならびに該コア部/シェル部の固形分質量比が50/50〜80/20である、コアシェル型アクリルエマルションを含み、
該上塗り塗膜を形成する上塗り塗料組成物が、
VOC(揮発性有機化合物)の含有量が、該上塗り塗料組成物の全量に対して、1質量%以下の低VOC塗料であって、該上塗り塗料組成物中の固形分の全量に対して、70〜90質量%の顔料を含有する、
複層塗膜形成方法。 - 前記コアシェル型アクリルエマルションがカチオン性である、請求項1に記載の複層塗膜形成方法。
- 前記シーラー組成物が着色顔料を含まない、請求項1に記載の複層塗膜形成方法。
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