JP2010048229A - 燃料直噴エンジン - Google Patents

Abstract

【課題】 燃料直噴エンジンにおいて、インジェクタの少なくとも三つの燃料噴射軸の上下方向角度が一定でない場合に、燃焼室における燃料および空気の混合状態を可及的に均一化する。
【解決手段】 フュエルインジェクタの６本の燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２がピストン中心軸Ｌｐと成す角度を燃料噴射傘半角γ／２としたとき、燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が二つの燃料噴射傘半角（γ／２＝５５°および７５°）を備える場合、隣接する二つの燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２を通る平面において該二つの燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が相互に成す第１噴射軸間角δが全て一定の５４°となるように、燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２の方向（つまり、ピストン中心軸Ｌｐ方向に見たときに、燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が相互に成す第２噴射軸間角δ′）を不均一に設定したので、燃焼室内における燃料の分布のばらつきを改善して混合気形成の更なる均質化を図ることができる。
【選択図】 図１２

Description

本発明は、少なくとも三つの燃料噴射軸を備えるフュエルインジェクタから燃焼室に直接燃料を噴射する燃料直噴エンジンに関する。

燃料直噴ディーゼルエンジンの燃焼室は、シリンダヘッドの下面とシリンダに摺動自在に嵌合するピストンの頂面とで区画される。一般に燃焼室の上面（つまりシリンダヘッドの下面）は平坦に形成されており、それに対応してピストンの頂面も平坦に形成されている（いわゆるフラット型）。

一方、燃焼室の上面（つまりシリンダヘッドの下面）をペントルーフ状に形成し、それに対応してピストンの頂面もペントルーフ状に形成した（いわゆるペントルーフ型）燃料直噴ディーゼルエンジンが、下記特許文献１により公知である。

ペントルーフ型のピストンの頂面にキャビティを凹設すると、キャビティの開口の高さが円周方向に変化する。従って、キャビティの底壁部の高さを円周方向に一定にすると、キャビティの周壁部の深さが円周方向に変化してしまい、フュエルインジェクタから噴射された燃料と空気との混合状態が円周方向に不均一になり、エンジンの出力が低下したり排気有害物質が増加したりする問題がある。

この問題を解決するために、上記特許文献１に記載されたものは、キャビティの底壁部の高さをキャビティの開口の高さの変化に追従するように変化させることで、キャビティの周壁部の深さを円周方向にほぼ一定にし、これによりキャビティにおける燃料と空気との混合状態が円周方向に均一になるようにしている。

しかしながら上記特許文献１に記載されたものは、キャビティの周壁部の深さは円周方向に一定になるが、各燃料噴射軸を通るキャビティの断面形状がキャビティの開口の高さに応じて変化してしまうため、燃料と空気との混合状態を必ずしもキャビティの円周方向に均一化することができなかった。

そこで本出願人は、下記特許文献２に開示されているように、ピストン中心軸上に配置したフュエルインジェクタの複数の燃料噴射軸を通るキャビティの各断面形状を基本的に同一形状にすることで、キャビティ内での燃料および空気の混合状態を均一化し、エンジンの出力向上および排気有害物質の低減を図った燃料直噴エンジンを提案した。
特公平５−１７３６９号公報 特開２００８−２４４３号公報

しかしながら、上記特許文献２に記載された発明は、フュエルインジェクタの複数の燃料噴射軸を通るキャビティの各断面形状を基本的に同一形状にしているが、実際に複数の燃料噴射軸が相互に成す角度が円周方向に不均一であったため、キャビティ内での燃料および空気の混合状態を更に均一化する余地が残されていた。以下、その理由を、図１３に基づいて具体的に説明する。

フュエルインジェクタの６本の燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２は、ピストン中心軸Ｌｐと直交する平面に投影した場合に、それらが相互に成す挟み角である第２噴射軸間角δ′が一定の６０°に設定されている。図１３（Ａ）に比較例として示すフラット型のピストンを備えたエンジンでは、上記特許文献２に示されたペントルーフ型のピストンを備えたエンジンと異なり、キャビティの底壁の高さ（周壁部の深さ）が円周方向に均一であって、下向きに傾斜した燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が成す燃料噴射傘半角γ／２を一定（例えば、７５°）としており、実際に燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が相互に成す角度、即ち、隣接する二つの燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２を通る平面において、それら二つの燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が成す挟み角である第１噴射軸間角δは、第２噴射軸間角δ′が全て同じ６０°であるのと同様に、全てが同じ５８°になり、燃焼室の円周方向に亘って均一になる。

しかしながら、図１３（Ｂ）に示すペントルーフ型のピストンを備えたエンジンでは、キャビティの底壁の高さ（周壁部の深さ）が円周方向で変化するのに対応し、第１燃料噴射軸Ｌｉ１が成す燃料噴射傘半角γ／２は７５°であるのに、第２燃料噴射軸Ｌｉ２が成す燃料噴射傘半角γ／２は５５°であり、両者が一致しないことになる。その結果、前記第２噴射軸間角δ′が一定の６０°に設定されていても、実際に燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が相互に成す角度である第１噴射軸間角δは５７°のものと４８°のものとの二種類が発生し、第１噴射軸間角δが燃焼室の円周方向に亘って均一にならないためにキャビティ内での燃料および空気の混合状態も均一化されない虞がある。

本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、燃料直噴エンジンにおいて、インジェクタの少なくとも三つの燃料噴射軸の上下方向角度が一定でない場合に、燃焼室における燃料および空気の混合状態を可及的に均一化することを目的とする。

上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、少なくとも三つの燃料噴射軸を備えるフュエルインジェクタから燃焼室に直接燃料を噴射する燃料直噴エンジンにおいて、ピストン中心軸に平行な軸線と前記燃料噴射軸とが成す角度を燃料噴射傘半角としたとき、前記少なくとも三つの燃料噴射軸は少なくとも二つの燃料噴射傘半角を備え、隣接する二つの燃料噴射軸を通る平面において該二つの燃料噴射軸が成す噴射軸間角が、各噴射軸間角間で略均一となるように前記燃料噴射軸の方向を設定したことを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、Ｎを３以上の自然数としたとき、Ｎ個の燃料噴射軸を備えるフュエルインジェクタから燃焼室に直接燃料を噴射する燃料直噴エンジンにおいて、ピストン中心軸に平行な軸線と前記燃料噴射軸とが成す角度を燃料噴射傘半角としたとき、前記Ｎ個の燃料噴射軸は少なくとも二つの燃料噴射傘半角を備え、隣接する二つの燃料噴射軸を通る平面において該二つの燃料噴射軸が成す挟み角を第１噴射軸間角とし、ピストン中心軸と直交する平面に投影した隣接する二つの燃料噴射軸が成す挟み角を第２噴射軸間角としたとき、Ｎ個の前記第１噴射軸間角間の最大差異角がＮ個の前記第２噴射軸間角間の最大差異角よりも小さくなるように前記燃料噴射軸の方向を設定したことを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

また請求項３に記載された発明によれば、請求項１または請求項２の構成に加えて、各燃料噴射軸の仮想延長線が一点で交差するように前記燃料噴射軸の方向を設定したことを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

また請求項４に記載された発明によれば、請求項１〜請求項３の何れか１項の構成に加えて、頂面のピストン中心軸方向の高さが円周方向に変化するピストンを備え、前記インジェクタは、前記ピストンの前記頂面の中央部に凹設された前記燃焼室としてのキャビティ内に燃料を噴射するものであり、Ｍを２以上の自然数とし、前記キャビティの内壁面と、ピストン中心軸から放射方向に延びて互いに均等な挟み角を有するＭ個の半平面とで、前記キャビティをＭ個の仮想的なキャビティ区分に区画したとき、前記各々の仮想的なキャビティ区分の容積が略等しくなるように、前記キャビティの内壁面の形状を設定したことを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

また請求項５に記載された発明によれば、請求項４の構成に加えて、前記フュエルインジェクタのｎ番目の燃料噴射軸を通る前記キャビティの断面を燃料噴射断面Ｓｎとし、前記燃料噴射断面Ｓｎと前記キャビティの開口周縁との交点を第１特定点Ａｎとし、前記第１特定点Ａｎを通りかつ前記燃料噴射断面Ｓｎにおけるシリンダヘッドの下面と平行な線上には第２特定点Ｂｎが存在し、前記燃料噴射断面Ｓｎにおける前記キャビティの底壁部上には第３特定点Ｃｎが存在し、前記第２特定点Ｂｎは前記第１特定点Ａｎよりもピストン中心軸に近い位置にあり、前記第３特定点Ｃｎは前記キャビティの底壁部の最大外径位置よりもピストン中心軸に近い位置にあり、前記第１、２特定点Ａｎ，Ｂｎを前記燃料噴射断面Ｓｎにおける前記シリンダヘッドの下面に沿う線で結ぶ経路ＡｎＢｎと、前記第１、第３特定点Ａｎ，Ｃｎを前記燃料噴射断面Ｓｎにおける前記キャビティの壁面に沿って結ぶ経路ＡｎＣｎと、前記第２、第３特定点Ｂｎ，Ｃｎを最短直線で結ぶ経路ＢｎＣｎとで囲まれる断面形状が、各燃料噴射断面Ｓｎにおいて略等しくしたものを基準断面形状とし、前記ピストンの頂面のピストン中心軸方向の高さが低い方向に存在する燃料噴射軸を通る前記燃料噴射断面Ｓｎほど、前記基準断面形状が拡大するように前記キャビティの内壁面の形状を変化させることで、前記各々の仮想的なキャビティ区分の容積を略等しくしたことを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

また請求項６に記載された発明によれば、請求項５の構成に加えて、前記経路ＡｎＣｎのうち、該経路ＡｎＣｎの最下部から前記第３特定点Ｃｎまでの区間の形状が拡大するように変化させたことを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

また請求項７に記載された発明によれば、請求項５または請求項６の構成に加えて、前記仮想的なキャビティ区分の数Ｍが前記燃料噴射軸の数Ｎに等しいことを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

また請求項８に記載された発明によれば、請求項４〜請求項７の何れか１項の構成に加えて、前記ピストンの頂面の形状は、ピストンピンの軸線と平行な稜線を挟んで傾斜する二つの傾斜面を有するペントルーフ形状であることを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

また請求項９に記載された発明によれば、請求項８の構成に加えて、前記ピストンピンの軸線に近い燃料噴射軸ほど、その燃料噴射傘半角を大きくしたことを特徴とする燃料直噴エンジン。

また請求項１０に記載された発明によれば、請求項１〜請求項３の何れか１項の構成に加えて、頂面のピストン中心軸方向の高さが円周方向に変化するピストンを備え、前記インジェクタは、前記ピストンの前記頂面の中央部に凹設された前記燃焼室としてのキャビティ内に燃料を噴射するものであり、Ｍを２以上の自然数とし、前記キャビティの内壁面と、ピストン中心軸から放射方向に延びて互いに均等な挟み角を有するＭ個の半平面とで、前記キャビティをＭ個の仮想的なキャビティ区分に区画したとき、前記各々の仮想的なキャビティ区分の容積のばらつきが、前記キャビティの深さを円周方向に均一にした場合の前記Ｍ個の仮想的なキャビティ区分の容積のばらつきよりも小さくなるように、前記キャビティの内壁面の形状を設定したことを特徴とする燃料直噴エンジンが提案される。

尚、実施の形態のキャビティ２５は本発明の燃焼室に対応する。

請求項１の構成によれば、燃料直噴エンジンの燃焼室に直接燃料を噴射するフュエルインジェクタの少なくとも三つの燃料噴射軸がピストン中心軸に平行な軸線と成す角度を燃料噴射傘半角としたとき、前記少なくとも三つの燃料噴射軸が少なくとも二つの燃料噴射傘半角（実施の形態では５５°と７５°）を備える場合、つまり前記少なくとも三つの燃料噴射軸の上下方向の傾きが不均一な場合、隣接する二つの燃料噴射軸を通る平面において該二つの燃料噴射軸が成す噴射軸間角が、各噴射軸間角間で略均一（実施の形態では５４°）となるように燃料噴射軸の方向を設定したので、各々の燃料噴射軸における燃焼室形状等に適した燃料噴射傘半角としながら、各燃料噴射軸間隔をピストン中心軸に対して全周で均一化することができ、燃焼室内における燃料の分布のばらつきを改善して混合気形成の更なる均質化を図ることができる。

また請求項２の構成によれば、燃料直噴エンジンの燃焼室に直接燃料を噴射するフュエルインジェクタのＮ個の燃料噴射軸がピストン中心軸に平行な軸線と成す角度を燃料噴射傘半角としたとき、前記Ｎ個の燃料噴射軸が少なくとも二つの燃料噴射傘半角（実施の形態では５５°と７５°）を備える場合、つまりＮ個の燃料噴射軸の上下方向の傾きが不均一な場合、隣接する二つの燃料噴射軸を通る平面において該二つの燃料噴射軸が成す挟み角を第１噴射軸間角（実施の形態では５４°の１種類）とし、ピストン中心軸と直交する平面に投影した隣接する二つの燃料噴射軸が成す挟み角を第２噴射軸間角（実施の形態では６７°および５６．５°の２種類）としたとき、Ｎ個の第１噴射軸間角間の最大差異角（実施の形態では５４°−５４°＝０°）がＮ個の前記第２噴射軸間角間の最大差異角（実施の形態では６７°−５６．５°＝１０．５°）よりも小さくなるように燃料噴射軸の方向を設定したので、燃焼室内における燃料の分布のばらつきを改善して混合気形成の更なる均質化を図ることができる。

また請求項３の構成によれば、各燃料噴射軸の仮想延長線が一点で交差するように燃料噴射軸の方向を設定したので、燃料噴射傘半角および噴射軸間角の精度を高めることができる。

また請求項４の構成によれば、ピストンの頂面の中央部に凹設したキャビティの内壁面と、ピストン中心軸から放射方向に延びて互いに均等な挟み角を有するＭ個の半平面とで、キャビティをＭ個の仮想的なキャビティ区分に区画したとき、各々の仮想的なキャビティ区分の容積が略等しくなるようにキャビティの内壁面の形状を設定したので、上記請求項１〜請求項３の構成による燃料噴射の均一化に加え、燃料噴射空間であるキャビティが均一化されることで、キャビティにおける燃料および空気の混合状態がより一層均一化されてエンジンの出力向上および排気有害物質の低減を図ることができる。

また請求項５の構成によれば、特許文献２の発明のキャビティの断面形状を基準断面形状とし、ピストンの頂面のピストン中心軸方向の高さが低い方向に存在する燃料噴射軸を通る燃料噴射断面Ｓｎほど、前記基準断面形状が拡大するようにキャビティの内壁面の形状を変化させることで、各々の仮想的なキャビティ区分の容積を略等しくしたので、特許文献２の発明に比べて各燃料噴射断面Ｓｎにおける燃料および空気の混合状態をより均一化することができる。

また請求項６の構成によれば、キャビティの内壁面における経路ＡｎＣｎのうち、経路ＡｎＣｎの最下部から第３特定点Ｃｎまでの区間は燃料噴射軸と近接するが、その区間の形状が拡大するように変化させることで、キャビティの内壁面への燃料の付着を抑制して燃焼悪化を防止することができる。

また請求項７の構成によれば、仮想的なキャビティ区分の数Ｍを燃料噴射軸の数Ｎに等しくしたので、一つのキャビティ区分に一つの燃料噴射軸が対応することになり、燃料の混合状態を円周方向により均一化することができる。

また請求項８の構成によれば、ピストンの頂面の形状をピストンピンの軸線と平行な稜線を挟んで傾斜する二つの傾斜面を有するペントルーフ形状としたので、吸入ポートの開口面積を拡大して吸気効率を高めることができる。

また請求項９の構成によれば、ピストンピンの軸線に近い燃料噴射軸ほど、その燃料噴射傘半角を大きくしたので、キャビティの位置が高い部分では燃料噴射軸の方向を高く設定し、キャビティの位置が低い部分では燃料噴射軸の方向を低く設定することで、キャビティにおける燃料および空気の混合状態を均一化することができる。

また請求項１０に記載された発明によれば、キャビティをＭ個の仮想的なキャビティ区分に区画したとき、各々の仮想的なキャビティ区分の容積のばらつきが、キャビティの深さを円周方向に均一にした場合（特許文献１の発明）のＭ個の仮想的なキャビティ区分の容積のばらつきよりも小さくなるように、キャビティの内壁面の形状を設定したので、特許文献１の発明に比べてキャビティにおける燃料および空気の混合状態を均一化してエンジンの出力向上および排気有害物質の低減を図ることができる。

以下、本発明の実施の形態を添付の図面に基づいて説明する。

図１〜図１２は本発明の実施の形態を示すもので、図１はディーゼルエンジンの要部縦断面図、図２は図１の２−２線矢視図、図３は図１の３−３線矢視図、図４はピストンの上部斜視図、図５は図３の５−５線断面図、図６は図３の６−６線断面図、図７は図３の７−７線断面図、図８は補正後のキャビティの断面形状を示す、前記図５に対応する図、図９は補正後のキャビティの断面形状を示す、前記図６に対応する図、図１０は仮想的なキャビティ区分の説明図、図１１はキャビティ区分の方向を円周方向に変化させたときの、該キャビティ区分の容積の変化率を示すグラフ、図１２は第１噴射軸間角δ、第２噴射軸間角δ′および燃料噴射傘半角γ／２の関係を示す図である。

図１〜図３に示すように、燃料直噴型のディーゼルエンジンは、シリンダブロック１１に形成されたシリンダ１２に摺動自在に嵌合するピストン１３を備えており、ピストン１３はピストンピン１４およびコネクティングロッド１５を介して図示せぬクランクシャフトに接続される。シリンダブロック１１の上面に結合されるシリンダヘッド１６の下面に、ピストン１３の頂面に対向する２個の吸気バルブ孔１７，１７と、２個の排気バルブ孔１８，１８とが開口しており、吸気バルブ孔１７，１７に吸気ポ−ト１９が連通し、排気バルブ孔１８，１８に排気ポート２０が連通する。吸気バルブ孔１７，１７は吸気バルブ２１，２１で開閉され、排気バルブ孔１８，１８は排気バルブ２２，２２で開閉される。ピストン中心軸Ｌｐ上に位置するようにフュエルインジェクタ２３が設けられるとともに、フュエルインジェクタ２３に隣接するようにグロープラグ２４が設けられる。

図１および図４から明らかなように、ピストン１３の頂面と、そこに対向するシリンダヘッド１６の下面とは平坦ではなく断面三角形のペントルーフ状に傾斜しており、この形状により、吸気ポ−ト１９および排気ポート２０の湾曲度を小さくするとともに吸気バルブ孔１７，１７および排気バルブ孔１８，１８の直径を確保し、吸気効率および排気効率を高めることができる。

ピストン１３の頂面には、ピストン中心軸Ｌｐを中心とするキャビティ２５が凹設される。キャビティ２５の径方向外側には、ピストンピン１４と平行に直線状に延びる頂部１３ａ，１３ａから吸気側および排気側に向かって下向きに傾斜する一対の傾斜面１３ｂ，１３ｂと、傾斜面１３ｂ，１３ｂの下端近傍に形成されてピストン中心軸Ｌｐに直交する一対の平坦面１３ｃ，１３ｃと、頂部１３ａ，１３ａの両端を平坦に切り欠いた一対の切欠き部１３ｄ，１３ｄとが形成される。

図３、図６、図７および図１２から明らかなように、ピストン中心軸Ｌｐに沿って配置されたフュエルインジェクタ２３は、ピストン中心軸Ｌｐ上の仮想的な点である燃料噴射点Ｏｉｎｊを中心として、平面視で（ピストン中心軸Ｌｐ方向に見て）円周方向に５６．５°あるいは６７°間隔で離間する６つの方向に燃料を噴射する。６本の燃料噴射軸のうちの２本の第１燃料噴射軸Ｌｉ１は、ピストン中心軸Ｌｐ方向に見てピストンピン１４と重なっており、他の４本の第２燃料噴射軸Ｌｉ２は、ピストンピン１４の方向に対して５６．５°の角度で交差している。従って、相互に隣接する２本の第２燃料噴射軸Ｌｉ２は６７°の角度で交差している。

ここで、上記のような平面視での隣接燃料噴射軸の成す角度を、ピストン中心軸Ｌｐと直交する平面に投影した隣接する燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が成す角度である第２噴射軸間角δ′と定義すると、第１燃料噴射軸Ｌｉ１と第２燃料噴射軸Ｌｉ２との間の第２噴射軸間角δ′は５６．５°であり、二つの第２燃料噴射軸Ｌｉ２間の第２噴射軸間角δ′は６７°である。

またピストン中心軸Ｌｐに直交する方向に見て、６本の第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２は斜め下向きに傾斜しており、その下向きの度合いを示す燃料噴射傘角γは第１燃料噴射軸Ｌｉ１では大きく、第２燃料噴射軸Ｌｉ２では小さくなっている。具体的には、第１燃料噴射軸Ｌｉ１の燃料噴射傘角γは１５０°であり、第２燃料噴射軸Ｌｉ２の燃料噴射傘角γは１１０°である。よって、燃料噴射傘角γをピストン中心軸Ｌｐで２分し、その２分したものを燃料噴射傘半角γ／２と定義すると、第１燃料噴射軸Ｌｉ１の燃料噴射傘半角γ／２は７５°となり、第２燃料噴射軸Ｌｉ２の燃料噴射傘半角γ／２は５５°となる。

尚、フュエルインジェクタ２３が実際に燃料を噴射する噴射点はピストン中心軸Ｌｐから径方向外側に僅かにずれているが、前記燃料噴射点Ｏｉｎｊは前記第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２がピストン中心軸Ｌｐと交差する点として定義される。

次に、図５〜図７を参照して特許文献２の発明のキャビティ２５の断面形状を詳述する。特許文献２の発明のキャビティ２５の断面形状を説明する理由は、特許文献２の発明のキャビティ２５の断面形状を補正して本願発明のキャビティ２５の断面形状を得るからである。図５はピストンピン１４に対して直交する方向の断面であり、図６はピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向の断面（第２燃料噴射軸Ｌｉ２を含む断面）であり、図７はピストンピン１４に沿う方向の断面（第１燃料噴射軸Ｌｉ１を含む断面）である。

特許文献２の発明は、ピストン中心軸Ｌｐを通る任意の断面において、キャビティ２５の形状を可及的に一致させることを狙ったものである。キャビティ２５の断面形状はピストン中心軸Ｌｐを挟んで左右二つの部分に分かれており、その二つの部分は図７のピストンピン１４方向の断面では概ね直線状に繋がっているが、図５のピストンピン１４直交方向の断面と、図６のピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向の断面とでは、ピストン１３のペントルーフ形状に応じて山型に繋がっている。但し、キャビティ２５の断面形状の主要部、つまり図５〜図７に網かけをして示す部分の形状は完全に一致している。

図５〜図７から明らかなように、ピストン中心軸Ｌｐを中心として形成されたキャビティ２５は、ピストン１３の頂面から下向きに直線状に延びる周壁部２５ａと、周壁部２５ａの下端からピストン中心軸Ｌｐに向かってコンケーブ状に湾曲する曲壁部２５ｂと、曲壁部２５ｂの径方向内端からピストン中心軸Ｌｐに向かって斜め上方に直線状に延びる底壁部２５ｃと、ピストン中心軸Ｌｐ上で底壁部２５ｃの径方向内端に連なる頂部２５ｄとで構成される。

キャビティ２５に対向するシリンダヘッド１６の下面を示す線Ｌ−Ｒ１，Ｌ−Ｒ２から下方に距離Ｈａだけ離れて平行に延びるラインをピストン頂面基本線Ｌ−ａ１，Ｌ−ａ２とする。同様にシリンダヘッド１６の下面を示す線Ｌ−Ｒ１，Ｌ−Ｒ２から下方に距離Ｈｂｃだけ離れて平行に延びる線をキャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１，Ｌ−ｂｃ２とし、シリンダヘッド１６の下面を示す線Ｌ−Ｒ１，Ｌ−Ｒ２から下方に距離Ｈｄだけ離れて平行に延びる線をキャビティ頂部基本線Ｌ−ｄ１，Ｌ−ｄ２とする。

燃料噴射点Ｏｉｎｊを中心とする半径Ｒａの円弧と前記ピストン頂面基本線Ｌ−ａ１，Ｌ−ａ２との交点をａ１，ａ２とする。同様に燃料噴射点Ｏｉｎｊを中心とする半径Ｒｂの円弧と前記キャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１，Ｌ−ｂｃ２との交点をｂ１，ｂ２とし、燃料噴射点Ｏｉｎｊを中心とする半径Ｒｃの円弧と前記キャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１，Ｌ−ｂｃ２との交点をｃ１，ｃ２とし、燃料噴射点Ｏｉｎｊを中心とする半径Ｒｄの円弧と前記キャビティ頂部基本線Ｌ−ｄ１，Ｌ−ｄ２との交点をｄ１，ｄ２とする。交点ｅ１，ｅ２は、前記交点ｄ１，ｄ２からピストン頂面基本線Ｌ−ａ１，Ｌ−ａ２に下ろした垂線が該ピストン頂面基本線Ｌ−ａ１，Ｌ−ａ２に交差する点である。

キャビティ２５の周壁部２５ａは直線ａ１ｂ１，ａ２ｂ２の上にあり、キャビティ２５の底壁部２５ｃは直線ｃ１ｄ１，ｃ２ｄ２に一致し、キャビティ２５の曲壁部２５ｂは直線ａ１ｂ１，ａ２ｂ２および直線ｃ１ｄ１，ｃ２ｄ２を滑らかに接続する。

しかして、交点ａ１，ｃ１，ｄ１，ｅ１あるいは交点ａ２，ｃ２，ｄ２，ｅ２によって決まる網かけした断面形状が，ピストン中心軸Ｌｐを通る任意の断面において等しくなるように、キャビティ２５の形状が設定される。

前記交点ａ１，ａ２は本発明の第１特定点Ａｎに対応し、前記交点ｅ１，ｅ２は本発明の第２特定点Ｂｎに対応し、前記交点ｄ１，ｄ２は本発明の第３特定点Ｃｎに対応するものである。

図６および図７に示す第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２を通る断面については、図７に示すピストンピン１４方向の断面（燃料噴射断面Ｓ１）における網かけ部分と、図６に示すピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向の断面（燃料噴射断面Ｓ２）における網かけ部分とは同形になる。

図７に示すピストンピン１４方向の断面において、第１燃料噴射軸Ｌｉ１がキャビティ２５と交差する点を燃料衝突点Ｐ１とし、図６に示すピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向の断面において、第２燃料噴射軸Ｌｉ２がキャビティ２５と交差する点を燃料衝突点Ｐ２とする。二つの燃料衝突点Ｐ１，Ｐ２は、網かけした同一形状の断面上の同じ位置に存在している。従って、燃料衝突点Ｐ２の位置は燃料衝突点Ｐ１の位置よりも低くなり、燃料噴射点Ｏｉｎｊから延びる第２燃料噴射軸Ｌｉ２は第１燃料噴射軸Ｌｉ１よりも更に下向きに燃料を噴射することになる。

燃料噴射点Ｏｉｎｊから燃料衝突点Ｐ１までの距離Ｄ１は、燃料噴射点Ｏｉｎｊから燃料衝突点Ｐ２までの距離Ｄ２に略一致する。また燃料衝突点Ｐ１におけるキャビティ２５の接線と第１燃料噴射軸Ｌｉ１とが成す燃料衝突角α１は、燃料衝突点Ｐ２におけるキャビティ２５の接線と第２燃料噴射軸Ｌｉ２とが成す燃料衝突角α２に略一致する。

以上のように特許文献２の発明によれば、ピストン中心軸Ｌｐを通る任意の断面において、燃料噴射点Ｏｉｎｊの近傍のごく一部（交点ｅ１，ｄ１，ｄ２，ｅ２で囲まれた領域）を除いて、キャビティ２５の断面形状が同一に形成されている。特に、第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２を含む二つの断面（図６および図７参照）においてもキャビティ２５の断面形状が同一に形成されており、しかも前記二つの断面において燃料噴射点Ｏｉｎｊから燃料衝突点Ｐ１，Ｐ２までの距離Ｄ１，Ｄ２が略等しく設定され、かつ燃料衝突点Ｐ１，Ｐ２における燃料衝突角α１，α２が略等しく設定されるので、キャビティ２５の各部における空気および燃料の混合状態を円周方向に均一化し、混合気の燃焼状態を改善してエンジン出力の増加および排気有害物質の低減を図ることができる。

また図５および図６に示すピストン１３の頂面が傾斜する断面においても、キャビティ２５の開口のエッジ（交点ａ２の部分）が成す角度が、図７に示すピストン１３の頂面が平坦な場合に比べて鋭角化することがないため、その部分の熱負荷を軽減して耐熱性を高めることができる。

ところで特許文献２の発明は、図５〜図７におけるキャビティ２５の断面形状が、網かけをして示す部分では完全に一致しているものの、燃料噴射点Ｏｉｎｊの近傍の交点ｅ１，ｄ１，ｄ２，ｅ２で囲まれた白抜きの領域で不一致になっている。その理由は、キャビティ２５の断面形状のピストン中心軸Ｌｐを挟む二つの部分が、図７のピストンピン１４方向の断面では概ね直線状に繋がっているが、図５のピストンピン１４直交方向の断面と、図６のピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向の断面とでは、ピストン１３のペントルーフ形状に応じて山型に繋がっているため、交点ｅ１，ｄ１，ｄ２，ｅ２で囲まれた白抜きの領域の面積が、図７のピストンピン１４方向の断面で最も大きく、図６のピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向の断面で減少し、図５のピストンピン１４直交方向の断面で更に減少するためである。

本実施の形態は、交点ｅ１，ｄ１，ｄ２，ｅ２で囲まれた白抜きの領域の面積が最大になるピストンピン１４方向のキャビティ２５の断面形状（図７参照）を基準とし、その他の方向の断面形状を拡大する方向（つまり、キャビティ２５の深さを増加させる方向）に補正することで、前記交点ｅ１，ｄ１，ｄ２，ｅ２で囲まれた白抜きの領域の面積の差異を補償し、キャビティ２５の全ての方向の断面で空気および燃料の混合状態の一層の均一化を図るものである。

図８は、図５のピストンピン１４直交方向におけるキャビティ２５の断面形状の補正手法を説明するものであり、鎖線の形状は特許文献２の発明のものを示し、実線の形状は本実施の形態のものを示している。

本実施の形態によるキャビティ２５の断面形状の補正は、交点ｂ１および交点ｃ１の位置を、それぞれ交点ｂ１′および交点ｃ１′となるように下方に移動させることで、網かけ部分の面積を増加させることにより行われる。

先ずキャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１と、直線ｅ１ｄ１の下方への延長線との交点をｆ１として決定する。続いて交点ｆ１を通るキャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１を、交点ｆ１を中心として所定角度βだけ下方に回転させ、新たなキャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１′を設定する。続いて燃料噴射点Ｏｉｎｊを中心とする半径Ｒｂの円弧と新たなキャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１′との交点を前記ｂ１′として決定し、燃料噴射点Ｏｉｎｊを中心とする半径Ｒｃの円弧と新たなキャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１′との交点を前記ｃ１′として決定する。

しかして、補正後のキャビティ２５の断面形状では、キャビティ２５の周壁部２５ａは直線ａ１ｂ１′の上にあり、キャビティ２５の底壁部２５ｃは直線ｃ１′ｄ１に一致し、キャビティ２５の曲壁部２５ｂは直線ａ１ｂ１′および直線ｃ１′ｄ１を滑らかに接続している。

尚、キャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１とピストン中心軸Ｌｐとの交点をｆとし、この交点ｆを中心としてキャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１を所定角度βだけ下方に回転させることで、新たなキャビティ底面基本線Ｌ−ｂｃ１′を設定しても良い。

このように、キャビティ２５の内壁面における経路ＡｎＣｎのうち、経路ＡｎＣｎの最下部から第３特定点Ｃｎまでの区間は第２燃料噴射軸Ｌｉ２と近接するが、その区間の形状を変化させることでキャビティ２５の内壁面への燃料の付着を抑制して燃焼悪化を防止することができる。

本実施の形態では、正味平均有効圧力ＮＭＥＰが、煤が発生しない状態で、特許文献２に記載された発明に対して２％程度向上した。

図９は、図６のピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向におけるキャビティ２５の断面形状の補正手法を説明するものであり、鎖線の形状は特許文献２の発明のものを示し、実線の形状は本実施の形態のものを示している。

図７（ピストンピン１４方向）および図５（ピストンピン１４直交方向）における交点ｅ１，ｄ１，ｄ２，ｅ２で囲まれた白抜きの領域の面積の差異に比べ、図７（ピストンピン１４方向）および図６（ピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向）の前記面積の差異は小さいため、図９（ピストンピン１４に対して５６．５°で交差する方向）におけるキャビティ２５の断面形状の拡大量は、図８（ピストンピン１４直交方向）におけるキャビティ２５の断面形状の拡大量よりも小さなものとなる。

以上、ピストン中心軸Ｌｐの一側のキャビティ２５の断面形状の補正について説明したが、ピストン中心軸Ｌｐの他側のキャビティ２５の断面形状の補正も全く同様にして行われる。

以上のように、本実施の形態によれば、特許文献２の発明が有する問題点、つまり燃料噴射点Ｏｉｎｊの近傍の交点ｅ１，ｄ１，ｄ２，ｅ２で囲まれた領域におけるキャビティ２５の各断面形状の不一致が補償されるので、キャビティ２５の各部における空気および燃料の混合状態を円周方向に一層均一化し、混合気の燃焼状態を改善してエンジン出力の更なる増加および排気有害物質の更なる低減を図ることができる。

図１０は、本実施の形態によるキャビティ２５の断面形状の補正を、別の視点で捕らえる説明図である。

同図において、キャビティ２５の中心を通るピストン中心軸Ｌｐから、６個の半平面Ｘ１〜Ｘ６が放射状に延びており、隣接する２個の半平面Ｘ１〜Ｘ６が成す角度（挟み角）は全て６０°である。キャビティ２５は６個の半平面Ｘ１〜Ｘ６によって６個の仮想的なキャビティ区分２５Ａ〜２６Ｆに分割されており、本実施の形態によれば、上述したキャビティ２５の断面形状の補正により、６個のキャビティ区分２５Ａ〜２６Ｆの容積を理論的には同一に設定することが可能である。

しかしながら、６個のキャビティ区分２５Ａ〜２６Ｆの容積を完全に同一に設定する必要はなく、それを略同一に設定するだけでも、特許文献１の発明あるいは特許文献２の発明に比べて燃料の混合状態を円周方向により均一化することができる。具体的には、６個のキャビティ区分２５Ａ〜２６Ｆの容積のばらつき、つまり最大容積のキャビティ区分と最小容積のキャビティ区分の容積との差分を特許文献１の発明あるいは特許文献２の発明に比べて小さくすれば、燃料の混合状態を円周方向により均一化することができる。

図１１は、キャビティ区分の方向（つまり、キャビティ区分の挟み角の２等分線の方向）をピストンピン１４の方向を基準（０°）としてピストン中心軸Ｌｐまわりに左右に各６０°の範囲で移動させたとき、そのキャビティ区分の容積の変化率を示すものである。破線は従来例（特許文献１の発明）に対応し、実線は本実施の形態に対応する。

何れのものも、キャビティ区分の挟み角の２等分線の方向がピストンピン１４の方向に対して６０°で交差するとき（図１０のキャビティ区分２５Ｂ，２５Ｃ，２５Ｅ，２５Ｆ参照）を基準とし、そのときの変化率を０％としている。破線で示す従来例では、キャビティ区分の挟み角の２等分線の方向がピストンピン１４の方向に一致するとき（図１０のキャビティ区分２５Ａ，２５Ｄ参照）、変化率は最大になって７％程度であるが、実線で示す実施の形態では、同じ位置で変化率は最大になるが、その値は大幅に減少して僅か０．５％に抑えられている。

従って、本願発明の一つの定義は、「各キャビティ区分２５Ａ〜２６Ｆの容積のばらつきが、キャビティの深さを円周方向に均一にした従来例（特許文献１の発明）の各キャビティ区分２５Ａ〜２６Ｆの容積のばらつきよりも小さいもの」とすることができる。

さて、上述のようにして、キャビティ２５の各断面における断面積を均一にし、あるいは各キャビティ区分２５Ａ〜２６Ｆの容積を均一にしても、実際に隣接する第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が相互に成す第１噴射軸間角δ（図１２参照）、即ち、隣接する燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２を通る平面において、それら二つの燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が成す挟み角である第１噴射軸間角δが不均一であると、キャビティ１５内の燃料の混合状態を円周方向に均一化することはできない。

そこで本実施の形態では、図１２に示すように、ピストン中心軸Ｌｐ方向に見た場合の、第１燃料噴射軸Ｌｉ１と第２燃料噴射軸Ｌｉ２との間の第２噴射軸間角δ′を５６．５°に設定し、かつ二つの第２燃料噴射軸Ｌｉ２間の第２噴射軸間角δ′を６７°に設定することにより、つまり六つの第２噴射軸間角δ′を不均一にすることにより、第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２の燃料噴射傘半角γ／２の違いを補償して六つの第１噴射軸間角δを全て同一の５４°に設定することを可能にし、キャビティ１５内の燃料の混合状態を円周方向に均一化している。

このように、本実施の形態によれば、キャビティ２５の各断面における断面積を均一にし、あるいは各キャビティ区分２５Ａ〜２６Ｆの容積を均一にしたことに加えて、六つの第１噴射軸間角δを全て同一に設定することで、キャビティ１５内の燃料の混合状態を円周方向により一層均一化することができる。

以上、本発明の実施の形態を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。

例えば、実施の形態では、仮想的なキャビティ区分２５Ａ〜２５Ｆの数を６個に設定しているが（Ｍ＝６）、前記キャビティ区分２５Ａ〜２５Ｆの数は２個以上であれば良い（Ｍは２以上の自然数）。

このとき、キャビティ区分２５Ａ〜２５Ｆの数と燃料噴射軸の数とは、必ずしも一致させる必要はないが、それを一致させることで、一つのキャビティ区分２５Ａ〜２５Ｆに一つの燃料噴射軸が対応することになり、燃料の混合状態を円周方向により均一化することができる。

また実施の形態では、仮想的なキャビティ区分２５Ａ〜２５Ｆの容積には、上死点にあるピストン１３の頂面とシリンダヘッド１６の下面とに挟まれた部分の容積を含めず、キャビティ２５の開口端縁までの容積（即ち、ピストン頂面基本線Ｌ−ａ１，Ｌ−ａ２より下の容積）としたが、それを含めたものを仮想的なキャビティ区分２５Ａ〜２５Ｆの容積として定義しても、同様の作用効果を奏することができる。

また実施の形態ではディーゼルエンジンについて説明したが、本願発明はディーゼルエンジンに限定されず、燃焼室内に燃料を直接噴射する任意の形式のエンジンに対して適用することができ、ペントルーフ型のピストン１３を持たないエンジンに対しても適用することができる。

また実施の形態では、フュエルインジェクタ２３の第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２の仮想的な延長線が燃料噴射点Ｏｉｎｊで交差しているが、２本の第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２が捩じれの位置にあって相互に交差しない場合には、厳密にいうと燃料噴射傘角γや第１噴射軸間角δが存在しないことになる。この場合には、２本の第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２の間に該第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２から当距離にある仮想的な平面を設定し、この仮想的な平面上に第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２を垂直に投影した２本の直線の成す角度として、燃料噴射傘角γや第１噴射軸間角δを定義することができる。

また燃料噴射点Ｏｉｎｊがピストン中心軸Ｌｐから偏心した位置に配置されている場合には、燃料噴射傘半角γ／２を、燃料噴射点Ｏｉｎｊを通ってピストン中心軸Ｌｐと平行な軸線と第１、第２燃料噴射軸Ｌｉ１，Ｌｉ２とが成す角度として定義することができる。

ディーゼルエンジンの要部縦断面図 図１の２−２線矢視図 図１の３−３線矢視図 ピストンの上部斜視図 図３の５−５線断面図 図３の６−６線断面図 図３の７−７線断面図 補正後のキャビティの断面形状を示す、前記図５に対応する図 補正後のキャビティの断面形状を示す、前記図６に対応する図 仮想的なキャビティ区分の説明図 キャビティ区分の方向を円周方向に変化させたときの、該キャビティ区分の容積の変化率を示すグラフ 実施の形態の第１噴射軸間角δ、第２噴射軸間角δ′および燃料噴射傘半角γ／２の関係を示す図 従来例の第１噴射軸間角δ、第２噴射軸間角δ′および燃料噴射傘半角γ／２の関係を示す図

符号の説明

１３ ピストン
１４ ピストンピン
１６ シリンダヘッド
２３ フュエルインジェクタ
２５ キャビティ
２５ｃ 底壁部
２５Ａ〜２５Ｆ キャビティ区分
Ｌｉ１ 燃料噴射軸
Ｌｉ２ 燃料噴射軸
Ｌｐ ピストン中心軸
Ｘ１〜Ｘ６ 半平面
γ／２ 燃料噴射傘半角
δ 第１噴射軸間角（噴射軸間角）
δ′ 第２噴射軸間角

Claims (10)

1. 少なくとも三つの燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）を備えるフュエルインジェクタ（２３）から燃焼室に直接燃料を噴射する燃料直噴エンジンにおいて、
   ピストン中心軸（Ｌｐ）に平行な軸線と前記燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）とが成す角度を燃料噴射傘半角（γ／２）としたとき、前記少なくとも三つの燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）は少なくとも二つの燃料噴射傘半角（γ／２）を備え、
   隣接する二つの燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）を通る平面において該二つの燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）が成す噴射軸間角（δ）が、各噴射軸間角（δ）間で略均一となるように前記燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）の方向を設定したことを特徴とする燃料直噴エンジン。
2. Ｎを３以上の自然数としたとき、Ｎ個の燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）を備えるフュエルインジェクタ（２３）から燃焼室に直接燃料を噴射する燃料直噴エンジンにおいて、
   ピストン中心軸（Ｌｐ）に平行な軸線と前記燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）とが成す角度を燃料噴射傘半角（γ／２）としたとき、前記Ｎ個の燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）は少なくとも二つの燃料噴射傘半角（γ／２）を備え、
   隣接する二つの燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）を通る平面において該二つの燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）が成す挟み角を第１噴射軸間角（δ）とし、ピストン中心軸（Ｌｐ）と直交する平面に投影した隣接する二つの燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）が成す挟み角を第２噴射軸間角（δ′）としたとき、Ｎ個の前記第１噴射軸間角（δ）間の最大差異角がＮ個の前記第２噴射軸間角（δ′）間の最大差異角よりも小さくなるように前記燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）の方向を設定したことを特徴とする燃料直噴エンジン。
3. 各燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）の仮想延長線が一点で交差するように前記燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）の方向を設定したことを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の燃料直噴エンジン。
4. 頂面のピストン中心軸（Ｌｐ）方向の高さが円周方向に変化するピストン（１３）を備え、前記インジェクタ（２３）は、前記ピストン（１３）の前記頂面の中央部に凹設された前記燃焼室としてのキャビティ（２５）内に燃料を噴射するものであり、
   Ｍを２以上の自然数とし、前記キャビティ（２５）の内壁面と、ピストン中心軸（Ｌｐ）から放射方向に延びて互いに均等な挟み角を有するＭ個の半平面（Ｘ１〜Ｘ６）とで、前記キャビティ（２５）をＭ個の仮想的なキャビティ区分（２５Ａ〜２５Ｆ）に区画したとき、前記各々の仮想的なキャビティ区分（２５Ａ〜２５Ｆ）の容積が略等しくなるように、前記キャビティ（２５）の内壁面の形状を設定したことを特徴とする、請求項１〜請求項３の何れか１項に記載の燃料直噴エンジン。
5. 前記フュエルインジェクタ（２３）のｎ番目の燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）を通る前記キャビティ（２５）の断面を燃料噴射断面Ｓｎとし、
   前記燃料噴射断面Ｓｎと前記キャビティ（２５）の開口周縁との交点を第１特定点Ａｎとし、
   前記第１特定点Ａｎを通りかつ前記燃料噴射断面Ｓｎにおけるシリンダヘッド（１６）の下面と平行な線上には第２特定点Ｂｎが存在し、
   前記燃料噴射断面Ｓｎにおける前記キャビティ（２５）の底壁部（２５ｃ）上には第３特定点Ｃｎが存在し、
   前記第２特定点Ｂｎは前記第１特定点Ａｎよりもピストン中心軸（Ｌｐ）に近い位置にあり、
   前記第３特定点Ｃｎは前記キャビティ（２５）の底壁部（２５ｃ）の最大外径位置よりもピストン中心軸（Ｌｐ）に近い位置にあり、
   前記第１、２特定点Ａｎ，Ｂｎを前記燃料噴射断面Ｓｎにおける前記シリンダヘッド（１６）の下面に沿う線で結ぶ経路ＡｎＢｎと、前記第１、第３特定点Ａｎ，Ｃｎを前記燃料噴射断面Ｓｎにおける前記キャビティ（２５）の壁面に沿って結ぶ経路ＡｎＣｎと、前記第２、第３特定点Ｂｎ，Ｃｎを最短直線で結ぶ経路ＢｎＣｎとで囲まれる断面形状が、各燃料噴射断面Ｓｎにおいて略等しくしたものを基準断面形状とし、
   前記ピストン（１３）の頂面のピストン中心軸（Ｌｐ）方向の高さが低い方向に存在する燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）を通る前記燃料噴射断面Ｓｎほど、前記基準断面形状が拡大するように前記キャビティ（２５）の内壁面の形状を変化させることで、前記各々の仮想的なキャビティ区分（２５Ａ〜２５Ｆ）の容積を略等しくしたことを特徴とする、請求項４に記載の燃料直噴エンジン。
6. 前記経路ＡｎＣｎのうち、該経路ＡｎＣｎの最下部から前記第３特定点Ｃｎまでの区間の形状が拡大するように変化させたことを特徴とする、請求項５に記載の燃料直噴エンジン。
7. 前記仮想的なキャビティ区分（２５Ａ〜２５Ｆ）の数Ｍが前記燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）の数Ｎに等しいことを特徴とする、請求項５または請求項６に記載の燃料直噴エンジン。
8. 前記ピストン（１３）の頂面の形状は、ピストンピン（１４）の軸線と平行な稜線を挟んで傾斜する二つの傾斜面を有するペントルーフ形状であることを特徴とする、請求項４〜請求項７の何れか１項に記載の燃料直噴エンジン。
9. 前記ピストンピン（１４）の軸線に近い燃料噴射軸（Ｌｉ１，Ｌｉ２）ほど、その燃料噴射傘半角（γ／２）を大きくしたことを特徴とする、請求項８に記載の燃料直噴エンジン。
10. 頂面のピストン中心軸（Ｌｐ）方向の高さが円周方向に変化するピストン（１３）を備え、前記インジェクタ（２３）は、前記ピストン（１３）の前記頂面の中央部に凹設された前記燃焼室としてのキャビティ（２５）内に燃料を噴射するものであり、
    Ｍを２以上の自然数とし、前記キャビティ（２５）の内壁面と、ピストン中心軸（Ｌｐ）から放射方向に延びて互いに均等な挟み角を有するＭ個の半平面（Ｘ１〜Ｘ６）とで、前記キャビティ（２５）をＭ個の仮想的なキャビティ区分（２５Ａ〜２５Ｆ）に区画したとき、前記各々の仮想的なキャビティ区分（２５Ａ〜２５Ｆ）の容積のばらつきが、前記キャビティ（２５）の深さを円周方向に均一にした場合の前記Ｍ個の仮想的なキャビティ区分（２５Ａ〜２５Ｆ）の容積のばらつきよりも小さくなるように、前記キャビティ（２５）の内壁面の形状を設定したことを特徴とする、請求項１〜請求項３の何れか１項に記載の燃料直噴エンジン。

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