JP2009236013A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents

内燃機関の排気浄化装置 Download PDF

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Abstract

【課題】ミキシング室を短縮化した場合でも、ミキシング室の縮径部による排ガスと添加剤との混合作用、及びミキシング室の拡径部による排ガスの拡散作用を十分に発揮でき、もってミキシング室の短縮化に起因する浄化性能の低下を最小限に抑制できる内燃機関の排気浄化装置を提供する。
【解決手段】ＮＯx触媒１６の上流側に、下流側に縮径する縮径部１３ａから最小径の絞り部１３ｂを経て下流側に拡径する拡径部１３ｃへと連続するベンチュリ状のミキシング室１３を設け、その縮径部１３ａ内にベーンプレート１８及び尿素水の噴射ノズル１９を配設する。ベーンプレート１８から絞り部１３ｂの中央までの距離ａと、絞り部１３ｂの中央からＮＯx触媒１６の入口までの距離ｂとの比率ａ／ｂを、０．５〜１．０の範囲内に設定する。
【選択図】図１

Description

本発明は内燃機関の排気浄化装置に係り、詳しくは触媒装置の上流側にベンチュリ状のミキシング室を設けて内燃機関の排ガスを導入し、ミキシング室の縮径部内で排ガスを絞りながら添加剤噴射手段から噴射された添加剤と混合させると共に、この縮径部から最小径の絞り部を経て連続する拡径部内で排ガスを拡散させて触媒装置の入口に均一に供給するようにした排気浄化装置に関するものである。
この種の排気浄化装置では、内燃機関の排ガス中に添加剤を噴射して触媒装置上に供給し、添加剤を利用して触媒装置に排ガス浄化作用を発揮させている。触媒装置に高い浄化作用を発揮させるには、排ガス中に添加剤を良好に混合すること、及び添加剤を混合後の排ガスを触媒装置の入口全体に均一に供給することの２の要件が重要となる。このような要件を鑑みて従来から種々の対策が講じられており、例えば特許文献１に記載されたものを挙げることができる。
当該特許文献１に記載された排気浄化装置では、内燃機関の排気通路にＤＰＦを収容したケーシングを設け、このケーシング内のＤＰＦの下流側を大径部として内部に旋回流を生起するベーンプレートを配設し、大径部から下流側に向けて縮径する縮流部を介して小径部を設けて内部に添加剤噴射手段として燃料ノズルを設けると共に、小径部の下流側に触媒装置としてＮＯx吸蔵触媒を配設している。
内燃機関の排ガスはＤＰＦ、大径部、縮流部、小径部の順に流通し、ＮＯx触媒を流通する際に排ガス中のＮＯxが吸蔵され、ＮＯx吸蔵量が所定値に達した時点で、ＮＯx触媒からＮＯxを放出還元するためのＮＯxパージが実行される。当該ＮＯxパージでは、燃料ノズルから燃料が噴射されて排ガスと共にＮＯx触媒上に供給され、この燃料を還元剤としてＮＯx触媒からＮＯxが放出還元されるが、大径部を流通する際にベーンプレートにより排ガスに旋回流を生起させることにより、排ガス中への燃料の混合促進を図っている。
上記特許文献１の発明では、上記２つの要件の一方（排ガス中への燃料の混合促進）だけに着目した対策を講じているが、これとは別に２つの要件を共に達成するための対策を講じた排気浄化装置も提案されている。
図４はこの従来技術の排気浄化装置を示す構成図であるが、ＤＰＦ１５の下流側に触媒装置として選択還元型ＮＯx触媒１６を配設し、これらのＤＰＦ１５とＮＯx触媒１６との間に、下流側に縮径する縮径部１３ａから最小径の絞り部１３ｂを経て下流側に拡径する拡径部１３ｃへと連続するベンチュリ状のミキシング室１３を形成し、縮径部１３ａ内の上流側に旋回流を生起するベーンプレート１８を配設すると共に、ベーンプレート１８の直下流側に添加剤噴射手段として尿素水を噴射する噴射ノズル１９を設けている。
ＤＰＦ１５を流通後の排ガスはミキシング室１３の縮径部１３ａ内でベーンプレート１８により旋回流を生起し、この排ガス中に噴射ノズル１９から尿素水が噴射される。排ガスは縮径部１３ａ内を流通する過程で絞られながら尿素水と良好に混合され、その後に絞り部１３ｂを経て拡径部１３ｃへと流通し、これと並行して排ガス中の尿素水は排ガスの熱により加水分解されてアンモニア（ＮＨ３）を生成する。拡径部１３ｃ内を流通する過程で排ガスは拡散して下流側のＮＯx触媒１６の入口にはアンモニアが均一に供給され、このアンモニアを利用してＮＯx触媒１６上で排ガス中のＮＯxが選択還元される。
特開２００６−１８３５０９号公報
上記のように図４の排気浄化装置では、ミキシング室１３の縮径部１３ａにより排ガスと尿素水との混合促進が行われ、ミキシング室１３の拡径部１３ｃにより尿素水を混合後の排ガスの拡散が行われるが、これらの作用を十分に得るには、ミキシング室１３の縮径部１３ａと拡径部１３ｃとの排ガス流通方向の長さをある程度確保する必要がある。
ところが、内燃機関の排気系は、車体上に搭載されているパワートレインや走行用装備等を避けて取り回されることから、必然的に排気系の一部を構成する排気浄化装置も設置スペースの制限を受ける。特に排気浄化装置を構成するＤＰＦ１５、ミキシング室１３及びＮＯx触媒１６は機能上一列に配置する必要があるため、車体への搭載のために総全長を短縮化することが要望される。ＤＰＦ１５やＮＯx触媒１６の短縮化は浄化性能の低下に直結するため、必然的に残るミキシング室１３の短縮化により対処する場合が多いが、ミキシング室１３の短縮化は上記縮径部１３ａや拡径部１３ｃの短縮化を意味する。
図４に示した従来技術の排気浄化装置は縮径部１３ａを短縮化した場合を表しており、図５に示す従来技術の排気浄化装置は拡径部１３ｃを短縮化した場合を表している。
図４に示すように縮径部１３ａを短縮化した場合には、排ガスと尿素水との混合時間を十分に確保できなくなるため、排ガスに対して尿素水を良好に混合できず、一方、図５に示すように拡径部１３ｃを短縮化した場合には、尿素水を混合した排ガスの拡散時間を十分に確保できなくなるため、尿素水から生成したアンモニアをＮＯx触媒１６の入口全体に均一に供給できない。結果として何れの場合も、ＮＯx触媒１６上でのＮＯxの選択還元に貢献しないアンモニアが発生してＮＯx浄化性能の低下の要因になり、今一つ改良の余地があった。
本発明はこのような問題点を解決するためになされたもので、その目的とするところは、ミキシング室を短縮化した場合でも、ミキシング室の縮径部による排ガスと添加剤との混合作用、及びミキシング室の拡径部による排ガスの拡散作用を十分に発揮でき、もってミキシング室の短縮化に起因する浄化性能の低下を最小限に抑制することができる内燃機関の排気浄化装置を提供することにある。
上記目的を達成するため、請求項１の発明は、内燃機関の排気通路に設けられ、添加剤の供給により上記内燃機関の排ガスを浄化する触媒装置と、排気通路の触媒装置の上流側に設けられ、下流側に縮径する縮径部から最小径の絞り部を経て下流側に拡径する拡径部へと連続するベンチュリ状をなすミキシング室と、ミキシング室の縮径部内の上流側に配設され、排ガスに旋回流を生起させる旋回流発生手段と、旋回流発生手段の上流側または下流側近傍に配設されて、添加剤を噴射する添加剤噴射手段とを備え、ミキシング室の旋回流発生手段から絞り部までの距離ａと絞り部から触媒装置の入口までの距離ｂとの比率ａ/ｂを、０．５〜１．０の範囲内に設定したものである。
本発明者は、触媒装置として選択還元型ＮＯx触媒を設け、添加剤噴射手段として尿素水を噴射する噴射ノズルを設けた排気浄化装置において、ミキシング室の比率ａ/ｂを変化させて選択還元型ＮＯx触媒により発揮されるＮＯx浄化率と、ＮＯx浄化に貢献せずに選択還元型ＮＯx触媒から漏れ出すアンモニアスリップ量とを計測する試験を実施した。
図２はＮＯx浄化率特性を示す試験結果であるが、比率ａ/ｂを0.45付近から増加させるに従ってＮＯx浄化率は次第に向上し、比率ａ/ｂ＝0.95付近でＮＯx浄化率はピークに達し、その直後の1.0付近から低下方向に転じている。このように、ＮＯx浄化率が減少し始める1.0付近よりも比率ａ/ｂを増加させてもＮＯx浄化率は向上しないことから、比率ａ/ｂの上限は1.0近傍に存在することが判る。
また、図３はアンモニアスリップ量特性を示す試験結果であるが、比率ａ/ｂ＝0.45付近ではアンモニアスリップ量が非常に多いものの、僅かに比率ａ/ｂを増加させた0.5付近ではアンモニアスリップ量が急減し、さらに比率ａ/ｂを増加させると1.0付近から再びアンモニアスリップ量が増加し始める。このように、0.5より低い比率ａ/ｂではアンモニアスリップ量が増加することから、比率ａ/ｂの下限は０．５近傍に存在することが判る。また、1.0より高い比率ａ/ｂでもアンモニアスリップ量が増加している事実は、上記比率ａ/ｂの上限が1.0近傍に存在するというＮＯx浄化率特性に基づく結論を裏付けている。
従って、車体上での設置スペースの制限によりミキシング室を短縮化した場合であっても、以上の試験結果からの見解に基づき、比率ａ/ｂ＝0.5〜1.0の範囲内となるように縮径部の長さ及び拡径部の長さを設定すれば、ミキシング室の縮径部による排ガスと添加剤との混合作用、及びミキシング室の拡径部による排ガスの拡散作用が十分に得られる。
以上説明したように請求項１の発明の内燃機関の排気浄化装置によれば、ミキシング室を短縮化した場合でも、ミキシング室の縮径部による排ガスと添加剤との混合作用、及びミキシング室の拡径部による排ガスの拡散作用を確保でき、もってミキシング室の短縮化に起因する浄化性能の低下を最小限に抑制することができる。
以下、本発明をディーゼルエンジンの排気浄化装置に具体化した一実施形態を説明する。
図１は本実施形態のディーゼルエンジンの排気浄化装置を示す全体構成図であり、エンジン１は直列６気筒内燃機関として構成されている。エンジン１の各気筒には燃料噴射弁２が設けられ、各燃料噴射弁２は共通のコモンレール３から加圧燃料を供給され、機関の運転状態に応じたタイミングで開弁して各気筒の筒内に燃料を噴射する。
エンジン１の吸気側には吸気マニホールド４が装着され、吸気マニホールド４に接続された吸気通路５には、上流側よりエアクリーナ６、ターボチャージャ７のコンプレッサ７ａ、インタクーラ８が設けられている。また、エンジン１の排気側には排気マニホールド９が装着され、排気マニホールド９には上記コンプレッサ７ａと同軸上に連結されたターボチャージャ７のタービン７ｂを介して排気通路１０が接続されている。
エンジン１の運転中においてエアクリーナ６を経て吸気通路５内に導入された吸気はターボチャージャ７のコンプレッサ７ａにより加圧された後にインタクーラ８、吸気マニホールド４を経て各気筒に分配され、各気筒の吸気行程で筒内に導入される。筒内では所定のタイミングで燃料噴射弁２から燃料が噴射されて圧縮上死点近傍で着火・燃焼し、燃焼後の排ガスは排気マニホールド９を経てタービン７ｂを回転駆動した後に排気通路１０を経て外部に排出される。
上記排気通路１０には本発明の排気浄化装置が設けられ、排気浄化装置は上流側ケーシング１１、下流側ケーシング１２、及び両ケーシング１１，１２間に形成されたミキシング室１３に収容されている。上流側ケーシング１１は排ガス流通方向に延びる円筒状をなし、その内部には上流側より前段酸化触媒１４及びＤＰＦ（ディーゼルパティキュレートフィルタ）１５が収容されている。下流側ケーシング１２も上流側ケーシング１１と同一径の円筒状をなし、その内部には上流側より選択還元型のＮＯx触媒１６（触媒装置）及び後段酸化触媒１７が収容されている。
全体としてミキシング室１３は排ガス流通方向の中間を縮径させたベンチュリ状をなし、上流側ケーシング１１の後部から下流側に向けてテーパ状に縮径する縮径部１３ａ、縮径部１３ａの最小径を保って下流側に連続する絞り部１３ｂ、及び絞り部１３ｂから下流側に向けてテーパ状に拡径して下流側ケーシング１２の前部に接続される拡径部１３ｃから構成されている。
ミキシング室１３の縮径部１３ａ内の最上流より若干下流側の位置には、ベーンプレート１８（旋回流発生手段）が設けられている。詳細は説明しないがベーンプレート１８は、スチール製の円形状をなす素材上にプレス成形により多数枚のフィン１８ａが周方向に折曲されて構成され、各フィン１８ａにより形成された流通孔を介して排ガスを流通させながら、各フィン１８ａにより排ガスの流通方向を変更して縮径部１３ａ内に旋回流を生起させる。縮径部１３ａのベーンプレート１８の直下流側には噴射ノズル１９（添加剤噴射手段）が配設されており、噴射ノズル１９は縮径部１３ａの外周一側から中心に向けて延設され、その先端は排ガスの下流側に向けて屈曲している。
噴射ノズル１９にはミキシング室１３の外周に設置された電磁弁２０を介して図示しない尿素タンクから所定圧の尿素水が供給されており、電磁弁２０の開閉に応じて噴射ノズル１９の先端に貫設された図示しない噴射孔から放射状に尿素水が噴射される。
一方、上記燃料噴射弁２及び噴射ノズル１９の電磁弁２０はＥＣＵ３１（電子コントロールユニット）に接続され、ＥＣＵ３１にはその他にもセンサ類やデバイス類が接続されている。例えばＥＣＵ３１は、エンジン回転速度Ｎe及びアクセル操作量θaccから図示しないマップに従って燃料噴射量を設定し、エンジン回転速度Ｎe及び燃料噴射量から図示しないマップに従って燃料噴射時期を設定し、これらの燃料噴射量及び燃料噴射時期に基づいて燃料噴射弁２を駆動制御してエンジン１を運転する。また、ＥＣＵ３１はＮＯx触媒１６上にアンモニア（ＮＨ３）を供給してＮＯx浄化作用を発揮させるべく、ミキシング室１３の一側に設置した図示しない温度センサにより検出された排ガス温度に基づいて尿素水の目標噴射量を決定し、目標噴射量に基づき電磁弁２０を駆動制御して噴射ノズル１９から尿素水を噴射する。
エンジン１の運転中において、エンジン１から排出された排ガスは排気マニホールド９及び排気通路１０を経て上流側ケーシング１１内に導入され、前段酸化触媒１４を経てＤＰＦ１５を流通する際に含有しているＰＭ（パティキュレートマター）を捕集される。その後、排ガスはミキシング室１３の縮径部１３ａ内に導入されてベーンプレート１８により旋回流を生起し、この旋回流を伴う排ガス中に噴射ノズル１９から尿素水が噴射される。排ガスは縮径部１３ａ内を流通する過程で縮径部１３ａの中心方向に絞られながら尿素水と良好に混合され、その後に絞り部１３ｂを経て拡径部１３ｃへと流通し、これと並行して排ガス中の尿素水は排ガスの熱により加水分解されてアンモニアを生成する。拡径部１３ｃ内を流通する過程で、排ガスは拡径部１３ｃの通路断面積の拡大に伴って外周方向に拡散するため、ＮＯx触媒１６の入口にはアンモニアが均一に供給され、このアンモニアを利用してＮＯx触媒１６上で排ガス中のＮＯxが無害なＮ２に選択還元される一方、このときに生じた余剰アンモニアが後段酸化触媒１７によりＮＯに酸化されて処理される。
ところで、［発明が解決しようとする課題］でも述べたように、車体上での設置スペースの制限により排ガス流通方向のミキシング室１３の短縮化が要求される場合、縮径部１３ａの短縮化で対応した場合には、排ガスに対して尿素水を良好に混合できなくなり、拡径部１３ｃの短縮化で対応した場合には、尿素水を混合後の排ガスを十分に拡散できずにアンモニアをＮＯx触媒１６の入口全体に均一に供給できなくなるという不具合が生じる。
従って、これらの２つの要件はトレードオフの関係にあるが、本発明者は、ミキシング室１３の縮径部１３ａ及び拡径部１３ｃの長さに関して、２つの要件を共に満足可能な最適設定範囲が存在するとの観点の基に、縮径部１３ａ及び拡径部１３ｃの長さを変更しながらＮＯx触媒１６の性能試験を実施した。
縮径部１３ａによる排ガスと添加剤との混合作用は、概ね縮径部１３ａの長さに応じて得られるものの、より正確に表現するとベーンプレート１８から絞り部１３ｂまでの距離と相関する。そこで、縮径部１３ａの長さと相関する指標としては、縮径部１３ａのベーンプレート１８より上流側の長さｃ（50mmの固定値）を除き、ベーンプレート１８から絞り部１３ｂの中央までの距離ａを定めた。
また、拡径部１３ｃによる排ガスの拡散作用は、概ね拡径部１３ｃの長さに応じて得られるものの、より正確に表現すると絞り部１３ｂからＮＯx触媒１６の入口までの距離と相関する。そこで、拡径部１３ｃの長さと相関する指標としては、絞り部１３ｂの中央からＮＯx触媒１６の入口までの距離ｂを定めた。但し、図１に示すように本実施形態では、排ガス流通方向において拡径部１３ｃの下流端とＮＯx触媒１６の入口とが一致しているため、絞り部１３ｂの中央から拡径部１３ｃの下流端までを距離ｂとしても、実質的に相違はない。
なお、絞り部１３ｂの中央を基準として距離ａ，ｂを設定した結果、距離ａ，ｂに絞り部１３ｂの長さが含まれることになるが、これに限ることはなく、絞り部１３ｂの長さを除外して距離ａ，ｂを設定してもよい。
そして、距離ａ，ｂはミキシング室１３の仕様や大きさ等によって相違し、試験により最適値を見出したとしても全てのミキシング室１３に適用できないため、以下に述べるように試験結果から距離ａ，ｂの比率ａ/ｂを求め、この比率ａ/ｂに従ってミキシング室１３の形状を設定するように配慮した。
また、長さｃを含めたミキシング室１３の総全長Ｌは280mmの固定値として設定したため、必然的に距離ａ，ｂの総全長（＝ａ＋ｂ）は230mmとなる。この総全長の値は、車体上での設置スペースの制限を想定して一般的な値より短めに設定されたものであり、試験に適用した排気浄化装置の仕様において、長さａ，ｂを最適設定しなければ上記２つの要件を達成できないように配慮されている。
一方、性能試験の内容としては、ＮＯx触媒１６によって発揮されるＮＯx浄化率、及びＮＯxの選択還元に貢献せずにＮＯx触媒１６から漏れ出すアンモニアの量（以下、アンモニアスリップ量と称する）を計測した。
図２は以上の諸条件に基づいて試験を実施したときのＮＯx浄化率特性を示す試験結果である。比率ａ/ｂを0.45付近から増加させるに従ってＮＯx浄化率は次第に向上し、比率ａ/ｂ＝0.95付近でＮＯx浄化率はピークに達し、その直後の1.0付近から低下方向に転じている。この特性は、比率ａ/ｂの増加に伴って縮径部１３ａが延長化されると、縮径部１３ａ内での排ガスと尿素水との混合が促進されてＮＯx浄化率の向上に貢献する反面、比率ａ/ｂ＝1.0を越えると、拡径部１３ｃの短縮化によりアンモニア供給が不均一になるデメリットの方が顕著になり、結果としてＮＯx浄化率の低下を招くものと推測される。
そして、このように、ＮＯx浄化率が減少し始める1.0付近よりも比率ａ/ｂを増加させてもＮＯx浄化率は向上しないため、比率ａ/ｂの上限は1.0近傍に存在することが判る。
また、図３はアンモニアスリップ量特性を示す試験結果であるが、比率ａ/ｂ＝0.45付近ではアンモニアスリップ量が非常に多いものの、僅かに比率ａ/ｂを増加させた0.5付近ではアンモニアスリップ量が急減し、さらに比率ａ/ｂを増加させると1.0付近から再びアンモニアスリップ量が増加し始める。この特性は、比率ａ/ｂ＝0.45付近では縮径部１３ａの長さが不足し、排ガスと尿素水との混合不足に起因してアンモニアスリップが発生する一方、比率ａ/ｂ＝1/0を越えると拡径部１３ｃの長さが不足し、アンモニア供給の不均一に起因してアンモニアスリップが発生するものと推測される。
そして、このように、0.5より低い比率ａ/ｂではアンモニアスリップ量の増加を引き起こすことから、比率ａ/ｂの下限は０．５近傍に存在することが判る。また、1.0より高い比率ａ/ｂでもアンモニアスリップ量が増加している事実は、上記比率ａ/ｂの上限が1.0近傍に存在するというＮＯx浄化率特性に基づく結論を裏付けている。
従って、車体上での設置スペースの制限によりミキシング室１３を短縮化した場合であっても、以上の試験結果からの見解に基づき、比率ａ/ｂ＝0.5〜1.0の範囲内となるように縮径部１３ａの長さ及び拡径部１３ｃの長さｂを設定すれば、ミキシング室１３の縮径部１３ａによる排ガスと添加剤との混合作用、及びミキシング室１３の拡径部１３ｃによる排ガスの拡散作用を十分に得られ、良好なＮＯx浄化率を実現しつつアンモニアスリップ量を最小限に抑制することができる。
以上で実施形態の説明を終えるが、本発明の態様はこの実施形態に限定されるものではない。例えば上記実施形態では、選択還元型ＮＯx触媒１６を備えたディーゼルエンジン１の排気浄化装置に適用し、尿素水を排ガス中に混合・拡散するためのミキシング室１３の縮径部１３ａ及び拡径部１３ｃの長さを設定したが、添加剤の供給を要する触媒装置を備えたエンジンであればこれに限ることはない。例えば排ガス中のＮＯxを吸蔵する吸蔵型ＮＯx触媒を排気通路に備え、吸蔵したＮＯxをＮＯx触媒から放出還元するために、添加剤として燃料を排気通路内に噴射するＮＯxパージを定期的に実行する必要があるエンジンに適用してもよい。この場合には図１においてＮＯx触媒１６を吸蔵型ＮＯx触媒に置換し、噴射ノズル１９から尿素水に代えて燃料を噴射する構成となるが、ミキシング室１３の縮径部１３ａ及び拡径部１３ｃの長さに関しては上記実施形態と同様に設定すればよく、同様の作用効果を得ることができる。
また、縮径部１３ａ及び拡径部１３ｃの長さについては上記比率ａ/ｂ＝0.5〜1.0の範囲内に設定する必要があるが、その他のミキシング室１３の総全長Ｌや長さｃ等に関しては任意に変更可能である。同様に、上流側及び下流側ケーシング１１，１２の径についても、必ずしも同一径にする必要はなく、異なる径に設定してもよい。さらに、噴射ノズル１９は必ずしもベーンプレート１８の直下流側に設ける必要はなく、縮径部１３ａ内のベーンプレートの上流側に配設してもよいし、或いは上流側ケーシング１１内のＤＰＦ１５の下流側に配設してもよい。
実施形態のディーゼルエンジンの排気浄化装置を示す全体構成図である。 ＮＯx浄化率特性を示す試験結果である。 アンモニアスリップ量特性を示す試験結果である。 縮径部を短縮化した従来技術の排気浄化装置を示す図である。 拡径部を短縮化した従来技術の排気浄化装置を示す図である。
符号の説明
１ 内燃機関
１０ 排気通路
１３ ミキシング室
１３ａ 縮径部
１３ｂ 絞り部
１３ｃ 拡径部
１６ ＮＯx触媒（触媒装置）
１８ ベーンプレート（旋回流発生手段）
１９ 噴射ノズル（添加剤噴射手段）
ａ，ｂ 距離

Claims (1)

  1. 内燃機関の排気通路に設けられ、添加剤の供給により上記内燃機関の排ガスを浄化する触媒装置と、
    上記排気通路の上記触媒装置の上流側に設けられ、下流側に縮径する縮径部から最小径の絞り部を経て下流側に拡径する拡径部へと連続するベンチュリ状をなすミキシング室と、
    上記ミキシング室の縮径部内の上流側に配設され、上記排ガスに旋回流を生起させる旋回流発生手段と、
    上記旋回流発生手段の上流側または下流側近傍に配設されて、添加剤を噴射する添加剤噴射手段と
    を備え、
    上記ミキシング室の上記旋回流発生手段から上記絞り部までの距離ａと該絞り部から上記触媒装置の入口までの距離ｂとの比率ａ/ｂを、０．５〜１．０の範囲内に設定したことを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。
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