JP2009216078A - 蒸発燃料処理装置 - Google Patents

Abstract

【課題】１つの冷熱源により加熱効果と冷却効果とを両立することのできる蒸発燃料処理装置を提供する。
【解決手段】燃料タンク１２内で発生した蒸発燃料をキャニスタ３４内の吸着材３５に吸着し、その吸着材３５から蒸発燃料を脱離させてエンジン１０の吸気通路２４ａへパージする蒸発燃料処理装置３０は、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブ５０を備える。ボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風をキャニスタ３４に供給し、また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風を燃料タンク１２の蒸発燃料通路３１の接続部３１ａに供給する。
【選択図】図１

Description

本発明は、主として自動車等の車両に装備される蒸発燃料処理装置に関する。

従来、例えば特許文献１には、燃料タンクで発生する蒸発燃料を捕集するためのキャニスタと、捕集された蒸発燃料をキャニスタから吸い出すための吸出手段と、キャニスタから吸い出された蒸発燃料の燃料成分を液化するための液化手段とを備え、液化手段で液化された燃料成分を燃料タンクへ回収する蒸発燃料液化回収装置が記載されている。そして、キャニスタに捕集された蒸発燃料を加熱することで蒸発燃料の脱離を促進するための加熱手段（ピエゾ素子等の加熱素子デバイスより構成されたヒータ）が設けられる一方、液化手段で液化された燃料成分を冷却することで液化を促進するための冷却手段（ペルチェ素子等の冷却素子デバイスにより構成されクーラ）が設けられている。

特開２００３−３１４３８１号公報

従来の蒸発燃料処理装置にあっては、キャニスタの蒸発燃料の脱離を促進するための加熱手段と液化手段で液化された燃料成分の液化を促進するための冷却手段とがそれぞれ個別に設けられていた。このため、加熱手段と冷却手段との２つの冷熱源が必要になるという問題点があった。
本発明が解決しようとする課題は、１つの冷熱源により加熱効果と冷却効果とを両立することのできる蒸発燃料処理装置を提供することにある。

前記課題は、特許請求の範囲の欄に記載された構成を要旨とする蒸発燃料処理装置により解決することができる。
すなわち、特許請求の範囲の請求項１に記載された蒸発燃料処理装置によると、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブから吹き出される熱風をキャニスタに供給し、また、そのボルテックスチューブから吹き出される冷風を燃料タンクの蒸発燃料発生部に供給する構成としたものである。したがって、ボルテックスチューブから吹き出される熱風によりキャニスタを加熱することにより、キャニスタ内の吸着材から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材の温度低下が抑制されるので、キャニスタの脱離性能を向上することができる。また、ボルテックスチューブから吹き出される冷風により燃料タンクの蒸発燃料発生部を冷却することにより、その蒸発燃料発生部での蒸発燃料の気化が抑制されるので、蒸発燃料の発生を抑制することができる。このため、１つの冷熱源であるボルテックスチューブにより、加熱効果（キャニスタの脱離性能の向上効果）と、冷却効果（蒸発燃料発生部での蒸発燃料の発生の抑制効果）とを両立することができる。

また、特許請求の範囲の請求項２に記載された蒸発燃料処理装置によると、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブから吹き出される熱風をキャニスタに供給し、また、そのボルテックスチューブから吹き出される冷風を蒸発燃料液化回収装置に供給する構成としたものである。したがって、ボルテックスチューブから吹き出される熱風によりキャニスタを加熱することにより、キャニスタ内の吸着材から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材の温度低下が抑制されるので、キャニスタの脱離性能を向上することができる。また、ボルテックスチューブから吹き出される冷風により蒸発燃料液化回収装置を冷却することにより、その蒸発燃料液化回収装置での蒸発燃料の液化が促進されるので、蒸発燃料の回収効率を向上することができる。このため、１つの冷熱源であるボルテックスチューブにより、加熱効果（キャニスタの脱離性能の向上効果）と、冷却効果（蒸発燃料液化回収装置での蒸発燃料の回収効率の向上効果）とを両立することができる。

また、特許請求の範囲の請求項３に記載された蒸発燃料処理装置によると、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブから吹き出される熱風をキャニスタの大気導入部に供給し、また、そのボルテックスチューブから吹き出される冷風をキャニスタの蒸発燃料導入部に供給する構成としたものである。したがって、ボルテックスチューブから吹き出される熱風によりキャニスタの大気導入部を加熱することにより、キャニスタ内の吸着材から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材の温度低下が抑制されるので、キャニスタの脱離性能を向上することができる。また、ボルテックスチューブから吹き出される冷風によりキャニスタの蒸発燃料導入部を冷却することにより、その蒸発燃料導入部での蒸発燃料の吸着が促進されるので、キャニスタの吸着性能を向上することができる。このため、１つの冷熱源であるボルテックスチューブにより、加熱効果（キャニスタの脱離性能の向上効果）と、冷却効果（キャニスタの吸着性能の向上効果）とを両立することができる。

また、特許請求の範囲の請求項４に記載された蒸発燃料処理装置によると、ボルテックスチューブから吹き出される熱風をキャニスタの大気導入部に供給する熱風供給経路と、ボルテックスチューブから吹き出される冷風をキャニスタの蒸発燃料導入部に供給する冷風供給経路と、熱風供給経路と冷風供給経路とを背反的に開閉する供給経路切替装置とを備えたものである。したがって、供給経路切替装置により熱風供給経路と冷風供給経路とを背反的に開閉することにより、キャニスタの脱離性能と吸着性能とを選択的に向上することができる。

また、特許請求の範囲の請求項５に記載された蒸発燃料処理装置によると、エンジンの排気エネルギーを利用して、前記ボルテックスチューブへ圧縮空気を供給する構成としたものである。したがって、エンジンの排気エネルギーを有効に利用することができる。

以下に本発明を実施するための最良の形態を図面を用いて説明する。

［実施例１］
本発明の実施例１を説明する。本実施例は、自動車等の車両に装備される蒸発燃料処理装置について例示する。なお、図１は蒸発燃料処理装置を示す構成図である。
図１に示すように、車両のガソリンエンジンシステムは、エンジン（内燃機関）１０と、エンジン１０に供給される燃料を収容するための燃料タンク１２とを備えている。燃料タンク１２には、給油口を備えるインレットパイプ１３が設けられている。インレットパイプ１３は、燃料を給油口から燃料タンク１２内に導入するためのパイプであって、給油口にはキャップ１４が着脱可能に取付けられている。また、インレットパイプ１３と燃料タンク１２とはブリーザライン１５により連通されている。

前記燃料タンク１２内には燃料供給装置１７が設けられている。燃料供給装置１７は、燃料ポンプ１８、センダゲージ１９等を備えている。燃料ポンプ１８により燃料タンク１２内から汲み上げられた燃料は、燃料供給通路２０を介してエンジン１０、詳しくは各燃焼室に対応するインジェクタ（燃料噴射弁）２２を備えるデリバリパイプ２１に接続されている。したがって、燃料ポンプ１８から吐出された加圧燃料は、燃料供給通路２０を介してデリバリパイプ２１に供給された後、各インジェクタ２２により吸気管２４の吸気通路２４ａに噴射される。なお、図１中における符号、２５はエアクリーナ、２６はエアクリーナエレメント、２７はスロットルバルブである。

蒸発燃料処理装置３０は、燃料タンク１２内に連通する蒸発燃料通路３１と、エンジン１０の吸気管２４内に連通するパージ通路３２との間に設けたキャニスタ３４内の吸着材３５に蒸発燃料（ベーパ）を吸着することにより、その蒸発燃料が大気導入通路３６を介して大気に放出されることを防止する。エンジン１０の運転状態に応じて、パージ通路３２に設けられたパージバルブ３７が開閉される。パージバルブ３７が開のとき、パージ通路３２を介してキャニスタ３４内に吸気管２４の負圧が作用することにより、吸着材３５から蒸発燃料が脱離され、その蒸発燃料がパージ通路３２を通して吸気管２４内に導入されることにより、エンジン１０で燃焼される。その際、大気導入通路３６を通してキャニスタ３４内に空気が導入される。また、燃料タンク１２内には、気層部に開口しかつ蒸発燃料通路３１を介してキャニスタ３４に連通するフューエルカットオフバルブ３８及びＯＲＶＲ差圧弁３９が設けられている。

前記キャニスタ３４を説明する。なお、図２はキャニスタを示す断面図である。
図２に示すように、キャニスタ３４は、ボックス状の容器４０を備えている。容器４０は、中空筒状の側壁部４０ａと、側壁部４０ａの上面を閉鎖する上壁部４０ｂと、側壁部４０ａの下面を閉鎖する底壁部４０ｃとを有するボックス状に形成されている。容器４０内は、上壁部４０ｂから底壁部４０ｃの近くまで延びる第１の仕切壁４０ｄにより、左側の第１室４１と、右側の第２室４２とに仕切られている。第１室４１と第２室４２とは、第１の仕切壁４０ｄと底壁部４０ｃとの間に形成された隙間を介して連通している。また、第２室４２は、通気性を有する仕切板４３より上下２室に区画されている。各室４１，４２には、活性炭からなる粒状の吸着材３５がそれぞれ充填されている。吸着材３５は、蒸発燃料を脱離可能に吸着する。

前記第１室４１における上壁部４０ｂには、左側の上部空間に連通するパージポート４５が設けられている。また、第１室４１における上壁部４０ｂには、右側の上部空間に連通するタンクポート４６が設けられている。また、前記第２室４２における上壁部４０ｂには、第２室４２内に連通する大気ポート４７が設けられている。

図１に示すように、前記キャニスタ３４のパージポート４５に前記パージ通路３２が接続されている。また、タンクポート４６に前記蒸発燃料通路３１が接続されている。また、大気ポート４７に、前記大気導入通路３６が接続されている。

前記キャニスタ３４において、燃料タンク１２内で発生した蒸発燃料は、タンクポート４６を介して第１室４１に導入される。第１室４１に導入された蒸発燃料は、第１室４１内の吸着材３５の相互間の隙間を通り抜けた後、第２室４２（図１において左室から右室）内に流入する。第２室４２内に流入した蒸発燃料は、第２室４２内の吸着材３５の相互間の隙間を通り抜ける。その際、蒸発燃料は、各室４１，４２の吸着材３５に吸着されることにより、最終的には燃料成分を含まない空気として大気ポート４７から大気導入通路３６を介して大気中に放出される。

一方、エンジン運転中のパージ制御の際、図示しない制御装置によりパージバルブ３７が開弁されると、吸気管２４内の負圧がパージ通路３２を介して、容器４０のパージポート４５を介して第１室４１内に導入されることにより、大気中の空気が大気ポート４７から容器４０の第２室４２内の吸着材３５の相互間の隙間を通り抜け、さらに第１室４１内の吸着材３５の相互間の隙間を通り抜けた後、パージポート４５からパージ通路３２を介して吸気管２４内に送給される。その際、吸着材３５から蒸発燃料が脱離されて吸気管２４内に流入される。

しかして、前記蒸発燃料処理装置３０は、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブ５０を備えている。なお、図３はボルテックスチューブを示す構成図である。
図３に示すように、ボルテックスチューブ５０は、チューブ本体５１の一端（図３において左端）に熱風出口５２を備え、また、その他端（図３において右端）に冷風出口５３を備えている。チューブ本体５１の冷風出口５３側寄りの外周面に圧縮空気供給口５４が設けられている。圧縮空気供給口５４に高圧エア源５６の圧縮空気吹出口が接続されている。そして、高圧エア源５６により圧縮空気吹出口から圧縮空気供給口５４を介してチューブ本体５１の内部に圧縮空気を吹き込むと、高速の旋回流が生じ、その中心部と外周部との間の圧力差等によって中心部においては温度が低下し、逆に外周部においては温度が上昇する。中心部の冷風が冷風出口５３から吹き出され、外周部の熱風が熱風出口５２から吹き出される。なお、ボルテックスチューブ５０は、本明細書でいう「冷熱源」に相当する。また、本明細書では、ボルテックスチューブ５０の両出口５２，５３から吹き出される空気のうち、相対的に温度の低い空気を「冷風」といい、相対的に温度の高い空気を「熱風」という。また、高圧エア源５６としては、機械式コンプレッサ（スーパチャージャ）、電動式コンプレッサ、排気式コンプレッサ（ターボチャージャ）等が挙げられる。

図１に示すように、前記蒸発燃料処理装置３０におけるキャニスタ３４と燃料タンク１２の蒸発燃料通路３１の接続部（符号、３１ａを付す）との間には、前記ボルテックスチューブ５０が配置されている。ボルテックスチューブ５０の熱風出口５２はキャニスタ３４に向けられ、また、その冷風出口５３は燃料タンク１２の蒸発燃料通路３１の接続部３１ａに向けられている。これにより、ボルテックスチューブ５０の熱風出口５２から吹き出される熱風はキャニスタ３４（詳しくは容器４０）に向けて吹き付けられ、また、その冷風出口５３から吹き出される冷風は燃料タンク１２の蒸発燃料通路３１の接続部３１ａに向けて吹き付けられる。なお、蒸発燃料通路３１の接続部３１ａは、本明細書でいう「蒸発燃料発生部」に相当する。また、ボルテックスチューブ５０及び高圧エア源５６は、図示しない車体側に固定的に配置されているものとする。

上記した蒸発燃料処理装置３０（図１参照）によると、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風をキャニスタ３４に供給するすなわち吹き付け、また、そのボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風を燃料タンク１２の蒸発燃料通路３１の接続部３１ａに供給するすなわち吹き付ける構成としたものである（図１参照）。したがって、ボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風によりキャニスタ３４を加熱することにより、キャニスタ３４内の吸着材３５から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材３５の温度低下が抑制されるので、キャニスタ３４の脱離性能を向上することができる。また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風により燃料タンク１２の蒸発燃料通路３１の接続部３１ａを冷却することにより、その蒸発燃料通路３１の接続部３１ａでの蒸発燃料の気化が抑制されるので、蒸発燃料の発生を抑制することができる。このため、１つの冷熱源であるボルテックスチューブ５０により、加熱効果（キャニスタ３４の脱離性能の向上効果）と、冷却効果（蒸発燃料通路３１の接続部３１ａでの蒸発燃料の発生の抑制効果）とを両立することができる。

［実施例２］
本発明の実施例２を説明する。本実施例は、前記実施例１の一部に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。なお、図４は蒸発燃料処理装置の要部を示す構成図である。
図４に示すように、本実施例の蒸発燃料処理装置３０は、前記実施例１におけるパージ通路３２を、吸気管２４に代えて、蒸発燃料液化回収装置６０に接続したものである。蒸発燃料液化回収装置６０は、キャニスタ３４内の吸着材３５から脱離された蒸発燃料を液化させて回収する装置であって、例えば特許文献１における分離膜を用いた「液化器」に相当する。また、蒸発燃料液化回収装置６０で液化回収した燃料を燃料タンク１２内に戻しても良い。また、本実施例におけるキャニスタ３４は、１室タイプのもので、容器４０の一側（図４の上側）にパージポート４５とタンクポート４６が配置され、また、その容器４０の他側（図４の下側）に大気ポート４７が配置されている。

前記蒸発燃料処理装置３０における前記キャニスタ３４と蒸発燃料液化回収装置６０との間には、前記ボルテックスチューブ５０が配置されている。ボルテックスチューブ５０の熱風出口５２はキャニスタ３４に向けられているとともに、その冷風出口５３は蒸発燃料液化回収装置６０に向けられている。これにより、ボルテックスチューブ５０の熱風出口５２から吹き出される熱風はキャニスタ３４に向けて吹き付けられるとともに、その冷風出口５３から吹き出される冷風は蒸発燃料液化回収装置６０に向けて吹き付けられるようになっている。

上記した蒸発燃料処理装置３０（図４参照）によると、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風をキャニスタ３４に供給するすなわち吹き付け、また、そのボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風を蒸発燃料液化回収装置６０に供給するすなわち吹き付ける構成としたものである。したがって、ボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風によりキャニスタ３４を加熱することにより、キャニスタ３４内の吸着材３５から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材３５の温度低下が抑制されるので、キャニスタ３４の脱離性能を向上することができる。また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風により蒸発燃料液化回収装置６０を冷却することにより、その蒸発燃料液化回収装置６０での蒸発燃料の液化が促進されるので、蒸発燃料の回収効率を向上することができる。このため、１つの冷熱源であるボルテックスチューブ５０により、加熱効果（キャニスタ３４の脱離性能の向上効果）と、冷却効果（蒸発燃料液化回収装置６０での蒸発燃料の回収効率の向上効果）とを両立することができる。

［実施例３］
本発明の実施例３を説明する。本実施例は、前記実施例１の一部に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。なお、図５は蒸発燃料処理装置を示す構成図である。
図５に示すように、前記実施例３では、ボルテックスチューブ５０の熱風出口５２に熱風供給管６２の一端部を接続し、その熱風供給管６２の他端部をキャニスタ３４の大気ポート４７に連通する第２室４２の側壁部（図５において上壁部）に向けられている。また、ボルテックスチューブ５０の冷風出口５３に冷風供給管６３の一端部を接続し、その冷風供給管６３の他端部をキャニスタ３４のパージポート４５に連通する第１室４１の側壁部（図５において下壁部）に向けられている。これにより、ボルテックスチューブ５０の熱風出口５２から吹き出される熱風は熱風供給管６２を介してキャニスタ３４の第２室４２の側壁部４０ａに向けて吹き付けられ、また、その冷風出口５３から吹き出される冷風はキャニスタ３４の第１室４１の側壁部４０ａ（図２参照）に向けて吹き付けられる。なお、熱風供給管６２は、本明細書でいう「熱風供給経路」に相当する。また、冷風供給管６３は、本明細書でいう「冷風供給経路」に相当する。また、キャニスタ３４の第２室４２は、本明細書でいう「大気導入部」に相当する。また、キャニスタ３４の第１室４１は、本明細書でいう「蒸発燃料導入部」に相当する。

さらに、前記熱風供給管６２には第１の開閉弁６５が設けられている。また、冷風供給管６３には第２の開閉弁６６が設けられている。第１の開閉弁６５と第２の開閉弁６６とは、例えば電磁弁からなり、図示しない電子制御装置によって背反的に開閉作動されるようになっている。なお、第１の開閉弁６５と第２の開閉弁６６とは、本明細書でいう「供給管切替装置」を構成している。

上記した蒸発燃料処理装置３０（図５参照）によると、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風をキャニスタ３４の第２室４２に供給するすなわち吹き付け、また、そのボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風をキャニスタ３４の第１室４１に供給するすなわち吹き付ける構成としたものである。したがって、ボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風によりキャニスタ３４の第２室４２を加熱することにより、キャニスタ３４内の吸着材３５から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材３５の温度低下が抑制されるので、キャニスタ３４の脱離性能を向上することができる。また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風によりキャニスタ３４の第１室４１を冷却することにより、その第１室４１での蒸発燃料の吸着が促進されるので、キャニスタ３４の吸着性能を向上することができる。このため、１つの冷熱源であるボルテックスチューブ５０により、加熱効果（キャニスタ３４の脱離性能の向上効果）と、冷却効果（キャニスタ３４の吸着性能の向上効果）とを両立することができる。

また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風をキャニスタ３４の第２室４２に供給する熱風供給管６２と、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風をキャニスタ３４の第１室４１に供給する冷風供給管６３と、熱風供給管６２と冷風供給管６３とを背反的に開閉する両開閉弁６５，６６とを備えたものである。したがって、両開閉弁６５，６６により熱風供給管６２と冷風供給管６３とを背反的に開閉することにより、キャニスタ３４の脱離性能と吸着性能とを選択的に向上することができる。なお、熱風供給管６２、冷風供給管６３、第１の開閉弁６５、第２の開閉弁６６のうちの少なくとも１つは省略することも可能である。

［実施例４］
本発明の実施例４を説明する。本実施例は、前記実施例３（図５参照）のキャニスタ３４に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。なお、図６はキャニスタを示す断面図である。
図６に示すように、本実施例は、ボルテックスチューブ５０の冷風が吹き付けられるキャニスタ３４の第１室４１を形成する側壁部４０ａに高熱伝導体６８を設けたものである。高熱伝導体６８は、容器４０を形成する材料よりも熱伝導率が高い材料からなるものであって、例えばアルミニウムや銅などの金属からなる。また、高熱伝導体６８は、第１室４１を形成する側壁部４０ａの一部又は全部を形成するものでもよいし、その容器４０の側壁部４０ａの外側面に付設したものでもよい。

本実施例のキャニスタ３４（図６参照）によれば、ボルテックスチューブ５０（図５参照）の冷風の熱エネルギーを、高熱伝導体６８を介して、キャニスタ３４の第１室４１内に効率良く伝達することができ、第１室４１内の吸着材３５の冷却効果を向上することができる。なお、ボルテックスチューブ５０の熱風が吹き付けられるキャニスタ３４の第２室４２を形成する側壁部４０ａに高熱伝導体６８を設けることにより、第２室４２内の吸着材３５の加熱効果を向上することもできる。

［実施例５］
本発明の実施例５を説明する。本実施例は、前記実施例３（図５参照）のキャニスタ３４に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。なお、図７はキャニスタを示す断面図である。
図７に示すように、本実施例は、キャニスタ３４の容器４０内に、第１室４１、第２室４２を経由する蛇行状、コイル状等の配管７０を設けたものである。そして、配管７０の第１室４１の側壁部４０ａから取出された配管７０の一端口７０ａに前記実施例３（図５参照）における冷風供給管６３の冷風出口５３を接続する。また、配管７０の第２室４２の側壁部４０ａから取出された配管７０の他端口７０ｂに前記実施例３（図５参照）における熱風供給管６２の熱風出口５２を接続する。

本実施例のキャニスタ３４（図７参照）によれば、ボルテックスチューブ５０（図５参照）から熱風供給管６２を介して吹き出される熱風が配管７０内を流れることにより、配管７０を介して熱風の熱エネルギーをキャニスタ３４の各室内に効率良く伝達することができ、各室４２，４１の加熱効果を向上することができる。逆に、ボルテックスチューブ５０から冷風供給管６３を介して吹き出される冷風が配管７０内を流れることにより、配管７０を介して冷風の熱エネルギーをキャニスタ３４の各室内に効率良く伝達することができ、各室４１，４２の冷却効果を向上することができる。

［実施例６］
本発明の実施例６を説明する。本実施例は、前記実施例１における車両のガソリンエンジンシステムにおける蒸発燃料処理装置を変更したものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。なお、図８は蒸発燃料処理装置を示す構成図である。
図８に示すように、本実施例の蒸発燃料処理装置（符号、８０を付す）は、燃料タンク１２内で発生した蒸発燃料をキャニスタ３４内の吸着材（図示しない）に吸着し、その吸着材から脱離した蒸発燃料を凝集装置８２により液化させて燃料タンク１２内へ回収するとともに、エンジン１０の排気エネルギーを利用してボルテックスチューブ５０へ圧縮空気を供給する構成としたものである。

蒸発燃料処理装置８０は、キャニスタ３４、ボルテックスチューブ５０、凝集装置８２、燃料冷却装置８４、ターボチャージャ８６、インタークーラ８８等を備えて構成されている。以下、順に説明する。なお、ボルテックスチューブ５０は、前記実施例１で説明したものと同一構成であるから重複する説明を省略する。また、本実施例のボルテックスチューブ５０は、図示しない電子制御回路からなる流量制御装置８９によって熱風出口５２からの吹出し流量が適正に制御されるようになっている。

次に、キャニスタ３４を説明する。キャニスタ３４の基本的構成は、前記実施例１のものと同一構成であるから重複する説明を省略する。キャニスタ３４の容器４０には、前記実施例１（図１参照）におけるパージポート４５に代えて、エバポポート９０が設けられている。また、容器４０には、タンクポート４６が設けられているものの、大気ポート４７（図１参照）が省略されている。タンクポート４６は、蒸発燃料通路３１を介して燃料タンク１２内に連通されている。また、エバポポート９０は、エバポ通路９１を介して凝集装置８２（後述する）の容器９７内に連通されている。エバポ通路９１には、キャニスタ３４の吸着材から脱離された蒸発燃料を含むエバポガスを凝集装置８２の容器９７内へ送り込む電動式の送給ポンプ９２が設けられている。

前記容器４０内には、前記実施例５（図７参照）のキャニスタ３４の容器４０と同様、配管７０が設けられている。配管７０の入口は、前記ボルテックスチューブ５０の熱風出口５２に熱風供給管９４を介して連通されている。また、熱風供給管９４には流量制御弁９５が設けられている。流量制御弁９５は、例えば電磁弁からなり、図示しない電子制御装置によって開閉し、流量を制御するようになっている。また、配管７０の出口は、大気に開放されている。なお、熱風供給管９４は、本明細書でいう「熱風供給経路」に相当する。

次に、凝集装置８２を説明する。凝集装置８２は、容器９７内に蛇行状、コイル状等の冷却配管９８が設けられてなる。容器９７には、前に述べたようにエバポ通路９１が連通されている。また、容器９７内は、燃料回収管１００を介して燃料タンク１２内と連通されている。また、冷却配管９８の入口は、前記ボルテックスチューブ５０の冷風出口５３に冷風供給管１０２を介して連通されている。また、冷却配管９８の出口は、第１の冷風連通管１０３を介して燃料冷却装置８４（後述する）の入口に連通されている。なお、凝集装置８２は、本明細書でいう「蒸発燃料液化回収装置」に相当する。また、冷風供給管１０２は、本明細書でいう「冷風供給経路」に相当する。

次に、燃料冷却装置８４を説明する。燃料冷却装置８４は、燃料タンク１２内に蛇行状、コイル状等の配管からなる。燃料冷却装置８４の入口には、前に述べたように第１の冷風連通管１０３が連通されている。また、燃料冷却装置８４の出口は、第２の冷風連通管１０４を介してインタークーラ８８（後述する）の冷却通路１１４の入口と連通されている。

次に、ターボチャージャ８６を説明する。ターボチャージャ８６は、タービン１０６とコンプレッサ１０７とを備えている。タービン１０６とコンプレッサ１０７は、同軸上で一体的に回転する。タービン１０６は、エンジン１０から排出された排気ガスを外部に排出する排気管１０８の排気通路（符号省略）内に配置されている。また、コンプレッサ１０７は、空気（外気）を導入してボルテックスチューブ５０の圧縮空気供給口５４につながる空気導入通路１１０に配置されている。ターボチャージャ８６は、エンジン１０の排気ガスのエネルギーいわゆる排気エネルギーを利用してタービン１０６が駆動されるにともない、コンプレッサ１０７が外気（空気）を圧縮することで圧縮空気としてボルテックスチューブ５０に供給する。なお、本実施例におけるターボチャージャ８６は、マフラーに内蔵型のターボチャージャとなっている。

前記空気導入通路１１０における前記コンプレッサ１０７の上流側には、外気（空気）をろ過するエアクリーナ１１１が設けられている。
また、前記排気管１０８の排気通路におけるタービン１０６の上流側には、排出ガスを処理する触媒コンバータ１１２が設けられている。

次に、インタークーラ８８を説明する。インタークーラ８８は、前記空気導入通路１１０におけるコンプレッサ１０７の下流側に設けられている。インタークーラ８８は、冷却通路１１４を備えている。冷却通路１１４の入口には、前記第２の冷風連通管１０４が連通されている。インタークーラ８８は、冷却通路１１４を流れる冷風と、空気導入通路１１０内を流れる圧縮空気とを熱交換することによりその圧縮空気を冷却する。また、冷却通路１１４の出口は大気に開放されている。なお、冷却通路１１４の出口は、空気導入通路１１０におけるコンプレッサ１０７の上流側に連通することもできる。

次に、前記蒸発燃料処理装置８０の作用について説明する。
エンジン１０の停止状態では、燃料タンク１２内で発生した蒸発燃料と共に空気を含むエバポガスは、蒸発燃料通路３１を介してキャニスタ３４に導入される。これにより、蒸発燃料は、キャニスタ３４の容器４０内の吸着材に吸着される。

一方、エンジン１０の運転中に、エンジン１０から排出された排気ガスが排気管１０８の排気通路を介して外部に排出される。また、排気管１０８の排気通路を流れる排気ガスのエネルギーを利用してターボチャージャ８６のタービン１０６が駆動されるにともない、コンプレッサ１０７が駆動される。これにより、外気（空気）が空気導入通路１１０に導入されかつ圧縮された後、ボルテックスチューブ５０に供給される。なお、空気導入通路１１０に導入される空気は、エアクリーナ１１１によりろ過される。また、排気ガスは、排気管１０８の排気通路を通る際に触媒コンバータ１１２により処理される。

前記ボルテックスチューブ５０は、圧縮空気の供給により熱風を熱風供給管９４に吹き出し、冷風を冷風供給管１０２に吹き出す。ボルテックスチューブ５０から熱風供給管９４に吹き出された熱風は、キャニスタ３４の配管７０内を通じて大気に放出される。このとき、キャニスタ３４の配管７０内を通る熱風の熱エネルギーにより、吸着材が加熱されることにより、吸着材３５から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材３５の温度低下が抑制されるので、キャニスタ３４の脱離性能を向上することができる。また、エバポ通路９１に設けられた送給ポンプ９２の駆動により、キャニスタ３４内の吸着材から脱離された蒸発燃料と共に空気を含むエバポガスがエバポ通路９１を介して凝集装置８２の容器９７内に送給される。

また、前記ボルテックスチューブ５０から冷風供給管１０２に吹き出された冷風は、凝集装置８２の冷却配管９８内を通る。このとき、冷却配管９８内を通る冷風の熱エネルギーにより、容器９７内のエバポガスが冷却されることにより、蒸発燃料が液化される。液化された蒸発燃料は、燃料回収管１００を介して燃料タンク１２内に回収される。なお、凝集装置８２の容器９７内のエバポガスは、エンジン１０の吸気通路２４ａにパージさせてもよい。

また、凝集装置８２の冷却配管９８内を通った冷風は、第１の冷風連通管１０３を介して燃料冷却装置８４を通る。このとき、第１の冷風連通管１０３内を通る冷風の熱エネルギーにより、燃料タンク１２内の燃料が冷却される。
また、第１の冷風連通管１０３内を通った冷風は、第２の冷風連通管１０４を介してインタークーラ８８の冷却通路１１４内を通る。このとき、冷却通路１１４内を通る冷風の熱エネルギーにより、前記空気導入通路１１０を流れる空気が冷却される。冷却通路１１４内を通った冷風は大気に放出される。

上記した蒸発燃料処理装置８０によると、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風をキャニスタ３４の配管７０に供給し、また、そのボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風を凝集装置８２の冷却配管９８に供給する構成としたものである。したがって、ボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風によりキャニスタ３４の配管７０を加熱することにより、キャニスタ３４内の吸着材から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材の温度低下が抑制されるので、キャニスタ３４の脱離性能を向上することができる。また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風により凝集装置８２の冷却配管９８を冷却することにより、その凝集装置８２での蒸発燃料の液化が促進されるので、蒸発燃料の液化効率を向上することができる。このため、１つの冷熱源であるボルテックスチューブ５０により、加熱効果（キャニスタ３４の脱離性能の向上効果）と、冷却効果（凝集装置８２での蒸発燃料の回収効率の向上効果）とを両立することができる。

また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風を利用して燃料冷却装置８４を冷却することにより、燃料タンク１２内での蒸発燃料の気化が抑制されるので、蒸発燃料の発生を抑制することができる。

また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風を利用してインタークーラ８８の冷却通路１１４を冷却することにより、空気導入通路１１０内を流れる圧縮空気が冷却されるので、ボルテックスチューブ５０に低温化された圧縮空気を供給することができる。

また、エンジン１０の排気エネルギーを利用して、前記ボルテックスチューブ５０へ圧縮空気を供給する構成としたものである。したがって、エンジン１０の排気エネルギーを有効に利用することができる。

また、蒸発燃料をエンジン１０へパージしないので、パージによるエンジン１０の空燃比（Ａ／Ｆ）のずれ、そのずれを調整するために必要な制御、直噴化やポンピングロスの低下による吸気負圧の低下による蒸発燃料量の制限等を解消することができる。

また、前記実施例６の蒸発燃料処理装置８０において、ターボチャージャ８６は、機械式コンプレッサ（スーパチャージャ）、電動式コンプレッサに代えることもできる。また、燃料冷却装置８４は、必要に応じて設ければよく、省略してもよい。また、インタークーラ８８は、必要に応じて設ければよく、省略してもよい。また、インタークーラ８８の冷却通路１１４には、ボルテックスチューブ５０から噴出される冷風に代えて、外気を流してもよい。

また、前記キャニスタ３４の脱離促進効果について検討したところ次の結果が得られた。なお、図９は経過時間と濃度との関係を示す特性線図である。
図９において、横軸は経過時間（ｍｉｎ）を示し、縦軸はエバポガス（ｎ−ブタン）の濃度（ｖｏｌ％）を示している。また、特性線Ａはキャニスタを８０℃の熱風で加熱しながらエバポガスを流速４ｍ／ｍｉｎで流した場合の濃度変化を示している。また、特性線Ｂはキャニスタを８０℃の熱風で加熱しながらエバポガスを流速２０ｍ／ｍｉｎで流した場合の濃度変化を示している。また、特性線Ｃはキャニスタを加熱しないでエバポガスを流速２０ｍ／ｍｉｎで流した場合の濃度変化を示している。
図９から分かるように、エバポガスは、キャニスタを加熱しない場合（特性線Ｃ参照）よりも、加熱する場合（特性線Ａ，Ｂ参照）の方が高濃度化することができる。また、キャニスタを加熱する場合でも、エバポガスの流速が速い場合（特性線Ｂ参照）よりも、遅い場合（特性線Ａ）の方が高濃度化することができる。

また、エバポガスの冷却による液化率について検討したところ次の結果が得られた。なお、図１０は温度と液化率との関係を示す特性線図である。
図１０において、横軸は温度（℃）を示し、縦軸はエバポガス（ｎ−ブタン）の液化率（％）の予想曲線を示している。また、特性線ａは５０（ｖｏｌ％）のエバポガス（ｎ−ブタン）の液化率の予想曲線を示している。また、特性線ｂは１０（ｖｏｌ％）のエバポガス（ｎ−ブタン）の液化率の予想曲線を示している。
図１０から分かるように、５０（ｖｏｌ％）のエバポガス（ｎ−ブタン）の場合（特性線ａ参照）、−１０℃で約５０％が液化すると判断することができる。（図１０中、矢印ｃ参照）すなわち、エバポガスは、冷却温度が低くなるほど液化率が高くなることがわかる。

［実施例７］
本発明の実施例７を説明する。本実施例は、前記実施例１（図１参照）における車両のガソリンエンジンシステムにおける蒸発燃料処理装置に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。なお、図１１は蒸発燃料処理装置を示す構成図である。
図１１に示すように、本実施例の蒸発燃料処理装置１２０は、燃料タンク１２内で発生した蒸発燃料をキャニスタ３４内の吸着材（図示しない）に吸着し、その吸着材から脱離した蒸発燃料と共に空気を含むエバポガスを分離装置１２１，１２２を介して高濃度化して燃料タンク１２内へ回収するとともに、エンジン１０の排気エネルギーを利用してボルテックスチューブ５０へ圧縮空気を供給する構成としたものである。この蒸発燃料処理装置１２０は、キャニスタ３４、ボルテックスチューブ５０、第１段目の分離装置１２１、第２段目の分離装置１２２、プレッシャレギュレータ１２４、蒸発燃料冷却装置１２６、ターボチャージャ８６等を備えて構成されている。以下、順に説明する。なお、ボルテックスチューブ５０は、前記実施例１で説明したものと同一構成であるから重複する説明を省略する。

キャニスタ３４を説明する。キャニスタ３４の基本的構成は、前記実施例１のものと同一構成であるから重複する説明を省略する。キャニスタ３４の容器４０には、タンクポート４６及び大気ポート４７が設けられており、前記実施例１（図１参照）におけるパージポート４５に代えて、エバポポート１２８が設けられているとともに、大気ポート４７と並列をなすガス導入ポート１２９が設けられている。タンクポート４６は、蒸発燃料通路３１を介して燃料タンク１２内に連通されている。また、大気ポート４７は大気に開放されている。また、エバポポート１２８は、エバポ通路１３１を介して第１段目の分離装置１２１（後述する）の受入室１３５内に連通されている。エバポ通路１３１には、キャニスタ３４の吸着材から脱離された蒸発燃料を含むエバポガスを受入室１３５内へ送給する電動式の送給ポンプ１３２が設けられている。

前記キャニスタ３４の容器４０内には、前記実施例５（図７参照）の容器４０と同様、配管７０が設けられている。配管７０の入口は、前記ボルテックスチューブ５０の熱風出口５２に熱風供給管１３３を介して連通されている。また、配管７０の出口は、大気に開放されている。なお、熱風供給管１３３は、本明細書でいう「熱風供給経路」に相当する。

次に、第１段目の分離装置１２１を説明する。この分離装置１２１は、容器１３４と、容器１３４内を受入室１３５と透過室１３６とに区画する分離膜１３８とを備えている。分離膜１３８は、セラミックのハニカム多孔質体、基布、発泡性樹脂体、金属網等を支持体とし、その支持体に燃料成分の透過速度（拡散係数）が高く、燃料成分以外の空気成分の透過速度（拡散係数）が低いシリコーンゴム等のコーティング材がコーティングされてなる。また、受入室１３５内には前記エバポ通路１３１が連通されている。また、透過室１３６内は燃料回収管１４０を介して燃料タンク１２内と連通されている。したがって、受入室１３５に供給されたエバポガスのうちの蒸発燃料が分離膜１３８を優先的に透過することにより、透過室１３６に透過した蒸発燃料を多く含む高濃度ガスと、受入室１３５に残存する蒸発燃料の少ない低濃度ガスとに分離されることになる。そして、透過室１３６内の高濃度ガスのうちの多くの液化された蒸発燃料を含むガスは、燃料回収管１４０を通じて燃料タンク１２内へ戻される。また、受入室１３５は、第１の連通管１４１を介して第２段目の分離装置１２２（後述する）の受入室１３５に連通されている。

次に、第２段目の分離装置１２２を説明する。この分離装置１２２は、前記第１段目の分離装置１２１と同一構成をなすものであるから、重複する説明を省略する。受入室１３５内には前記第１の連通管１４１が連通されている。また、透過室１３６内は第２の連通管１４２を介して前記エバポ通路１３１に送給ポンプ１３２の上流側において連通されている。したがって、受入室１３５に供給されたエバポガス（低濃度ガス）のうちの蒸発燃料が分離膜１３８を優先的に透過することにより、透過室１３６に透過した蒸発燃料を多く含む高濃度ガスと、受入室１３５に残存する蒸発燃料の少ない低濃度ガスとに分離されることになる。そして、透過室１３６内の高濃度ガスは、第２の連通管１４２を通じてエバポ通路１３１内へ戻される。また、受入室１３５は、ガス返送管１４４を介して前記キャニスタ３４のガス導入ポート１２９に連通されている。

次に、プレッシャレギュレータ１２４を説明する。プレッシャレギュレータ１２４は、前記ガス返送管１４４に組込まれている。プレッシャレギュレータ１２４は、前記第２段目の分離装置１２２の受入室１３５内の圧力を一定圧に調圧するもので、一定圧を超えるときに開弁することで余剰のガスをキャニスタ３４の容器４０内に返送する。

次に、蒸発燃料冷却装置１２６を説明する。蒸発燃料冷却装置１２６は、前記燃料回収管１４０を取り巻くように形成されたコイル状等の配管からなる。蒸発燃料冷却装置１２６の入口は、冷風供給管１４６を介してボルテックスチューブ５０の冷風出口５３と連通されている。また、蒸発燃料冷却装置１２６の出口は大気に開放されている。なお、第１段目の分離装置１２１、第２段目の分離装置１２２及び蒸発燃料冷却装置１２６等により、蒸発燃料液化回収装置（符号、１５０を付す）が構成されている。また、冷風供給管１４６は、本明細書でいう「冷風供給経路」に相当する。

次に、ターボチャージャ８６を説明する。ターボチャージャ８６は、前記実施例６におけるターボチャージャ８６と同一構成をなすものであるから、重複する説明を省略する。なお、前記空気導入通路１１０における前記コンプレッサ１０７の上流側には、外気（空気）をろ過するエアクリーナ１１１が設けられている。

次に、前記蒸発燃料処理装置１２０の作用について説明する。
エンジン１０の停止状態では、燃料タンク１２内で発生した蒸発燃料と共に空気を含むエバポガスは、蒸発燃料通路３１を介してキャニスタ３４に導入される。これにより、蒸発燃料は、キャニスタ３４の容器４０内の吸着材に吸着される。

一方、エンジン１０の運転中に、エンジン１０から排出された排気ガスが排気管１０８の排気通路を介して外部に排出される。また、排気管１０８の排気通路を流れる排気ガスのエネルギーを利用してターボチャージャ８６のタービン１０６が駆動されるにともない、コンプレッサ１０７が駆動される。これにより、外気（空気）が空気導入通路１１０に導入されかつ圧縮された後、ボルテックスチューブ５０に供給される。なお、空気導入通路１１０に導入される空気は、エアクリーナ１１１によりろ過される。

前記ボルテックスチューブ５０は、圧縮空気の供給により熱風を熱風供給管１３３に吹き出し、冷風を冷風供給管１４６に吹き出す。ボルテックスチューブ５０から熱風供給管１３３に吹き出された熱風は、キャニスタ３４の配管７０内を通じて大気に放出される。このとき、キャニスタ３４の配管７０内を通る熱風の熱エネルギーにより、吸着材が加熱されることにより、吸着材から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材の温度低下が抑制されるので、キャニスタ３４の脱離性能を向上することができる。

また、エバポ通路１３１に設けられた送給ポンプ１３２の駆動により、キャニスタ３４内の吸着材から脱離された蒸発燃料と共に空気を含むエバポガスがエバポ通路１３１を介して第１段目の分離装置１２１の受入室１３５内に送給される。受入室１３５に供給されたエバポガスのうちの蒸発燃料が分離膜１３８を優先的に透過することにより、透過室１３６に透過した蒸発燃料を多く含む高濃度ガスと、受入室１３５に残存する蒸発燃料の少ない低濃度ガスとに分離される。透過室１３６内の高濃度ガスのうちの多くの液化された蒸発燃料を含むガスは、燃料回収管１４０を通じて燃料タンク１２内に回収される。

また、ボルテックスチューブ５０から冷風供給管１４６に吹き出された冷風は、冷風供給管１４６を介して蒸発燃料冷却装置１２６内を通じて大気に放出される。このとき、蒸発燃料冷却装置１２６内を通る冷風の熱エネルギーにより、燃料回収管１４０内の蒸発燃料を多く含むガスが冷却されることにより、蒸発燃料の液化が促進される。

また、第２段目の分離装置１２２の受入室１３５に残った低濃度ガスは、第１の連通管１４１を介して第２段目の分離装置１２２の受入室１３５に供給される。この受入室１３５に供給されたエバポガス（低濃度ガス）のうちの蒸発燃料が分離膜１３８を優先的に透過することにより、透過室１３６内の高濃度ガスは、第２の連通管１４２を通じてエバポ通路１３１内へ戻される。また、受入室１３５に残ったエバポガス（低濃度ガス）は、プレッシャレギュレータ１２４の開弁時においてガス返送管１４４を介してキャニスタ３４の容器４０内に返送される。

上記した蒸発燃料処理装置１２０によると、圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風をキャニスタ３４の配管７０に供給し、また、そのボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風を蒸発燃料冷却装置１２６に供給する構成としたものである。したがって、ボルテックスチューブ５０から吹き出される熱風によりキャニスタ３４の配管７０を加熱することにより、キャニスタ３４内の吸着材から蒸発燃料が脱離されるときの吸着材の温度低下が抑制されるので、キャニスタ３４の脱離性能を向上することができる。また、ボルテックスチューブ５０から吹き出される冷風により蒸発燃料冷却装置１２６を冷却することにより、燃料回収管１４０内を流れる蒸発燃料の液化が促進されるので、蒸発燃料の液化効率を向上することができる。このため、１つの冷熱源であるボルテックスチューブ５０により、加熱効果（キャニスタ３４の脱離性能の向上効果）と、冷却効果（蒸発燃料液化回収装置での蒸発燃料の回収効率の向上効果）とを両立することができる。

また、エンジン１０の排気エネルギーを利用して、前記ボルテックスチューブ５０へ圧縮空気を供給する構成としたものである。したがって、エンジン１０の排気エネルギーを有効に利用することができる。

また、蒸発燃料をエンジン１０へパージしないので、パージによるエンジン１０の空燃比（Ａ／Ｆ）のずれ、そのずれを調整するために必要な制御、直噴化やポンピングロスの低下による吸気負圧の低下による蒸発燃料量の制限等を解消することができる。

本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。

実施例１に係る蒸発燃料処理装置を示す構成図である。 キャニスタを示す断面図である。 ボルテックスチューブを示す構成図である。 実施例２に係る蒸発燃料処理装置の要部を示す構成図である。 実施例３に係る蒸発燃料処理装置を示す構成図である。 実施例４に係るキャニスタを示す断面図である。 実施例５に係るキャニスタを示す断面図である。 実施例６に係る蒸発燃料処理装置を示す構成図である。 経過時間と濃度との関係を示す特性線図である。 温度と液化率との関係を示す特性線図である。 実施例７に係る蒸発燃料処理装置を示す構成図である。

符号の説明

１０ エンジン
１２ 燃料タンク
２４ 吸気管
２４ａ 吸気通路
３０ 蒸発燃料処理装置
３１ 蒸発燃料通路
３１ａ 接続部（蒸発燃料発生部）
３４ キャニスタ
３５ 吸着材
４１ 第１室（蒸発燃料導入部）
４２ 第２室（大気導入部）
５０ ボルテックスチューブ（冷熱源）
６２，９４，１３３ 熱風供給管（熱風供給経路）
６３，１０２，１４６ 冷風供給管（冷風供給経路）
６５ 第１の開閉弁
６６ 第２の開閉弁
８２ 凝集装置（蒸発燃料液化回収装置）
１５０ 蒸発燃料液化回収装置

Claims (5)

1. 燃料タンク内で発生した蒸発燃料をキャニスタ内の吸着材に吸着し、その吸着材から蒸発燃料を脱離させてエンジンの吸気通路へパージする蒸発燃料処理装置であって、
   圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブを備え、
   前記ボルテックスチューブから吹き出される熱風を前記キャニスタに供給し、また、前記ボルテックスチューブから吹き出される冷風を前記燃料タンクの蒸発燃料発生部に供給する構成としたことを特徴とする蒸発燃料処理装置。
2. 燃料タンク内で発生した蒸発燃料をキャニスタ内の吸着材に吸着し、その吸着材から蒸発燃料を脱離させて蒸発燃料液化回収装置により液化させて回収する蒸発燃料処理装置であって、
   圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブを備え、
   前記ボルテックスチューブから吹き出される熱風を前記キャニスタに供給し、また、前記ボルテックスチューブから吹き出される冷風を前記蒸発燃料液化回収装置に供給する構成としたことを特徴とする蒸発燃料処理装置。
3. 燃料タンク内で発生した蒸発燃料をキャニスタ内の吸着材に吸着し、その吸着材から蒸発燃料を脱離させてエンジンの吸気通路へパージする蒸発燃料処理装置であって、
   圧縮空気の供給により熱風と冷風とに分けて吹き出すボルテックスチューブを備え、
   前記ボルテックスチューブから吹き出される熱風を前記キャニスタの大気導入部に供給し、また、前記ボルテックスチューブから吹き出される冷風を前記キャニスタの蒸発燃料導入部に供給する構成としたことを特徴とする蒸発燃料処理装置。
4. 請求項３に記載の蒸発燃料処理装置であって、
   前記ボルテックスチューブから吹き出される熱風を前記キャニスタの大気導入部に供給する熱風供給経路と、
   前記ボルテックスチューブから吹き出される冷風を前記キャニスタの蒸発燃料導入部に供給する冷風供給経路と、
   前記熱風供給経路と前記冷風供給経路とを背反的に開閉する供給経路切替装置と
   を備えたことを特徴とする蒸発燃料処理装置。
5. 請求項１〜４のいずれか１つに記載の蒸発燃料処理装置であって、
   エンジンの排気エネルギーを利用して、前記ボルテックスチューブへ圧縮空気を供給する構成としたことを特徴とする蒸発燃料処理装置。
   

Images