JP2009210210A - 排ガス分解装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】排ガス分解装置において、その反応部の外径および装置全体を大きくすることなく、分解対象ガスを効率良く分解、除去できるようにすることにある。
【解決手段】分解対象ガスを導入して熱分解する反応炉Aを備え、反応炉A内に蓄熱性充填材6を充填する。蓄熱性充填材には塊状のアルミナなどが用いられる。反応炉の内容積に占める蓄熱性充填材の容積の割合を60%以下とすることが好ましく、反応炉内の蓄熱性充填材の充填高さlと反応炉内径dとの比(l/d)を0.8〜2.0とすることも好ましい。
【選択図】図1
【解決手段】分解対象ガスを導入して熱分解する反応炉Aを備え、反応炉A内に蓄熱性充填材6を充填する。蓄熱性充填材には塊状のアルミナなどが用いられる。反応炉の内容積に占める蓄熱性充填材の容積の割合を60%以下とすることが好ましく、反応炉内の蓄熱性充填材の充填高さlと反応炉内径dとの比(l/d)を0.8〜2.0とすることも好ましい。
【選択図】図1
Description
この発明は、半導体、液晶表示装置などを製造する工程において排出される排ガス中に含有されるパーフルオロコンパウンド(以下、PFCと略記する)や塗装施設などから排出されるVOCガスなどを熱分解して除害するための排ガス分解装置に関する。
半導体、液晶表示装置などの製造工程から排出される排ガスには、CF4、CHF3、C2F6、NF3、SF6、SiF4などのPFCと称される化合物が含まれる。これらの化合物は地球温暖化係数が非常に大きく、環境負荷低減のために分解して無害化する必要がある。
また同様に、塗装施設から排出されるトルエン、キシレンなどに代表されるVOCガスなどに対しても同様に分解し無害化する必要がある。
また同様に、塗装施設から排出されるトルエン、キシレンなどに代表されるVOCガスなどに対しても同様に分解し無害化する必要がある。
これらの分解処理には、燃焼分解式、プラズマ分解式、ヒーター加熱分解式など色々な手法が提案されている。これらの方式による分解装置では、いずれも分解反応炉を備え、その内部は非常に高温となるため、その炉壁材料として特許第38666404号に開示されているような主に円筒形状をした耐火物が用いられている。
しかしながら、これらは反応炉の外壁(主に、SUS304、SUS316などのステンレス鋼からなる)の保護のために用いられており、円筒状の分解反応炉の内部を高温の排ガスが通過するだけの構造である。
したがって、入力熱量に対する分解反応効率はガス流量と分解反応炉の内径寸法によって一定のガス流速に固定されてしまい、入力熱量が完全に分解に寄与しているとは言えず、熱量損失が大きい問題がある。
しかしながら、これらは反応炉の外壁(主に、SUS304、SUS316などのステンレス鋼からなる)の保護のために用いられており、円筒状の分解反応炉の内部を高温の排ガスが通過するだけの構造である。
したがって、入力熱量に対する分解反応効率はガス流量と分解反応炉の内径寸法によって一定のガス流速に固定されてしまい、入力熱量が完全に分解に寄与しているとは言えず、熱量損失が大きい問題がある。
現状、主に使用されている円筒形状耐火物を使用した分解反応炉において、外壁保護だけでなく内部耐火物の保熱による分解効果を考慮しその効率を高めようとする場合、耐火物の肉厚を厚くするしかない。
円筒状耐火物の外径を変えない場合、その内径を細くするか、あるいは内径を変えない場合、外径を太くするかの何れかの手法を用いなければならない。
内径を細めた場合、内部を流れるガスの流速が上がるため、反応時間が短くなり、その分解効率が落ちてしまう。
円筒状耐火物の外径を変えない場合、その内径を細くするか、あるいは内径を変えない場合、外径を太くするかの何れかの手法を用いなければならない。
内径を細めた場合、内部を流れるガスの流速が上がるため、反応時間が短くなり、その分解効率が落ちてしまう。
また、外径を太くした場合、装置全体を大きくしなければならず、製作費用も高くなる上、大きな保熱効果向上は望めない。
また、ほとんどのこれらの装置では、二重構造の冷却ジャケットを有しており、この冷却ジャケットからの熱放散も分解反応への熱損失としては無視できない。
特許第38666404号公報
また、ほとんどのこれらの装置では、二重構造の冷却ジャケットを有しており、この冷却ジャケットからの熱放散も分解反応への熱損失としては無視できない。
よって、本発明における課題は、排ガス分解装置において、その反応部の外径および装置全体を大きくすることなく、分解対象ガスを効率良く分解、除去できるようにすることにある。
かかる発明を解決するため、
請求項1にかかる発明は、分解対象ガスを導入して熱分解する反応炉を備えた排ガス分解装置であって、
反応炉内に蓄熱性充填材を充填したことを特徴とする排ガス分解装置である。
請求項1にかかる発明は、分解対象ガスを導入して熱分解する反応炉を備えた排ガス分解装置であって、
反応炉内に蓄熱性充填材を充填したことを特徴とする排ガス分解装置である。
請求項2にかかる発明は、蓄熱性充填材が塊状であることを特徴とする請求項1記載の排ガス分解装置である。
請求項3にかかる発明は、反応炉の内容積に占める蓄熱性充填材の容積の割合が60%以下である請求項1または2に記載排ガス分解装置である。
請求項4にかかる発明は、反応炉内の蓄熱性充填材の充填高さlと反応炉内径dとの比(l/d)が0.8〜2.0であることを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の排ガス分解装置である。
本発明によれば、反応炉内の熱分解領域に蓄熱性充填材が存在するため、分解対象排ガスが高温の蓄熱性充填材にも接触し、かつ排ガスの炉内滞留時間も長くなるので、高温雰囲気に排ガスが曝される時間が長くなり、分解効率が高くなる。
このため、反応炉を大型化せずとも分解可能負荷量を、例えば20〜30%増加させることができ、あるいは分解可能負荷量を同じとすれば分解に必要な熱量を、例えば10〜15%削減することができる。
このため、反応炉を大型化せずとも分解可能負荷量を、例えば20〜30%増加させることができ、あるいは分解可能負荷量を同じとすれば分解に必要な熱量を、例えば10〜15%削減することができる。
図1は、この発明の排ガス分解装置の一例を示すもので、この例の排ガス分解装置は反応炉Aと冷却部Bとから概略構成されている。
反応炉Aは、炉本体1と、この炉本体1を囲む断熱壁2と、この断熱壁2の外側に設けられた冷却ジャケット3と、炉本体1の上部に取り付けられたトーチ4と、炉本体1の底部に設けられた底板5と、炉本体1の内部に充填された蓄熱性充填材6とから構成されている。
反応炉Aは、炉本体1と、この炉本体1を囲む断熱壁2と、この断熱壁2の外側に設けられた冷却ジャケット3と、炉本体1の上部に取り付けられたトーチ4と、炉本体1の底部に設けられた底板5と、炉本体1の内部に充填された蓄熱性充填材6とから構成されている。
炉本体1は、アルミナ、ジルコニアなどの耐火物からなる中空円筒状のもので、その内部空間が熱分解領域となるものである。炉本体1の内径は50〜150mm、外径は100〜300mm、長さは200〜500mm程度となっているがこの範囲に限定されるものでもない。
この炉本体1は、断熱壁2によって包囲されている。この断熱壁2は、ガラスウールなどの耐熱性断熱材からなるもので、さらにその外側はステンレス鋼などの鋼板により包囲されている。
この炉本体1は、断熱壁2によって包囲されている。この断熱壁2は、ガラスウールなどの耐熱性断熱材からなるもので、さらにその外側はステンレス鋼などの鋼板により包囲されている。
この断熱壁2の外側には冷却ジャケット3が設けられており、冷却水などの冷媒を流して断熱壁2を冷却するようになっている。
炉本体1の上部にはトーチ4が設けられている。このトーチ4は反応炉Aの熱源となるもので、燃焼バーナトーチ、大気圧プラズマトーチなどが用いられる。
また、大気圧プラズマなど、トーチ形式によっては、トーチ4出口近傍の炉本体1の内径を細くした方が熱源の安定性が向上して好ましい。
炉本体1の底部には、底板5が設けられている。この底板7は、耐熱性、耐食性に富む炭素系材料、例えば等方性カーボン、FRP(繊維強化プラスチック)などからなる板材であって、多数の貫通孔が穿孔されているものである。
炉本体1の上部にはトーチ4が設けられている。このトーチ4は反応炉Aの熱源となるもので、燃焼バーナトーチ、大気圧プラズマトーチなどが用いられる。
また、大気圧プラズマなど、トーチ形式によっては、トーチ4出口近傍の炉本体1の内径を細くした方が熱源の安定性が向上して好ましい。
炉本体1の底部には、底板5が設けられている。この底板7は、耐熱性、耐食性に富む炭素系材料、例えば等方性カーボン、FRP(繊維強化プラスチック)などからなる板材であって、多数の貫通孔が穿孔されているものである。
炉本体1の内部空間には蓄熱性充填材6が充填されている。この蓄熱性充填材6は、トーチ4からの熱を蓄熱し、かつ分解対象ガスの炉内滞留時間を長くし、これによって分解反応を促進するものである。
この蓄熱性充填材6には、耐熱性材料からなる形状が不定形の塊状で、1個の塊の最大寸法が10〜30mm程度のものが用いられ、具体的にはアルミナなどの各種セラミックス、陶磁器、ガラス、コンクリートなどの破片、砂利、砕石などが用いられ、これらの塊が炉本体1内に多数詰め込まれている。
この蓄熱性充填材6には、耐熱性材料からなる形状が不定形の塊状で、1個の塊の最大寸法が10〜30mm程度のものが用いられ、具体的にはアルミナなどの各種セラミックス、陶磁器、ガラス、コンクリートなどの破片、砂利、砕石などが用いられ、これらの塊が炉本体1内に多数詰め込まれている。
蓄熱性充填材6の充填量としては、蓄熱性充填材6が炉本体1の内容積に占める容積比が60%以下、好ましくは60〜40%とされ、60%越えると蓄熱性充填材6を使用する効果が十分に得られない。
また、炉本体1内の蓄熱性充填材6の充填高さlと炉本体内径dとの比(l/d)が0.8〜2.0であることが好ましい。この比が0.8未満であると蓄熱性充填材6を使用する効果が十分に得られなくなり、2.0を越えると熱源の安定性を妨げることになる。
また、炉本体1内の蓄熱性充填材6の充填高さlと炉本体内径dとの比(l/d)が0.8〜2.0であることが好ましい。この比が0.8未満であると蓄熱性充填材6を使用する効果が十分に得られなくなり、2.0を越えると熱源の安定性を妨げることになる。
また、炉本体1の上部には、処理対象の排ガスを導入する排ガス導入管7が設けられており、この例ではこの排ガス導入管7の内部にトーチ4が配置された形態となっており、トーチ4からの火炎に同伴されて排ガスが炉本体1内部に高速で導入されるように構成されている。
さらに、トーチ4に大気圧プラズマトーチなどのプラズマトーチを用いた場合には、トーチ4内に処理対象の排ガスを導入して、この排ガスにプラズマを発生させた状態で炉本体1内に導入するように構成することもできる。
さらに、トーチ4に大気圧プラズマトーチなどのプラズマトーチを用いた場合には、トーチ4内に処理対象の排ガスを導入して、この排ガスにプラズマを発生させた状態で炉本体1内に導入するように構成することもできる。
反応炉Aの下部にはこれに連続して冷却部Bが一体に設けられている。この冷却部Bは、分解反応後の排ガスに水を噴射してこれを冷却するとともに、分解後の排ガス中に含まれる水溶性成分を溶解して除去するもので、有底円筒状の冷却筒8と、この冷却筒8の内周面に設けられて冷却水を噴射する複数のノズル9・・・とから構成されている。
また、冷却筒8の底部には、排水管10が設けられており、これより冷却使用後の排水が系外に排出されるようになっている。
さらに、冷却筒8の下部には、排気管11が設けられており、ここから分解処理後の排ガスが系外に排出されるようになっている。
また、冷却筒8の底部には、排水管10が設けられており、これより冷却使用後の排水が系外に排出されるようになっている。
さらに、冷却筒8の下部には、排気管11が設けられており、ここから分解処理後の排ガスが系外に排出されるようになっている。
このような排ガス分解装置では、トーチ4を点火し、排ガス導入管7から分解対象排ガスを炉本体1内に導入する。あるいは、トーチ4に排ガスを導入してプラズマ点火して炉本体1内に導入する。
分解対象排ガスとしては、CF4、CHF3、C2F6、NF3、SF6、SiF4などのPFCが含まれるガス、トルエン、キシレンなどに代表されるVOCガスなどである。
分解対象排ガスとしては、CF4、CHF3、C2F6、NF3、SF6、SiF4などのPFCが含まれるガス、トルエン、キシレンなどに代表されるVOCガスなどである。
炉本体1内の空間はトーチ4からの熱により高温になっており、さらにトーチ4からの熱が蓄熱性充填材6に蓄熱されて蓄熱性充填材6自体も高温となっている。また、炉本体1内の排ガスが流れる流路も蓄熱性充填材6が存在するため複雑となる。このため、排ガスが底板5から排出されるまでの炉内滞留時間が長くなる。
したがって、排ガスが高温雰囲気に長時間曝されることになって、その分解効率が高いものとなる。
したがって、排ガスが高温雰囲気に長時間曝されることになって、その分解効率が高いものとなる。
また、断熱壁2により外部に逃げる熱が減少し、炉本体1および蓄熱性充填材6に蓄熱される熱が増加し、熱の利用効率も高いものとなる。
以上により、従来の装置に比較して、20%〜30%の分解可能負荷容量が向上し、同じ負荷容量であれば、10〜15%の入力熱量削減が可能となる。
以上により、従来の装置に比較して、20%〜30%の分解可能負荷容量が向上し、同じ負荷容量であれば、10〜15%の入力熱量削減が可能となる。
以下、具体例を示す。
(比較例1)
反応炉として、アルミナからなる外径130mm、内径85mm、長さ300mmの炉本体を使用し、熱源として大気圧プラズマトーチを使用した。
処理ガス流量N2:60〜120[L/min]、含有処理対象ガス量CF4:1[%]、入力熱量:6000[W]において、炉本体の内部に蓄熱性充填材を充填しない場合の結果を図2に示す。処理ガスN2流量80[L/min]より多い領域で分解率が低下していることがわかる。
(比較例1)
反応炉として、アルミナからなる外径130mm、内径85mm、長さ300mmの炉本体を使用し、熱源として大気圧プラズマトーチを使用した。
処理ガス流量N2:60〜120[L/min]、含有処理対象ガス量CF4:1[%]、入力熱量:6000[W]において、炉本体の内部に蓄熱性充填材を充填しない場合の結果を図2に示す。処理ガスN2流量80[L/min]より多い領域で分解率が低下していることがわかる。
(実施例1)
比較例1と同様の反応炉を使用し、最大寸法10〜30mm程度のアルミナからなる蓄熱性充填材を充填量50%として充填し、同条件で分解処理した。
図3にその結果を示す。処理ガスN2流量100[L/min]まで高い分解率を持つようになっていることがわかり、蓄熱性充填材の効果が現れていることがわかる。
比較例1と同様の反応炉を使用し、最大寸法10〜30mm程度のアルミナからなる蓄熱性充填材を充填量50%として充填し、同条件で分解処理した。
図3にその結果を示す。処理ガスN2流量100[L/min]まで高い分解率を持つようになっていることがわかり、蓄熱性充填材の効果が現れていることがわかる。
(比較例2)
比較例1と同様の装置を用い、処理ガス流量80[L/min]、含有処理対象ガス量CF4:1[%]に固定し、蓄熱性充填材を充填せず、入力熱量を4000〜6000[W]とした時の結果を図4に示す。
比較例1と同様の装置を用い、処理ガス流量80[L/min]、含有処理対象ガス量CF4:1[%]に固定し、蓄熱性充填材を充填せず、入力熱量を4000〜6000[W]とした時の結果を図4に示す。
(実施例2)
比較例1と同様の装置を用い、処理ガス流量80[L/min]、含有処理対象ガス量CF4:1[%]に固定し、実施例1と同様に蓄熱性充填材を充填し、入力熱量を4000〜6000[W]とした時の結果を図5に示す。
図4と図5から、一定負荷であれば、不規則耐火物充填物を使用すれば入力熱量を少なくしても高分解率を維持できることがわかる。
比較例1と同様の装置を用い、処理ガス流量80[L/min]、含有処理対象ガス量CF4:1[%]に固定し、実施例1と同様に蓄熱性充填材を充填し、入力熱量を4000〜6000[W]とした時の結果を図5に示す。
図4と図5から、一定負荷であれば、不規則耐火物充填物を使用すれば入力熱量を少なくしても高分解率を維持できることがわかる。
(実施例3)
図6には、処理ガスN2流量100[L/min]、90[l/min]、含有処理対象ガス量CF4:1[%]、入力熱量:6000[W]とし、蓄熱性充填材の充填高さをl[mm]、炉本体内径をd[mm]として、その比率l/dを変えた場合の分解率の結果を示す。
比率が0.8〜2.0になるような充填状態が望ましいことがわかる。
図6には、処理ガスN2流量100[L/min]、90[l/min]、含有処理対象ガス量CF4:1[%]、入力熱量:6000[W]とし、蓄熱性充填材の充填高さをl[mm]、炉本体内径をd[mm]として、その比率l/dを変えた場合の分解率の結果を示す。
比率が0.8〜2.0になるような充填状態が望ましいことがわかる。
A・・・反応炉、B・・・冷却部、1・・・炉本体、6・・・蓄熱性充填材
Claims (4)
- 分解対象ガスを導入して熱分解する反応炉を備えた排ガス分解装置であって、
反応炉内に蓄熱性充填材を充填したことを特徴とする排ガス分解装置。 - 蓄熱性充填材が塊状であることを特徴とする請求項1記載の排ガス分解装置。
- 反応炉の内容積に占める蓄熱性充填材の容積の割合が60%以下である請求項1または2記載の排ガス分解装置。
- 反応炉内の蓄熱性充填材の充填高さlと反応炉内径dとの比(l/d)が0.8〜2.0であることを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の排ガス分解装置
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008054849A JP2009210210A (ja) | 2008-03-05 | 2008-03-05 | 排ガス分解装置 |
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JP2008054849A JP2009210210A (ja) | 2008-03-05 | 2008-03-05 | 排ガス分解装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JP2009210210A true JP2009210210A (ja) | 2009-09-17 |
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JP2008054849A Pending JP2009210210A (ja) | 2008-03-05 | 2008-03-05 | 排ガス分解装置 |
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Country | Link |
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011030664A1 (ja) | 2009-09-11 | 2011-03-17 | ミツミ電機株式会社 | 信号処理装置及び信号処理方法 |
JP2011226775A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Newprotech Co Ltd | 廃ガス処理装置 |
JP2014031980A (ja) * | 2012-08-06 | 2014-02-20 | Daikin Ind Ltd | 焼却炉 |
KR102483231B1 (ko) * | 2021-10-12 | 2022-12-30 | 박진희 | 이중 축열 및 화염크기에 따른 소각특성을 개선한 악취가스를 처리하는 축열식 연소산화장치 |
-
2008
- 2008-03-05 JP JP2008054849A patent/JP2009210210A/ja active Pending
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011030664A1 (ja) | 2009-09-11 | 2011-03-17 | ミツミ電機株式会社 | 信号処理装置及び信号処理方法 |
JP2011226775A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Newprotech Co Ltd | 廃ガス処理装置 |
JP2014031980A (ja) * | 2012-08-06 | 2014-02-20 | Daikin Ind Ltd | 焼却炉 |
KR102483231B1 (ko) * | 2021-10-12 | 2022-12-30 | 박진희 | 이중 축열 및 화염크기에 따른 소각특성을 개선한 악취가스를 처리하는 축열식 연소산화장치 |
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