JP2009209496A

JP2009209496A - ニードルパンチ不織布

Info

Publication number: JP2009209496A
Application number: JP2008055914A
Authority: JP
Inventors: Shusaku Narita; 周作成田; Hiroshi Kajiyama; 宏史梶山; Kazuya Matsumura; 一也松村
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2008-03-06
Filing date: 2008-03-06
Publication date: 2009-09-17

Abstract

【課題】本発明は、環境負荷の低い材料を用いた、風合いが柔らかく、かつ、優れた吸音性、防風性および防塵性を発現するための通気度を有する短繊維ニードルパンチ不織布を提供することを課題とする。
【解決手段】
本発明では、繊度１．５〜７ｄｔｅｘ、強度１．５〜３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度５０〜１５０％、初期引張抵抗度２０〜４５ｃＮ／ｄｔｅｘ、捲縮数５〜１５個／２５ｍｍ、捲縮度５〜２５％、乾熱収縮率０．１〜７％であるポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）短繊維を３０〜１００質量％を使用することで、不織布を構成する繊維同士の交絡度が向上し、剛軟度が１２００ｍＮ・ｃｍ以下と風合いに優れ、通気度５〜１３０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃと吸音性、防風性および防塵性に優れる不織布を得る。
【選択図】なし

Description

本発明は、ニードルパンチ不織布に関する。

従来より、ニードルパンチ不織布は製造コストや生産性、加工性に優れることからインテリア資材用途や衣料用途など各分野で広く使用されているが、その多くは石油系合成繊維を原料にして製造されている。

近年、石油資源の大量消費によって生じる地球温暖化や、大量消費に伴う石油資源の枯渇が懸念されており、地球規模にて環境に対する意識が高まりつつある。このような背景において、環境負荷の低い材料が要望されている。

以上のような要求特性を満足させるために、従来から使用されているポリアミドやポリプロピレン及びポリエチレンテレフタレート以外にポリ乳酸やポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）を使用した布帛の検討がなされている。

環境負荷の低い材料のなかでもポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）は、初期引張抵抗度が低いことから、不織布の風合いが柔らかく、布帛用材料としても注目すべきものである。

特に、インテリア資材用途、衣料用途において不織布としての役割を果たすために、風合い、通気度に優れた不織布が必要となる。

例えば、特許文献１では、ポリトリメチレンテレフタレートを用いたニードルパンチ不織布が開示されている。カーペット用途に好適に用いることができるよう立毛性を向上させているが、針打ち込み本数を増やし、繊維束を厚さ方向に優勢的に配列させているため布帛の剛軟度が高くなり、風合いが硬くなるという問題や、繊維が太いことから、通気度が高くなりやすい問題があった。

通気度を小さくするために特許文献２、３では、熱融着性のフィルムを接着する方法、さらに不織布の表面を融着させて膜状にする方法が開示されている。しかしながら、前記の方法では、布帛の剛軟度が上昇することから、風合いが悪化するという問題があった。

また、風合いを柔らかくするためには、不織布の繊度を小さくし、ニードル針の打ち込み本数を減らし、布帛の剛軟度を小さくすることが必要であるが、繊維同士の絡合度が小さくなるため、通気度が高くなりやすいという問題があった。

以上のように従来の技術では、環境負荷の低い材料を用い、風合いが柔らかく、かつ、優れた吸音性、防風性および防塵性を発現するための通気度を有する不織布が得られていないのが実状である。
特開２００１−２８８６６０号公報特開２００６−１６０１９７号公報特開２０００−１９９１６１号公報

本発明は、環境負荷の低い材料を用いた、風合いが柔らかく、かつ、優れた吸音性、防風性および防塵性を発現するための通気度を有する短繊維ニードルパンチ不織布を提供する。

本発明では、上記従来の方法では達成できなかった課題を解決するために鋭意検討した結果、繊度１．５〜７ｄｔｅｘ、強度１．５〜３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度５０〜１５０％、初期引張抵抗度２０〜４５ｃＮ／ｄｔｅｘ、捲縮数５〜１５個／２５ｍｍ、捲縮度５〜２５％、乾熱収縮率０．１〜７％であるポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）短繊維を３０〜１００質量％を使用することで、不織布を構成する繊維同士の交絡度が向上し、剛軟度が１２００ｍＮ・ｃｍ以下と風合いに優れ、通気度５〜１３０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃと吸音性、防風性および防塵性に優れる不織布となることを見いだし、本発明に到達した。

本発明によれば、風合いが柔らかく、かつ、優れた吸音性、防風性および防塵性を発現するための通気度を有する短繊維ニードルパンチ不織布を得ることができる。特に柔らかい風合いを有するため、インテリア資材用途、衣料用途に好適に用いることができる。

本発明のニードルパンチ不織布は、上記従来の方法では、達成できなかった課題を解決するために、鋭意検討した結果、繊度１．５〜７ｄｔｅｘ、強度１．５〜３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度５０〜１５０％、初期引張抵抗度２０〜４５ｃＮ／ｄｔｅｘ、捲縮数５〜１５個／２５ｍｍ、捲縮度５〜２５％、乾熱収縮率０．１〜７％であるポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）短繊維を３０〜１００質量％を使用することで、不織布を構成する繊維同士の交絡度が向上し、剛軟度が１２００ｍＮ・ｃｍ以下と風合いに優れ、通気度５〜１３０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃと吸音性、防風性および防塵性に優れる不織布となることを見いだした。

ＰＴＴとは、１，３−トリメチレングリコール成分と、テレフタル酸成分から構成される繰り返し単位（トリメチレンテレフタレート単位）を含むポリエステルであり、グリコール成分に炭素数３個のメチレン鎖を有することにより、伸長変形に対して結晶構造自身が伸縮するという特徴を有する。そのため、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）やポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）と比べても、極めてモジュラスが低く、弾性回復性が高い特徴を持つ。またＰＥＴと対比して、湿熱処理や、アルカリ処理などによる耐久性（強度保持率）は２〜４倍であり、ＰＴＴ短繊維の鞘成分として好適である。

トリメチレンテレフタレート単位を構成する１，３−トリメチレングリコールとしては、バイオマス材料由来のものであることが、低環境負荷の点から好ましい。

ＰＴＴは、トリメチレンテレフタレート単位以外に、他の成分を共重合していてもよいが、ＰＴＴの特徴を活かす上では、トリメチレンテレフタレート単位が９０モル％以上であることが好ましく、より好ましくは９２モル％以上、さらに好ましくは９５モル％以上である。

ＰＴＴに共重合される成分として、ジカルボン酸成分としては例えば、イソフタル酸、フタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、４，４’ジフェニルジカルボン酸、４，４’ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，４’ジフェニルスルホンジカルボン酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸等の芳香族ジカルボン酸成分や、コハク酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸、ダイマー酸、エイコサンジオン酸等の脂肪族ジカルボン酸成分等を用いることができる。

また、グリコール成分としては例えば、エチレングリコール、１，２−トリメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、２，２’ビス（４’−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等を用いることができる。

これらの共重合成分は、１種類を単独で用いてもよいし、２種類以上を併用してもよい。

また、ＰＴＴには、目的に応じて、他のポリマー、艶消し剤、粒子、難燃剤、帯電防止剤、抗酸化剤、紫外線吸収剤等の添加物を含有していてもよい。

また、ＰＴＴには通常、２つのトリメチレンテレフタレートが環状に連結されたダイマー（以下、「環状ダイマー」と記載する。）が存在しうるが、ＰＴＴ中の環状ダイマーの含有量としては３質量％以下が好ましく、より好ましくは２．５質量％以下、さらに好ましくは２質量％以下である。ＰＴＴ中の環状ダイマーの含有量を３質量％以下に抑えることにより、ＰＴＴの耐加水分解性を向上させることができる。環状ダイマーと加水分解性との関係としては、環状ダイマーが加水分解によりトリメチレンテレフタレートモノマーとなり、当該モノマーによる触媒作用により、加水分解が促進されるものであると推測している。

ＰＴＴの固有粘度としては、０．８〜２ｄｌ／ｇが好ましく、より好ましくは１〜１．８ｄｌ／ｇ、さらに好ましくは１．２〜１．６ｄｌ／ｇである。０．８ｄｌ／ｇ以上とすることで、ＰＴＴの分子配向が向上し、捲縮糸の弾性回復性、および弾性回復の堅牢度が向上する。一方、２ｄｌ／ｇ以下とすることで、溶融紡糸時の急激な分子量低下を抑え、ポリマーの溶融流動の不安定化による複合紡糸の不安定化等を抑えることができる。

続いて、本発明に用いる、ＰＴＴ短繊維について述べる。

本発明のニードルパンチ不織布に用いるＰＴＴ短繊維の繊度は、１．５〜７ｄｔｅｘが好ましい。１．５ｄｔｅｘ以上とすることで、カード通過性が向上し、表面品位に優れたニードルパンチ不織布をえることができる。また、７ｄｔｅｘ以下とすることで、風合いが硬くなるのを抑えることができる。

ＰＴＴ短繊維の強度としては、１．５〜３．５ｃＮ／ｄｔｅｘであることが好ましい。１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上とすることで、カード通過時の糸切れを紡糸し、表面品位に優れたニードルパンチ不織布を提供することができる。また、３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の短繊維は、通常の工程から得ることは難しい。

ＰＴＴ短繊維の初期引張抵抗度は、２０〜４５ｃＮ／ｄｔｅｘであることが好ましい。ポリエチレンテレフタレート短繊維の初期引張抵抗度は、一般的に７０〜９０ｃＮ／ｄｔｅｘであるが、ポリエチレンテレフタレート短繊維と比較して初期引張抵抗度が低いことから、風合いに優れたニードルパンチ不織布を得ることができる。

伸度は、５０〜１５０％の範囲のものが好ましい。５０％未満の場合、ニードルパンチ不織布の風合いが硬くなる。一方、１５０％を超えるものは、カード通過時にネップが発生しやすくなるため、表面品位に劣るものとなる。

捲縮数は、５〜１５個／２５ｍｍの範囲であれば、繊維同士の絡合に問題なく、風合いのよいニードルパンチ不織布を得ることができる。５個／２５ｍｍ未満であると繊維の絡合が不十分であり、カード通過後の積層工程でウエッブの素抜けが発生する。また、１５個／２５ｍｍを超えると、ネップが発生しやすく、表面品位に劣るものとなる。

捲縮度は、５〜２５％のものが好ましい。５％未満であると繊維の絡合が不十分であり、カード通過後の積層工程でウエッブの素抜けが発生する。また、２５％を超えると、ネップが発生しやすく、表面品位に劣るものとなる。

乾熱収縮率は、０．１〜７％のものが好ましい。より好ましくは、０．１〜５％、さらに好ましくは、０．１〜３％の範囲である。ニードルパンチ不織布は、繊維同士の隙間が大きいため、不織布の収縮率を下げるためには、使用する短繊維の収縮率を低下させることが好ましく、ニードルパンチ不織布に用いるＰＴＴ短繊維の乾熱収縮率は、小さいほど好ましい。

続いて、本発明に用いるＰＴＴ短繊維の繊維長は、１０〜１００ｍｍであることが優れた混紡性を備えるために好ましい。より好ましくは、３０〜８０ｍｍである。１０ｍｍ未満の場合、繊維同士の絡合力が小さくなり、カード通過が難しくなる。また、１００ｍｍを超えるとカード通過時にネップが発生しやすく、表面品位に劣るものとなる。

かかるＰＴＴ短繊維は、短繊維を熱セットにより収縮させることで得ることができる。、熱セットの温度としては、１２０〜２２０℃の範囲内の温度が好ましく、この温度範囲内で短繊維に弛緩熱処理を施すのである。この弛緩熱処理温度が１２０℃未満であると熱収縮が大きくなり、短繊維の寸法安定性、けん縮保持性が悪くなり、２００℃を超えると短繊維の融着が多くなり、生産性に劣る結果となる。この温度はより好ましくは、１４０〜１６０℃であり、この範囲では融着が少なく、乾熱収縮率も小さい短繊維が得られるため生産性が向上する。

ＰＴＴ短繊維の断面形状としては、丸断面、中空断面、多孔中空断面、三葉断面（三角断面、Ｙ断面、Ｔ断面など）や四葉断面（Ｘ断面）等の多葉断面、扁平断面、Ｗ断面等を採用することが可能である。

ただし、ＰＴＴ短繊維の横断面の異形度は３．０以下であることが好ましく、より好ましくは２．５以下である。異形度を３．０以下とすることで、表面の平滑性に優れ、ソフトタッチのニードルパンチ不織布を得ることができる。一方、ニードルパンチ不織布としたときの布帛光沢感を得る上では、１．１以上とすることが好ましい。ここで、異形度は、断面における内接円の径に対する外接円の径の比で表される。

本発明のＰＴＴ短繊維は、平滑剤を含有する紡糸油剤が付与されていることが好ましい。平滑剤としては、例えば、脂肪酸エステル、多価アルコールエステル、エーテルエステル、ポリエーテル、シリコーンおよび鉱物油等が挙げられる。また、これらの平滑剤は単一成分で用いても良いし、複数の成分を混合して用いても良い。ＰＴＴ短繊維に上記のような平滑剤を含有させた油剤を付与することによって、ＰＴＴ短繊維の滑り性はさらに向上し、紡糸や延伸をはじめ、カードや紡績での工程通過性、および得られる短繊維自体の捲縮斑や毛羽等の品位を向上させるとともに、短繊維の開繊性や繊維構造体中での短繊維の分散性をさらに向上させることができる。また、その付着量は、０．１〜２質量％であることが、カード通過性および不織布制作時の生産性がよく好ましい。より好ましくは、０．２〜０．７質量％であることが好ましい。

本発明では、油剤を構成する成分は平滑剤に加えて、油剤を水に乳化させ、低粘度化して糸条への付着や浸透性を向上させる乳化剤、また必要に応じて帯電防止剤、イオン性界面活性剤、集束剤、防錆剤、防腐剤あるいは酸化防止剤を適宜配合したものを使用することができる。

次に本発明のニードルパンチ不織布について述べる。

本発明発明において、ニードルパンチ不織布は、上記ＰＴＴ短繊維を３０〜１００質量％含むことが必要である。

初期引張抵抗度が低いＰＴＴ短繊維を用いることで、柔らかく、風合いに優れたニードルパンチ不織布を得ることができる。上記ＰＴＴ短繊維が３０質量％未満となった場合、柔らかく風合いに優れたニードルパンチ不織布を得ることが難しくなる。ＰＴＴ短繊維の重量比率が高くなるほど、柔らかく風合いに優れたニードルパンチ不織布を得ることができ、好ましくは、５０質量％、さらに好ましくは７０質量％以上であると特に柔らかな風合いのニードルパンチ不織布を得ることができる。
ニードルパンチ不織布の通気度は、５〜１３０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃが好ましい。インテリア資材には吸音性が求められることが多く、不織布の通気度が上記範囲内となることで、吸音性に優れたニードルパンチ不織布を得ることができる。５ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃ未満であると音波を反射してしまい、十分な吸音性が得られなくなる。一方、１３０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃを超える場合は音波がニードルパンチ不織布を通過してしまい十分な吸音性が得られない。衣料用途に好適に用いるためには、通気度は、ゼロにならない程度に小さい方がよい。通気度が低くなることで、着用時の使用感が向上し、樹脂などを塗布するための工程通過性が向上するからである。５ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃ未満であると通気度が低すぎて、蒸れやすく、着用時の使用感が損なわれた布帛となり、１３０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃを超える場合、防風性に劣り、通気度が高く、着用時の使用感が損なわれるとともに、樹脂などを塗布する際の工程通過性が悪くなる。

また、ニードルパンチ不織布の剛軟度は、１２００ｍＮ・ｃｍ以下であることが好ましい。
１２００ｍＮ・ｃｍを超えると、不織布の風合いが硬くなるため好ましくない。

ニードルパンチ不織布の目付は、１２０〜４００ｇ／ｍ^２であることが好ましい。１２０ｇ／ｍ^２未満となると、不織布の耐摩耗性が悪くなり、４００ｇ／ｍ^２を超えると不織布の風合いが堅くなる。

本発明に用いるニードルパンチ不織布は、収縮率が大きいと加工時の熱収縮により、製品の目標の寸法に加工しにくくなることから、３％以下の収縮率であることが好ましい。ニードルパンチ不織布は、収縮率を小さくするためには、乾熱収縮率が０．１〜７％のＰＴＴ短繊維を用いる。より好ましくは、０．１〜５％、さらに好ましくは、乾熱収縮率が０．１〜２％のＰＴＴ短繊維を用いると、不織布の寸法変化を極めて小さくすることができる。また、ニードルパンチ後にポリエステル樹脂、アクリル樹脂等を付与し、乾燥することで収縮率を小さくすることができる。その他の方法として、ニードルパンチ後に、１３０℃〜１９０℃の範囲で熱セットを行い、布帛をあらかじめ収縮させることで、収縮率を小さくできる。より好ましくは、１５０〜１９０℃の範囲であるとＰＴＴ短繊維の乾熱収縮率をより小さくすることができる。

本発明のニードルパンチ不織布は、例えば次のようにして得られる。まず上記のＰＴＴ短繊維を所定の割合に混綿し、カード機にてカーディングを行った後、クロスラッパーを用いてウエッブを積層し、所定の目付に合わせる。その後、ニードルパンチ機にて、ウエッブをパンチングし、短繊維同士を絡合させ不織布を得る。
この際、積層するウエッブの量は、８枚〜３０枚が好ましい。８枚未満であると不織布の目付ムラが大きくなり、不織布の表面品位が悪化する。３０枚を超えると、生産性が悪くなる。また、パンチングを作成する際、針の番手は＃３６〜＃４２番、針本数は、３００〜７００本／ｃｍ^２が表面品位や風合いに優れたニードルパンチ不織布を得ることができるため好ましい。

本発明のニードルパンチ不織布の耐摩耗性は、ＪＩＳＬ１９１３（１９９９）６．６．２でのテーバー摩耗試験機（摩耗輪ＣＳ−１０、荷重１．９８Ｎ、１００回）の摩耗等級が３級以上であることが好ましい。３級未満であると、衣料用途、インテリア資材用途として用いる為の十分な耐久性が得られない。上記耐摩耗性は、繊度１．７〜７ｄｔｅｘの繊維を用い、パンチングする針番手を＃３６〜＃４２、針本数を３００〜７００本／ｃｍ^２とすることで得ることができる。

本発明のニードルパンチ不織布は、風合いが柔らかく、かつ、優れた吸音性、防風性および防塵性を発現するための通気度を有することから、壁紙、パーティション、椅子張り、カーテン、カーペット等のインテリア資材。芯地、裏材等の衣料用途に好適に用いることができる。

［測定方法］
（１）繊度
ＪＩＳＬ１０１５（１９９９）８．５．１Ａ法に基づき試料を金ぐしで平行に引きそろえ、これを切断台上においたラシャ紙の上に載せ、適度の力でまっすぐにはったままゲージ板を圧着し、安全かみそりなどの刃で３０ｍｍの長さに切断し、繊維を数えて３００本を一組とし、その質量を量り、見掛繊度を求める。この見掛繊度と別に測定した平衡水分率とから、次の式によって正量繊度（ｄｔｅｘ）を算出し、５回の平均値を求めた。
Ｆ_０＝Ｄ’×{（１００＋Ｒ_０）／（１００＋Ｒ_ｅ）}
Ｆ_０：正量繊度（ｄｔｅｘ）
Ｄ’：見掛繊度（ｄｔｅｘ）
Ｒ_０：公定水分率（０．４）
Ｒ_ｅ：平衡水分率。

（２）繊維長
ＪＩＳＬ１０１５（１９９９）８．４．１Ａ法に基づき試料を金ぐしに平行に引きそろえ、ペア形ソーターでステープルダイヤグラムを約２５ｃｍ幅に作成する。作成の際、繊維を全部ビロード板上に配列するためにグリップでつかんで引き出す回数は、約７０回とする。この上に目盛りを刻んだセルロイド板を置き、方眼紙上に図記する。この方法で図記したステープルダイヤグラムを５０の繊維長群に等分し、各区分の境界及び両端の繊維長を測定し、両端繊維長の平均に４９の境界繊維長を加えて５０で除し、平均繊維長（ｍｍ）を算出した。

（３）強度、伸度
ＪＩＳＬ１０１５（１９９９）８．７．１に基づき、空間距離２０ｍｍ、繊維を一本ずつ区分線に緩く張った状態で両端を接着剤ではり付けて固着し、区分ごとを１試料とする。試料を引張試験器のつかみに取り付け、上部つかみの近くで紙片を切断し、つかみ間隔２０ｍｍ、引張速度２０ｍｍ／分の速度で引っ張り、試料が切断したときの荷重（Ｎ）及び伸び（ｍｍ）を測定、次の式により引張強さ（ｃＮ／ｄｔｅｘ）及び伸び率（％）を算出した。
Ｔ_ｂ＝ＳＤ／Ｆ_０
Ｔ_ｂ：引張強さ（ｃＮ／ｄｔｅｘ）
ＳＤ：破断時の荷重（ｃＮ）
Ｆ_０：試料の正量繊度（ｄｔｅｘ）
Ｓ＝{（Ｅ_２−Ｅ_１）／（Ｌ＋Ｅ_１）}×１００
Ｓ：伸び率（％）
Ｅ_１：緩み（ｍｍ）
Ｅ_２：切断時の伸び（ｍｍ）又は最大荷重時の伸び（ｍｍ）
Ｌ：つかみ間隔（ｍｍ）。

（４）初期引張抵抗度
ＪＩＳＬ１０１５（１９９９）８．１１に基づき（３）強度、伸度と同じ方法で試験を行い、荷重−伸張曲線を描き、この図から原点の近くで伸長変化に対する荷重変化の最大点Ａ（接線角の最大点）を求め、次の式によって初期引張抵抗度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）を算出した。
Ｔ_ｒｉ＝Ｐ／｛（ｌ’／ｌ）×Ｆ_０｝
Ｔ_ｒｉ：初期引張抵抗度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）
Ｐ：接線角の最大点Ａにおける荷重（ｃＮ）
Ｆ_０：正量繊度（ｄｔｅｘ）
ｌ：試験長（ｍｍ）
ｌ’：ＴＨの長さ（ｍｍ）（Ｈは垂線の足、Ｔは接線と横軸との交点）。

（５）捲縮数
ＪＩＳＬ１０１５（１９９９）８．１２．１に基づき（３）強度、伸度と同じ方法にて、区分線を作り（ただし、空間距離は２５ｍｍとした）、これに捲縮が損なわれていない数個の部分から採取した試料を１本ずつ、空間距離に対して２５±５％の緩みをもたせて、両端を接着剤ではり付け固着させる。この試料を１本ずつ、捲縮試験機のつかみに取り付け、紙片を切断した後、試料に初荷重（０．１８ｍＮ×表示テックス数）をかけたときのつかみ間の距離（空間距離）（ｍｍ）を良い、そのときの捲縮数を数え、２５ｍｍ間当の捲縮数を求め、２０回の平均値を求めた。

（６）捲縮度
ＪＩＳＬ１０１５（１９９９）８．１２．２に基づき試料に初荷重（０．１８ｍＮ×表示テックス数）かけたときの長さと、これに荷重（４．４１ｍＮ×表示テックス数）をかけたときの長さを測り、次式によって算出した。
Ｃ_ｐ＝｛（ｂ−ａ）／ｂ｝×１００
Ｃ_ｐ：捲縮度（％）
ａ：初荷重をかけたときの長さ（ｍｍ）
ｂ：４．４１ｍＮ×テックス数をかけたときの長さ（ｍｍ）。

（７）乾熱収縮率
ＪＩＳＬ１０１５（１９９９）８．１５に基づき、（３）強度、伸度と同じ方法にて区分線を作り（ただし、空間距離は２５ｍｍとした）、初荷重をかけたときの距離（ｍｍ）を読む。

試料を装置から取り外し、１５０度の乾燥機中につり下げ、３０分間放置後取り出し、室温まで冷却後、再び装置に取り付け初荷重をかけたときのつかみ間の距離を読み次式によって乾熱収縮率を測定した。
Ｓ_ｄ＝｛（Ｌ−Ｌ’）／Ｌ｝×１００
Ｓ_ｄ：乾熱収縮率（％）
Ｌ：処理前の初荷重をかけたときのつかみ間の距離（ｍｍ）
Ｌ’：処理後の初荷重をかけたときのつかみ間の距離（ｍｍ）。
（８）目付
ＪＩＳＬ１９１３（１９９９）６．２に基づき、２５ｃｍ×２５ｃｍの試験片３枚を採取し、それぞれの標準状態における質量（ｇ）を量り、次の式によって、１ｍ^２当たりの質量（ｇ／ｍ^２）を求め、その平均値を算出した。
Ｓ_ｍ＝Ｗ／Ａ
Ｓ_ｍ：目付（ｇ／ｍ^２）
Ｗ：標準状態における試験片の質量（ｇ）
Ａ：試験片の面積（ｍ^２）。

（９）剛軟度
ＪＩＳＬ１９１３（１９９９）６．７．２に基づき測定した。

カンチレバー形試験器を用い、２５×２５０ｍｍの試験片を横方向に３枚採取した。試験片の重量を測定し、単位面積当たりの質量を計算した。カンチレバー型試験器を水平におき、試験片の１端を一定速度にて押し出した。試験片が面に接触するまで移動し、８秒放置した後、試験片の突き出た長さを読み取った。突き出た長さの半分を曲げ長さとし、次式にて算出し、その平均値を算出した。
Ｇ＝ｍ×Ｃ^３×１０^−３
Ｇ：曲げ硬さ（ｍＮ・ｃｍ）
ｍ：試験片の単位面積当たりの質量
Ｃ：全平均の曲げ長さ（ｃｍ）。

（１０）通気度
ＪＩＳＬ１０９６（１９９９）８．２７．１Ａ法に基づき、フラジール形試験器を用い、円筒の一端に試験片を取り付けた後、加減抵抗器によって傾斜形気圧機が１２５Ｐａの圧力を示すように吸込みファンを調整し、そのときの垂直形気圧計の示す圧力と、使用した空気孔の種類とから、試験機に附属の表によって試験片を通過する空気量を求めた。

（１１）収縮率
ＪＩＳＬ１９０６（１９９９）５．９．１に基づき、試料から２５ｃｍ×２５ｃｍの試験片を３枚採取し、試験片にタテヨコそれぞれ２０ｃｍの長さを表す印を付けた。恒温乾燥機を用い、１５０度×３分間試験器内に放置し、取り出して室温まで冷却した。その後、タテヨコの長さを０．１ｍｍまで測定し、次式によって算出した。
ΔＬ＝｛（Ｌ−Ｌ’）／Ｌ｝×１００
ΔＬ：収縮率（％）
Ｌ：加熱前の試験片の３線の長さ合計（ｍｍ）
Ｌ’：加熱後の試験片の３線の長さ合計（ｍｍ）。

（１２）摩耗性
ＪＩＳＬ１９１４（１９９９）６．６．２ａ）テーバー形法に基づき、摩耗輪ＣＳ−１０、摩耗回数１００回にてＪＩＳＬ１９１３（１９９９）付図１の各級の写真と比較し、限度以内にある最高等級で判定した。

（１３）風合い
試料の風合いは、１０人のパネラーにより評価した結果、７人以上が柔軟であると感じた場合を◎、５〜６人が柔軟であると感じた場合を○、柔軟であると感じた人が３〜４人の場合を△、柔軟であると感じた人が２人以下の場合を×とし、◎および○は実用範囲、△および×は実用範囲外とした。

［実施例１〜５、比較例１］
（紡糸）
固有粘度１．５ｇ／ｄｌのポリトリメチレンテレフタレートポリマーを紡糸温度２７０℃で繊維状に吐出させた。吐出された繊維状のポリマーをチムニー風により冷却固化し、油剤液を付与し、ロール回転速度１０００ｍ／分にて未延伸糸サブトウを得た。得られたサブトウを所定本数束ねて、延伸倍率３．０倍にて延伸し、１４０℃×２０分弛緩熱処理を加えた後、５１ｍｍの長さにカットし、繊度３．３ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維は、強度２．１ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度９５．２％、初期引張抵抗度３５．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、捲縮数１０．９個／２５ｍｍ、捲縮度５．６％、乾熱収縮率１．６％であった。

（不織布）
得られた繊度３．３ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリトリメチレンテレフタレート短繊維と公知の方法により得られた繊度３．３ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート繊維を表１に記載の混綿比率にて混綿し、開繊機にて開繊後、ローラーカードに供給して、目付２００ｇ／ｍ^２のウエッブを得た。続いて、ニードルパンチ機により、得られたウエッブを３６番針にて、針深度１５ｍｍ、４００本／ｃｍ^２の密度で打ち込みをして、ニードルパンチ不織布を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート不織布は、摩耗性が４級で、風合いが柔らかく、通気度の低いものであった。一方、ポリエチレンテレフタレート不織布は、摩耗性が４．５級であるが、風合いが堅く、通気度も実施例と比較して高いものであった。得られたニードルパンチ不織布の物性を表１に示す。

［実施例６〜１０、比較例２］
（紡糸）
固有粘度１．５ｇ／ｄｌのポリトリメチレンテレフタレートポリマーを紡糸温度２７０℃で繊維状に吐出させた。
吐出された繊維状のポリマーをチムニー風により冷却固化し、油剤液を付与し、ロール回転速度１０００ｍ／分にて未延伸糸サブトウを得た。
得られたサブトウを所定本数束ねて、延伸倍率３．０倍にて延伸し、１４０℃×２０分弛緩熱処理を加えた後、５１ｍｍの長さにカットし、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。

得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維は、強度２．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度９３．５％、初期引張抵抗度３３．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、捲縮数８．６個／２５ｍｍ、捲縮度５．７％、乾熱収縮率０．７％であった。

（不織布）
得られた繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリトリメチレンテレフタレート短繊維と公知の方法により得られた繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート繊維を表２に記載の混綿比率にて混綿し、開繊機にて開繊後、ローラーカードに供給して、目付３７０ｇ／ｍ^２のウエッブを得た。続いて、ニードルパンチ機により、得られたウエッブを３６番針にて、針深度１５ｍｍ、４００本／ｃｍ^２の密度で打ち込みをして、ニードルパンチ不織布を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート不織布は、摩耗性が４級で、風合いが柔らかく、通気度の低いものであった。一方、ポリエチレンテレフタレート不織布は、摩耗性が４．５級であるが、風合いが堅く、通気度も実施例と比較して高いものであった。得られたニードルパンチ不織布の物性を表２に示す。

［比較例３］
（紡糸）
固有粘度１．５ｇ／ｄｌのポリトリメチレンテレフタレートポリマーを紡糸温度２７０℃で繊維状に吐出させた。
吐出された繊維状のポリマーをチムニー風により冷却固化し、油剤液を付与し、ロール回転速度１０００ｍ／分にて未延伸糸サブトウを得た。
得られたサブトウを所定本数束ねて、延伸倍率３．０倍にて延伸し、１４０℃×２０分弛緩熱処理を加えた後、５１ｍｍの長さにカットし、繊度８ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。

得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維は、強度２．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度８０．５％、初期引張抵抗度３７．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、捲縮数１２．３個／２５ｍｍ、捲縮度１０．５％、乾熱収縮率５．６％であった。

（不織布）
得られた繊度８ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリトリメチレンテレフタレート短繊維を開繊機にて開繊後、ローラーカードに供給して、目付３７０ｇ／ｍ^２のウエッブを得た。続いて、ニードルパンチ機により、得られたウエッブを３６番針にて、針深度１５ｍｍ、４００本／ｃｍ^２の密度で打ち込みをして、ニードルパンチ不織布を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート不織布は、使用している繊維が太いことから、摩耗性が４級で、やや風合いが堅く、通気度も実施例と比較して高いものであった。得られたニードルパンチ不織布の物性を表３に示す。

［比較例４］
比較例３で得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維８０質量％と、公知により得られた繊度８ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート短繊維を２０質量％用い、開繊機にて開繊後、ローラーカードに供給して、目付３７０ｇ／ｍ^２のウエッブを得た。続いて、ニードルパンチ機により、得られたウエッブを３６番針にて、針深度１５ｍｍ、４００本／ｃｍ^２の密度で打ち込みをして、ニードルパンチ不織布を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート不織布は、使用している繊維が太いことから、摩耗性が４級で、やや風合いが堅く、通気度も実施例と比較して高いものであった。得られたニードルパンチ不織布の物性を表３に示す。

本発明のニードルパンチ不織布は、インテリア資材用途、衣料用途に好適に用いることができる。

Claims

繊度１．５〜７ｄｔｅｘ、強度１．５〜３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度５０〜１５０％、初期引張抵抗度２０〜４５ｃＮ／ｄｔｅｘ、捲縮数５〜１５個／２５ｍｍ、捲縮度５〜２５％、乾熱収縮率０．１〜７％のポリトリメチレンテレフタレート短繊維を３０〜１００質量％含み、通気度５〜１３０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓｅｃ、剛軟度が１２００ｍＮ・ｃｍ以下であることを特徴とするニードルパンチ不織布。
ポリトリメチレンテレフタレート短繊維の繊維長が１０〜１００ｍｍであることを特徴とする請求項１記載のニードルパンチ不織布。
収縮率が３％以下であることを特徴とする請求項１または２記載のニードルパンチ不織布。
目付が、１２０〜４００ｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項１〜３いずれかに記載のニードルパンチ不織布。
テーバー摩耗性が３級以上であることを特徴とする請求項１〜４いずれかに記載のニードルパンチ不織布。
インテリア資材に用いることを特徴とする請求項１〜５いずれかに記載のニードルパンチ不織布。
衣料用途に用いることを特徴とする請求項１〜５いずれかに記載のニードルパンチ不織布。