JP2009150261A - 斜板式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】斜板の高速回転時にクランク室内における潤滑油の過剰な貯留を防止することと併せ、設置場所に対する制約が小さい斜板式圧縮機の提供。
【解決手段】複数のシリンダボアが設けられるシリンダブロック１１と、シリンダボア１２内を往復動するピストン２３と、回転軸１５の回転をピストン２３の往復動に変換する斜板１７と、斜板１７を収容するクランク室１４をシリンダブロック１１との接合により形成するハウジングと、を有し、ハウジングは斜板１７の外周部を囲む筒体部１２ａと、筒体部１２ａの一方の開口を覆う底面部とを有し、筒体部１２ａは、クランク室１４と外部を連通する複数の連通孔３１を有し、複数の連通孔３１は筒体部１２ａの周方向に配列され、特定の連通孔３１と連通される外部貯油室４０と、外部貯油室４０と非連通の連通孔３１を封栓する封栓体と、を有した。
【選択図】図２

Description

この発明は、斜板式圧縮機に関し、さらに詳しくは、斜板等の回転要素が収容されるクランク室を有し、クランク室内に潤滑油が貯留される斜板式圧縮機に関する。

通常、冷凍サイクルの一部を構成する斜板式圧縮機（以下、単に「圧縮機」と表記する。）では、冷媒回路の効率面と圧縮機の摺動部分に対する潤滑のためにクランク室内に潤滑油を貯溜させることが好ましい。
しかしながら、クランク室に潤滑油が過剰に貯留された場合、斜板等の圧縮機における回転要素が潤滑油を高速で攪拌すると、攪拌による摩擦熱が発生する。
特に、斜板が高速回転される場合は低速回転する場合と比較して圧縮機が著しく高温となる。
攪拌による摩擦熱は可変容量圧縮機の温度上昇を招き、圧縮機の高温化は、例えば、圧縮機における摺動部位や、ゴム材料や樹脂材料により形成されている各種シール部材の耐久性を低下させるおそれがある。

そこで、従来の斜板式圧縮機では、斜板と潤滑油との攪拌を抑制する試みがなされている。
例えば、特許文献１に開示された可変容量型圧縮機における油貯留構造では、吐出室内に油貯留空間を形成するように吐出室の最下部から所定距離だけ上方に圧力供給通路の入口を配置している。
この種の圧縮機では、潤滑油を吐出室に多く留めることができるから、制御圧室（クランク室）内における潤滑油の過剰な貯留を防止するとしている。
特開２００１−１２３９４２号公報（第１−５頁、図１、図２）

しかしながら、特許文献１に開示された圧縮機では、クランク室内における潤滑油の過剰な貯留を防止するものの、クランク室を除く圧縮機内に吐出室に潤滑油を貯留する構成であるから、吐出室の機能が潤滑油の貯留により影響するおそれがある。
また、この種の圧縮機の場合、吐出室の最下部から所定距離だけ上方に圧力供給通路の入口を配置することから、圧縮機を回転軸の軸方向における特定の向きにて設置する必要があるなど設置場所に対する制約が大きいという問題がある。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、斜板の高速回転時にクランク室内における潤滑油の過剰な貯留を防止することと併せ、従来よりも設置場所に対する制約が小さい斜板式圧縮機の提供にある。

上記課題を達成するため、本発明は、複数のシリンダボアが設けられるシリンダブロックと、前記シリンダボア内を往復動するピストンと、回転軸と一体的に回転され、該回転軸の回転を前記ピストンの往復動に変換する斜板と、前記斜板を収容するクランク室を前記シリンダブロックとの接合により形成するハウジングと、を有し、前記ハウジングは前記斜板の外周部を囲む筒体部と、該筒体部の一方の開口を覆う底面部とを有し、前記筒体部の他方の開口は前記シリンダブロックと接合される斜板式圧縮機であって、前記筒体部は、前記クランク室と外部とを連通する複数の連通孔を有し、複数の前記連通孔は前記筒体部の周方向に配列され、特定の前記連通孔と連通される外部貯油室と、該外部貯油室と非連通の前記連通孔を封栓する封栓体と、を有することを特徴とする。

本発明では、斜板の高速回転時には、斜板の遠心力によりクランク室内における回転軸付近よりも筒体部の内壁寄りに潤滑油が多く存在するが、内壁寄りに存在する潤滑油は斜板の回転に伴って連通孔へ導入され、連通孔を通じて斜板の回転数に応じた量の潤滑油が外部貯油室に貯留される。
本発明によれば、圧縮機の運転中には、外部貯油室には斜板の回転数に応じた量の潤滑油を貯留することができ、従来では発熱の問題が生じがちな斜板の高速回転時のクランク室内における潤滑油の過剰な貯留を防止することができる。
一方、圧縮機が熱の影響を殆ど受けない低速回転時では、殆ど外部貯油室に貯油させず、クランク室内の摺動要素を潤滑するために潤滑油の大半をクランク室に貯留させることができる。
また、本発明では、複数の連通孔が筒体部の周方向に配列されているから、設置場所毎に圧縮機の回転軸まわりの傾度が異なる場合でもあっても、特定の連通孔を選択して外部貯油室を適切な位置に配置させることができる。
外部貯油室と連通されない連通孔は封栓体により塞がれるので、クランク室内の冷媒や潤滑油が連通孔を通じて漏れることはなく圧縮機としての機能を保つことができる。

また、本発明では、上記の斜板式圧縮機において、前記斜板の外周部は、前記ピストンを下死点に位置させる下死点対応部と前記ピストンを上死点に位置させる上死点対応部とを有し、複数の前記連通孔は、前記回転軸の軸方向において、前記底面部と前記下死点対応部との間に対応する前記筒体部の対応部位に位置させてもよい。

この場合、斜板の外周部は、ピストンを下死点に位置させる下死点対応部と、上死点に位置させる上死点対応部とを有しており、クランク室内の回転軸の軸方向における底面部と下死点対応部との間に対応する筒体部の対応部位には、潤滑油が高密度で存在する。
筒体部のこの対応部位に外部貯油室と連通する連通孔が配置されることから、クランク室内の潤滑油を斜板の高速回転時に外部貯油室へより導入し易い。

また、本発明では、上記の斜板式圧縮機において、特定の前記連通孔は、前記クランク室の底寄りに位置する連通孔であり、前記外部貯油室は、前記斜板の高速回転時に前記クランク室内の潤滑油の一部を貯留し、低速回転時に潤滑油の自重によりクランク室へ潤滑油を戻すことが可能な高さに配置されてもよい。

この場合、外部貯油室と連通する連通孔がクランク室の底寄りに位置するから、斜板の高速回転時においてクランク室内の潤滑油を外部貯油室へより導入し易い。
外部貯油室は斜板の高速回転時にクランク室内の潤滑油の一部を貯留することができるほか、低速回転時には、外部貯油室における潤滑油の自重によりこの潤滑油を外部貯油室からクランク室へ戻すことができる。

さらに、本発明では、上記の斜板式圧縮機において、前記連通孔の連通方向は、前記回転軸方向断面において、半径方向と前記斜板の回転方向に対する接線方向との間に含まれてもよい。

この場合、斜板の回転の方向と一致する接線方向と、遠心力が作用する回転軸の半径方向との間に連通孔の連通方向が設定されることにより、クランク室内の潤滑油が斜板の回転に沿って連通孔へ導入され易くなり、潤滑油を効率的に外部貯油室へ導くことができる。

また、本発明では、上記の斜板式圧縮機において、前記外部貯油室及び前記封栓体は、前記連通孔に対して着脱自在としてもよい。

この場合、外部貯油室及び封栓体は連通孔に対して着脱することができるから、例えば、外部貯油室や封栓体を取り外すことにより、連通孔をドレン抜きのためのドレン孔として機能させることができる。
具体的には、例えば、外部貯油室及び封栓体に雄ねじ部を設け、連通孔を形成するハウジングに雄ねじ部に対応する雌ねじ部を形成し、ねじ締結により外部貯油室及び封栓体を連通孔に対して着脱自在としてもよい。

また、本発明では、上記の斜板式圧縮機において、前記斜板は前記回転軸に対する傾斜角度が変更可能であり、前記斜板の傾斜角度の変更により吐出容量が変更される可変容量型圧縮機としてもよい。

この場合、斜板式圧縮機は、可変容量型圧縮機であるから傾斜状態の斜板を支持する部材、例えば、ラグプレートを有する。
ラグプレートは斜板と共に回転軸と一体的に回転される回転要素であり、可変容量型圧縮機では斜板のほかにクランク室内の潤滑油を攪拌する要素が増える。
このため可変容量型圧縮機の場合では、潤滑油の攪拌による問題が顕著となるものの、クランク室内の潤滑油が外部貯油室に貯油されることにより、より効果的に潤滑油攪拌の問題を解消することができる。
なお、ワッブルプレートを用いるワッブルタイプの可変容量型圧縮機についても上記と同様の効果が期待できる。

本発明によれば、斜板の高速回転時にクランク室内における潤滑油の過剰な貯留を防止することと併せ、従来よりも設置場所に対する制約が小さい斜板式圧縮機を提供することができる。

（第１の実施形態）
以下、第１の実施形態に係る斜板式圧縮機としての可変容量型圧縮機（以下、単に「圧縮機」と表記する）を図１、図２に基づいて説明する。
図１は、第１の実施形態に係る圧縮機の構造を示す縦断面図であり、図２は図１におけるＡ−Ａ線矢視図である。
説明の便宜上、図１において圧縮機の左側を前方とし、右側を後方とする。

図１に示すように、シリンダブロック１１の前端部にフロントハウジング１２が接合され、シリンダブロック１１の後端部にリヤハウジング１３が接合されている。
シリンダブロック１１及びフロントハウジング１２により区画形成される空間部はクランク室１４を構成する。

クランク室１４を貫通する回転軸１５がシリンダブロック１１及びフロントハウジング１２に回転自在に支持されている。
回転軸１５の前端は、突出端としてフロントハウジング１２の外側へ突出されており、この突出端は車両のエンジンやモータ等の駆動源（図示せず）から回転力の伝達を受ける機構（図示せず）と連結されている。
この実施形態では、エンジンの動力が常に回転軸１５に伝達される構成を採用しており、圧縮機としてはクラッチレス式である。
クランク室１４内における回転軸１５には、ラグプレート１６が固定されるとともにラグプレート１６に係合される斜板１７が備えられている。

斜板１７は、斜板１７の中心部に形成された貫通孔１８に回転軸１５が貫通した状態にあり、斜板１７に突出して形成されたガイドピン１９がラグプレート１６に形成されたガイド孔２０にスライド可能に嵌入されている。
斜板１７は、ガイド孔２０に対するガイドピン１９の嵌入の関係に基づき、回転軸１５と一体的に回転する。
回転軸１５と、ラグプレート１６と、斜板１７とは圧縮機における回転要素に相当する。
斜板１７は、ガイド孔２０に対するガイドピン１９のスライドにより、回転軸１５の軸方向にスライド可能であるほか傾動可能に回転軸１５に支持されている。
ところで、フロントハウジング１２は、斜板１７の外周部を囲む筒体部１２ａと、筒体部１２ａの一方（フロント側）の開口を覆う底面部１２ｂとを有し、筒体部１２ａの他方（リヤ側）の開口はシリンダブロック１１のフロント側の端面と接合される。
底面部１２ｂの内壁にはスラストベアリング２１が備えられており、ラグプレート１６はスラストベアリング２１を介してフロントハウジング１２に対して摺動自在である。

シリンダブロック１１には、回転軸１５の周りに形成された複数のシリンダボア２２が配列されており、シリンダブロック１１の後端部とリヤハウジング１３との間には吸入弁や吐出弁を有する弁形成機構２５が介在されている。
個々のシリンダボア２２にはピストン２３が摺動可能に収容されている。
各ピストン２３の前端（斜板１７側の端部）はシュー２４を介して斜板１７の外周部と係合されている。
ピストン２３の後端（弁形成機構２５側の端部）は、弁形成機構２５と対向し、シリンダブロック１１及び弁形成機構２５とともにシリンダボア２２内に圧縮室を形成する。

斜板１７が回転軸１５とともに回転すると、各ピストン２３はシュー２４を介してシリンダボア２２内の軸芯方向へ往復移動する。
つまり、斜板１７は回転軸１５の回転をピストン２３の往復動に変換する。
斜板１７の外周部は、ピストン２３を上死点に位置させる上死点対応部１７ａと、ピストン２３を下死点に位させる下死点対応部１７ｂとを有する。
上死点対応部１７ａ及び下死点対応部１７ｂを回転軸１５の軸方向についてみたとき、上死点対応部１７ａは外周部において最もシリンダブロック１１に接近している部位であり、下死点対応部１７ｂは外周部において最もシリンダブロック１１から離れた部位に相当する。
この圧縮機は可変容量型圧縮機であることから、斜板１７は回転軸１５の軸方向にスライド可能であるほか傾動可能であるが、下死点対応部１７ｂは軸方向に移動するものの、上死点対応部１７ａは軸方向において移動することはない。

リヤハウジング１３の中央部には、弁形成機構２５に面して吸入室２６が区画形成され、吸入室２６の外周側には吸入室２６を取り囲むように吐出室２７が形成されている。
図１に示すように、リヤハウジング１３に形成された隔壁１３ａが両室２６、２７を隔てるようにしている。
シリンダブロック１１とリヤハウジング１３には、クランク室１４と吐出室２７とを連通する連通路２８が形成されている。
連通路２８の途中に電磁弁からなる容量制御弁２９が配置されている。
シリンダブロック１１には、クランク室１４と吸入室２６を常時連通する通気路としての抽気通路３０が形成されている。

リヤハウジング１３には、外部に露出する吸入ポート（図示せず）が設けられ、吸入ポートと吸入室２６が吸入通路（図示せず）により連通される。
吸入ポートは図示しない外部冷媒回路の低圧側と接続され、低圧の冷媒ガスが低圧ポート及び吸入通路を通って吸入室２６に導かれる。
リヤハウジング１３には、外部に露出する吐出ポート（図示せず）が設けられ、吐出ポートと吐出室２７が吐出通路（図示せず）により連通される。
吐出ポートは外部冷媒回路の高圧側と接続され、吐出室２７における高圧の冷媒ガスが吐出通路及び吐出ポートを通じて外部冷媒回路の高圧側に供給される。
吐出通路には吐出圧の冷媒ガスに含まれるミスト状の潤滑油を分離して回収するオイルセパレータ（図示せず）が設けられている。
さらに、オイルセパレータにより分離された潤滑油を吸入室２６へ戻す戻し通路（図示せず）が備えられている。
冷媒に含まれる潤滑油を外部冷媒回路へ供給すると、潤滑油が冷凍サイクルの効率低下を招く原因となる等の理由から、潤滑油はできるだけ圧縮機内に留めることが好ましい。

ところで、この圧縮機には、図２に示すように、クランク室１４内における潤滑油の貯留を可能とする外部貯油室４０が備えられている。
外部貯油室４０は、フロントハウジング１２に設けられた複数の連通孔３１の一つと着脱自在に接続されている。
まず、連通孔３１について詳しく説明すると、複数の連通孔３１が筒体部１２ａに設けられており、これらの連通孔３１は筒体部１２ａの周方向に配列されている。
周方向に複数の連通孔３１が設けられる理由は、圧縮機の設置場所Ｓの条件により、外部貯油室４０との連通に適切な連通孔３１を選択するためである。
これにより、設置場所に応じて回転軸１５の軸周りに圧縮機の設置方向が異なっても、外部貯油室４０の位置を適切な位置に配置することができる。

さらに、連通孔３１は、図１に示すように、回転軸１５の軸方向における底面部１２ｂと斜板１７における下死点対応部１７ｂとの間に対応する筒体部１２ａの対応部位Ｒに位置する。
この実施形態の圧縮機は可変容量型圧縮機であることから、最大容量運転時において下死点対応部１７ｂと底面部１２ｂとの間に潤滑油が貯留されやすい。
従って、この実施形態では、筒体部１２ａの対応部位Ｒが、斜板１７が最も傾斜する最大容量運転時の下死点対応部１７ｂ（図１において二点鎖線で示す斜板１７を参照。）と底面部１２ｂとの間に設定されている。

各連通孔３１の連通方向は、図２に示すように、斜板１７の回転方向に対する接線方向と回転軸１５の半径方向との中間となる方向に設定されている。
これにより、クランク室１４の潤滑油が斜板１７の回転に伴って連通孔３１へ導入され易くなっている。
この実施形態では、斜板１７の回転方向に対する接線方向と回転軸１５の半径方向との中間となる方向に連通孔３１の連通方向を設定したが、連通孔３１の連通方向は斜板１７の回転方向に対する接線方向と回転軸１５の半径方向との間となる方向であれば、接線方向と半径方向を含み、自由に設定できる。
なお、各連通孔３１はクランク室１４内のオイル抜きのためのドレン孔として使用することが可能である。

次に、外部貯油室４０について説明する。
外部貯油室４０は、内部に貯油空間を有する貯油室容器４１と、貯油室容器４１と連通孔３１との間に設置される連通管４２とを有する。
筒体部１２ａにおける各連通孔３１の孔壁には雌ねじ部３１ａが形成されている。
連通管４２の連通孔３１側端部の外周面には雌ねじ部３１ａに対応する雄ねじ部４２ａが形成されている。
外部貯油室４０はどの連通孔３１に対しても装着可能であるが、外部貯油室４０が装着される連通孔３１は、圧縮機の設置場所Ｓの条件により決定される。
この実施形態では、図２に示す設置場所Ｓのスペース上の都合から図２においてシリンダブロック１１の右側に外部貯油室４０を配置するように、特定の連通孔３１と外部貯油室４０が連通されている。
外部貯油室４０の上下方向の位置については、斜板１７の高速回転時にクランク室１４内の潤滑油の一部を貯留し、低速回転時に潤滑油の自重により潤滑油をクランク室１４へ戻すことが可能な高さに設定している。
つまり、外部貯油室４０の上下方向の位置については、斜板１７の回転が高速になるにつれて外部貯油室４０内における潤滑油の液面が高くなる高さに設定している。

外部貯油室４０と連通されない非連通の連通孔３１には封栓体としてプラグ３５が装着される。
この実施形態のプラグ３５は略円柱状のボルトであり、プラグ３５の外周には雌ねじ部３１ａに対応する雄ねじ部３５ａが形成され、プラグ３５は冷媒漏れのないように連通孔３１を塞ぐ。
なお、図２における矢印Ｇは斜板１７の回転方向を示し、図２では、説明の便宜上、ラグプレート１６を仮想線である二点鎖線で示す。
図２におけるＦ１、Ｆ２は圧縮機を設置場所Ｓに固定するためのフランジ部であり、圧縮機はフランジ部Ｆ１、Ｆ２に通した固定用ボルト（図示せず）により設置場所Ｓに固定される。
また、図２では、斜板１７の高速回転時に外部貯留室４０において潤滑油Ｌが貯留されている状態を示している。

次に、本発明の実施形態に係る圧縮機の動作について説明する。
回転軸１５の回転運動に伴うピストン２３の往復運動に基づき、吸入室２６の冷媒ガスは弁形成機構２５の吸入ポートから吸入弁の開弁によりシリンダボア２２内へ導かれ、シリンダボア２２内の冷媒ガスは圧縮され、吐出弁を開弁させて吐出室２７へ吐出される。
吐出室２７へ吐出された高圧の冷媒ガスの大部分は図示しない外部冷媒回路へ導かれる。

容量制御弁２９の開度が変更されることにより、連通路２８を通じた吐出室２７からクランク室１４への冷媒ガスの導入量と、抽気通路３０を通じたクランク室１４から吸入室２６への冷媒ガスの導出量とのバランスが制御される。
クランク室１４への冷媒ガスの導入量とクランク室１４からの冷媒ガスの導出量のバランスが制御されることにより、クランク室１４のクランク圧Ｐｃが決定される。
容量制御弁２９の開度が変更してクランク室１４のクランク圧Ｐｃが変わると、ピストン２３を介したクランク室１４内とシリンダボア２２内の差圧が変更され、斜板１７の傾斜角度が変動する。
斜板１７の傾斜角度が変動することによりピストン２３のストロークが変更され、ピストン２３のストロークの変更に応じて圧縮機の吐出容量が変化する。

例えば、クランク圧Ｐｃが下げられると、回転軸１５の軸芯方向と直角な面に対する斜板１７の傾斜角度が増加して、ピストン２３のストロークが大きくなる。
ピストン２３のストロークが大きくなることにより圧縮機の吐出容量は増大する。
逆に、クランク圧Ｐｃが上げられると、斜板１７の傾斜角度が減少してピストン２３のストロークは小さくなり、吐出容量は減少する。

圧縮機の運転時において、吐出室２７から吐出される冷媒ガスにはミスト状の潤滑油が含まれている。
圧縮機が備えるオイルセパレータは吐出圧の冷媒ガスから潤滑油を分離する。
オイルセパレータにより分離された潤滑油は通路を通って吸入室２６へ導入され、さらに吸入室２６からクランク室１４へ供給される。

クランク室１４には潤滑油が貯留されるが、外部動力により駆動される回転軸１５と共に斜板１７が高速回転（例えば、毎分８０００回転程度）する場合、斜板１７やラグプレート１６がクランク室１４に貯留された潤滑油を攪拌する。
潤滑油は重力によりクランク室１４の底に留まろうとするが、回転する斜板１７及びラグプレート１６が潤滑油を攪拌することにより、斜板１７及びラグプレート１６の回転方向へ向けて筒体部１２ａの内壁に沿って潤滑油が掻き上げられる。
このため、高速回転時において筒体部１２ａの内壁側には、斜板１７及びラグプレート１６の回転に伴って周方向へ移動する高密度の潤滑油が存在する。
因みに、回転する斜板１７及びラグプレート１６の遠心力の作用により回転軸１５付近では潤滑油の存在は希薄となる。
つまり、回転要素の遠心力によりクランク室１４内における回転軸１５付近よりも筒体部１２ａの内壁寄りに潤滑油が多く存在する。

回転軸１５の軸方向の分布については、高容量運転時では、筒体部１２ａの対応部位Ｒにおいて潤滑油の密度が高くなる。
この対応部位Ｒを除く部位では、最大容量運転時の下死点位置のピストン２３が主に干渉する部位であり、対応部位Ｒを除く部位に存在する潤滑油は、ピストン２３が下死点位置に位置する度に主に対応部位Ｒ側へ押し出される。

回転軸１５が高速回転するとき、外部貯油室４０と連通する連通孔３１へ、斜板１７及びラグプレート１６の回転に伴って周方向へ移動する高密度の潤滑油が導入される。
連通孔３１に導入される潤滑油は連通管４２を通り貯油室容器４１内に貯留される。
クランク室１４内の潤滑油の一部が外部貯油室４０に貯留されることから、斜板１７及びラグプレート１６により攪拌されるクランク室１４内の潤滑油が少なくなり、攪拌抵抗による発熱が抑制される。
外部貯油室４０に貯留される潤滑油量は、斜板１７の回転数に応じて変動し、回転数が高くなるほど多くなり、回転数が低くなるにつれて少なくなる。
換言すると、回転数が高いときはクランク室１４内に貯留される潤滑油が少なくなり、回転数が低いときはクランク室１４内の潤滑油が多くなる。

回転軸１５と共に回転する斜板１７の回転が高速回転から低速回転（例えば、毎分１０００回転以下）に変動する場合、外部貯油室４０における潤滑油の自重によりこの潤滑油がクランク室１４へ移動する。
回転数の低下に応じて外部貯油室４０内に貯留される潤滑油が減少し、低速回転に達した時点では外部貯油室４０内の潤滑油が殆ど存在せず、相対的にクランク室１４内に貯留される潤滑油が増大する。
低速回転では、斜板１７やラグプレート１６がクランク室１４に貯留された潤滑油を攪拌するものの、低速回転時の攪拌抵抗は高速回転時の攪拌抵抗と比較して著しく小さいため熱的影響は殆ど存在しない。

第１の実施形態に係る圧縮機によれば以下の効果を奏する。
（１）筒体部１２ａにおける対応部位Ｒの内壁寄りに存在する潤滑油は斜板１７の回転に伴って連通孔３１へ導入され、クランク室１４内の潤滑油の一部は連通孔３１を通じて外部貯油室４０に貯留されるから、圧縮機の運転中には、斜板１７の回転数に応じた量の潤滑油を外部貯油室４０に貯留することができ、従来では発熱の問題が生じがちな斜板１７の高速回転時にクランク室１４内における潤滑油の過剰な貯留を防止することができる。
（２）クランク室１４内の回転軸１５の軸方向における底面部１２ｂと下死点対応部１７ｂとの間に対応する筒体部１２ａの対応部位Ｒには、潤滑油が高密度で存在するが、この筒体部１２ａの対応部位Ｒに外部貯油室４０と連通する連通孔３１が配置されることから、クランク室１４内の潤滑油を斜板１７の高速回転時に外部貯油室４０へより導入し易い。

（３）外部貯油室４０と連通する連通孔３１がクランク室１４の底寄りに位置するから、クランク室１４内の潤滑油を斜板１７の高速回転時に外部貯油室４０へより導入し易い。外部貯油室４０は斜板１７の高速回転時にクランク室１４内の潤滑油の一部を貯留することができるほか、低速回転時には、潤滑油の自重によりこの潤滑油を外部貯油室４０からクランク室１４へ戻すことができる。
（４）圧縮機が熱の影響を殆ど受けない低速回転時では、外部貯油室４０に潤滑油を殆ど貯油させず、斜板１７等の摺動要素を潤滑するために潤滑油の大半をクランク室１４に貯留させることができる一方、高速回転時にはクランク室１４内の潤滑油が、発熱による悪影響を抑制する程度の適量となるように、外部貯油室４０へ潤滑油の一部を貯油させることができる。

（５）回転軸１５の軸方向断面において、連通孔３１の連通方向が、斜板１７の回転の方向と一致する接線方向と、遠心力が作用する半径方向との間となる方向に設定されているから、連通孔３１の連通方向がこれらの方向以外の方向へ向けられている場合と比較して、クランク室１４内の潤滑油が斜板１７の回転に沿って連通孔３１へ導入され易くなり、潤滑油を効率的に外部貯油室４０へ導くことができる。
（６）複数の連通孔３１が筒体部１２ａの周方向に配列されているから、設置場所Ｓの条件に合わせて連通孔３１と連通する外部貯油室４０の位置を設定することができる。

（７）外部貯油室４０及びプラグ３５は連通孔３１に対して着脱することができるから、例えば、外部貯油室４０やプラグ３５を取り外すことにより、連通孔３１をオイル抜きのためのドレン孔として機能させることができる。外部貯油室４０及びプラグ３５に雄ねじ部３５ａを設け、連通孔３１を形成する筒体部１２ａの孔壁に雌ねじ部３１ａを形成しているため、外部貯油室４０及びプラグ３５を連通孔３１に対して着脱が容易となる。
（８）使用しない連通孔３１はプラグ３５により塞がれるので、クランク室１４内の冷媒や潤滑油が圧縮機外へ漏れることはなく圧縮機としての機能を保つことができる。

（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る斜板式圧縮機について図３及び図４に基づいて説明する。
図３は、第２の実施形態に係る斜板式圧縮機の構造を示す縦断面図であり、図４は図３におけるＢ−Ｂ線矢視図である。
この実施形態の斜板式圧縮機は、回転軸に対する斜板の傾斜角度が固定されている固定容量型圧縮機（以下、単に「圧縮機」と表記する。）の例である。

図３に示すように、シリンダブロック５１の前端部にフロントハウジング５２が接合され、シリンダブロック５１の後端部にリヤハウジング５３が接合されている。
シリンダブロック５１及びフロントハウジング５２によりクランク室５４が区画形成されている。
クランク室５４を貫通する回転軸５５がシリンダブロック５１及びフロントハウジング５２に回転自在に支持されている。
クランク室５４内における回転軸５５には、回転軸５５の回転をピストン６３の往復動に変換する斜板５７が備えられている。
斜板５７は回転軸５５に固定されており、この実施形態では、回転軸５５及び斜板５７は圧縮機における回転要素に相当する。

フロントハウジング５２は、斜板５７の外周部を囲む筒体部５２ａと、筒体部５２ａの一方（フロント側）の開口を覆う底面部５２ｂとを有し、筒体部５２ａの他方（リヤ側）の開口はシリンダブロック５１のフロント側の端面と接合される。
底面部５２ｂの内壁と斜板５７との間と、斜板５７とシリンダブロック５１との間にはスラストベアリング６１が夫々備えられている。

シリンダブロック５１には、回転軸５５の周りに形成された複数のシリンダボア６２が配列されており、シリンダブロック５１の後端部とリヤハウジング５３との間には吸入弁や吐出弁を有する弁形成機構６５が介在されている。
個々のシリンダボア６２にはピストン６３が摺動可能に収容されている。
各ピストン６３の前端（斜板５７側）はシュー６４を介して斜板５７の外周と係合されている。
斜板５７の外周部は、ピストン６３を上死点に位置させる上死点対応部５７ａと、下死点に位置させる下死点対応部５７ｂとを有する。

リヤハウジング５３の中央部には、弁形成機構６５に面して吸入室６６が区画形成され、吸入室６６の外周側には吸入室６６を取り囲むように吐出室６７が形成されている。
シリンダブロック５１には、クランク室５４と吸入室６６を常時連通する通気路７０が形成されている。

吸入室６６は図示しない外部冷媒回路の低圧側と接続され、低圧の冷媒ガスが吸入室６６に導かれる。
吐出室６７は外部冷媒回路の高圧側と接続され、吐出室６７における高圧の冷媒ガスが外部冷媒回路の高圧側に供給される。
なお、吐出圧の冷媒ガスに含まれるミスト状の潤滑油を分離して回収するオイルセパレータ（図示せず）が設けられている。
さらに、オイルセパレータにより分離された潤滑油を吸入室６６へ戻す戻し通路（図示せず）が備えられている。

この圧縮機には、図４に示すように、クランク室５４内における潤滑油の貯留を可能とする外部貯油室８０が備えられている。
外部貯油室８０は、筒体部５２ａに設けられた複数の連通孔７１の一つと着脱自在に接続されている。
複数の連通孔７１は筒体部５２ａの周方向に配列されている。
さらに、連通孔７１は、図３に示すように、回転軸５５の軸方向においてフロントハウジング５２における底面部５２ｂと斜板５７における下死点対応部５７ｂとの間に対応する筒体部５２ａの対応部位に位置する。

この実施形態の圧縮機は固定容量型圧縮機であることから、運転時において下死点対応部５７ｂと底面部５２ｂとの間に対応する筒体部５２ａの対応部位Ｒに潤滑油が特に貯留されやすい。
各連通孔７１の連通方向は、斜板５７の半径方向となる方向に設定されており、連通孔７１は、第１の実施形態の連通孔３１と比べて筒体部１２ａに形成しやすい孔となっている。
なお、各連通孔７１はクランク室５４内のドレン抜きのためのドレン孔として使用することが可能である。

外部貯油室８０は、内部に空間を有する貯油室容器８１と、貯油室容器８１と連通孔７１との間を接続する連通管８２を有する。
連通孔７１と、貯油室容器８１と、連通管８２は、第１の実施形態と実質的に同じ構成であり、第１の実施形態における説明を援用する。
外部貯油室８０と連通されない非連通の連通孔７１には封栓体としてプラグ３５が装着される。
プラグ３５は第１の実施形態のプラグ３５と同一であり、プラグ３５は冷媒漏れのない状態で連通孔７１を塞ぐ。
なお、図４における矢印Ｇは斜板５７の回転方向を示しており、Ｆ１、Ｆ２は圧縮機を設置場所Ｓに固定するためのフランジ部である。
圧縮機はフランジ部Ｆ１、Ｆ２に通した固定用ボルト（図示せず）により設置場所Ｓに固定される。
また、図４では、斜板１７の高速回転時に外部貯留室８０において潤滑油Ｌが貯留されている状態を示している。

この実施形態によれば、第１の実施形態の作用効果（１）〜（８）の同等の作用効果を奏する。
本発明は、上記の第１、第２の実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能である。
○ 第１、第２の実施形態では、いずれも外部貯油室が貯油室容器と連通管を有する構成としたが、例えば、連通孔に直接接続される貯油室容器のみの外部貯油室としてもよい。この場合、連通管が不要となり部品点数を削減することができる。

○ 第１、第２の実施形態では、片頭タイプのピストンを有する斜板式圧縮機としたが、斜板式圧縮機は、斜板の外周部の前後にピストンが配置される両頭タイプのピストンを備えた斜板式圧縮機でもよく、この種の斜板式圧縮機についても本発明を適用することができる。
○ 第１、第２の実施形態では、単一の外部貯油室を設置する例について説明したが、複数の外部貯油室を設置することを妨げる趣旨ではなく、設置される外部貯油室の数は自由であり、外部貯油室との接続に用いる連通孔の数も特に制限されない。
○ 第１、第２の実施形態では、ラグプレートと、斜板の外周部にピストンが係留されるシューとを設け、シューと斜板が摺動する可変容量型の斜板式圧縮機としたが、斜板式圧縮機は、例えば、ワッブルプレートを有するワッブル形の可変容量型の斜板式圧縮機としてもよい。

第１の実施形態に係る斜板式圧縮機の構造を示す縦断面図である。 図１におけるＡ−Ａ線矢視図である。 第２の実施形態に係る斜板式圧縮機の構造を示す縦断面図である。 図３におけるＢ−Ｂ線矢視図である。

符号の説明

１１、５１ シリンダブロック
１２、５２ フロントハウジング
１２ａ、５２ａ 筒体部
１２ｂ、５２ｂ 底面部
１３、５３ リヤハウジング
１４、５４ クランク室
１５、５５ 回転軸
１６、５６ ラグプレート
１７、５７ 斜板
１７ａ、５７ａ 上死点対応部
１７ｂ、５７ 下死点対応部
２３、６３ ピストン
３１、７１ 連通孔
３５ プラグ
４０、８０ 外部貯油室
４１、８１ 貯油室容器
４２、８２ 連通管

Claims (6)

1. 複数のシリンダボアが設けられるシリンダブロックと、前記シリンダボア内を往復動するピストンと、回転軸と一体的に回転され、該回転軸の回転を前記ピストンの往復動に変換する斜板と、前記斜板を収容するクランク室を前記シリンダブロックとの接合により形成するハウジングと、を有し、前記ハウジングは前記斜板の外周部を囲む筒体部と、該筒体部の一方の開口を覆う底面部とを有し、前記筒体部の他方の開口は前記シリンダブロックと接合される斜板式圧縮機であって、
   前記筒体部は、前記クランク室と外部とを連通する複数の連通孔を有し、
   複数の前記連通孔は前記筒体部の周方向に配列され、
   特定の前記連通孔と連通される外部貯油室と、該外部貯油室と非連通の前記連通孔を封栓する封栓体と、を有することを特徴とする斜板式圧縮機。
2. 前記斜板の外周部は、前記ピストンを下死点に位置させる下死点対応部と前記ピストンを上死点に位置させる上死点対応部とを有し、
   複数の前記連通孔は、前記回転軸の軸方向において、前記底面部と前記下死点対応部との間に対応する前記筒体部の対応部位に位置することを特徴とする請求項１記載の斜板式圧縮機。
3. 特定の前記連通孔は、前記クランク室の底寄りに位置する連通孔であり、前記外部貯油室は、前記斜板の高速回転時に前記クランク室内の潤滑油の一部を貯留し、低速回転時に潤滑油の自重によりクランク室へ潤滑油を戻すことが可能な高さに配置されていることを特徴とする請求項１又は２記載の斜板式圧縮機。
4. 前記連通孔の連通方向は、前記回転軸方向断面において、半径方向と前記斜板の回転方向に対する接線方向との間に含まれることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項記載の斜板式圧縮機。
5. 前記外部貯油室及び前記封栓体は、前記連通孔に対して着脱自在とすることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項記載の斜板式圧縮機。
6. 前記斜板は前記回転軸に対する傾斜角度が変更可能であり、前記斜板の傾斜角度の変更により吐出容量が変更される可変容量型圧縮機とすることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項記載の斜板式圧縮機。

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