JP2009074111A - 母材低温靭性のばらつきが少なく熱影響部の靭性に優れた大入熱溶接用厚肉高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】C:0.03〜0.08%、Si:0.05%以下(0%を含む)、Mn:1.4〜1.7%、Al:0.01〜0.06%、P:0.05%以下(0%を含まない)、S:0.01%以下(0%を含まない)、Cu:0.20〜0.40%、Ni:0.20〜0.60%、Nb:0.005〜0.015%、Ti:0.005〜0.03%、B:0.0005〜0.0030%およびN:0.0030〜0.0090%を夫々含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、且つベイナイト相を主体とする組織からなり、表面から深さt/4(tは板厚を表す)の位置において、隣り合う結晶の方位差が15°以上の大角粒界で囲まれた領域を結晶粒としたとき、その最大結晶粒径が円相当直径で20μm以下である。
【選択図】なし
Description
表面から深さt/4(tは板厚を表す、以下同じ)の位置において、隣り合う結晶の方位差が15°以上の大角粒界で囲まれた領域を結晶粒としたとき、その最大結晶粒径が円相当直径で20μm以下である点に要旨を有するものである。
Cは、鋼板の強度確保のために必要な元素である。高強度、即ち引張強さTSで490MPa程度(使用する鋼板の肉厚にもよるが)を得るためには、0.03%以上含有させることが必要である。しかし、0.08%を超えて過剰に含有させると溶接性が劣化する。こうしたことから、C含有量は0.03〜0.08%とした。尚、C含有量の好ましい下限は0.04%であり、好ましい上限は0.06%である。
Siは、大入熱溶接のHAZにおいてオーステナイト化を促進する元素であるため、0.05%以下にする必要がある。好ましくは0.03%以下にするのが良い。
Mnは鋼板の強度および靭性確保のために有効な元素であり、こうした効果を発揮させるためには1.4%以上含有させる必要がある。しかしながら、過剰に含有させると溶接性、割れ感受性が劣化するので1.7%以下とする必要がある。尚、Mn含有量の好ましい下限は1.5%であり、好ましい上限は1.6%である。
Alは脱酸のために有用な元素であり、0.01%に満たないと脱酸効果がない。しかしながら、過剰に含有させると溶接部の靭性を劣化させるので0.06%以下とする必要がある。
Pは結晶粒に偏析し、延性や靭性に有害に作用する不純物であるので、できるだけ少ない方が好ましいのであるが、実用鋼の清浄度の程度を考慮して0.05%以下に抑制するのが良い。尚、Pは鋼に不可避的に含まれる不純物であり、その量を0%とすることは、工業生産上、困難である。
Sは、鋼板中の合金元素と化合して種々の介在物を形成し、鋼板の延性や靭性に有害に作用する不純物であるので、できるだけ少ない方が好ましいのであるが、実用鋼の清浄度の程度を考慮して0.01%以下に抑制するのが良い。尚、Sは鋼に不可避的に含まれる不純物であり、その量を0%とすることは、工業生産上、困難である。
Cuは、変態を抑制してベイナイト変態点Bsを低下させることで、微細なブロック形成に有効である。こうした効果を発揮させるためには、Cuは0.20%以上含有させる必要がある。しかしその量が過剰になると溶接性が損なわれるので、その上限は0.40%とする必要がある。尚、Cu含有量の好ましい下限は0.25%であり、好ましい上限は0.35%である。
Niは、Cuと同様に、変態を抑制してベイナイト変態点Bsを低下させることで、微細なブロック形成に有効である。こうした効果を発揮させるためには、Niは0.20%以上含有させる必要がある。しかしその量が過剰になると溶接性が損なわれるので、その上限は0.60%とする必要がある。尚、Ni含有量の好ましい下限は0.30%であり、好ましい上限は0.40%である。
Nbは、圧延時のオーステナイトの再結晶を抑制する効果があるため、オーステナイト粒を微細化し、変態後の組織を微細化することができる。こうした効果を発揮させるためには、Nbを0.005%以上(好ましくは0.006%以上)の量で含有させる必要がある。しかしながら、過剰に含有させると溶接性を損なうので、Nb含有量は0.015%以下(好ましくは0.012%以下)とするのが良い。
Tiは、大入熱溶接時に析出してHAZのオーステナイト粒粗大化を抑制するピンニングの効果を発揮する。こうした効果を発揮させるためには、Tiを0.005%以上(好ましくは0.007%以上)の量で含有させる必要がある。しかしながら、Tiの含有量が過剰になると溶接性が損なわれるので、0.03%以下(好ましくは0.025%以下)とした。
Bは、変態を抑制してBsを低下させることで、微細なブロック形成に有効である。こうした効果を発揮させるためには、0.0005%以上含有させる必要がある。しかしながら、B含有量が過剰になると溶接性が損なわれるので、0.0030%以下とした。
Nは、TiやAl等の元素と窒化物を形成してHAZ靭性を向上させる元素である。こうした効果を発揮させるためには、Nは0.0030%以上(好ましくは0.0040%以上)含有させる必要がある。尚、固溶Nは、HAZの靭性を劣化させる原因となる。全窒素量の増加により、前述の窒化物は増加するが固溶Nも過剰となるため、本発明では0.0090%以下に抑える。
これらの元素は、上記CuやNiと同様に、変態を抑制してBsを低下させることで、微細なブロック形成に有効であり、必要により含有される。これら元素を含有させる場合、その効果は含有量が増加するにつれて増大するが、その量が過剰になると溶接性が損なわれる。そこでこれらの元素を含有させる場合の上限を、前記のように定めた。
Caは、Sの固定による靭性の向上に有効な元素であり、その効果を発揮させるためには、0.001%以上含有させることが好ましい。しかしながら、過剰に含有させてもその効果が飽和するので、0.004%以下とすることが好ましい。
圧下率=(t0−t1)/t2×100 ・・・ (1)
〔式(1)中、t0は鋼片のt/4部の温度が圧延温度範囲内にあるときの鋼片の圧延開始厚み(mm)、t1は鋼片のt/4位置の温度が圧延温度範囲内にあるときの鋼片の圧延終了厚み(mm)、t2は圧延前のスラブの厚みを、夫々表す。〕
下記表1に示す化学成分組成の鋼(鋼種A〜U)を転炉で溶製し、下記表2に示す条件で熱間圧延を行い、種々の鋼板を製造した。尚、鋼片のt/4部の温度は、差分法を用いたプロセスコンピュータによって算出した。具体的な温度管理の手順は下記の通りである。また、下記表1に示したAr3変態点は、下記(2)式によって求められる値を採用したものである。
但し、[C],[Si],[Mn],[Ni],[Cu],[Cr]および[Mo]は、夫々C,Si,Mn,Ni,Cu,CrおよびMoの含有量(質量%)を示す。
1.プロセスコンピュータにおいて、加熱開始から抽出までの雰囲気温度や在炉時間に基づいて鋼片の所定の位置(表面からt/4部)加熱温度を算出する。
2.算出した加熱温度を用い、圧延中の圧延パススケジュールやパス間の冷却方法(水冷あるいは空冷)のデータに基づいて、板厚方向の任意の位置における圧延温度を差分法など計算に適した方法を用いて計算しつつ圧延を実施する。
3.鋼板の表面温度は圧延ライン上に設置された放射型温度計を用いて実測する。但し、プロセスコンピュータでも理論値を計算しておく。
4.粗圧延開始時、粗圧延終了時、仕上げ圧延開始時にそれぞれ実測した鋼板の表面温度を、プロセスコンピュータから算出される計算温度と照合する。
5.計算温度と実測温度の差が±30℃以上の場合は、計算表面温度が実測温度と一致するように再計算してプロセスコンピュータ上の計算温度とし、±30℃未満の場合は、プロセスコンピュータから算出された計算温度をそのまま用いる。
6.上記算出された計算温度を用い、制御対象としている領域の圧延温度を管理する。
鋼板の深さt/4部から、鋼板の圧延方向に平行で且つ鋼板の表面に対して垂直な面が露出するようにサンプルを切り出し、これを、♯150〜♯1000までの湿式エメリー研磨紙を用いて研磨し、その後に研磨剤としてダイヤモンドスラリーを用いて鏡面仕上げした。この鏡面研磨片を、2%硝酸−エタノール溶液(ナイタール溶液)でエッチングした後、150μm×200μmの視野を観察倍率400倍で観察し、画像解析にてベイナイト分率を測定した。尚、フェライト以外のラス状組織は全てベイナイトとみなした。合計で5視野のフェライト分率を求め、その平均値を採用した。
鋼板の圧延に平行な断面において、FE−SEM−EBSP(電子放出型走査電子顕微鏡を用いた電子後方散乱回折像法)によって大角粒界径を測定した。具体的には、Tex SEM Laboratries社のEBSP装置(商品名:「OIM」)を、FE−SEMと組み合わせて用い、傾角(結晶方位差)が15°以上の境界を結晶粒界として、大角粒界径を測定した。このときの測定条件は、測定領域:200μm×200μm、測定ステップ:0.5μm間隔とし、測定方位の信頼性を示すコンフィデンス・インデックス(Confidence Index)が0.1よりも小さい測定点は解析対象から除外した。このようにして求められる大角粒界径の最大値を算出して、本発明における大角粒界径(最大円相当直径)とした。尚、結晶粒径が2.0μm以下のものについては、測定ノイズと判断し、計算の対象から除外した。
各鋼板のt/4部から圧延方向に垂直な方向に、JIS Z 2201 4号試験片を採取し、JIS Z 2241に従って引張試験を行うことによって、引張強さTSを測定した。引張強さTSの基準は、490MPa以上とした。
鋼板のt/4部から圧延方向に平行な方向にJIS Z 2242試験片を採取してJIS Z 2242に従ってシャルピー衝撃試験を行なった。試験温度:−40℃において、各3本の衝撃試験を行い、最低の吸収エネルギーvE-40が150J以上を合格とした。
突き合わせ開先をエレクトロガス溶接(EGW)による溶接を行い(入熱量は下記表4)、ルート側(裏面側)よりJIS Z 2242試験片を採取し、ボンド部または(ボンド部+1mm)の位置にノッチを入れて、JIS Z 2242に従って試験を実施した。試験温度:−20℃において、各3本の衝撃試験を行い、すべてにおいて吸収エネルギーvE-20が100J以上を合格とした。
Claims (5)
- C:0.03〜0.08%(質量%の意味、以下同じ)、Si:0.05%以下(0%を含む)、Mn:1.4〜1.7%、Al:0.01〜0.06%、P:0.05%以下(0%を含まない)、S:0.01%以下(0%を含まない)、Cu:0.20〜0.40%、Ni:0.20〜0.60%、Nb:0.005〜0.015%、Ti:0.005〜0.03%、B:0.0005〜0.0030%およびN:0.0030〜0.0090%を夫々含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、且つベイナイト相を主体とする組織からなり、
表面から深さt/4(tは板厚を表す、以下同じ)の位置において、隣り合う結晶の方位差が15°以上の大角粒界で囲まれた領域を結晶粒としたとき、その最大結晶粒径が円相当直径で20μm以下であることを特徴とする母材低温靭性のばらつきが少なく熱影響部の靭性に優れた大入熱溶接用厚肉高強度鋼板。 - 更に、Cr:0.20%以下(0%を含まない)、Mo:0.10%以下(0%を含まない)およびV:0.040%以下(0%を含まない)よりなる群から選択される1種以上を含有するものである請求項1に記載の大入熱溶接用厚肉高強度鋼板。
- 更に、Ca:0.004%以下(0%を含まない)を含有するものである請求項1または2に記載の大入熱溶接用厚肉高強度鋼板。
- −40℃におけるシャルピー吸収エネルギーvE-40の最小値が150J以上である請求項1〜3のいずれかに記載の大入熱溶接用厚肉高強度鋼板。
- 請求項1〜4のいずれかに記載の大入熱溶接用厚肉高強度鋼板を製造するに当り、鋼スラブを、950〜1200℃の温度に加熱して熱間圧延を施す際に、鋼板表面から深さt/4の位置の温度が830℃以上、860℃以下である範囲で、圧下率:5%以上の圧延を行うと共に、前記温度が770℃以上、810℃未満である範囲で、圧下率:5%以上の圧延を行い、且つ前記温度が810℃以上、830℃未満での圧下率を2%以下(0%を含む)として圧延を行うことを特徴とする母材低温靭性のばらつきが少なく熱影響部の靭性に優れた大入熱溶接用厚肉高強度鋼板の製造方法。
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