JP2009030443A - 内燃機関の吸気装置 - Google Patents

Abstract

【課題】スワール流を弱めることを抑えつつ冷却損失の増加を抑制できる内燃機関の吸気装置を提供する。
【解決手段】シリンダ２内にスワールＦｓｗとこれに対向する向きの成分を持つ対向流Ｆｒｅとを二つの吸気ポート４、５にて形成する。一方の吸気ポート４はシリンダ２内に流出させる流れＦ１が周壁面２ａに近い側の流速よりも周壁面２ａから遠い側の流速が大きい速度分布を持つように構成され、他方の吸気ポート５はシリンダ２内に流出させる流れＦ２が周壁面２ａに近い側の流速よりも周壁面２ａから遠い側の流速が小さく、かつその近い側の流速の大きさが吸気ポート４が流出させる流れＦ１の近い側の流速の大きさよりも大きい速度分布を持つように構成されている。
【選択図】図４

Description

本発明は、シリンダ内にスワールを形成できる内燃機関の吸気装置に関する。

ディーゼル機関の吸気ポートに隣接してシリンダヘッドに開口する補助吸気ポートを設けた内燃機関の吸気装置がある（特許文献１）。この吸気装置は、シリンダ内にスワールが発生しているときに補助吸気ポートから縦流をシリンダ内に導入し、スワールと縦流とを混ぜることにより吸気の乱れエネルギを増加させる。その他、本発明に関連する先行技術文献として、特許文献２及び３が存在する。

特開平４−４７１２４号公報 特開平１１−２５７０７７号公報 特開２００２−３０９３７号公報

シリンダ内に形成されるスワールが強くなると流速が大きくなるため、シリンダの内周面やピストンの頂面等のスワールと接触する壁面からの放熱量が増加して、冷却損失が増加する問題がある。また、特許文献１の吸気装置のようにスワールに縦流を混ぜただけでは、補助吸気ポートから導入される縦流とシリンダ内のスワールとが干渉し合いスワールが弱められるおそれがある。

そこで、本発明は、スワール流を弱めることを抑えつつ冷却損失の増加を抑制できる内燃機関の吸気装置を提供することを目的とする。

本発明の内燃機関の吸気装置は、内燃機関のシリンダ内にスワールと前記シリンダの周壁面に沿いかつスワールと対向する向きの成分を持つ対向流とを、スワールの進行方向と同方向でかつ前記周壁面に沿う方向の成分を持つ流れを前記シリンダ内に流出させるスワール生成ポートと、スワールの進行方向と逆方向でかつ前記周壁面に沿う方向の成分を持つ流れをシリンダ内に流出させる対向流生成ポートとを利用して形成できる内燃機関の吸気装置であって、前記スワール生成ポートは前記シリンダ内に流出させる前記流れが前記周壁面に近い側の流速よりも前記周壁面から遠い側の流速が大きい速度分布を持つように構成され、前記対向流生成ポートは前記シリンダ内に流出させる前記流れが前記周壁面に近い側の流速よりも前記周壁面から遠い側の流速が小さく、かつ前記近い側の流速の大きさが前記スワール生成ポートが流出させる前記流れの前記近い側の流速の大きさよりも大きい速度分布を持つように構成されていることにより、上述した課題を解決する（請求項１）。

この吸気装置によれば、所要の速度分布を持つ異種の流れを流出させる二つの吸気ポートによって、スワールとこれに対向する向きの成分を持つ対向流とをそれぞれ形成することができる。このため、対向流を形成する補助通路等の手段を吸気ポートの他に設ける必要がない。スワール生成ポートが流出させる流れはスワールと同方向の成分を持ち、かつシリンダの周壁面に近い側の流速よりも遠い側の流速が大きい速度分布を持つ。そして、対向流生成ポートが流出させる流れはスワールと反対方向の成分を持ち、かつシリンダの周壁面に近い側の流速よりも遠い側の流速が小さい速度分布を持つ。そのため、これらの流れがシリンダに流出して発展することにより、シリンダの周壁面に近い側を対向流が流れ、かつその内側をスワールが流れる流れ場が形成される。対向流生成ポートが流出させる流れは、シリンダの周壁面に近い側の流速の大きさがスワール生成ポートが流出させる流れの周壁面に近い側の流速の大きさよりも大きい。そのため、シリンダの周壁面に近い位置で対向流の高流速部分とスワールの高流速部分とが真正面から衝突することが回避されるからスワールが弱められることが抑制される。その代りに、スワールと対向流との境界においてこれらの低流速部分が互いに干渉して、その境界における流れが流速を相互に打ち消し合うことにより、シリンダの周壁面から離れたシリンダの内部に流速が略０の部分を含みかつ周方向に延びる筒状の停滞領域が形成される。この停滞領域が生じることによって、シリンダ内に空気の断熱層を設けることと略同等な効果が発揮される。即ち、停滞領域によってシリンダの内部から周壁面への熱伝達が減少する。その結果、シリンダ内のスワールによる燃料の混合及び拡散効果を保持したまま、シリンダの周壁面からの冷却損失を低減することができる。よって、低燃費及び低スモークな燃焼の両立が可能となる。

本発明の一態様においては、前記スワール生成ポート及び前記対向流生成ポートは前記シリンダの上下方向の下方に向かって開口する開口部をそれぞれ備えており、前記スワール生成ポートの前記開口部の位置が、前記対向流生成ポートの前記開口部の位置に比べて前記シリンダの中心側に偏っていてもよい（請求項２）。この場合、スワール生成ポートの開口部の位置が対向流生成ポートの開口部の位置よりもシリンダの周壁面から離れることになる。このため、周壁面に近い側の流速よりも遠い側の流速が大きい速度分布を持つ流れをスワール生成ポートから、周壁面に近い側の流速よりも遠い側の流速が小さい速度分布を持つ流れを対向流生成ポートから、それぞれ容易に流出させることができる。

本発明の一態様においては、前記対向流生成ポートは、前記シリンダの上下方向の下方に向かって開口する開口部と前記開口部の周方向に沿って湾曲しながら前記開口部に続くヘリカル部と、前記開口部及び前記ヘリカル部のそれぞれに続き、前記シリンダの上下方向の上方に位置する上層部と下方に位置する下層部とを有する導入部とを備えるとともに、前記上層部が前記ヘリカル部に続いてスワールと同方向回りの旋回流を生成し、かつ前記下層部が前記開口部に対して直線的に続いて前記周壁面に沿う方向の接線流を生成できるように構成されていてもよい（請求項３）。この態様によれば、対向流生成ポートが流出させる流れが接線流と旋回流とが合成された流れとなる。接線流の影響を強く受けた成分が発展して対向流が生成される。旋回流はスワールと同方向回りの旋回流であるので、スワールの形成を助力しつつ流量確保に貢献できる。

この態様においては、前記ヘリカル部は、前記接線流を前記周壁面に接近する側に前記旋回流にて押し付け可能な位置に湾曲の終端部が設けられていてもよい（請求項４）。この場合には、湾曲の終端部から流出した旋回流にて接線流がシリンダの周壁面に押されるため、接線流をシリンダの周壁面に近づけ易くできる。

本発明の一態様においては、前記対向流生成ポートを流れる空気の流量を全閉位置から全開位置までの間で開度を変化させることにより調整可能な弁手段を備え、前記弁手段は、前記全閉位置のときに前記下層部に対応する位置を空気が通過できる空気通過部を有していてもよい（請求項５）。この態様によれば、弁手段の開度を適宜調整することによってスワール生成ポート側の流量が変化する。その変化によって、スワール生成ポートから流出する流れが持つ周壁面に沿う方向の成分が変化するため、スワールの強さを変化させることができる。弁手段の開度が絞られるほど、スワール生成ポート側の流量が増加するためスワールを強くできる。また、弁手段が全閉位置のときには対向流生成ポートの下層部に対応する位置を空気が通過できる。即ち、弁手段が全閉位置にされてスワールが最強となった場合でも、対向流生成ポートから対向流に発展する接線流を流出させることができる。これにより、弁手段の開度が全閉位置になっている場合でも対向流の形成が維持されるため、上述した冷却損失の低減効果が失われることがない。

以上説明したように、本発明によれば、所要の速度分布を持つ異種の流れを流出させる二つの吸気ポートによってスワールと対向流とをそれぞれ形成することができる。このため、対向流を形成する補助通路等の手段を吸気ポートの他に設ける必要がない。二つの吸気ポートからシリンダ内に流出する流れが発展することにより、対向流がシリンダの周壁面に近い側に、スワールが対向流よりもシリンダの中心側にそれぞれ位置する流れ場が形成されるとともに、スワール及び対向流のそれぞれの高流速部分が真正面から衝突することが回避されてスワールが弱められることが抑制される。そして、スワールと対向流との境界においてこれらの低流速部分が互いに干渉し、その境界における流れが流速を相互に打ち消し合うことによりシリンダの内部に停滞領域が形成される。この停滞領域が生じることによりシリンダの内部から周壁面への熱伝達が減少する結果、シリンダ内のスワールによる燃料の混合及び拡散効果を保持したまま、シリンダの周壁面からの冷却損失を低減することができる。よって、低燃費及び低スモークな燃焼の両立が可能となる。

（第１の形態）
図１は本発明の一形態に係る吸気装置が適用された内燃機関の要部を模式的に示した平面図である。なお、図１及びその他の図においては理解を容易にするため通路や穴等の内面を外形線で図示する場合がある。図１に示した内燃機関１は、複数（図では１つのみ示す）のシリンダ２が一方向に並べられた直列型のディーゼルエンジンとして構成されている。シリンダ２には空気を吸入するための吸気通路３が接続されており、その吸気通路３は各シリンダ２に空気を導くための二つの吸気ポート４、５を含んでいる。これらの吸気ポート４、５のうち、一方の吸気ポート４が本発明に係るスワール生成ポートに、他方の吸気ポート５が本発明に係る対向流生成ポートにそれぞれ相当する。各吸気ポート４、５はシリンダ２の上下方向の下方に向かってシリンダ２に対して開口する開口部６、７を有しており、それらの開口部６、７は吸気バルブ８にてそれぞれ開閉される。各開口部６、７には吸気バルブ８が着座するバルブシート（不図示）が嵌め込まれている。各開口部６、７の開口面積は同一である。吸気ポート４の開口部６の位置は吸気ポート５の開口部７の位置に比べてシリンダ２の中心側に偏っている。なお、シリンダ２には排気を導くための排気ポート９が接続されている。また、シリンダ２の中心Ｃの上にはシリンダ２内に燃料を噴射する燃料噴射弁が設けられているが図示を省略した。

図２は吸気ポート４の詳細を示し、シリンダ２の上方から見た平面図とａ〜ｇの各断面図とがそれぞれ示されている。吸気ポート４は、吸気バルブ８のステム部の周りに沿って湾曲しながら開口部６に続くヘリカル部１０と、ヘリカル部１０の上流側（シリンダ２から離れる側）に接続された導入部１１とを更に有している。

導入部１１は、図２のｂ−ｂ線〜ｅ−ｅ線の各断面図に示すように、シリンダ２の上下方向に関して上側に位置する上層部１１ａと下側に位置する下層部１１ｂとを有する。これら上層部１１ａ及び下層部１１ｂはシリンダ２の上下方向に関して上下に隣接するようにして吸気ポート４内に形成されている。導入部１１は上層部１１ａの横幅Ｗ１が下層部１１ｂの横幅Ｗ２よりも狭く、かつヘリカル部１０に近付くに従ってこれらの横幅の差が徐々に拡大するように構成されている。つまり、上層部１１ａはヘリカル部１０に近づくに従って徐々に絞り込まれるように構成されている。また、下層部１１ｂはｅ−ｅ線の断面において開口部６に続くまで略直線的に延びている。ヘリカル部１０は、図２のｆ−ｆ線及びｇ−ｇ線の各断面図に示すように、開口部６に向かって湾曲する過程でシリンダ２の上下方向に関する高さｈが漸次低くなるように構成されている。

この吸気ポート４によれば、これに導かれる空気が導入部１１の下層部１１ｂを通過することで接線流Ｆｔが生成され、かつ空気が導入部１１の上層部１１ａ及びこれに続くヘリカル部１０を通過することで旋回流Ｆｒが生成される。

図３は吸気ポート５の詳細を示し、シリンダ２の上方から見た平面図と、ａ〜ｇの各断面図とがそれぞれ示されている。吸気ポート５は、吸気バルブ８のステム部の回りに沿って湾曲しながら開口部７に続くヘリカル部２０と、ヘリカル部２０の上流側に接続された導入部２１とを更に有している。

導入部２１は、図３のｂ−ｂ線〜ｄ−ｄ線の各断面図に示すように、シリンダ２の上下方向に関して上側に位置する上層部２１ａと下側に位置する下層部２１ｂとを有する。これら上層部２１ａ及び下層部２１ｂはシリンダ２の上下方向に関して上下に隣接するようにして吸気ポート５内に形成されている。また、導入部２１は、ｄ−ｄ線及びｅ−ｅ線の各断面に示すように、ヘリカル部２０との境界において上層部２１ａと下層部２１ｂとが互いに交差する交差部２２を更に有している。

図３のｂ−ｂ線〜ｅ−ｅ線の各断面に示すように、導入部２１は交差部２２に至るまで、上層部２１ａの横幅Ｗ１が下層部２１ｂの横幅Ｗ２よりも狭く、かつ交差部２２に近づくに従ってこれらの横幅の差が徐々に拡大するように構成されている。つまり、この区間では、上層部２１ｂは交差部２２に近づくに従って徐々に絞り込まれるように構成されている。交差部２２においては、上層部２１ａが吸気バルブ８の一方の側（図３の右側）へ向かってヘリカル部２０に続き、かつ下層部２１ｂが上層部２１ａの向かう方向の反対側、即ち吸気バルブ８の他方の側（図３の左側）へ向かって直線的に延びて開口部７に続いている。ヘリカル部２０は、図３のｆ−ｆ線及びｇ−ｇ線の各断面図に示すように、開口部７に向かって湾曲する過程でシリンダ２の上下方向に関する高さｈが漸次低くなるように構成されている。

この吸気ポート５によれば、これに導かれる空気が導入部２１の下層部２１ｂを通過することで接線流Ｆｔが生成され、かつ空気が導入部２１の上層部２１ａ及びこれに続くヘリカル部２０を通過することで旋回流Ｆｒが生成される。ヘリカル部２０の終端部２０ａは下層部２１にて生成された接線流Ｆｔがシリンダ２の周壁面２ａに接近する側（図３の左側）に旋回流Ｆｒによって押し付け可能な位置に設けられている。これにより、接線流Ｆｔをシリンダ２の周壁面２ａに近づけ易くできる。

図４はこれらの吸気ポート４、５によって形成されるシリンダ２内の流れを説明する平面図である。図５及び図６は、図４のＡ部における流れの状態（速度分布）を示しており、図５は吸気行程初期の状態を、図６は吸気行程後期から圧縮行程初期の状態をそれぞれ示している。図４に示すように、吸気ポート４は空気を導く過程で接線流Ｆｔ及び旋回流Ｆｒを生成するので、一点鎖線に示す速度分布を持ちそれらの流れが合成された流れＦ１をシリンダ２内に流出させる。流れＦ１は、図４から明らかなように、シリンダ２の周壁面２ａに沿う方向の成分を持っていて、周壁面２ａに近い側の流速よりも遠い側の流速が大きな速度分布を持つ。一方、吸気ポート５は空気を導く過程で接線流Ｆｔ及び旋回流Ｆｒを生成するので、実線に示す速度分布を持ちそれらの流れが合成された流れＦ２をシリンダ内に流出させる。流れＦ３は、図４から明らかなように、シリンダ２の周壁面２ａに沿う方向の成分を持っていて、周壁面２ａに近い側の流速よりも遠い側の流速が小さい速度分布を持つ。しかも、その速度分布は周壁面２ａに近い側の流速の大きさが隣の吸気ポート４が流出させる流れＦ１のシリンダ２の周壁面２ａに近い側の流速の大きさよりも大きくなっている。

図５に示すように、吸気行程の初期においては、流れＦ１、Ｆ２が各吸気ポート４、５から流出することにより、シリンダ２の周壁面２ａに近い領域で流れＦ１、Ｆ２が互いに反対向きに流れる。その後、吸気行程後期から圧縮行程の初期においてはシリンダ２内の流れが図５の状態から落ち着いて、図４及び図６に示すようにシリンダ２内にスワールＦｓｗとスワールＦｓｗと対向する向きの成分を持つ対向流Ｆｒｅとが形成される。スワールＦｓｗは周知のようにシリンダ２の周壁面２ａに沿ってシリンダ２の中心線と交差する面内を旋回する流れのことである。図示のスワールＦｓｗはその進行方向と同方向の成分を持ち吸気ポート４が流出させる流れＦ１が主に発展して形成されたものである。一方、対向流ＦｒｅはスワールＦｓｗの進行方向と逆方向の成分を持ち吸気ポート５が流出させる流れＦ２が主に発展して形成されたものである。

スワールＦｓｗ及び対向流Ｆｒｅがシリンダ２内に形成されることによりシリンダ２の周壁面２ａに近い側に対向流Ｆｒｅが流れ、かつその内側をスワールＦｓｗが流れる流れ場が形成される。そのため、図４及び図６に示すように、スワールＦｓｗと対向流Ｆｒｅとの境界においてこれらの低流速部分が互いに干渉し、その境界における流れが流速を相互に打ち消し合うことによりシリンダ２の周壁面２ａから少し離れたシリンダ２の内部に周方向に延びる筒状の停滞領域ＡＲが形成される。停滞領域ＡＲは流速が略０の部分を含んでいるため、シリンダ２内に空気の断熱層を設けることと略同等な効果が発揮される。即ち、停滞領域ＡＲによって、シリンダ２の内部から周壁面２ａへの熱伝達が減少する。なお、図６の破線は対向流ｒｅが存在しない比較例を示す。

二つの吸気ポート４、５はそれぞれヘリカル部１０、２０を有しており、これらのヘリカル部１０、２０は互いにスワールＦｓｗと同方向に旋回する旋回流Ｆｒを生成する。このため、スワールＦｓｗの形成を助力しつつ流量確保に貢献できる。つまりスワールＦｓｗの強さを十分に確保しながら必要な空気流量を確保することが可能となる。それにより、スワールＦｓｗを弱めることを抑えつつ冷却損失の増加を抑制できる。その結果、シリンダ２内のスワールＦｓｗによる燃料の混合及び拡散効果を保持したまま、シリンダ２の周壁面２ａからの冷却損失を低減することができる。よって、低燃費及び低スモークな燃焼の両立が可能となる。

（第２の形態）
次に、本発明の第２の形態を図７及び図８を参照して説明する。図７は第２の形態に係る吸気装置が適用された内燃機関の要部を模式的に示した平面図であり、図８は図７の矢印VIII方向から見た状態を示した図である。以下、第１の形態と同一構成については、これらの図に同一符号を付して説明を省略する。

これらの図に示すように、第２の形態に係る内燃機関１には、吸気ポート５の入口側にスワールの強さを調整するためのバルブユニット３０が設けられている。バルブユニット３０は吸気ポート５の一部として機能する円筒状の支持部材３１と、その支持部材３１に回転自在に支持された弁手段としてのスワールコントロールバルブ（ＳＣＶ）３２とを備えている。支持部材は不図示の吸気マニホールドとシリンダヘッドとの間に介在する。ＳＣＶ３２は支持部材３１に収まる弁体３３と、弁体３３と一体回転可能に取付けられて支持部材３１にて支持された弁軸３４とを有する。弁軸３４の一端は支持部材３１の外部に延びており、不図示の駆動装置に接続されている。ＳＣＶ３２は図７の実線で示す全閉位置から想像線で示す全開位置までの間でその開度を任意に調整することができる。ＳＣＶ３２の開度が絞られると、他方の吸気ポート４に導かれる空気の流量が増加するため、スワールＦｓｗ（図４参照）はその強さが強まる方向に変化する。

図８に示すように、ＳＣＶ３２の弁体３３には空気通過部としての貫通孔３３ａが所定位置に形成されている。そのため、ＳＣＶ３２が全閉位置にされてスワールが強化されている場合でも、空気が貫通孔３３ａを通過することができる。貫通孔３３ａは吸気ポート５が有する導入部２１の下層部２１ｂに対応する位置で、かつシリンダ２の中心Ｃに近い側に偏って設定されている。それにより、図７に示すように、ＳＣＶ３２が全閉位置の際には、貫通孔３３ａを通過した空気にて流れｆｘが生成され、それによって接線流Ｆｔが生成される。この接線流Ｆｔは上述したように対向流Ｆｒｅ（図４参照）に発展することができる。即ち、ＳＣＶ３２が全閉位置にされてスワールが最強となった場合でも対向流Ｆｒｅの形成が維持される。従って、ＳＣＶ３２の開度が全閉位置になっている場合でも冷却損失の低減効果が失われることがない。

なお、図７及び図８に示した貫通孔３３ａは一例であって、他の形態で空気通過部を実現してもよい。図９は空気通過部の他の形態を示した説明図であり図８に対応する。図９に示すように、この弁体３３′には貫通孔３３ａと同様の位置に、空気通過部としての切り欠き３３ａ′が設けられている。この切り欠き３３ａ′によっても図８の貫通孔３３ａと略同一の効果を得ることができる。

本発明は以上の形態に限定されず、本発明の要旨の範囲内で種々の形態にて実現可能である。スワール生成ポートとして、対向流生成ポートとしてそれぞれ機能する二つ吸気ポート４、５の組み合わせは一例にすぎない。例えば、スワール生成ポートとして機能する吸気ポートを周知のタンジェンシャルポートとして、又は周知のヘリカルポートとして構成することもできる。これらタンジェンシャルポート又はヘリカルポートにてスワール生成ポートを構成した場合であっても、図１等の示した形態と同様に、シリンダに開口する開口部の位置を対向流生成ポートの開口部の位置よりもシリンダの中心側に偏らせるとよい。こうすることにより、スワール生成ポートの開口部の位置が対向流生成ポートの開口部の位置よりもシリンダの周壁面から離れることになる。そのため、周壁面に近い側の流速よりも遠い側の流速が大きい速度分布を持つ流れをスワール生成ポートから、周壁面に近い側の流速よりも遠い側の流速が小さい速度分布を持つ流れを対向流生成ポートから、それぞれ容易に流出させることができる。

本発明の一形態に係る吸気装置が適用された内燃機関の要部を模式的に示した平面図。 図１に示した一方の吸気ポートの詳細を示し、シリンダの上方から見た平面図とａ〜ｇの各断面図とがそれぞれ示された図。 図１に示した他方の吸気ポートの詳細を示し、シリンダの上方から見た平面図とａ〜ｇの各断面図とがそれぞれ示された図。 図１に示した二つの吸気ポートによって形成されるシリンダ内の流れを説明する平面図。 図４のＡ部における流れの状態（速度分布）を示し、吸気行程初期の状態を示した図。 図４のＡ部における流れの状態（速度分布）を示し、吸気行程後期から圧縮行程初期の状態を示した図。 第２の形態に係る吸気装置が適用された内燃機関の要部を模式的に示した平面図。 図７の矢印VIII方向から見た状態を示した図。 空気通過部の他の形態を示した説明図であり図８に対応する図。

符号の説明

１ 内燃機関
２ シリンダ
２ａ 周壁面
４ 吸気ポート（スワール生成ポート）
５ 吸気ポート（対向流生成ポート）
６ 開口部
７ 開口部
２０ ヘリカル部
２０ａ 終端部
２１ 導入部
２１ａ 上層部
２１ｂ 下層部
３２ ＳＣＶ（弁手段）
３３ 弁体
３３ａ 貫通孔（空気通過部）
３３′ 弁体
３３ａ′ 切り欠き（空気通過部）
Ｃ シリンダの中心
Ｆｓｗ スワール
Ｆｒｅ 対向流
Ｆｔ 接線流
Ｆｒ 旋回流
Ｆ１、Ｆ２ 流れ

Claims (5)

1. 内燃機関のシリンダ内にスワールと前記シリンダの周壁面に沿いかつスワールと対向する向きの成分を持つ対向流とを、スワールの進行方向と同方向でかつ前記周壁面に沿う方向の成分を持つ流れを前記シリンダ内に流出させるスワール生成ポートと、スワールの進行方向と逆方向でかつ前記周壁面に沿う方向の成分を持つ流れをシリンダ内に流出させる対向流生成ポートとを利用して形成できる内燃機関の吸気装置であって、
   前記スワール生成ポートは前記シリンダ内に流出させる前記流れが前記周壁面に近い側の流速よりも前記周壁面から遠い側の流速が大きい速度分布を持つように構成され、
   前記対向流生成ポートは前記シリンダ内に流出させる前記流れが前記周壁面に近い側の流速よりも前記周壁面から遠い側の流速が小さく、かつ前記近い側の流速の大きさが前記スワール生成ポートが流出させる前記流れの前記近い側の流速の大きさよりも大きい速度分布を持つように構成されていることを特徴とする内燃機関の吸気装置。
2. 前記スワール生成ポート及び前記対向流生成ポートは前記シリンダの上下方向の下方に向かって開口する開口部をそれぞれ備えており、
   前記スワール生成ポートの前記開口部の位置が、前記対向流生成ポートの前記開口部の位置に比べて前記シリンダの中心側に偏っていることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気装置。
3. 前記対向流生成ポートは、前記シリンダの上下方向の下方に向かって開口する開口部と前記開口部の周方向に沿って湾曲しながら前記開口部に続くヘリカル部と、前記開口部及び前記ヘリカル部のそれぞれに続き、前記シリンダの上下方向の上方に位置する上層部と下方に位置する下層部とを有する導入部とを備えるとともに、前記上層部が前記ヘリカル部に続いてスワールと同方向回りの旋回流を生成し、かつ前記下層部が前記開口部に対して直線的に続いて前記周壁面に沿う方向の接線流を生成できるように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気装置。
4. 前記ヘリカル部は、前記接線流を前記周壁面に接近する側に前記旋回流にて押し付け可能な位置に湾曲の終端部が設けられていることを特徴とする請求項３に記載の内燃機関の吸気装置。
5. 前記対向流生成ポートを流れる空気の流量を全閉位置から全開位置までの間で開度を変化させることにより調整可能な弁手段を備え、
   前記弁手段は、前記全閉位置のときに前記下層部に対応する位置を空気が通過できる空気通過部を有していることを特徴とする請求項３又は４に記載の内燃機関の吸気装置。

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