JP2009029984A - 高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法 - Google Patents
高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009029984A JP2009029984A JP2007197204A JP2007197204A JP2009029984A JP 2009029984 A JP2009029984 A JP 2009029984A JP 2007197204 A JP2007197204 A JP 2007197204A JP 2007197204 A JP2007197204 A JP 2007197204A JP 2009029984 A JP2009029984 A JP 2009029984A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin particles
- oil droplet
- chain transfer
- polymer resin
- polymerization
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F2/00—Processes of polymerisation
- C08F2/12—Polymerisation in non-solvents
- C08F2/16—Aqueous medium
- C08F2/18—Suspension polymerisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F2/00—Processes of polymerisation
- C08F2/01—Processes of polymerisation characterised by special features of the polymerisation apparatus used
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
Abstract
【課題】重合性単量体と特定の連鎖移動定数を示す連鎖移動剤を含有する油滴分散液を作製し、この油滴分散液と重合開始剤とを管型重合反応装置に連続して送り込み、プラグフローさせながら重合を進めることにより、分子量分布や粒度分布がシャープな高分子樹脂粒子を連続して製造できる高分子樹脂粒子の連続製造装置及び連続製造方法の提供。
【解決手段】油滴分散液作製装置を用いて体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの重合性単量体と連鎖移動剤とからなる油滴の分散液を作製し、該油滴分散液中と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込み、高分子樹脂粒子を作製する装置において、前記連鎖移動剤は、その連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示すものであり、前記管型重合反応装置に油滴分散液と重合開始剤を連続して送り込み、プラグフローさせながら重合して高分子樹脂粒子を作製する高分子樹脂粒子の連続製造装置。
【選択図】図１
【解決手段】油滴分散液作製装置を用いて体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの重合性単量体と連鎖移動剤とからなる油滴の分散液を作製し、該油滴分散液中と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込み、高分子樹脂粒子を作製する装置において、前記連鎖移動剤は、その連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示すものであり、前記管型重合反応装置に油滴分散液と重合開始剤を連続して送り込み、プラグフローさせながら重合して高分子樹脂粒子を作製する高分子樹脂粒子の連続製造装置。
【選択図】図１
Description
本発明は、高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法に関する。
連続重合して樹脂粒子を製造する反応装置では、製造される樹脂粒子の分子量分布や粒径分布をシャープにするために反応装置内の滞留時間を均一にする必要がある。
そのため、プラグフロー性が高い管型重合反応装置を用いた樹脂粒子の製造方法が開示されている（例えば、特許文献１参照。）。
そのプラグフロー性を確保するために管型重合反応装置の管内における進行方向の液混合を極力なくすことが必要となるため、管型重合反応装置の管内に撹拌翼などの混合装置を付与することは望ましくない。
特開２００４−２５０６２７号公報
しかし、重合性単量体が水系分散媒中に分離したままで混合装置のない管型重合反応装置に供給すると、重合性単量体を油滴状態に形成できないため所望の重合反応が行われず、分子量分布や粒度分布がシャープな高分子樹脂粒子を連続して製造できていないのが現状である。
本発明は、重合性単量体と特定の連鎖移動定数を示す連鎖移動剤を含有する油滴分散液を作製し、この油滴分散液と重合開始剤を管型重合反応装置に連続して送り込み、プラグフローさせながら重合を進めることにより、分子量分布や粒度分布がシャープな高分子樹脂粒子を連続して製造できる高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法を提供することにある。
本発明は、下記構成を採ることにより達成される。
１．重合性単量体と連鎖移動剤からなる溶液を界面活性剤水溶液中に油滴分散液作製装置を用いて分散し、油滴径が体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの油滴分散液を作製する手段、
油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込む手段、
管型重合反応装置内で油滴中の重合性単量体を重合して高分子樹脂粒子を作製する手段、
重合して作製された高分子樹脂粒子を排出する手段
を有する高分子樹脂粒子の連続製造装置において、
前記連鎖移動剤は、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示すものであり、
前記管型重合反応装置内に油滴分散液と重合開始剤を連続して送り込み、管型重合反応装置の管中をプラグフローさせながら重合して高分子樹脂粒子を作製する
ことを特徴とする高分子樹脂粒子の連続製造装置。
油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込む手段、
管型重合反応装置内で油滴中の重合性単量体を重合して高分子樹脂粒子を作製する手段、
重合して作製された高分子樹脂粒子を排出する手段
を有する高分子樹脂粒子の連続製造装置において、
前記連鎖移動剤は、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示すものであり、
前記管型重合反応装置内に油滴分散液と重合開始剤を連続して送り込み、管型重合反応装置の管中をプラグフローさせながら重合して高分子樹脂粒子を作製する
ことを特徴とする高分子樹脂粒子の連続製造装置。
２．前記高分子樹脂粒子は、その重量平均分子量Ｍｗが１０，０００〜２００，０００、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜４であることを特徴とする前記１に記載の高分子樹脂粒子の連続製造装置。
３．重合性単量体と連鎖移動剤からなる溶液を界面活性剤水溶液中に油滴分散液作製装置を用いて分散し、油滴径が体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの油滴分散液を作製する工程、
油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込む工程、
管型重合反応装置内で油滴中の重合性単量体を重合して高分子樹脂粒子を作製する工程、
重合して作製された高分子樹脂粒子を排出する工程
を有する高分子樹脂粒子の連続製造方法において、
前記連鎖移動剤は、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示すものであり、
前記管型重合反応装置内に油滴分散液と重合開始剤を連続して送り込み、管型重合反応装置の管中をプラグフローさせながら重合して高分子樹脂粒子を作製する
ことを特徴とする高分子樹脂粒子の連続製造方法。
油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込む工程、
管型重合反応装置内で油滴中の重合性単量体を重合して高分子樹脂粒子を作製する工程、
重合して作製された高分子樹脂粒子を排出する工程
を有する高分子樹脂粒子の連続製造方法において、
前記連鎖移動剤は、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示すものであり、
前記管型重合反応装置内に油滴分散液と重合開始剤を連続して送り込み、管型重合反応装置の管中をプラグフローさせながら重合して高分子樹脂粒子を作製する
ことを特徴とする高分子樹脂粒子の連続製造方法。
４．前記高分子樹脂粒子は、その重量平均分子量Ｍｗが１０，０００〜２００，０００、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜４であることを特徴とする前記３に記載の高分子樹脂粒子の連続製造方法。
本発明の高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法は、重合性単量体と特定の連鎖移動定数を示す連鎖移動剤を含有する油滴分散液を作製し、この油滴分散液と重合開始剤とを管型重合反応装置に連続して送り込み、プラグフローさせながら重合を進めることにより、分子量分布や粒度分布がシャープな高分子樹脂粒子を連続して製造できる優れた効果を有する。
本発明者らは、管型重合反応装置を用いて分子量分布や粒度分布がシャープな高分子樹脂粒子（以下、単に樹脂粒子ともいう）を連続して製造する製造装置及び製造方法について検討を行った。
検討の結果、
１．重合性単量体と連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示す連鎖移動剤を溶解した溶液を界面活性剤水溶液中に機械式分散機を用いて分散し、油滴径がメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの油滴分散液を作製する手段
２．油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に連続して送り込む手段、
３．油滴分散液と重合開始剤溶液の混合液をプラグフローさせながら所望の重合度まで重合反応を行い樹脂粒子を作製する手段
４．重合完了後の樹脂粒子を含有する溶液を取り出す手段
により分子量分布や粒度分布がシャープな高分子樹脂粒子を連続して製造できることを見出した。
１．重合性単量体と連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示す連鎖移動剤を溶解した溶液を界面活性剤水溶液中に機械式分散機を用いて分散し、油滴径がメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの油滴分散液を作製する手段
２．油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に連続して送り込む手段、
３．油滴分散液と重合開始剤溶液の混合液をプラグフローさせながら所望の重合度まで重合反応を行い樹脂粒子を作製する手段
４．重合完了後の樹脂粒子を含有する溶液を取り出す手段
により分子量分布や粒度分布がシャープな高分子樹脂粒子を連続して製造できることを見出した。
本発明においては、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１の連鎖移動剤を用いることを特徴としている。
連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示す連鎖移動剤を用いると、重合反応中に重合性単量体の連鎖移動反応が急激に進むことなく重合初期から重合終了まで均一に進むので、プラグフローの終了時点まで所望の重合反応が進む。
その結果、分子量分布や粒度分布がシャープな高分子樹脂粒子を得ることができる。
本発明においては、重合単量体と連鎖移動剤を含有する油滴分散液を用い、反応開始時からその全量を管型重合反応装置に供給して重合反応を行っている。そのため、連鎖移動定数が大きすぎると、重合初期に連鎖移動反応が過剰に起こり連鎖移動剤が消費されつくすとともに、多くの低分子量体が生成する。そして、連鎖移動剤が消費されつくした状態の重合後期では連鎖移動が起こらずに高分子量体が生成する。そのため、低分子量体と高分子量体を含んだ分子量分布の広い高分子樹脂粒子が生成してしまう。これらの理由から重合初期での連鎖移動の頻度を抑制し、重合後期まで連鎖移動剤が残存し機能を果たしシャープな分子量分布を得るために、連鎖移動定数が１７．１以下の連鎖移動剤を用いる。
一方、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９以上の連鎖移動剤を用いることにより、連鎖移動剤としての機能を果たすことができ分子量を制御することができる。更に、重合完了時に未反応の連鎖移動剤が存在せず臭気の問題も発生させない。
本発明においては、重合単量体と連鎖移動剤を含有する油滴分散液と重合開始剤を管型重合反応装置内に連続して送り込み重合反応を行い樹脂粒子を作製する。前述の管型重合反応装置内には撹拌機能を備えていないので、送り込まれた油滴分散液の分散状態が一度壊れると再分散することは不可能である。そのため、油滴分散液中の油滴径は管型重合反応装置内で安定に分散維持できるメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの油滴径に調製しておく必要がある。
以下、本発明の連続製造装置について詳細に説明する。
〈連続製造装置〉
図１は、油滴分散液作製装置と管型重合反応装置を用いた樹脂粒子の連続製造装置の一例を示す模式図である。
図１は、油滴分散液作製装置と管型重合反応装置を用いた樹脂粒子の連続製造装置の一例を示す模式図である。
図１において、１は油滴分散液投入部、２は重合開始剤溶液投入部、３は重合して得られた樹脂粒子の取り出し部、４は管型重合反応装置、５はプラグフロー部、６は重合性単量体と連鎖移動剤を溶解したタンク、７は界面活性剤溶液タンク、８は加熱装置、９は油滴分散液作製装置、１０は油滴分散液ストックタンク、１１−１と１１−２はバルブ、１２−１と１２−２と１２−３と１２−４は定量ポンプ、１３は重合開始剤溶液タンク、１４は油滴分散液作製装置を示す。
〈油滴分散液作製装置〉
油滴分散液作製装置は、重合性単量体と連鎖移動剤を溶解した溶液を、界面活性剤水溶液中に分散し、特定油滴径を有する油滴分散液を作製するのに用いられる。
油滴分散液作製装置は、重合性単量体と連鎖移動剤を溶解した溶液を、界面活性剤水溶液中に分散し、特定油滴径を有する油滴分散液を作製するのに用いられる。
油滴分散液作製装置としては、例えば高速回転するローターを備えた撹拌装置「クレアミックス」（エム・テクニック社製）、超音波分散機、機械式ホモジナイザー、マントンゴーリン及び圧力式ホモジナイザーなど機械式分散機を挙げることができる。これらの中では、超音波分散機が目的の油滴径を得られやすく好ましい。
油滴の粒径は、超音波分散機の素子形状、出力、油滴を作製するのに用いる溶液処方、界面活性剤水溶液処方により異なるので、油滴分散液作製装置の加工条件は適宜目的の油滴粒径が得られる様調整する。
油滴は、分散した状態で体積基準メディアン径（Ｄ50）で５０ｎｍ〜５００μｍのものが用いられる。好ましくは７０ｎｍ〜３００μｍである。上記範囲に油滴径を調製することにより分散液中で油滴を安定に維持することができる。
油滴径の測定は、光散乱法、レーザー回折散乱法、レーザードップラー法等を用いた市販の粒径測定機器により行うことができる。具体的な粒径測定装置としては、マイクロトラックＭＴ３３００（日機装社製）を用いることができる。
〈管型重合反応装置〉
本発明で用いる管型重合反応装置は、大きく分けて
１．油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込む部分（図１の１と２）
２．送り込まれた液を加熱装置で加熱しながらプラグフローさせ、重合反応を行い樹脂粒子を作製する部分（図１の５）
３．樹脂粒子を含む溶液を取り出す部分（図１の３）
からなる装置である。
本発明で用いる管型重合反応装置は、大きく分けて
１．油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込む部分（図１の１と２）
２．送り込まれた液を加熱装置で加熱しながらプラグフローさせ、重合反応を行い樹脂粒子を作製する部分（図１の５）
３．樹脂粒子を含む溶液を取り出す部分（図１の３）
からなる装置である。
図１に示す管型重合反応装置の各サイズの一例を下記に示す。
管径Ｄ（内径）：０．０１ｍ
管長Ｌ ：２０ｍ
管厚 ：０．００１ｍ
管長Ｌ／管径Ｄ（内径）＝２０００
尚、プラグフロー性を維持するには反応装置内の軸方向流れの乱れを抑制し一様な流れにする必要がある。そのためには乱れを作り出す原因となりうるものを排除する必要がある。例えば、反応装置内の温度ムラは熱対流を引き起こすため、管長Ｌ／管径Ｄを大きくし伝熱面積を増やすことにより反応装置内の温度の均一化を図ったり、反応装置内壁の表面形状を均一にするなどして、軸方向流れが一様になるよう管型重合反応装置を設計することが好ましい。
管長Ｌ ：２０ｍ
管厚 ：０．００１ｍ
管長Ｌ／管径Ｄ（内径）＝２０００
尚、プラグフロー性を維持するには反応装置内の軸方向流れの乱れを抑制し一様な流れにする必要がある。そのためには乱れを作り出す原因となりうるものを排除する必要がある。例えば、反応装置内の温度ムラは熱対流を引き起こすため、管長Ｌ／管径Ｄを大きくし伝熱面積を増やすことにより反応装置内の温度の均一化を図ったり、反応装置内壁の表面形状を均一にするなどして、軸方向流れが一様になるよう管型重合反応装置を設計することが好ましい。
管型重合反応装置を用いて樹脂粒子を作製する条件は、管型重合反応装置内の滞留時間、反応重合温度及び原料供給速度を目的の樹脂粒子が得られる設定して行う。具体的には下記の様な条件内で設定することが好ましい。
管型重合反応装置内の滞留時間：５〜２００ｍｉｎ（好ましくは１０〜１２０ｍｉｎ）
反応重合温度 ：６０〜９８℃
原料供給速度 ：４〜１６０ｃｍ3／ｍｉｎ
尚、上記重合条件は、重合性単量体、連鎖移動剤、界面活性剤、重合開始剤の種類や用いる量等により適宜設定される。
反応重合温度 ：６０〜９８℃
原料供給速度 ：４〜１６０ｃｍ3／ｍｉｎ
尚、上記重合条件は、重合性単量体、連鎖移動剤、界面活性剤、重合開始剤の種類や用いる量等により適宜設定される。
次に、本発明に係る樹脂粒子の連続製造法について説明する。
本発明に係る樹脂粒子は、
１．重合性単量体と連鎖移動剤を混合溶解してタンクに保管する工程
２．界面活性剤を水に溶解してタンクに保管する工程
３．重合性単量体と連鎖移動剤を混合溶解した溶液と界面活性剤水溶液をバルブを介して油滴分散液作製装置に投入し、分散装置により油滴径が５０ｎｍ〜５００μｍの油滴分散液を作製する工程
４．油滴分散液をストックタンクに一次保管する工程
５．ストックタンクの油滴分散液と重合開始剤を溶解した溶液をバルブを介して管型重合反応装置に連続的に導入し、導入後、管型重合反応装置内の滞留時間、反応重合温度（Ｔ）、原料供給速度等を制御して連続重合を行い樹脂粒子を作製する工程
６．樹脂粒子を含有する溶液を、排出口から取り出す工程
を経て作製される。
１．重合性単量体と連鎖移動剤を混合溶解してタンクに保管する工程
２．界面活性剤を水に溶解してタンクに保管する工程
３．重合性単量体と連鎖移動剤を混合溶解した溶液と界面活性剤水溶液をバルブを介して油滴分散液作製装置に投入し、分散装置により油滴径が５０ｎｍ〜５００μｍの油滴分散液を作製する工程
４．油滴分散液をストックタンクに一次保管する工程
５．ストックタンクの油滴分散液と重合開始剤を溶解した溶液をバルブを介して管型重合反応装置に連続的に導入し、導入後、管型重合反応装置内の滞留時間、反応重合温度（Ｔ）、原料供給速度等を制御して連続重合を行い樹脂粒子を作製する工程
６．樹脂粒子を含有する溶液を、排出口から取り出す工程
を経て作製される。
本発明に係る樹脂粒子は、重合性単量体と連鎖移動剤を含有する溶液を界面活性剤溶液中に分散して油滴を作製し、この油滴を重合開始剤の作用により重合して作製したものである。
以下、樹脂粒子の作製に用いる重合性単量体、連鎖移動剤、界面活性剤、重合開始剤について説明する。
（重合性単量体）
本発明に係る樹脂粒子は、少なくとも１種の重合性単量体を重合して得られた重合体を構成成分として含むものである。前記重合性単量体としては、スチレン、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、α−メチルスチレン、ｐ−クロロスチレン、３，４−ジクロロスチレン、ｐ−フェニルスチレン、ｐ−エチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ｐ−ｎ−ヘキシルスチレン、ｐ−ｎ−オクチルスチレン、ｐ−ｎ−ノニルスチレン、ｐ−ｎ−デシルスチレン、ｐ−ｎ−ドデシルスチレンの様なスチレン或いはスチレン誘導体、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸イソブチル、メタクリル酸ｔ−ブチル、メタクリル酸ｎ−オクチル、メタクリル酸２−エチルヘキシル、メタクリル酸ステアリル、メタクリル酸ラウリル、メタクリル酸フェニル、メタクリル酸ジエチルアミノエチル、メタクリル酸ジメチルアミノエチル等のメタクリル酸エステル誘導体、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸ｔ−ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｎ−オクチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ステアリル、アクリル酸ラウリル、アクリル酸フェニル等のアクリル酸エステル誘導体、エチレン、プロピレン、イソブチレン等のオレフィン類、プロピオン酸ビニル、酢酸ビニル、ベンゾエ酸ビニル等のビニルエステル類、ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル等のビニルエーテル類、ビニルメチルケトン、ビニルエチルケトン、ビニルヘキシルケトン等のビニルケトン類、Ｎ−ビニルカルバゾール、Ｎ−ビニルインドール、Ｎ−ビニルピロリドン等のＮ−ビニル化合物、ビニルナフタレン、ビニルピリジン等のビニル化合物類、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリルアミド等のアクリル酸或いはメタクリル酸誘導体がある。これらビニル系単量体は単独或いは組み合わせて使用することができる。
本発明に係る樹脂粒子は、少なくとも１種の重合性単量体を重合して得られた重合体を構成成分として含むものである。前記重合性単量体としては、スチレン、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、α−メチルスチレン、ｐ−クロロスチレン、３，４−ジクロロスチレン、ｐ−フェニルスチレン、ｐ−エチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ｐ−ｎ−ヘキシルスチレン、ｐ−ｎ−オクチルスチレン、ｐ−ｎ−ノニルスチレン、ｐ−ｎ−デシルスチレン、ｐ−ｎ−ドデシルスチレンの様なスチレン或いはスチレン誘導体、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸イソブチル、メタクリル酸ｔ−ブチル、メタクリル酸ｎ−オクチル、メタクリル酸２−エチルヘキシル、メタクリル酸ステアリル、メタクリル酸ラウリル、メタクリル酸フェニル、メタクリル酸ジエチルアミノエチル、メタクリル酸ジメチルアミノエチル等のメタクリル酸エステル誘導体、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸ｔ−ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｎ−オクチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ステアリル、アクリル酸ラウリル、アクリル酸フェニル等のアクリル酸エステル誘導体、エチレン、プロピレン、イソブチレン等のオレフィン類、プロピオン酸ビニル、酢酸ビニル、ベンゾエ酸ビニル等のビニルエステル類、ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル等のビニルエーテル類、ビニルメチルケトン、ビニルエチルケトン、ビニルヘキシルケトン等のビニルケトン類、Ｎ−ビニルカルバゾール、Ｎ−ビニルインドール、Ｎ−ビニルピロリドン等のＮ−ビニル化合物、ビニルナフタレン、ビニルピリジン等のビニル化合物類、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリルアミド等のアクリル酸或いはメタクリル酸誘導体がある。これらビニル系単量体は単独或いは組み合わせて使用することができる。
また、樹脂を構成する重合性単量体としてイオン性解離基を有するものを組み合わせて用いることがさらに好ましい。例えば、カルボキシル基、スルホン酸基、リン酸基等の置換基を単量体の構成基として有するもので、具体的には、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸、ケイ皮酸、フマール酸、マレイン酸モノアルキルエステル、イタコン酸モノアルキルエステル、スチレンスルホン酸、アリルスルフォコハク酸、２−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸、アシッドホスホオキシエチルメタクリレート、３−クロロ−２−アシッドホスホオキシプロピルメタクリレート等が挙げられる。
さらに、ジビニルベンゼン、エチレングリコールジメタクリレート、エチレングリコールジアクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジアクリレート、トリエチレングリコールジメタクリレート、トリエチレングリコールジアクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジアクリレート等の多官係数性ビニル類を使用して架橋構造の樹脂とすることもできる。
本発明に係る樹脂粒子は、前述の重合性単量体を重合して生成されるが、重合開始時に使用可係数なラジカル重合開始剤には以下のものがある。具体的には、油溶性重合開始剤としては、２，２′−アゾビス−（２，４−ジメチルバレロニトリル）、２，２′−アゾビスイソブチロニトリル、１，１′−アゾビス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）、２，２′−アゾビス−４−メトキシ−２，４−ジメチルバレロニトリル、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ系またはジアゾ系重合開始剤、ベンゾイルパーオキサイド、メチルエチルケトンペルオキサイド、ジイソプロピルペルオキシカーボネート、クメンヒドロペルオキサイド、ｔ−ブチルヒドロペルオキサイド、ジ−ｔ−ブチルペルオキサイド、ジクミルペルオキサイド、２，４−ジクロロベンゾイルペルオキサイド、ラウロイルペルオキサイド、２，２−ビス−（４，４−ｔ−ブチルペルオキシシクロヘキシル）プロパン、トリス−（ｔ−ブチルペルオキシ）トリアジンなどの過酸化物系重合開始剤や過酸化物を側鎖に有する高分子開始剤などを挙げられる。
（連鎖移動剤）
樹脂粒子を形成する際に使用される連鎖移動剤としては、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１のものであり、好ましくは２．０〜１４．０のものである。
樹脂粒子を形成する際に使用される連鎖移動剤としては、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１のものであり、好ましくは２．０〜１４．０のものである。
連鎖移動定数（Ｃｘ）が上記範囲の連鎖移動剤を用いると、管型反応装置内で目的とする重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比、即ちＭｗ／Ｍｎ比の樹脂粒子を作製するのに有効に作用する。
ここで、連鎖移動定数とは、ラジカル重合における連鎖移動の反応速度定数と成長反応の速度定数の比率のことをいう。連鎖移動定数は、下記式により定義されるものである。
（式中、Ｃｘは連鎖移動定数
ｋｔｒ，ｘは連鎖移動反応速度定数
ｋｉは連鎖反応開始時の反応速度定数
ｋｐは成長反応速度定数
Ｐｎ・は鎖長ｎ個のポリマーラジカル（ｎ＝１、２、３・・・・・）
ＲＸは連鎖移動剤
Ｍは重合性単量体
Ｘ・は連鎖移動ラジカル
を表す）
尚、連鎖移動定数は、下記に示す様に、連鎖移動剤と重合性単量体の減少差の比率（減少差度）で表現することも可係数であり、この場合、下記式より算出される。尚、下記式で得られる連鎖移動定数の値は、上記式で算出される連鎖移動定数と同値のものとなる。
ｋｔｒ，ｘは連鎖移動反応速度定数
ｋｉは連鎖反応開始時の反応速度定数
ｋｐは成長反応速度定数
Ｐｎ・は鎖長ｎ個のポリマーラジカル（ｎ＝１、２、３・・・・・）
ＲＸは連鎖移動剤
Ｍは重合性単量体
Ｘ・は連鎖移動ラジカル
を表す）
尚、連鎖移動定数は、下記に示す様に、連鎖移動剤と重合性単量体の減少差の比率（減少差度）で表現することも可係数であり、この場合、下記式より算出される。尚、下記式で得られる連鎖移動定数の値は、上記式で算出される連鎖移動定数と同値のものとなる。
Ｃｘ＝ｄｌｏｇ［ＲＳＨ］／ｄｌｏｇ［Ｍ］
（式中、ＲＳＨは連鎖移動剤の残存濃度、Ｍは重合性単量体の残存濃度、Ｃｘは連鎖移動定数を表す）
本発明における連鎖移動定数は、重合性単量体がスチレン（５０℃）である場合の連鎖移動定数である。
（式中、ＲＳＨは連鎖移動剤の残存濃度、Ｍは重合性単量体の残存濃度、Ｃｘは連鎖移動定数を表す）
本発明における連鎖移動定数は、重合性単量体がスチレン（５０℃）である場合の連鎖移動定数である。
実際には、連鎖移動定数としては、文献値（例えば、ＰＯＬＹＭＥＲ ＨＡＮＤＢＯＯＫ）や連鎖移動剤を販売しているメーカーが提供する値を使用することができる。
但し、文献値が無い場合には、実験により算出することもできる。方法としては、０点を含む連鎖移動剤濃度を４点以上とり、その各濃度の連鎖移動剤存在下で、開始剤とＡＩＢＮ（アゾビスイソブチロニトリル）を用い、６０℃でスチレンのバルク重合を行う。
このときの連鎖移動剤の減少量を、キャリラリーカラム：ＨＲ−１により求め、重合性単量体添加率及びポリマーの分子量はＧＰＣにより求めて、連鎖移動定数を算出する。
本発明で用いられる連鎖移動剤としては、５０℃における連鎖移動定数が１．９〜１７．１を示すものであれば特に限定されるものではなく、例えば、
１−オクタンチオール １６．０
エタンチオール １７．１
ｔ−オクチルメルカプタン ４．３
ｔ−ドデシルメルカプタン ５．０
ベンツチアゾール ２．１
等を挙げることができる。
１−オクタンチオール １６．０
エタンチオール １７．１
ｔ−オクチルメルカプタン ４．３
ｔ−ドデシルメルカプタン ５．０
ベンツチアゾール ２．１
等を挙げることができる。
連鎖移動剤の使用量は、重合性単量体１００質量部に対し、０．５〜５．０質量％が好ましい。
（重合開始剤）
本発明では、上記重合性単量体の重合に使用する重合開始剤として、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム等の過硫酸塩や過酸化水素等の無機系過酸化物を用いることが可係数である。これらの無機系過酸化物の中でも過酸化水素が好ましい。
本発明では、上記重合性単量体の重合に使用する重合開始剤として、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム等の過硫酸塩や過酸化水素等の無機系過酸化物を用いることが可係数である。これらの無機系過酸化物の中でも過酸化水素が好ましい。
また、アゾビスアミノジプロパン酢酸塩、アゾビスシアノ吉草酸及びその塩等の有機系の重合開始剤を使用することも可能である。
重合開始剤の量は、重合性単量体１００質量部に対し、０．１〜１０．０質量％が好ましい。
（界面活性剤）
また、重合性単量体と連鎖移動剤を含有する溶液を水溶液中に油滴として分散する際に使用される界面活性剤は特に限定されるものでは無いが、下記のイオン性界面活性剤を好適なものの例として挙げることができる。
また、重合性単量体と連鎖移動剤を含有する溶液を水溶液中に油滴として分散する際に使用される界面活性剤は特に限定されるものでは無いが、下記のイオン性界面活性剤を好適なものの例として挙げることができる。
イオン性界面活性剤としては、スルホン酸塩（ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、アリールアルキルポリエーテルスルホン酸ナトリウム、３，３−ジスルホンジフェニル尿素−４，４−ジアゾ−ビス−アミノ−８−ナフトール−６−スルホン酸ナトリウム、オルト−カルボキシベンゼン−アゾ−ジメチルアニリン、２，２，５，５−テトラメチル−トリフェニルメタン−４，４−ジアゾ−ビス−β−ナフトール−６−スルホン酸ナトリウム等）、硫酸エステル塩（ドデシル硫酸ナトリウム、テトラデシル硫酸ナトリウム、ペンタデシル硫酸ナトリウム、オクチル硫酸ナトリウム等）、脂肪酸塩（オレイン酸ナトリウム、ラウリン酸ナトリウム、カプリン酸ナトリウム、カプリル酸ナトリウム、カプロン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、オレイン酸カルシウム等）が挙げられる。
また、ノニオン性界面活性剤も使用することができる。具体的には、ポリエチレンオキサイド、ポリプロピレンオキサイド、ポリプロピレンオキサイドとポリエチレンオキサイドの組み合わせ、ポリエチレングリコールと高級脂肪酸とのエステル、アルキルフェノールポリエチレンオキサイド、高級脂肪酸とポリエチレングリコールのエステル、高級脂肪酸とポリプロピレンオキサイドのエステル、ソルビタンエステル等を挙げることができる。
次に、樹脂粒子の特性について説明する。
（重量平均分子量、数平均分子量Ｍｎの比）
本発明の連続製装置を用いて重合して得られる樹脂粒子は、重量平均分子量Ｍｗが１０，０００〜２００，０００、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜４と、重合度のそろったものを得ることができる。
本発明の連続製装置を用いて重合して得られる樹脂粒子は、重量平均分子量Ｍｗが１０，０００〜２００，０００、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜４と、重合度のそろったものを得ることができる。
樹脂粒子の分子量は、例えば、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）をカラム溶媒として用いたゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）法により測定することが可能である。
具体的には、測定試料を１ｍｇに対してＴＨＦを１ｍｌ加え、室温下にてマグネチックスターラーを用いて撹拌を行い、充分に溶解させる。次いで、ポアサイズ０．４５〜０．５０μｍのメンブランフィルターで処理した後に、ＧＰＣへ注入する。ＧＰＣの測定条件は、４０℃にてカラムを安定化させ、ＴＨＦを毎分１ｍｌの流速で流し、１ｍｇ／ｍｌの濃度の試料を約１００μｌ注入して測定する。カラムとしては、市販のポリスチレンジェルカラムを組み合わせて使用することが好ましい。例えば、昭和電工社製のＳｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＫＦ−８０１、８０２、８０３、８０４、８０５、８０６、８０７の組み合わせや、東ソー社製のＴＳＫｇｅｌＧ１０００Ｈ、Ｇ２０００Ｈ、Ｇ３０００Ｈ、Ｇ４０００Ｈ、Ｇ５０００Ｈ、Ｇ６０００Ｈ、Ｇ７０００Ｈ、ＴＳＫ ｇｕａｒｄ ｃｏｌｕｍｎの組み合わせなどを挙げることができる。
検出器としては、屈折率検出器（ＩＲ検出器）、或いはＵＶ検出器が好ましく用いられる。試料の分子量測定では、試料の有する分子量分布を単分散のポリスチレン標準粒子を用いて作成した検量線を用いて算出する。検量線作成用のポリスチレンとしては１０点程度用いることが好ましい。
（樹脂粒子の粒径、変動係数、平均円形度）
また、得られる樹脂粒子の粒径としては、体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）で５０ｎｍ〜５００μｍのものを得ることができる。ここで、体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）とは、一定体積の樹脂粒子を粒径の大きい順または小さい順にカウントしたとき、カウント数（累積値）が全粒子数の５０％に相当する樹脂粒子の粒径のことをいうものである。
また、得られる樹脂粒子の粒径としては、体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）で５０ｎｍ〜５００μｍのものを得ることができる。ここで、体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）とは、一定体積の樹脂粒子を粒径の大きい順または小さい順にカウントしたとき、カウント数（累積値）が全粒子数の５０％に相当する樹脂粒子の粒径のことをいうものである。
また、得られた樹脂粒子は、これを構成する樹脂粒子の体積基準の粒度分布における変動係数（以下、ＣＶ値ともいう）が２〜２０％であるものを得ることができる。変動係数が上記範囲であると、シャープな粒度分布の樹脂粒子となる。
尚、樹脂粒子の体積基準の粒度分布における変動係数は、以下の式より算出される。
変動係数（ＣＶ値）（％）＝体積基準の粒度分布における標準偏差／体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）×１００
本発明に係る樹脂粒子の体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）や変動係数（ＣＶ値）は、「マルチサイザー３（ベックマン・コールター社製）」に、データ処理用のコンピューターシステム（ベックマン・コールター社製）を接続した装置を用いて測定、算出することができる。
本発明に係る樹脂粒子の体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）や変動係数（ＣＶ値）は、「マルチサイザー３（ベックマン・コールター社製）」に、データ処理用のコンピューターシステム（ベックマン・コールター社製）を接続した装置を用いて測定、算出することができる。
測定手順としては、樹脂粒子０．０２ｇを、界面活性剤溶液２０ｍｌ（樹脂粒子の分散を目的として、例えば界面活性剤成分を含む中性洗剤を純水で１０倍希釈した界面活性剤溶液）で馴染ませた後、超音波分散を１分間行い、樹脂粒子分散液を作製する。この樹脂粒子ー分散液を、サンプルスタンド内の電解液「ＩＳＯＴＯＮII（ベックマン・コールター社製）」の入ったビーカーに、測定濃度８％になるまでピペットにて注入し、測定機カウントを２５００個に設定して測定する。尚、コールターマルチサイザーのアパチャー径は７００μｍのものを使用する。
また、得られる樹脂粒子の平均円形度は、０．９１６〜０．９５５のものが得られる。ここで、樹脂粒子の円形度は、下記式より算出される。すなわち、
円形度＝（粒子像と同じ投影面積を有する円の周囲長）／（粒子投影像の周囲長）
また、平均円形度は、個々の樹脂粒子の円形度を足し合わせた値を全粒子数で除して算出した値である。
円形度＝（粒子像と同じ投影面積を有する円の周囲長）／（粒子投影像の周囲長）
また、平均円形度は、個々の樹脂粒子の円形度を足し合わせた値を全粒子数で除して算出した値である。
樹脂粒子の円形度を測定する装置としては、例えば、「ＦＰＩＡ−２１００（Ｓｙｓｍｅｘ社製）」が挙げられる。ＦＰＩＡ−２１００を用いた測定では、樹脂粒子を界面活性剤入りの水溶液で馴染ませ、超音波分散処理を１分間行って樹脂粒子を分散させた後、ＦＰＩＡ−２１００を用いて測定を行う。測定条件は、ＨＰＦ（高倍率撮像）モードに設定してＨＰＦ検出数を３０００〜１００００個の適正濃度にして測定するものである。
本発明の樹脂粒子の連続製造装置は、上記のような体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）、ＣＶ値及び樹脂粒子の平均円形度の値を有する樹脂粒子を作製するのに適している。
本発明で作製した樹脂粒子は、例えば、トナー、液晶のスペーサー等に用いることができる。
以下に、実施例を挙げて具体的に説明するが、本発明の実施態様はこれらに限定されるものではない。
《実施例１》
前記図１に示す連続樹脂粒子製造装置を用い、下記手順で樹脂粒子を作製した。
前記図１に示す連続樹脂粒子製造装置を用い、下記手順で樹脂粒子を作製した。
（１）界面活性剤溶液の調製
下記材料を混合溶解して界面活性剤溶液を調製した。
下記材料を混合溶解して界面活性剤溶液を調製した。
ドデシル硫酸ナトリウム ０．８２質量部
イオン交換水 ５３９．１８質量部
（２）重合性単量体溶液の調製
下記材料を混合溶解して重合性単量体溶液を調製した。
イオン交換水 ５３９．１８質量部
（２）重合性単量体溶液の調製
下記材料を混合溶解して重合性単量体溶液を調製した。
スチレン ６７．７質量部
ｎ−ブチルアクリレート １９．９質量部
メタクリル酸 １０．９質量部
オクチルメルカプタン ２．２質量部（Ｃｘ４．３）
（３）油滴分散液の調製
上記で調製した重合性単量体溶液を界面活性剤溶液中に、機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）を用いて油滴径が１００ｎｍとなるように分散し、油滴分散液を調製した。
ｎ−ブチルアクリレート １９．９質量部
メタクリル酸 １０．９質量部
オクチルメルカプタン ２．２質量部（Ｃｘ４．３）
（３）油滴分散液の調製
上記で調製した重合性単量体溶液を界面活性剤溶液中に、機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）を用いて油滴径が１００ｎｍとなるように分散し、油滴分散液を調製した。
（４）重合開始剤溶液の調製
下記材料を混合溶解して重合開始剤溶液を調製した。
下記材料を混合溶解して重合開始剤溶液を調製した。
重合開始剤（過硫酸カリウム） ９．２質量部
イオン交換水 ２００質量部
（５）重合工程
前記図１に示す連続樹脂製造装置の管型重合反応装置の管径、管長、管厚が下記のサイズの管型重合反応装置を準備した。
イオン交換水 ２００質量部
（５）重合工程
前記図１に示す連続樹脂製造装置の管型重合反応装置の管径、管長、管厚が下記のサイズの管型重合反応装置を準備した。
管径Ｄ（内径）：０．０１ｍ
管長Ｌ ：２０ｍ
管厚 ：０．００１ｍ
上記で調製した油滴分散液を、図１に示す管型重合反応装置４の油滴分散液投入部１から、１６．８ｃｍ3／ｍｉｎの速度で連続投入し、重合開始剤溶液投入部２から重合開始剤溶液を３．２ｃｍ3／ｍｉｎの速度で連続投入し、プラグフロー部５の内部温度が８０℃、滞留時間が４０ｍｉｎになるよう設定し、連続して重合を行い、樹脂粒子を作製した。これを「樹脂粒子１」とする。
管長Ｌ ：２０ｍ
管厚 ：０．００１ｍ
上記で調製した油滴分散液を、図１に示す管型重合反応装置４の油滴分散液投入部１から、１６．８ｃｍ3／ｍｉｎの速度で連続投入し、重合開始剤溶液投入部２から重合開始剤溶液を３．２ｃｍ3／ｍｉｎの速度で連続投入し、プラグフロー部５の内部温度が８０℃、滞留時間が４０ｍｉｎになるよう設定し、連続して重合を行い、樹脂粒子を作製した。これを「樹脂粒子１」とする。
《実施例２》
実施例１で用いた管型重合反応装置の管径、管長、管厚を下記のように変更した以外は、実施例１と同様にして樹脂粒子を作製した。これを「樹脂粒子２」とする。
実施例１で用いた管型重合反応装置の管径、管長、管厚を下記のように変更した以外は、実施例１と同様にして樹脂粒子を作製した。これを「樹脂粒子２」とする。
管径Ｄ（内径）：０．００５ｍ
管長Ｌ ：４０ｍ
管厚 ：０．００１ｍ
《実施例３》
実施例１で用いた連鎖移動剤「オクチルメルカプタン」を、「ベンゾチアゾール，２，２′−ジチオビス−」に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子３」を作製した。
管長Ｌ ：４０ｍ
管厚 ：０．００１ｍ
《実施例３》
実施例１で用いた連鎖移動剤「オクチルメルカプタン」を、「ベンゾチアゾール，２，２′−ジチオビス−」に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子３」を作製した。
《実施例４》
実施例１で用いた連鎖移動剤「オクチルメルカプタン」を、「エタンチオール」に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子４」を作製した。
実施例１で用いた連鎖移動剤「オクチルメルカプタン」を、「エタンチオール」に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子４」を作製した。
《実施例５》
機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）の条件を変更して油滴径が５０ｎｍの油滴分散液を調製した。
機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）の条件を変更して油滴径が５０ｎｍの油滴分散液を調製した。
実施例１において用いた油滴径が１００ｎｍの油滴分散液を、上記で調製した油滴径が５０ｎｍの油滴分散液に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子５」を作製した。
《実施例６》
機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）の条件を変更して油滴径が５００ｎｍの油滴分散液を調製した。
機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）の条件を変更して油滴径が５００ｎｍの油滴分散液を調製した。
実施例１において用いた油滴径が１００ｎｍの油滴分散液を、上記で調製した油滴径が５００ｎｍの油滴分散液に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子６」を作製した。
《比較例１》
実施例１で用いた連鎖移動剤「オクチルメルカプタン」を、「ｐ−トルエンチオール」に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子７」を作製した。
実施例１で用いた連鎖移動剤「オクチルメルカプタン」を、「ｐ−トルエンチオール」に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子７」を作製した。
《比較例２》
実施例１で用いた連鎖移動剤「オクチルメルカプタン」を、「ｎ−オクチルメルカプタン」に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子８」を作製した。
実施例１で用いた連鎖移動剤「オクチルメルカプタン」を、「ｎ−オクチルメルカプタン」に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子８」を作製した。
《比較例３》
機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）の条件を変更して油滴径が５０ｎｍの油滴分散液を調製した。
機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）の条件を変更して油滴径が５０ｎｍの油滴分散液を調製した。
実施例１において用いた油滴径が１００ｎｍの油滴分散液を、上記で調製した油滴径が４０ｎｍの油滴分散液に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子９」を作製した。
《比較例４》
機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）の条件を変更して油滴径が５５０ｎｍの油滴分散液を調製した。
機械式分散機「ＵＳホモジナイザー３００Ｔ型」（日本精機製作所製）の条件を変更して油滴径が５５０ｎｍの油滴分散液を調製した。
実施例１において用いた油滴径が１００ｎｍの油滴分散液を、上記で調製した油滴径が５５０ｎｍの油滴分散液に変更した以外は実施例１と同様にして「樹脂粒子１０」を作製した。
表１に、実施例及び比較例の「樹脂粒子」の作製に用いた油滴分散液の油滴径、連鎖移動剤、管型重合反応装置の設定条件を示す。
表２に、得られた樹脂粒子のＭｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、粒径、ＣＶ値、粒径／ＣＶ値を示す。
実施例１〜６で得られた「樹脂粒子１〜６」は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１０，０００〜２００，０００、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜４、体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）が５０ｎｍ〜５００μｍ、樹脂粒子の体積基準の粒度分布における変動係数（ＣＶ値）が２〜２０％、平均円形度が０．９１６〜０．９５５の範囲に入っているのに対し、比較例１〜４の「樹脂粒子７〜１０」はＭｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、粒径、ＣＶ値、平均円形度の何れかが外れていることがわかる。
尚、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、粒径、ＣＶ値、平均円形度は前記の方法で測定して得られた値である。
１ 油滴分散液投入部
２ 重合開始剤溶液投入部
３ 重合して得られた樹脂粒子の分散液取り出し部
４ 管型重合反応装置
５ プラグフロー部
６ 重合性単量体と連鎖移動剤を溶解したタンク
７ 界面活性剤溶液タンク
８ 加熱装置
９ 油滴分散液作製装置
１０ 油滴分散液ストックタンク
１１−１、１１−２ バルブ
１２−１、１２−２、１２−３、１２−４ 定量ポンプ
１３ 重合開始剤溶液タンク
１４ 機械式分散機
２ 重合開始剤溶液投入部
３ 重合して得られた樹脂粒子の分散液取り出し部
４ 管型重合反応装置
５ プラグフロー部
６ 重合性単量体と連鎖移動剤を溶解したタンク
７ 界面活性剤溶液タンク
８ 加熱装置
９ 油滴分散液作製装置
１０ 油滴分散液ストックタンク
１１−１、１１−２ バルブ
１２−１、１２−２、１２−３、１２−４ 定量ポンプ
１３ 重合開始剤溶液タンク
１４ 機械式分散機
Claims (4)
- 重合性単量体と連鎖移動剤からなる溶液を界面活性剤水溶液中に油滴分散液作製装置を用いて分散し、油滴径が体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの油滴分散液を作製する手段、
油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込む手段、
管型重合反応装置内で油滴中の重合性単量体を重合して高分子樹脂粒子を作製する手段、
重合して作製された高分子樹脂粒子を排出する手段
を有する高分子樹脂粒子の連続製造装置において、
前記連鎖移動剤は、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示すものであり、
前記管型重合反応装置内に油滴分散液と重合開始剤を連続して送り込み、管型重合反応装置の管中をプラグフローさせながら重合して高分子樹脂粒子を作製する
ことを特徴とする高分子樹脂粒子の連続製造装置。 - 前記高分子樹脂粒子は、その重量平均分子量Ｍｗが１０，０００〜２００，０００、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜４であることを特徴とする請求項１に記載の高分子樹脂粒子の連続製造装置。
- 重合性単量体と連鎖移動剤からなる溶液を界面活性剤水溶液中に油滴分散液作製装置を用いて分散し、油滴径が体積基準におけるメディアン径（Ｄ50）５０ｎｍ〜５００μｍの油滴分散液を作製する工程、
油滴分散液と重合開始剤溶液を管型重合反応装置に送り込む工程、
管型重合反応装置内で油滴中の重合性単量体を重合して高分子樹脂粒子を作製する工程、
重合して作製された高分子樹脂粒子を排出する工程
を有する高分子樹脂粒子の連続製造方法において、
前記連鎖移動剤は、連鎖移動定数（Ｃｘ）が１．９〜１７．１を示すものであり、
前記管型重合反応装置内に油滴分散液と重合開始剤を連続して送り込み、管型重合反応装置の管中をプラグフローさせながら重合して高分子樹脂粒子を作製する
ことを特徴とする高分子樹脂粒子の連続製造方法。 - 前記高分子樹脂粒子は、その重量平均分子量Ｍｗが１０，０００〜２００，０００、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜４であることを特徴とする請求項３に記載の高分子樹脂粒子の連続製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007197204A JP2009029984A (ja) | 2007-07-30 | 2007-07-30 | 高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法 |
| US12/168,779 US20090036603A1 (en) | 2007-07-30 | 2008-07-07 | Continuous production method for producing polymer resin particle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007197204A JP2009029984A (ja) | 2007-07-30 | 2007-07-30 | 高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2009029984A true JP2009029984A (ja) | 2009-02-12 |
Family
ID=40338769
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007197204A Pending JP2009029984A (ja) | 2007-07-30 | 2007-07-30 | 高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20090036603A1 (ja) |
| JP (1) | JP2009029984A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011006632A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | Konica Minolta Business Technologies Inc | 管型フロー反応装置、該管型フロー反応装置を用いた樹脂微粒子の製造方法 |
| JP2013523933A (ja) * | 2010-04-01 | 2013-06-17 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | 連続乳化重合方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100105847A1 (en) * | 2006-01-24 | 2010-04-29 | Intertape Polymer Corp. | Plug flow bulk polymerization of vinyl monomers |
| US9182691B2 (en) * | 2013-10-18 | 2015-11-10 | Xerox Corporation | Continuous toner coalescence processes |
| US9134635B1 (en) | 2014-04-14 | 2015-09-15 | Xerox Corporation | Method for continuous aggregation of pre-toner particles |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52129794A (en) * | 1976-04-22 | 1977-10-31 | Bayer Ag | Process for producing acrylonitrileevinyl acetateestyrene terpolymers and terpolymers mixtures |
| JPH0559109A (ja) * | 1991-06-21 | 1993-03-09 | Ricoh Co Ltd | 重合体粒子の製造方法 |
| JPH07252430A (ja) * | 1994-01-26 | 1995-10-03 | Konica Corp | 顔料複合重合体粒子及びその製造方法と該粒子より得られる電子写真トナー及びその製造方法と該粒子を用いる生理活性物質固定用担体 |
| JP2001504544A (ja) * | 1996-11-25 | 2001-04-03 | ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト | 連続的に製造された水性モノマーエマルションを用いる水性エマルションのラジカル重合によりポリマー分散液を製造するための方法 |
| JP2003140386A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Canon Inc | 重合法トナーの製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5863696A (en) * | 1994-01-26 | 1999-01-26 | Konica Corporation | Toner particle for electrophotography and production method thereof |
| US7276565B2 (en) * | 2003-06-20 | 2007-10-02 | Xerox Corporation | Continuous miniemulsion polymerization process |
| US20050158646A1 (en) * | 2004-01-21 | 2005-07-21 | Konica Minolta Business Technologies, Inc. | Toner for electrophotography |
-
2007
- 2007-07-30 JP JP2007197204A patent/JP2009029984A/ja active Pending
-
2008
- 2008-07-07 US US12/168,779 patent/US20090036603A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52129794A (en) * | 1976-04-22 | 1977-10-31 | Bayer Ag | Process for producing acrylonitrileevinyl acetateestyrene terpolymers and terpolymers mixtures |
| JPH0559109A (ja) * | 1991-06-21 | 1993-03-09 | Ricoh Co Ltd | 重合体粒子の製造方法 |
| JPH07252430A (ja) * | 1994-01-26 | 1995-10-03 | Konica Corp | 顔料複合重合体粒子及びその製造方法と該粒子より得られる電子写真トナー及びその製造方法と該粒子を用いる生理活性物質固定用担体 |
| JP2001504544A (ja) * | 1996-11-25 | 2001-04-03 | ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト | 連続的に製造された水性モノマーエマルションを用いる水性エマルションのラジカル重合によりポリマー分散液を製造するための方法 |
| JP2003140386A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Canon Inc | 重合法トナーの製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011006632A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | Konica Minolta Business Technologies Inc | 管型フロー反応装置、該管型フロー反応装置を用いた樹脂微粒子の製造方法 |
| JP2013523933A (ja) * | 2010-04-01 | 2013-06-17 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | 連続乳化重合方法 |
| US9296851B2 (en) | 2010-04-01 | 2016-03-29 | Dpx Holdings B.V. | Process for continuous emulsion polymerization |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20090036603A1 (en) | 2009-02-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5392248B2 (ja) | 管型フロー反応装置、高分子樹脂微粒子の製造方法 | |
| JP5428576B2 (ja) | 管型フロー反応装置、該管型フロー反応装置を用いた樹脂微粒子の製造方法 | |
| JP2009029984A (ja) | 高分子樹脂粒子の連続製造装置及び高分子樹脂粒子の連続製造方法 | |
| JP4867629B2 (ja) | 静電荷像現像用トナー | |
| US6596453B2 (en) | Production process of polymerized toner | |
| JP2011037991A (ja) | コアシェル粒子の製造方法およびコアシェル粒子 | |
| JP5477354B2 (ja) | 静電荷像現像用トナーおよびその製造方法 | |
| JP2013130633A (ja) | トナーの製造方法 | |
| JP5987490B2 (ja) | 静電荷像現像用トナーの製造方法 | |
| JP2009204669A (ja) | 静電荷像現像用トナーとその製造方法 | |
| JP2011153217A (ja) | 架橋（メタ）アクリル酸エステル系樹脂粒子 | |
| JP2008069266A (ja) | 高分子樹脂粒子のラテックス、高分子樹脂粒子のラテックス製造装置及び製造方法、高分子樹脂粒子のトナー、高分子樹脂粒子のトナー製造装置及び製造方法 | |
| JP2009052029A (ja) | 着色粒子集合体およびその製造方法 | |
| JP2009204774A (ja) | 静電荷像現像用トナーとそれを用いた画像形成方法 | |
| JP2005201985A (ja) | トナーとその製造方法 | |
| JP4977327B2 (ja) | 中空粒子の製造方法 | |
| JP3363789B2 (ja) | 懸濁重合体粒子、その製造方法、および電子写真用トナー | |
| JPH03220203A (ja) | ポリマー粒子、及びその製造方法、並びにそれを用いたトナー及びその製造方法 | |
| KR101170106B1 (ko) | 정착성 및 대전성이 우수한 토너 제조 방법 | |
| JP3925070B2 (ja) | トナーの製造方法 | |
| JP2002108015A (ja) | トナー及びその製造方法 | |
| JPH03246554A (ja) | 重合トナーの製造方法 | |
| JP2008046514A (ja) | 静電荷像現像用トナーの製造方法 | |
| JP2010215765A (ja) | 懸濁液の製造方法及び重合体粒子の製造方法 | |
| JPH0952919A (ja) | スチレン系架橋重合体粒子の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20100303 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110707 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20110815 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20121030 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20130312 |