JP2008308751A - プラスチック成形金型用鋼材およびその製造方法 - Google Patents

プラスチック成形金型用鋼材およびその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2008308751A
JP2008308751A JP2007159681A JP2007159681A JP2008308751A JP 2008308751 A JP2008308751 A JP 2008308751A JP 2007159681 A JP2007159681 A JP 2007159681A JP 2007159681 A JP2007159681 A JP 2007159681A JP 2008308751 A JP2008308751 A JP 2008308751A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
steel material
hardness
steel
less
back surface
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2007159681A
Other languages
English (en)
Other versions
JP5126773B2 (ja
Inventor
Takeshi Jo
毅 城
Masahide Unno
正英 海野
Tomoaki Sera
知暁 瀬羅
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Metal Industries Ltd filed Critical Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority to JP2007159681A priority Critical patent/JP5126773B2/ja
Publication of JP2008308751A publication Critical patent/JP2008308751A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5126773B2 publication Critical patent/JP5126773B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

【課題】加工精度および耐久性に優れるプラスチック成形金型用鋼材の提供。
【課題手段】加工面の硬さ(ロックウエルC硬さ、以下同じ。)が25以上で、裏面の硬さが22〜28であり、かつ加工面の硬さが裏面の硬さより3以上硬いプラスチック成形金型用鋼材。この鋼材は、例えば、質量%で、C:0.05〜0.55%、Si:0.1〜0.5%、Mn:0.10〜1.50%、Cr:0.50〜1.70%、Mo:0.25〜0.50%、V:0.03〜0.10%、P:0.035%以下、S:0.050%以下、Al:0.02%以下およびO(酸素):0.030%以下を含有し、残部はFeおよび不純物からなる化学組成を有するものである。
【選択図】なし

Description

本発明は、プラスチックを成形するための金型に使用するのに好適な鋼材およびその製造方法に関する。
自動車等のバンパー、インスツルメントパネル等に用いられるプラスチック部材の成形は、射出成形法によって行われるのが一般的である。射出成形法では、樹脂を加熱により軟化させた後、金型に圧入し、これを冷却して、所定形状のプラスチック部材が成形される。プラスチック成形用金型には、用途に応じて様々な鋼材が用いられるが、上述のバンパー等大型金型には、S55C等の炭素鋼、SCM440、P20等の中炭素低合金鋼などのプリハードン鋼を用いるのが一般的である。
金型用鋼材には、一般的な特性として、機械的性質(硬さ、耐力、延性、靱性等)、放電加工性、金型の補修再生に必要な溶接性(溶接補修性)などの特性が求められる。また、プラスチック製品の意匠性の向上を目的として、金型用鋼材の磨き研磨性、梨地模様のような表面を得るためのシボ加工性(被エッチング性)などの向上も求められている。更に、成形サイクルタイムを短縮するべく、金型用鋼材には熱伝導率の高いものが求められている。
これらの特性の中で最も重要なものの一つは、硬さである。これは、金型の寿命を向上させるためには型締め力がかかるパーティングライン(PL)面の変形(へたり)を抑える必要があり、そのため鋼材の硬さを高くする必要があるからである。また、金型には優れた加工精度が求められる。これは、金型により製造されるプラスチック製品の寸法精度に大きな影響を与えるからである。また、金型の機械加工費が金型用鋼材の価格の大半を占めているので、金型用鋼材には被削性の向上が強く要求されている。同じく加工精度の観点から、金型加工時の加工歪みを低減することが求められる。
金型の加工歪みは、鋼の残留応力を低減することにより改善できる。残留応力を低減する方法としては、下記のような発明が提案されている。
特許文献1には、所定の化学組成を有する鋳片または鋼片を1150〜1350℃の温度に加熱後、圧下比3以上の圧延を行い、次いで、Ac3〜(Ac3+100℃)の温度から水焼入れし、600〜720℃の温度で焼戻しする被削性の優れた硬さ(ロックウエルC硬さ)27以上を有する金型用鋼の製造方法に関する発明が提案されている。この発明は、焼戻し温度が720℃を超えると、27以上という硬さを達成できず、一方、600℃未満では残留歪み除去が不完全となることから、焼戻し温度を600〜720℃の温度範囲に限定したものである。
特許文献2には、硬さ(ロックウエルC硬さ)が25以上の鋼材を得るために、Cを始めとする添加元素の含有量の範囲と溶接時に最大応力が加わる溶接境界部の母材側硬さ(ヴィッカース硬さ)の値を意味するBH値を特定した溶接性に優れたプラスチック成形金型用鋼に関する発明が提案されている。この発明でも600℃程度(実施例では620℃)の焼戻し処理を実施して、焼入れ時の残留応力を除去することとしている。
特開平6−299235公報 特開平8−165542号公報
一般に、プリハードン鋼の場合、炭素鋼では焼ならし焼戻し処理がなされ、CrMo鋼やP20鋼では焼入れ焼戻し処理もしくは焼入れ焼戻し処理がなされる。焼ならしおよび焼戻しは、鋼材を変態点以上の温度から冷却することによって調質する工程であり、鋼材の組織はオーステナイトからフェライト・パーライト組織、フェライト・ベイナイト組織、ベイナイト組織に変態する。その変態に伴って体積の収縮が生じるが、鋼材の表層部と中央部との間には冷却条件の違いによる収縮差が生じる。その結果、鋼材の表層部には圧縮応力が、中心部には引張応力がそれぞれ残留することになる。
特に、焼ならしまま、焼入れままの鋼材の残留応力は、非常に高いため、焼割れ防止および残留応力低減を目的として、焼戻し処理が実施される。前掲の特許文献1および2に記載の発明は、いずれも600℃以上の高温で焼戻しを行い、残留応力を除去するものである。しかしながら、高温で焼戻しを行えば、硬さを低下させるので、鋼材の耐久性が低下する。
本発明は、従来技術では困難であった加工歪み低減と耐久性の向上とを両立させたプラスチック成形金型用鋼材およびその製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、このような課題を解決するために鋭意研究を行った結果、下記の知見を得た。
(a)PL面に必要な硬さを確保するためには、鋼材の加工面(切削加工などによりプラスチック成形体の形状に対応した形状を加工する面)の硬さは、ロックウエルC硬さで、25以上とする必要がある。
(b)金型の加工歪の量は、裏面(加工面の反対面)の圧縮残留応力による影響が大きい。従って、金型の加工歪の低減には、鋼材の裏面のみを高い温度で焼戻しして、金型の裏面の残留応力のみを下げるのが効果的である。
本発明は、このような知見に基づいてなされたものであり、下記の(1)〜(3)に示すプラスチック成形金型用鋼材ならびに下記(4)および(5)に示すプラスチック成形金型用鋼材の製造方法を要旨とする。
(1)ロックウエルC硬さで、加工面の硬さが25以上で、裏面の硬さが22〜28であり、かつ加工面の硬さが裏面の硬さより3以上硬いプラスチック成形金型用鋼材。
(2)質量%で、
C:0.05〜0.55%、 Si:0.1〜0.5%、
Mn:0.10〜1.50%、 Cr:0.50〜1.70%、
Mo:0.25〜0.50%、 V:0.03〜0.10%、
P:0.035%以下、 S:0.050%以下、
Al:0.02%以下およびO(酸素):0.030%以下を含有し、残部はFeおよび不純物からなる化学組成を有する上記(1)のプラスチック成形金型用鋼材。
(3)加工面の加熱温度より裏面の加熱温度が30℃以上高い条件で焼戻しした上記(1)または(2)のプラスチック成形金型用鋼材。
(4)プラスチック成形金型用鋼材を、裏面の加熱温度が加工面より30℃以上高い条件で焼戻しするプラスチック成形金型用鋼材の製造方法。
(5)鋼材の化学組成が、質量%で、
C:0.05〜0.55%、 Si:0.1〜0.5%、
Mn:0.10〜1.50%、 Cr:0.50〜1.70%、
Mo:0.25〜0.50%、 V:0.03〜0.10%、
P:0.035%以下、 S:0.050%以下、
Al:0.02%以下およびO(酸素):0.030%以下を含有し、残部はFeおよび不純物からなるものである上記(4)のプラスチック成形金型用鋼材の製造方法。
本発明のプラスチック成形金型用鋼材は、加工歪みが低いので、加工精度に優れており、しかも、パーティングラインにおける硬度が高いので、耐久性に優れる。
1.鋼材の硬さ
鋼材の加工面の硬さは、ロックウエルC硬さで、25以上とする必要がある。加工面には、金型形状が加工され、加工外周部が成形時の型締めの際に圧力を受けるPL面となる。そのため、PL面を構成する加工面の硬さが25未満の場合、金型の耐久性が不十分となる。
鋼材の裏面(加工面の反対面)の硬さは、高すぎると、加工面に金型形状を加工するに際し、歪みが生じ、加工精度の低下を招来する。従って、裏面の硬さは28以下とした。裏面硬さは低いのがよいが、低硬度を実現するためには焼戻し温度を更に上昇させる必要が生じ、製造コストの上昇を招来する。従って、裏面の硬さは22以上とした。
鋼材の加工面の硬さは、裏面の硬さより3以上硬いことが必要である。既に述べたように、加工面の硬さは耐久性の観点から極力高いことが望ましいが、鋼材全体の硬さを高めると残留応力が生じ、加工時の歪みを招く。本発明では、このような歪みを取り除くため、裏面のみ硬さを低下させることとしているが、鋼材の加工面と裏面での硬さの差が3未満では、歪み除去の効果が不十分となる。従って、鋼材の加工面の硬さは、裏面の硬さより3以上硬くなるように調整する必要がある。
2.鋼材の化学組成
C:0.05〜0.55%
Cは鋼の耐力を高めるのに有効な元素である。しかし、その含有量が0.05%未満では、鋼の耐力を確保することが難しい。一方、0.55%を超えると、中心部まで十分な焼入れ性を確保するために大量の焼入れ性元素の添加が必要となる。このため、金型材のコストが上昇すると共に、熱伝導率が低下する。従って、Cの含有量は0.05〜0.55%とするのが望ましい。
なお、Cが低いと、添加元素を増加させなければならない場合もあるので、C含有量の下限は0.25%とするのが望ましい。また、Cの含有量が多いと、熱伝導率を下げる傾向があるので、Cの含有量の上限は0.40%とするのが望ましい。
Si:0.1〜0.5%
Siは、溶鋼の脱酸剤であるとともに、被削性を改善するのに有効な元素である。この効果が顕著となるのは、Si含有量が0.10%以上の場合である。しかし、Siは、熱伝導率を低下させるので、0.50%以下に制限するのがよい。従って、Siの含有量は0.1〜0.5%とするのが望ましい。
Mn:0.10〜1.50%
Mnは、鋼の熱間加工性および焼入性を向上させるのに有効な元素である。この効果はMnの含有量が0.10%以上の場合に顕著となる。しかし、Mn含有量が1.5%を超えると、熱伝導率を低下させる。従って、Mn含有量は0.10〜1.50%とするのが望ましい。
Cr:0.50〜1.70%
Crは、鋼の熱間加工性および焼入性を向上させるのに有効な元素である。この効果は、Crの含有量が0.50%以上の場合に顕著となる。しかし、Cr含有量が1.7%を超えると、熱伝導率を低下させる。従って、Crの含有量は0.50〜1.70%とするのが望ましい。
Mo:0.25〜0.50%
Moは、少量の添加で焼入性の向上および焼戻し脆化の防止を実現できる元素である。この効果は、Moの含有量が0.25%以上の場合に顕著となる。しかし、Moは高価であり、他の焼入れ性元素同様に鋼の熱伝導率を低下させる作用もある。従って、Moの含有量は0.25〜0.50%とするのが望ましい。なお、バンパー用途等の大型金型の場合には、そのサイズとコストを考慮して、下限は0.30%、上限は0.40%とすることが好ましい。
V:0.03〜0.10%
Vは、高価な元素であるが、少量で鋼の焼戻し軟化抵抗を向上できる元素である。この効果は、Vの含有量が0.03%以上の場合に顕著となる。しかし、その含有量が多すぎると、鋼の被削性の低下および靱性の低下を招く。従って、Vの含有量は0.03〜0.10%とするのが望ましい。なお、バンパー用途等の大型金型の場合には、そのサイズとコストを考慮して、下限は0.05%、上限は0.07%とすることが好ましい。
P:0.035%以下
Pは、鋼の靱性を害するので、その含有量はできる限り低いことが望ましい。通常の工業的な精錬方法で製造できる範囲として、その含有量は0.035%以下に制限するのが望ましい。
S:0.050%以下
Sは、被削性の向上に有効な元素である。しかし、Sの含有量が過剰な場合には、鋼の靱性には有害であり、また、溶接割れを起こしやすくする。従って、S含有量は、0.050%以下とするのが望ましい。ただし、通常の不純物レベルでもよい。
Al:0.02%以下
Alは、溶鋼の脱酸剤として有効な元素であるが、その脱酸生成物であるAl23系介在物が鋼中に残る。このAl23系介在物は、硬質であり、被削性を低下させ、しかも意匠面の磨きの際にピンホールの原因となる。従って、鋼中のAl含有量は少ない方が望ましい。従って、Al含有量は0.02%とするのが望ましい。なおAl含有量は、sol.Alを含む全Al含有量である。
O(酸素):0.030%以下
Oは、AlまたはSiと結合して酸化物となり、磨き工程でのピンホールの原因となる。よって鋼中のO量は少ない方が望ましい。従って、Oの含有量は0.030%以下に制限するのが望ましい。なお、好ましい含有量は0.015%以下である。
3.鋼材の製造方法
本発明のプラスチック成形金型用鋼材は、焼戻し処理以外の工程は、通常工業的に用いられている製造設備および製造方法で製造することができる。例えば、アーク式電気炉で原料を溶解して精錬した後、所定の化学組成になるように合金元素を添加して成分調整し、造塊法よって鋼塊に鋳造する。電気炉の代わりに転炉を用いることもできるし、造塊法の代わりに連続鋳造法を採用してもよい。鋳塊を熱間鍛造により所定形状とし、焼鈍し、その後、焼入れ焼戻し処理を行う。鍛造後の鋼材の形状は直方体、凹形等いずれの形状でも良い。また、焼入れは水焼入れおよび油焼入れのいずれでもよい。
本発明のプラスチック成形金型用鋼材の製造方法においては、焼戻し処理において、裏面の加熱温度が加工面より30℃以上高い条件とすることを最大の特徴とする。これは、PL面を構成しない鋼材の裏面側は、硬さを犠牲にしても、圧縮残留応力を除去することが重要であり、圧縮残留応力を取り除くことにより、加工歪みを低減することができるからである。焼戻し温度と硬さの関係は、鋼種毎に異なるが、加工面の温度は580℃以上630℃未満、裏面の温度は630℃以上が目安となる。
焼戻しは、電気炉、ガス炉等のいずれの炉を用いても良いが、電気炉の場合、例えば、側面ヒータで雰囲気温度の管理を行い、鋼材の裏面側に位置するヒータの温度をコントロールすればよい。ガス炉の場合、鋼材の裏面側から熱するなどの方法により加熱すればよい。なお、精度よくコントロールするには電気炉を用いるのが望ましい。
表1に示す化学組成を有する鋼を溶製して得た鋳塊を1200℃に加熱した後、鍛錬比6で鍛造して、600×1000×2000mm(質量9.4Ton)の金型用鋼材を製造した。これらの鋼材を900℃×12時間の条件で焼鈍し、黒皮のまま900℃で12時間加熱後、油焼入れをし、その後、電気炉を用いて様々な条件で焼戻しした。
焼戻し時の温度分布は、側面ヒータで雰囲気温度の管理を行い、鋼材の裏面側に位置するヒータの温度をコントロールして調整した。なお、それぞれの鋼材には、加工面およびその裏面の中央部に深さ20mmの穴を空け、K型シース熱電対を取り付けて焼戻し時の温度分布を測定した。
鋼材を焼戻しした後、鋼材の全ての面について、2.5mm以上面削し、鍛造時の凹凸、焼入れ時の歪を除去した。面削は、平面度が0.1mm以下となるまで繰り返し行った。なお、平面度は、マシニングにダイヤルゲージを取り付けて測定した。
その後、鋼材の上面および下面の中心部における硬さを測定した。鋼材表面には、脱炭層が残っている可能性があるため、グラインダを用いて、面削した表面からさらに5mmで掘り下げ、その部位のショア硬さHSD(JIS Z 2246)を測定し、JIS SAE J 417硬さ換算表を用いて、ロックウエルC硬さに換算した。
上記測定を終えた鋼材をインパネ用金型可動型形状に加工し、加工時の歪み量を測定した。加工時の歪み量は、マシニングセンタにダイヤルゲージを取り付け、外周4辺および対角2辺にダイヤルゲージを走らせ、加工前後の鋼材裏面全面の平面度を測定し、加工前後における平面度の差から算出した。
Figure 2008308751
表1に示すように,本発明例1〜4では、いずれも加工歪0.5m以下と良好であったが、硬さが本発明で規定される範囲を外れる比較例5〜8では、歪み量が大きく、加工精度が劣化した。
本発明のプラスチック成形金型用鋼材は、加工歪みが低いので、加工精度に優れており、しかも、パーティングラインにおける硬度が高いので、耐久性に優れる。

Claims (5)

  1. ロックウエルC硬さで、加工面の硬さが25以上で、裏面の硬さが22〜28であり、かつ加工面の硬さが裏面の硬さより3以上硬いことを特徴とするプラスチック成形金型用鋼材。
  2. 質量%で、
    C:0.05〜0.55%、
    Si:0.1〜0.5%、
    Mn:0.10〜1.50%、
    Cr:0.50〜1.70%、
    Mo:0.25〜0.50%、
    V:0.03〜0.10%、
    P:0.035%以下、
    S:0.050%以下、
    Al:0.02%以下および
    O(酸素):0.030%以下を含有し、残部はFeおよび不純物からなる化学組成を有することを特徴とする請求項1に記載のプラスチック成形金型用鋼材。
  3. 加工面の加熱温度より裏面の加熱温度が30℃以上高い条件で焼戻ししたことを特徴とする請求項1または2に記載のプラスチック成形金型用鋼材。
  4. プラスチック成形金型用鋼材を、裏面の加熱温度が加工面より30℃以上高い条件で焼戻しすることを特徴とするプラスチック成形金型用鋼材の製造方法。
  5. 鋼材の化学組成が、質量%で、
    C:0.05〜0.55%、
    Si:0.1〜0.5%、
    Mn:0.10〜1.50%、
    Cr:0.50〜1.70%、
    Mo:0.25〜0.50%、
    V:0.03〜0.10%、
    P:0.035%以下、
    S:0.050%以下、
    Al:0.02%以下および
    O(酸素):0.030%以下を含有し、残部はFeおよび不純物からなるものであることを特徴とする請求項4に記載のプラスチック成形金型用鋼材の製造方法。
JP2007159681A 2007-06-18 2007-06-18 プラスチック成形金型用鋼材およびその製造方法 Active JP5126773B2 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007159681A JP5126773B2 (ja) 2007-06-18 2007-06-18 プラスチック成形金型用鋼材およびその製造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007159681A JP5126773B2 (ja) 2007-06-18 2007-06-18 プラスチック成形金型用鋼材およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2008308751A true JP2008308751A (ja) 2008-12-25
JP5126773B2 JP5126773B2 (ja) 2013-01-23

Family

ID=40236607

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2007159681A Active JP5126773B2 (ja) 2007-06-18 2007-06-18 プラスチック成形金型用鋼材およびその製造方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5126773B2 (ja)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101956144A (zh) * 2010-11-01 2011-01-26 机械科学研究总院先进制造技术研究中心 一种制备马氏体加铁素体塑料模具钢的热处理方法
CN108165887A (zh) * 2018-01-09 2018-06-15 唐山钢铁集团有限责任公司 一种钒强化的预硬化塑料模具钢板及其生产方法
CN113564457A (zh) * 2021-06-25 2021-10-29 江苏沙钢集团有限公司 一种调质预硬型塑料模具钢板及其制备方法
CN115478217A (zh) * 2022-09-15 2022-12-16 江西理工大学 一种高尔夫球头用低密度高强稀土钢及其制备方法和应用

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62136554A (ja) * 1985-12-10 1987-06-19 Ngk Insulators Ltd 成形金型用鋳鋼
JPH02197548A (ja) * 1989-01-25 1990-08-06 Kobe Steel Ltd 鏡面加工性及び被削性にすぐれるプレハードン鋼
JPH02301511A (ja) * 1989-05-15 1990-12-13 Kobe Steel Ltd 曲げ加工性の優れた耐摩耗用鋼板の製造方法
JPH03115523A (ja) * 1989-09-28 1991-05-16 Kobe Steel Ltd 直接焼入型プレハードン鋼の製造方法
JPH06299235A (ja) * 1993-02-18 1994-10-25 Kobe Steel Ltd 被削性の優れた硬さhrc27以上を有する金型用鋼の製造方法
JPH0841534A (ja) * 1994-07-27 1996-02-13 Kobe Steel Ltd 金型用プリハードン鋼の製造方法
JPH11158579A (ja) * 1997-11-26 1999-06-15 Daido Steel Co Ltd プラスチック成形金型用鋼

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62136554A (ja) * 1985-12-10 1987-06-19 Ngk Insulators Ltd 成形金型用鋳鋼
JPH02197548A (ja) * 1989-01-25 1990-08-06 Kobe Steel Ltd 鏡面加工性及び被削性にすぐれるプレハードン鋼
JPH02301511A (ja) * 1989-05-15 1990-12-13 Kobe Steel Ltd 曲げ加工性の優れた耐摩耗用鋼板の製造方法
JPH03115523A (ja) * 1989-09-28 1991-05-16 Kobe Steel Ltd 直接焼入型プレハードン鋼の製造方法
JPH06299235A (ja) * 1993-02-18 1994-10-25 Kobe Steel Ltd 被削性の優れた硬さhrc27以上を有する金型用鋼の製造方法
JPH0841534A (ja) * 1994-07-27 1996-02-13 Kobe Steel Ltd 金型用プリハードン鋼の製造方法
JPH11158579A (ja) * 1997-11-26 1999-06-15 Daido Steel Co Ltd プラスチック成形金型用鋼

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101956144A (zh) * 2010-11-01 2011-01-26 机械科学研究总院先进制造技术研究中心 一种制备马氏体加铁素体塑料模具钢的热处理方法
CN101956144B (zh) * 2010-11-01 2012-07-04 机械科学研究总院先进制造技术研究中心 一种制备马氏体加铁素体塑料模具钢的热处理方法
CN108165887A (zh) * 2018-01-09 2018-06-15 唐山钢铁集团有限责任公司 一种钒强化的预硬化塑料模具钢板及其生产方法
CN113564457A (zh) * 2021-06-25 2021-10-29 江苏沙钢集团有限公司 一种调质预硬型塑料模具钢板及其制备方法
CN115478217A (zh) * 2022-09-15 2022-12-16 江西理工大学 一种高尔夫球头用低密度高强稀土钢及其制备方法和应用

Also Published As

Publication number Publication date
JP5126773B2 (ja) 2013-01-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100429050B1 (ko) 플라스틱용금형의제조를위한저합금강,용접용와이어및블록
CN100494457C (zh) 超厚非调质塑料模具钢及其制造方法
CN102286698B (zh) 一种塑料模具钢及其制造方法
JP5869475B2 (ja) 低炭素マルテンサイトステンレス鋼合金、その合金製のプラスチック射出成形金型及びその製造方法、並びに、その金型を利用した方法
EP2586884A2 (en) Ultra-high-strength steel bar and method for manufacturing same
CN104674132A (zh) 混合型模具钢及其制造方法
KR20100135205A (ko) 열간가공 공구강 및 이를 이용한 철강제품
JP5093010B2 (ja) 熱間加工用金型
AU708257B2 (en) Steel repairable by welding for the manufacture of moulds for plastics
JP5126773B2 (ja) プラスチック成形金型用鋼材およびその製造方法
CN108624826A (zh) 模具用钢及其制造方法
JP5641298B2 (ja) プラスチック成形金型用鋼の製造方法
JPH0949067A (ja) プラスチック成形金型用鋼
US20080073006A1 (en) Low alloy steel plastic injection mold base plate, method of manufacture and use thereof
JP2005240135A (ja) 曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法および耐摩耗鋼
JP2866113B2 (ja) 耐食性金型用鋼
US20080178969A1 (en) Method of manufacturing plastic injection mold tooling
KR101379058B1 (ko) 고경도 및 고인성 석출경화형 금형강 및 그 제조방법
JP2012149277A (ja) プラスチック成形金型用鋼の製造方法
JP3206438B2 (ja) 仕上精度に優れるプラスチック金型および同用鋼
KR101630981B1 (ko) 냉간가공성이 우수한 선형 또는 봉형 강 및 그 제조방법
JPH0841534A (ja) 金型用プリハードン鋼の製造方法
JPH11181549A (ja) 溶接性に優れた鋳物製冷間工具およびその製造方法
KR101909501B1 (ko) 굽힘강도가 우수한 주강 및 이를 이용한 금형 및 공구
JPH06299235A (ja) 被削性の優れた硬さhrc27以上を有する金型用鋼の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20090827

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20111019

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20120110

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20120308

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20121002

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20121011

A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712

Effective date: 20121011

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20121023

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Ref document number: 5126773

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151109

Year of fee payment: 3

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350