JP2008280533A - ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物からなるポンプ部品 - Google Patents

Abstract

【課題】ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物からなるポンプ部品の成形加工性、機械強度、振動疲労特性を改良する。
【解決手段】２，３，６−トリメチルフェノール５〜７０質量％と２，６−ジメチルフェノール９５〜３０質量％とを重合してなるポリフェニレンエーテル共重合体（Ａ）５〜９５質量部、スチレン系樹脂（Ｂ）０〜９０質量部、シラン化合物で表面処理した無機フィラー（Ｃ）５〜６０質量部、を含有してなるポリフェニレンエーテル系樹脂組成物から得られるポンプ部品。
【選択図】なし

Description

本発明は、ポリフェニレンエーテル系樹脂およびシラン化合物で表面処理した無機フィラーからなり、無機フィラー、特にガラス繊維との密着性に優れると共に、耐熱性、成形流動性、機械物性、振動疲労特性に優れたポリフェニレンエーテル系樹脂組成物よりなるポンプ部品に関する。

ポリフェニレンエーテル系樹脂は耐熱性、耐酸アルカリ性、耐熱水性等が優れるため、水回り、特にポンプ部品に使用されてきた。これらのポンプ部品は曲げ強度、引張強度、耐衝撃性等の一般的な機械物性の他に、長期間に渡る繰り返し応力に耐えるための振動疲労特性に優れることも要求され、無機フィラー、特にガラス繊維を配合したポリフェニレンエーテル系樹脂組成物が多く用いられている。近年、地下水くみ上げや床暖房、２４時間風呂等の水周りに使用されるポンプのカバー、ケーシング、インペラー等の用途においては、よりいっそう優れた振動疲労特性や長期熱水安定性が付与された材料が望まれるようになっている。

従来、ポンプ部品に使用するポリフェニレンエーテル系樹脂組成物において、その機械物性や振動疲労特性を向上させるために無機フィラー、特にガラス繊維の配合量を増やしたり、使用するガラス繊維の繊維径を極力細いものを使用したり、ガラス繊維長をなるべく長く保持するような押出条件で生産するなどの方法が行われてきたが、これらの方法は生産性の低下や、成形時の成形流動性や成形品外観の低下を招くなどの問題もあった。またシラン化合物で表面処理した無機質充填剤を用いて、不飽和カルボン酸等で官能化されたポリフェニレンエーテル樹脂を配合することにより、無機質充填剤表面と樹脂成分との界面密着性が改良されて曲げ強度、引張強度、耐衝撃性等の機械物性や耐久性が優れて、ポンプ部品用途に適したポリフェニレンエーテル系強化樹脂組成物を得るための技術が既に開示されている（例えば特許文献１、２参照）。
これらの方法により、ある程度の機械物性と振動疲労特性の改良が可能ではあったが必ずしも十分ではなく、より高度な要求には更なる改良が望まれていた。

特開平５−１４８４１６号公報 特開平１１−１６０９号公報

本発明は、ジェットバス、浄水器、地下水くみ上げや床暖房等の水回りにおいて有効に使用可能な耐熱性と成形流動性とのバランス、引張強度、曲げ強度、耐衝撃性等の機械物性および、振動疲労特性に優れた、ポリフェニレンエーテル系樹脂と無機フィラーからなり、無機フィラー、特にガラス繊維との密着性の改良されたポリフェニレンエーテル系樹脂組成物からなるポンプ部品を提供することを目的とする。

本発明者らは、無機フィラー、特にガラス繊維で強化したポリフェニレンエーテル系樹脂組成物において、成形流動性を低下させることなく、耐熱性や機械物性、振動疲労特性に優れるポンプ部品用樹脂組成物を開発するために鋭意検討した結果、ポリフェニレンエーテル系樹脂として、特定比率の２，３，６−トリメチルフェノールと２，６−ジメチルフェノールからなる共重合体を配合することにより無機フィラー、特にガラス繊維との密着性が改良されて、成形流動性と耐熱性のバランスに優れ、かつ引張強度、曲げ強度、曲
げ弾性率、更には振動疲労特性を著しく改良され、ポンプ部品として有効に使用することが可能であることを見出し、本発明を提供できるに至った。

即ち、本発明は、
〔１〕２，３，６−トリメチルフェノール５〜７０質量％と２，６−ジメチルフェノール９５〜３０質量％とを重合してなるポリフェニレンエーテル共重合体（Ａ）（以下、（Ａ）成分）５〜９５質量部、スチレン系樹脂（Ｂ）（以下、（Ｂ）成分）０〜９０質量部、シラン化合物で表面処理した無機フィラー（Ｃ）（以下、（Ｃ）成分）５〜６０質量部、を含有してなるポリフェニレンエーテル系樹脂組成物から得られるポンプ部品、
〔２〕前記（Ａ）成分が、２，３，６−トリメチルフェノール５〜３５質量％と２，６−ジメチルフェノール９５〜６５質量％とを重合してなるポリフェニレンエーテル共重合体であることを特徴とする、上記〔１〕に記載のポンプ部品、
〔３〕前記（Ａ）成分が、スラリー析出重合法で重合してなるポリフェニレンエーテル共重合体であることを特徴とする、上記〔１〕または〔２〕に記載のポンプ部品、
〔４〕前記（Ｃ）成分の無機フィラーがガラス繊維である、上記〔１〕〜〔３〕のいずれか１項に記載のポンプ部品、
である。

本発明のポリフェニレンエーテル系樹脂組成物は無機フィラー、特にガラス繊維との密着性が良好で、耐熱性と流動性のバランス、曲げ強度、引張強度、引張伸度や、振動疲労特性に優れ、特に井戸、床暖房の水回りポンプ部品として有効に使用することができる。

本発明を更に詳細に説明する。
本発明の（Ａ）成分である、２，３，６−トリメチルフェノール５〜７０質量％と２，６−ジメチルフェノール９５〜３０質量％とを重合してなる共重合体の重合は、２，６−ジメチルフェノール単独の重合と同様、モノマー溶液に触媒存在下で酸素含有ガスを吹き込むことによる酸化カップリング重合で行なうことが可能である。重合終了時における重合液の形態は溶液重合、スラリー析出重合いずれも可能であるが、本発明に用いる（Ａ）成分としては特にスラリー析出重合で作成したものが、耐熱性や成形流動性、機械物性等の十分な物性発現の観点から好ましい。

本発明（Ａ）成分の２，３，６−トリメチルフェノール５〜７０質量％と２，６−ジメチルフェノール９５〜３０質量％とを重合してなる共重合体において、重合時に配合する２，３，６−トリメチルフェノールの配合量は２，６−ジメチルフェノールとの合計量に対して、５〜７０質量％、好ましくは５〜５０質量％、より好ましくは５〜３５質量％、更により好ましくは１０〜３０質量％の範囲から選ばれる。十分な無機フィラー、特にガラス繊維との密着性改良と物性、振動疲労特性発現の観点から５質量％以上の配合が必要で、十分な機械物性と振動疲労特性保持の観点から、配合量を７０質量％以下にする必要がある。

本発明（Ａ）成分の共重合体において、その一部または全部を不飽和カルボン酸或いはその官能的誘導体で変性した官能化ポリフェニレンエーテル共重合体で置き換えることによってよりいっそう、組成物の振動疲労特性を改良することが可能である。この場合、変性は不飽和カルボン酸やその官能的誘導体の中の１種により行われても良いし、２種以上の組み合わせによって行われても良い。またその他の単量体、例えばスチレンとの組み合わせで行うこともできる。不飽和カルボン酸或いはその官能的誘導体としては、例えば、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、ハロゲン化マレイン酸、シス−４シクロヘキセン−１，２−ジカルボン酸、エンド−シス−ビシクロ〔２，２，１〕−５−ヘプテン−２，３
−ジカルボン酸などや、これらジカルボン酸の酸無水物、エステル、アミド、イミドなど、更にはアクリル酸、メタクリル酸などや、これらモノカルボン酸のエステル、アミドなどが挙げられる。これらは１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中で特に、無水マレイン酸が好適である。本発明で使用される不飽和カルボン酸或いはその官能的誘導体で変性した官能化ポリフェニレンエーテルの製造は、例えば、ラジカル開始剤の存在下で、ポリフェニレンエーテル樹脂に不飽和カルボン酸やその官能的誘導体を溶融混練して反応させることによって製造される。また溶融させずに固相反応によっても製造される。また、スチレン系単量体を共存させてこれを構成単位中に含ませることもできるし、スチレン系樹脂を共存させて変性スチレン系樹脂を生成させ、これを含有したまま用いることもできる。本発明で使用される不飽和カルボン酸或いはその官能的誘導体で変性した官能化ポリフェニレンエーテル共重合体における、不飽和カルボン酸或いはその官能的誘導体の付加量は官能化ポリフェニレンエーテル共重合体１００重量部に対して、０．０５〜５重量％が好ましく、より好ましくは０．２〜３重量％である。機械物性や耐久性改良効果の観点から０．０５重量％以上５重量％以下が好ましい。５重量％を超えてもその改良効果はさほど顕著で無くなる。

本発明（Ａ）成分の還元粘度（クロロホルム溶媒で３０℃にて測定）は０．２〜０．９の範囲が好ましく、より好ましくは０．４〜０．７の範囲にあることである。十分な機械物性と振動疲労特性発現の観点から０．２以上が好ましく、成形加工性の観点から０．９以下が好ましい。
本発明における（Ａ）成分の使用形態は、重合後の乾燥粉体をそのまま使用しても特に問題ないが、取扱性や振動疲労特性向上の観点から予め二軸押出機を用いて溶融混練後、ペレット形状に加工したものを使用することが好ましい。その際、必要に応じてスチレン系樹脂や添加剤成分を配合することも可能であるが、よりいっそうの振動疲労特性向上の観点から、（Ａ）成分のみを予め二軸押出機を用いて溶融混練後、ペレット形状にしたものを使用することが、特に好ましい。
本発明の（Ｂ）成分として使用されるスチレン系樹脂とは、スチレン系化合物またはスチレン系化合物と共重合可能な化合物を、ゴム質重合体存在下または非存在下に重合して得られる重合体である。

スチレン系化合物とは、一般式〔１〕で表される化合物を意味する。

（式中、Ｒは水素、低級アルキルまたはハロゲンを示し、Ｚはビニル、水素、ハロゲン及び低級アルキルよりなる群から選択され、ｐは０〜５の整数である。）

これらの具体例としては、スチレン、α−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、モノクロロスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、エチルスチレン等が挙げられる。また、スチレン系化合物と共重合可能な化合物としては、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート等のメタクリル酸エステル類；アクリロニトリル
、メタクリロニトリル等の不飽和ニトリル化合物類；無水マレイン酸等の酸無水物等が挙げられ、スチレン系化合物と共に使用される。また、ゴム質重合体としては共役ジエン系ゴムおよび共役ジエンと芳香族ビニル化合物のコポリマーまたはこれらの水添物あるいはエチレン−プロピレン共重合体系ゴム等が挙げられる。本発明のために好適なポリスチレン系樹脂は、ゴム質重合体成分で強化されたハイイインパクトポリスチレンであり、特にゴム質重合体成分が部分水添された部分水添ハイインパクトポリスチレンが好ましい。

本発明の（Ｃ）成分であるシラン化合物で表面処理した無機フィラーとは、熱可塑性樹脂を強化するために一般的に用いられるものであり、具体例としては、ガラス繊維、ガラスフレーク等のガラスフィラーや炭素繊維、シリカ、ワラストナイト、アルミナ、タルク、マイカ、クレー類、硫酸バリウム等が挙げられる。その中でも本願組成物における樹脂成分との密着性および振動疲労特性改良の観点から、ガラス繊維や炭素繊維等の繊維状の無機フィラーが好ましく、特にガラス繊維が好適に用いられる。ガラス繊維のガラスの種類としては、公知のものが使用でき、例えばＥガラス、Ｃガラス、Ｓガラス、Ａガラスが挙げられる。本発明（Ｃ）成分として使用されるガラス繊維の平均繊維径は５〜１２μｍが好ましく、更に好ましくは７〜１１μｍの範囲内である。押出、成形時の繊維破損による成形品の剛性、耐熱性、耐衝撃性、耐久性等の低下や生産安定性の観点から５μｍ以上が好ましく振動疲労特性付与の観点から１２μｍ以下が好ましい。本発明の（Ｃ）成分において無機フィラーを表面処理するに用いられるシラン化合物は通常ガラスフィラーやミネラルフィラー等を表面処理するに用いられるものである。その具体例としては、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリエトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン等のビニルシラン化合物、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等のエポキシシラン化合物、ビスー（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラサルファイド等の硫黄系シラン化合物、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン等のメルカプトシラン化合物、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、γ−ユレイドプロピルトリエトキシシラン等のアミノシラン化合物等が挙げられる。本発明の目的のために特に好ましいシラン化合物はアミノシラン化合物である。これらのシラン化合物は２種類以上を併用して用いても良い。またこれらシラン化合物と、エポキシ系、或いはウレタン系等の収束剤とを予め混合したもので表面処理してもよい。

本発明の（Ａ）成分である、ポリフェニレンエーテル共重合体の配合量は、（Ａ）〜（Ｃ）成分の合計１００質量部に対して、５〜９５質量部の範囲から選ばれ、好ましくは１５〜７０質量部、より好ましくは２５〜５０質量部、特に好ましくは２５〜４０質量部の範囲より選ばれる。無機フィラー、特にガラス繊維との密着性、機械物性および振動疲労特性改良の観点から５質量部以上の配合が望ましく、成形加工性の観点から９５質量部以下の配合が望ましい。
本発明の（Ｂ）成分である、スチレン系樹脂の配合量は、（Ａ）〜（Ｃ）成分の合計１００質量部に対して、０〜９０質量部の範囲から選ばれ、好ましくは２０〜８０質量部、より好ましくは３０〜６０質量部の範囲より選ばれる。十分な耐熱性保持と振動疲労特性付与の観点から９０質量部以下の配合が望ましい。
本発明の（Ｃ）成分であるシラン化合物で表面処理した無機フィラーの添加量は、（Ａ）〜（Ｃ）成分の合計１００質量部に対して、５〜６０質量部の範囲から選ばれ、好ましくは１５〜５０質量部、より好ましくは２０〜４０質量部の範囲より選ばれる。機械物性および振動疲労特性保持の観点から５質量部以上の配合が望ましく、成形加工性および、良好な成形品外観保持の観点から６０質量部以下の配合が望ましい。

本発明のポンプ部品の樹脂組成物には必要に応じて酸化防止剤、紫外線吸収剤、熱安定剤等の安定剤類や着色剤、離型剤（例えば、ポリオレフィンエラストマー（三井化学社製
商品名「タフマーＰＯ６８０Ｊ」）等も添加することができる。本発明の組成物の調整方法は特に限定されるものではないが、樹脂組成物を大量に安定して製造するには単軸ま
たは二軸の押出機が好適に用いられる。
本発明樹脂組成物を用いてポンプ部品を成形する場合、特に成形法に制限は無いが、射出成形、押出成形、真空成形、圧空成形など既に広く知られた成形法が好適に用いられる。

本発明について、実施例に基づき以下具体的に説明する。本発明がこれらの例によって何ら限定されるものではない。尚、以下の用いる部は質量部である。
実施例および比較例中の各測定値は以下の方法によって求めた。
（１）ポリフェニレンエーテルの還元粘度（ηｓｐ／ｃ）の測定
重合体を０．５ｇ／ｄｌのクロロホルム溶液として、３０℃においてウベローデ粘度計を用いて測定した。単位はｄｌ／ｇで表す。
（２）荷重たわみ温度（ＨＤＴ）
ＡＳＴＭ Ｄ６４８に従い、厚み０．６４ｃｍの試験片を用いて荷重１８．６ｋｇ／ｃｍ^２で測定した。

（３）成形流動性（ＳＳＰ）
東芝機械社製の射出成形機ＩＳ−８０Ｃ（成形温度３００℃、金型温度８５℃）を用いて、厚み０．３２ｃｍのダンベル成形片のショートショットプレッシャー（ＳＳＰ）をゲージ圧で測定した。
（４）ノッチ付きアイゾッド衝撃値（耐衝撃性）
ＡＳＴＭのＤ２５６に基づき２３℃にて測定した。
（５）曲げ強度、曲げ弾性率
ＡＳＴＭのＤ７９０による曲げ試験法に基づいて三点曲げ試験を２３゜Ｃで測定した。（６）引張強度、引張伸度
ＡＳＴＭ Ｄ−６３８に定められた形状の引張試験片（形式Ｉ）を用いて、チャック間距離１１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張試験速度５ｍｍ／ｍｉｎの条件で引張試験を行ない、引張強度、引張伸度（破壊時歪％）を測定した。

（７）振動疲労特性
ＡＳＴＭ Ｄ６７１のＢ法に準じた方法で、「ＴＹＰＥ Ａ」の片持ち曲げ疲労試験片を、下記の試験条件で試験片に周期的に変動する曲げ応力をかけ、繰り返し応力を３０〜９０ＭＰａの範囲で変化させ、それぞれの破壊までの繰り返し回数を１つの組成物当たりテストピース約２０枚使用して測定した。得られたデータをプロットして繰り返し応力と破壊までの繰り返し回数の関係を示すグラフを作成した後、累乗近似曲線の計算式から求めた繰り返し応力５０ＭＰａと７０ＭＰａの時の破断繰り返し回数を示した。
試験機：（株）東洋精機製作所製 繰り返し曲げ振動疲労試験機 Ｂ−７０
繰り返し周波数：３０Ｈｚ（繰り返し速度１８００回／ｍｉｎ）
測定温度：室温（２３℃）
繰り返し応力：３０〜８０ＭＰａ

（８）ガラス繊維の樹脂密着性
振動疲労特性の試験で使用した、測定後の試験片の破断面（約２．９×２．９ｍｍ）をイオンスパッタリング装置で白金蒸着を行った後、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて３５０倍の倍率で破断面上のガラス繊維表面の観察を行ない、樹脂の密着状態を評価した。破断面上に観察される、露出したガラス繊維円筒側面の全表面積の内、樹脂の被覆面積の割合が５０％未満を×、５０％以上９０％未満を△、９０％以上を○、とした。

原材料１ ポリフェニレンエーテル（Ｉ）
（Ｉ−１）還元粘度（クロロホルム、３０℃）０．５１ｄｌ／ｇのポリ（２，６−ジメチ
ル−１，４−フェニレン）エーテルを、ＺＳＫ２５二軸押出機（独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１０、スクリュー径２５ｍｍ、ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）を用いて、バレル設定温度３００℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで溶融混練してニートペレットとした。

（Ｉ−２）還元粘度（クロロホルム、３０℃）０．５１ｄｌ／ｇのポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレン）エーテル１００質量部と無水マレイン酸３質量部、ジクミルパーオキシド０．５質量部を、ＺＳＫ２５二軸押出機（独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１０、スクリュー径２５ｍｍ、ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）を用いて、バレル設定温度３２０℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで溶融混練して変性ポリフェニレンエーテルのペレットを得た。ナトリウムメチラートの滴定によって求めた、該変性ポリフェニレンエーテル１００質量部あたりの無水マレイン酸付加量は１．５質量部であった。

（Ｉ−３）ポリフェニレンエーテル共重合体（２，３，６−トリメチルフェノール１０質量％配合重合品）の作成
重合槽低部に酸素ガス導入のためのスパージャー、攪拌タービン翼およびバッフル、重合槽上部のベントガスラインに還流冷却機を備えた２０リットルのジャケット付き重合槽に１０００ｍｌ／ｍｉｎの流量で窒素ガスを吹き込みながら、２．２０９ｇの塩化第二銅２水和物、９．４６０ｇの３６％塩酸、８４．３７９ｇのＮ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチルプロパンジアミン、６３．６４６ｇのジ−ｎ−ブチルアミン、２５２８ｇのｎ−ブタノール、１０８８ｇのメタノール、７５８４ｇのキシレン、２８８ｇの２，６−ジメチルフェノール、３２ｇの２，３，６−トリメチルフェノールを入れ、均一溶液となり、かつ反応機の内温が４０℃になるまで攪拌した。また貯蔵槽に窒素ガス導入のためのスパージャー、攪拌タービン翼およびバッフル、貯蔵槽上部のベントガスラインに還流冷却器を備えた８リットルの貯蔵槽に、４００ｍｌ／ｍｉｎの流量で窒素ガスを吹き込みながら１４４０ｇのメタノール、２５９２ｇの２，６−ジメチルフェノール、２８８ｇの２，３，６−トリメチルフェノールを入れ、均一溶液となるまで攪拌し、（Ｂ）混合溶液とした。次いで、激しく攪拌した重合槽へ２０００Ｎｍｌ／ｍｉｎの流量で酸素ガスをスパージャーより導入を始めると同時に、貯蔵槽から送液ポンプを用い、（Ｂ）混合溶液を３３．１ｇ／ｍｉｎの速度で逐次添加した。２９０分通気し、反応機の内温が４０℃になるようにコントロールしながら重合した。なお、酸素ガスを供給開始１４０分後に共重合体が析出しスラリー状の形態を示した。重合終結時の重合液の形態は沈殿析出重合である。酸素ガスの通気をやめ、重合混合物にエチレンジアミン四酢酸３カリウム塩（同仁化学研究所製試薬）の５０％水溶液を２３．０ｇ添加して６０分間、重合混合物を攪拌し、次いでハイドロキノン（和光純薬社製試薬）を少量ずつ添加し、スラリー状のポリフェニレンエーテル共重合体が白色となるまで攪拌を続けた。反応機の内温は４０℃になるようコントロールした。その後、濾過して濾残の湿潤ポリフェニレンエーテル共重合体をメタノール１２８００ｇと共に２０リットル洗浄槽にいれて分散させ、３０分攪拌した後再度濾過し、湿潤ポリフェニレンエーテル共重合体を得た。洗浄槽の内温は４０℃にコントロールした。これを３回繰り返し、次いで１４０℃で２４０分乾燥して、還元粘度（クロロホルム、３０℃）０．５１ｄｌ／ｇのポリフェニレンエーテル共重合体の粉体を得た。その後、この粉体を（Ｉ−１）と同様な条件で押出を行ない、溶融混練してニートペレットを得た。

（Ｉ−４）ポリフェニレンエーテル共重合体（２，３，６−トリメチルフェノール３０質量％配合重合品）の作成
重合槽低部に酸素ガス導入のためのスパージャー、攪拌タービン翼およびバッフル、重合槽上部のベントガスラインに還流冷却機を備えた２０リットルのジャケット付き重合槽
に１０００ｍｌ／ｍｉｎの流量で窒素ガスを吹き込みながら、２．１６３ｇの塩化第二銅２水和物、９．２６３ｇの３６％塩酸、８２．６２８ｇのＮ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチルプロパンジアミン、６２．３２４ｇのジ−ｎ−ブチルアミン、２５２９ｇのｎ−ブタノール、１０８９ｇのメタノール、７５８６ｇのキシレン、２２４ｇの２，６−ジメチルフェノール、９６ｇの２，３，６−トリメチルフェノールを入れ、均一溶液となり、かつ反応機の内温が４０℃になるまで攪拌した。また貯蔵槽に窒素ガス導入のためのスパージャー、攪拌タービン翼およびバッフル、貯蔵槽上部のベントガスラインに還流冷却器を備えた８リットルの貯蔵槽に、４００ｍｌ／ｍｉｎの流量で窒素ガスを吹き込みながら１４４０ｇのメタノール、２０１６ｇの２，６−ジメチルフェノール、８６４ｇの２，３，６−トリメチルフェノールを入れ、均一溶液となるまで攪拌し、（Ｂ）混合溶液とした。次いで、激しく攪拌した重合槽へ２０００Ｎｍｌ／ｍｉｎの流量で酸素ガスをスパージャーより導入を始めると同時に、貯蔵槽から送液ポンプを用い、（Ｂ）混合溶液を３３．８ｇ／ｍｉｎの速度で逐次添加した。２８５分通気し、反応機の内温が４０℃になるようにコントロールしながら重合した。なお、酸素ガスを供給開始１２６分後に共重合体が析出しスラリー状の形態を示した。重合終結時の重合液の形態は沈殿析出重合である。酸素ガスの通気をやめ、重合混合物にエチレンジアミン四酢酸３カリウム塩（同仁化学研究所製試薬）の５０％水溶液を２３．０ｇ添加して６０分間、重合混合物を攪拌し、次いでハイドロキノン（和光純薬社製試薬）を少量ずつ添加し、スラリー状のポリフェニレンエーテル共重合体が白色となるまで攪拌を続けた。反応機の内温は４０℃になるようコントロールした。その後、（Ｉ−２）と同様の後処理を行なった後、１４０℃で２４０分乾燥して、還元粘度（クロロホルム、３０℃）０．５１ｄｌ／ｇのポリフェニレンエーテル共重合体の粉体を得た。この粉体を、スクリュー回転数を２５０ｒｐｍから４５０ｒｐｍに変えた以外は（Ｉ−１）と同様な条件で押出を行ない、溶融混練してニートペレットを得た。

（Ｉ−５）２，３，６−トリメチルフェノール重合品の作成
重合槽低部に酸素ガス導入のためのスパージャー、攪拌タービン翼およびバッフル、重合槽上部のベントガスラインに還流冷却機を備えた１０リットルのジャケット付き重合槽に１０００ｍｌ／ｍｉｎの流量で窒素ガスを吹き込みながら、１．０６ｇの塩化第二銅２水和物、４．５３ｇの３６％塩酸、４０．４４ｇのＮ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチルプロパンジアミン、１４．４５ｇのジ−ｎ−ブチルアミン、１２７０ｇのメタノール、５０７０ｇのキシレン、１６００ｇの２，３，６−トリメチルフェノールを入れ、均一溶液となり、かつ反応機の内温が４０℃になるまで攪拌した。次いで、激しく攪拌した重合槽へ１０００Ｎｍｌ／ｍｉｎの流量で酸素ガスをスパージャーより導入を始めた。３００分通気し、反応機の内温が４０℃になるようにコントロールしながら重合した。なお、酸素ガスを供給開始１００分後に重合体が析出しスラリー状の形態を示した。重合終結時の重合液の形態は沈殿析出重合である。酸素ガスの通気をやめ、重合混合物にエチレンジアミン四酢酸３カリウム塩（同仁化学研究所製試薬）の５０％水溶液を１１．０ｇ添加して６０分間、重合混合物を攪拌し、次いでハイドロキノン（和光純薬社製試薬）を少量ずつ添加し、スラリー状の重合体が白色となるまで攪拌を続けた。反応機の内温は４０℃になるようコントロールした。その後、濾過して濾残の湿潤重合体をメタノール６４００ｇと共に１０リットル洗浄槽にいれて分散させ、３０分攪拌した後再度濾過し、湿潤ポリフェニレンエーテルを得た。洗浄槽の内温は４０℃にコントロールした。これを３回繰り返し、１４０℃で２４０分乾燥してポリフェニレンエーテルの粉体を得た。この粉体を、スクリュー回転数を２５０ｒｐｍから４５０ｒｐｍに変えた以外は（Ｉ−１）と同様な条件で押出を行ない、溶融混練してニートペレットを得た。

原材料２ ポリスチレン（ＩＩ）
（ＩＩ−１）ハイインパクトポリスチレン（商品名：ＰＳ６２００、米国ノバケミカル社製）
（ＩＩ−２）ゼネラルパーパスポリスチレン（商品名：スタイロン６６０、米国ダウケミ
カル社製）
原材料３ 無機フィラー（ＩＩＩ）
（ＩＩＩ−１）アミノシラン化合物で表面処理された平均繊維径１０μｍのガラス繊維（商品名：ＥＣ１０ ３ＭＭ ９１０、ＮＳＧヴェトロテックス社製）

［実施例１］
ポリフェニレンエーテル共重合体（Ｉ−３）２７部、ハイインパクトポリスチレン（ＩＩ−１）２０部、ゼネラルパーパスポリスチレン（ＩＩ−２）２２．５部、三井化学社製のポリオレフィンエラストマー（商品名：タフマーＰ０６８０Ｊ）０．５部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１０、スクリュー径２５ｍｍのＺＳＫ２５二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル６から無機フィラー（ＩＩＩ−１）３０部をサイドフィードして、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表−１に示す。
［実施例２］
ポリフェニレンエーテル共重合体を（Ｉ−３）から（Ｉ−４）に替えた以外は、実施例１の操作を繰り返して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表−１に示す。

［実施例３］
ポリフェニレンエーテル共重合体（Ｉ−３）を二軸押出機で溶融混練する前のポリフェニレンエーテル粉体成分２７部、ハイインパクトポリスチレン（ＩＩ−１）２０部、ゼネラルパーパスポリスチレン（ＩＩ−２）２２．５部、三井化学社製のポリオレフィンエラストマー（商品名：タフマーＰ０６８０Ｊ）０．５部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１０、スクリュー径２５ｍｍのＺＳＫ２５二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル６から無機フィラー（ＩＩＩ−１）３０部をサイドフィードして、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表−１に示す。

［実施例４］
ポリフェニレンエーテル共重合体（Ｉ−４）３４部、ハイインパクトポリスチレン（ＩＩ−１）２１部、ゼネラルパーパスポリスチレン（ＩＩ−２）２４．５部、三井化学社製のポリオレフィンエラストマー（商品名：タフマーＰ０６８０Ｊ）０．５部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１０、スクリュー径２５ｍｍのＺＳＫ２５二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル６から無機フィラー（ＩＩＩ−１）２０部をサイドフィードして、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表−１に示す。

［実施例５］
ポリフェニレンエーテル共重合体（Ｉ−４）２３．５部、ハイインパクトポリスチレン（ＩＩ−１）１７部、ゼネラルパーパスポリスチレン（ＩＩ−２）１９部、三井化学社製のポリオレフィンエラストマー（商品名：タフマーＰ０６８０Ｊ）０．５部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１０、スクリュー径２５ｍｍのＺＳＫ２５二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル６から無機フィラー（ＩＩＩ−１）４０部をサイドフィードし
て、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表−２に示す。

［比較例１］
ポリフェニレンエーテルを（Ｉ−３）から（Ｉ−１）に替えた以外は、実施例１を繰り返して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表−２に示す。
［比較例２］
ポリフェニレンエーテル（Ｉ−１）２２部、ポリフェニレンエーテル（Ｉ−２）５部、ハイインパクトポリスチレン（ＩＩ−１）２０部、ゼネラルパーパスポリスチレン（ＩＩ−２）２２．５部、三井化学社製のポリオレフィンエラストマー（商品名：タフマーＰ０６８０Ｊ）０．５部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１０、スクリュー径２５ｍｍのＺＳＫ２５二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル６から無機フィラー（ＩＩＩ−１）３０部をサイドフィードして、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表−２に示す。

［比較例３］
ポリフェニレンエーテル（Ｉ−１）１３．５部、ポリフェニレンエーテル（Ｉ−５）１３．５部、ハイインパクトポリスチレン（ＩＩ−１）２０部、ゼネラルパーパスポリスチレン（ＩＩ−２）２２．５部、三井化学社製のポリオレフィンエラストマー（商品名：タフマーＰ０６８０Ｊ）０．５部とを、独国Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ社製、バレル数１０、スクリュー径２５ｍｍのＺＳＫ２５二軸押出機（ニーディングディスクＬ：２個、ニーディングディスクＲ：６個、ニーディングディスクＮ：２個を有するスクリューパターン）の最上流部（トップフィード）から供給し、途中のバレル６から無機フィラー（ＩＩＩ−１）３０部をサイドフィードして、シリンダー温度３００℃、スクリュー回転数２５０ｒｐｍで溶融混練して樹脂組成物を得た。該樹脂組成物の物性試験結果を表−２に示す。

本発明の、ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物からなるポンプ部品は、ポリフェニレンエーテル系樹脂として、特定比率の２，３，６−トリメチルフェノールと２，６−ジメチルフェノールからなる共重合体を配合することにより、無機フィラー、特にガラス繊維との密着性が改良されて、成形流動性と耐熱性のバランスに優れ、かつ引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率、更には振動疲労特性、耐熱水性が著しく良好であるため、特に地下水くみ上げや床暖房に使用されるポンプカバーやケーシング材として有効に使用することが可能である。

Claims (4)

1. ２，３，６−トリメチルフェノール５〜７０質量％と２，６−ジメチルフェノール９５〜３０質量％とを重合してなるポリフェニレンエーテル共重合体（Ａ）（以下、（Ａ）成分）５〜９５質量部、スチレン系樹脂（Ｂ）（以下、（Ｂ）成分）０〜９０質量部、シラン化合物で表面処理した無機フィラー（Ｃ）（以下、（Ｃ）成分）５〜６０質量部、を含有してなるポリフェニレンエーテル系樹脂組成物から得られるポンプ部品。
2. 前記（Ａ）成分が、２，３，６−トリメチルフェノール５〜３５質量％と２，６−ジメチルフェノール９５〜６５質量％とを重合してなるポリフェニレンエーテル共重合体であることを特徴とする、請求項１に記載のポンプ部品。
3. 前記（Ａ）成分が、スラリー析出重合法で重合してなるポリフェニレンエーテル共重合体であることを特徴とする、請求項１または２に記載のポンプ部品。
4. 前記（Ｃ）成分の無機フィラーがガラス繊維である、請求項１〜３のいずれか１項に記載のポンプ部品。