JP2008229687A - 溶融亜鉛系めっき鋼板のパルスmag溶接用銅めっきソリッドワイヤ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】C:0.02〜0.12%、Si:0.25〜1.20%、Mn:0.4〜1.5%、Nb:0.1〜1.2%、Al:0.002〜0.020%を含有し、銅めっきを厚さ:0.3〜1.1μm有し、かつ、ワイヤ表面にワイヤ10kg当たり常温で液体の潤滑油を0.3〜1.5gおよびカリウムを0.004〜0.25g有し、さらに好ましくはSi+Mn+2Nbを2.2〜4.6%とする。
【選択図】なし
Description
本発明のソリッドワイヤが溶接対象とする材料は溶融亜鉛系めっき鋼板であるが、これは電気亜鉛めっき鋼板よりめっき層が厚いためピットやブローホールなどの気孔およびスパッタ発生の問題が顕著なためである。溶融亜鉛系めっき鋼板にはたとえば亜鉛に数%のAlを含有するといった亜鉛系の合金めっきの場合も含まれる。また一般にガルバニール鋼板と呼ばれる合金化溶融亜鉛めっき鋼板も含まれ、これは溶融亜鉛めっき後に熱処理をして亜鉛めっきを鉄を約10%含む合金層に転化したものであって、塗装密着性が優れるなどの特徴を有する。
(2)ワイヤ組成のNb量およびワイヤ表面の潤滑油量の調整によって、特に重ね継手の水平すみ肉溶接におけるピットやブローホールなどの気孔生成を抑制する。
(3)ワイヤ組成のC、Si、Mn、NbおよびAl量、ワイヤ表面のカリウム量の調整によって、特に重ね継手部の横向姿勢溶接において良好なビード形状が得られる。
(4)ワイヤ表面にカリウムを有することによって、均一で小さい溶滴にするので1パルス−1ドロップの移行を乱すことがなくアークがさらに安定してスパッタ発生量が極めて少なくなるとともにアンダーカットが生じにくくなる。また、溶滴が小さいのでピーク電圧の時間を短くすることができることから、さらに高速度の溶接が可能となる。
[C:0.02〜0.12質量%]
Cはアークを安定化し溶滴を細粒化する作用があり、0.02質量%(以下、%という)未満では溶滴が大きくなってアークが不安定になってスパッタ発生量が多く、さらに重ね継手部の横向姿勢溶接においてアンダーカットが生じる。一方、0.12%を超えると溶融金属の粘性が劣り、特に重ね継手部の横向姿勢溶接において溶融金属が垂れてビード形状が不良となる。また、スパッタ発生量が増加するばかりでなく、溶接金属を著しく硬化させ耐割れ性が劣化する。
Siは溶接金属の主脱酸剤として不可欠であるとともに、ワイヤの電気抵抗を増大させてワイヤの溶融量を増加させ、更に溶融金属の粘度および表面張力を増大させる効果が大きい元素である。これによって重ね継手部の横向姿勢溶接においても広幅で垂れのない溶接ビードを形成できる。しかし、0.25%未満では上記効果が得られない。一方、1.20%を超えると溶融金属の表面張力が過度に上昇するため溶融金属が高速度の溶接速度に追従できず、ハンピングビードとなり易い。
MnはSiと共に脱酸剤として作用する他、溶融金属の粘度および表面張力を増大させる効果がある。0.4%未満では溶融金属の粘度および表面張力が低下することから、重ね継手部の横向姿勢溶接において溶融金属が垂れてビード形状が不良となる。一方、Mnが1.5%を超えると、溶融金属の粘度および表面張力が増加し過ぎて広幅のビードが得られない。
Nbは、窒素を固定して高速溶接におけるシールド不良や亜鉛蒸気によるピットやブローホールなどの気孔生成を抑制する。また、ビード形状を改善する作用がある。Nbが0.1%未満では特に重ね継手の水平すみ肉溶接においてピットやブローホールが生じ易くなる。一方、Nbが1.2%を超えると溶融金属の粘度および表面張力が低下することから、重ね継手部の横向姿勢溶接において溶融金属が垂れてビード形状が不良となる。
Si、MnおよびNbはそれぞれ前記の範囲内で含有するとともに、さらに好ましくはSi+Mn+2Nbで2.2〜4.6%とする。Si+Mn+2Nbが2.2%未満であると溶融金属の粘度および表面張力が低下することから、重ね継手部の横向姿勢溶接において溶融金属が垂れてビード形状が不良となり易い。一方、Si+Mn+2Nbが4.6%を超えると、溶接金属の硬さが急激に増加し高温割れが生じ易くなる。
Alは高速溶接時のアークを安定させスパッタ発生量を少なくする。0.002%未満であるとアークが不安定となりスパッタ発生量が多く、さらに重ね継手部の横向姿勢溶接においてアンダーカットが生じる。一方、0.020%を超えると、溶融金属の粘度および表面張力が低下することから、重ね継手部の横向姿勢溶接において溶融金属が垂れてビード形状が不良となる。
ワイヤ表面の銅めっきは、ワイヤとチップ間の通電性を良好にしてアークを安定にする。銅めっき厚さが0.3μm未満であると、ワイヤとチップ間の通電性が部分的に不均一となりアーク長の変動から、アークが不安定になってスパッタ発生量が多く、さらに重ね継手部の横向姿勢溶接においてアンダーカットが生じる。一方、ワイヤ表面の銅めっき厚さが1.1μmを超えると、溶接金属の銅含有量が多くなって耐割れ性が劣化する。
常温で液体である潤滑油はワイヤ表面に皮膜を形成し、ワイヤ送給時にワイヤ送給速度を一定にしてアークを安定にする。また、後述するカリウムをワイヤ表面に均一に分散することができる。潤滑油がワイヤ10kg当たり0.3g(以下、g/10kgWという)未満であると、カリウムをワイヤ表面に均一に分散することができず、溶滴の大きさが均一にならず1パルス−1ドロップの移行を乱してスパッタ発生量が多くなる。一方、1.5g/10kgWを超えると、溶接部にピットやブローホールが生じる。
ワイヤ表面のカリウムは、均一で小さい溶滴にするので1パルス−1ドロップの移行を乱すことがなくアークが安定してスパッタ発生量が極めて少なくなる。すなわち、ピーク時間を短くすることができるので高速度の溶接が可能となり、アンダーカットや溶融金属の垂れがなくビード形状が良好となる。カリウムが0.004g/10kgW未満であるとその効果がなく、溶滴が大きく不揃いとなって1パルス−1ドロップの移行を乱してアークが不安定となりスパッタ発生量も多く、さらに重ね継手部の横向姿勢溶接においてアンダーカットが生じる。一方、0.25g/10kgWを超えるとビード形状が凹状となり、重ね継手部の横向姿勢溶接において溶融金属が垂れてビード形状が不良となる。
また、Oが0.010%を超えると、ワイヤ製造時にワイヤ表面に亀裂が生じ、溶接時にワイヤ表面の銅めっきが剥離してチップ詰まりが生じ易くなる。したがって、Oは0.010%以下とする。
以下、実施例により本発明の効果を具体的に説明する。
本発明例であるワイヤ記号W1〜W10は、ワイヤ成分および銅めっき厚さが適正で、ワイヤ表面へ塗布された潤滑油およびカリウムも適正であるので、重ね継手水平すみ肉溶接および横向姿勢溶接ともにアークが安定して溶融金属の垂れやアンダーカットがなくビード形状が良好でピット、ブローホールおよびスパッタ発生量が少なく、高温割れもないなど極めて満足な結果であった。
ワイヤ記号W12は、Cが低いので重ね継手水平すみ肉溶接および横向姿勢溶接ともアークが不安定でスパッタ発生量が多かった。また、重ね継手横向姿勢溶接でアンダーカットが発生した。さらに、Si+Mn+2Nbが高いので重ね継手横向姿勢溶接で溶融金属が垂れてビード形状が不良であった。
ワイヤ記号W14は、ワイヤ表面のカリウムが低いので重ね継手水平すみ肉溶接および横向姿勢溶接ともアークが不安定であった。また、重ね継手横向姿勢溶接でアンダーカットが発生した。さらに、Siが低いので重ね継手横向姿勢溶接で溶融金属が垂れてビード形状が不良であった。
ワイヤ記号W16は、ワイヤ表面へ塗布された潤滑油が多いので重ね継手水平すみ肉溶接でピットおよびブローホールの発生が多くなった。また、Mnが低いので重ね継手横向姿勢溶接で溶融金属が垂れてビード形状が不良であった。
ワイヤ記号W18は、Nbが低いので重ね継手水平すみ肉溶接でピットおよびブローホールの発生が多くなった。また、Alが高いので重ね継手横向姿勢溶接で溶融金属が垂れてビード形状が不良であった。
2 下板
3 溶接金属
4 ピット
5 ブローホール
6 ギャップ
7 前板
8 後板
9 アンダーカット
10 溶融金属の垂れ
11 スペーサ
12 ワイヤ狙い位置
13 トーチ
θ1、θ2 トーチの角度
Claims (2)
- 溶融亜鉛系めっき鋼板のパルスMAG溶接用銅めっきソリッドワイヤにおいて、C:0.02〜0.12質量%、Si:0.25〜1.20質量%、Mn:0.4〜1.5質量%、Nb:0.1〜1.2質量%、Al:0.002〜0.020質量%を含有し、銅めっきを厚さ:0.3〜1.1μm有し、かつ、ワイヤ表面にワイヤ10kg当たりの分量で、常温で液体の潤滑油を0.3〜1.5gおよびカリウムを0.004〜0.25g有し、その他はP:0.025質量%以下、S:0.025質量%以下、O:0.010質量%以下および不可避不純物からなることを特徴とする溶融亜鉛系めっき鋼板のパルスMAG溶接用銅めっきソリッドワイヤ。
- さらにSi、MnおよびNbがSi+Mn+2Nbで2.2〜4.6質量%であることを特徴とする請求項1記載の溶融亜鉛系めっき鋼板のパルスMAG溶接用銅めっきソリッドワイヤ。
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