JP2008222997A - 潤滑流体用添加剤、潤滑流体組成物及び硫化ポリオレフィンの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 粘度や基油に対する溶解度が適切で、硫黄含有量が高く、極圧添加剤として用いた際に、耐荷重性能と酸化安定性が良好で、非鉄金属低腐食性に優れる非塩素系の硫化オレフィン、耐荷重性能と酸化安定性が良好で、非鉄金属低腐食性に優れる非塩素系の硫化オレフィン、前記硫化オレフィンの製造方法を提供すること
【解決手段】 少なくとも２種類のジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）と硫化水素（ａ３）とアミン類（ａ４）とを反応させて硫化オレフィン（Ａ）を得る硫化オレフィン（Ａ）の製造方法、２種類以上のジエン類混合物（ａ１）と硫黄（ａ２）と硫化水素（ａ３）とを反応して得られる、分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数が１〜３で、分子中の硫黄含有量が４０〜５５重量％である、塩素を実質的に含まない硫化オレフィン。
【選択図】 図１

Description

本発明は、高硫黄含有量であり、極圧添加剤として用いた場合に耐荷重性能と酸化安定性が良好で、非鉄金属低腐食性に優れる非塩素系の潤滑流体用添加剤、それを用いた潤滑流体組成物、及び該潤滑流体用添加剤として有用な硫化オレフィンの製造方法に関する。

従来、硫化オレフィンは、鉱油や合成油などの基油に配合することによって、金属同士の摩擦、磨耗減少や焼き付きを防止するため等に用いる切削油、塑性加工油、ギア油、摺動面油、グリースなど潤滑流体の極圧添加剤として幅広く利用されている。

このような用途に用いられる硫化オレフィンの製造方法としては、例えば、脂肪族モノオレフィンと塩化硫黄を反応させて得られる付加物に、更にメルカプタン酸・多硫化物を反応させる方法が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。しかしながら、該手法で得られる硫化オレフィンは、原料に由来する塩素を含み、その塩素が、対象金属のさびの発生の原因になったり、環境に放出されたりする環境上の観点から、改善が求められている。更に、特許文献１に記載された製造方法では、収率が低く、且つ製品の精製（脱塩素）工程において、多量の水を必要とする点からも問題を有するものであった。

このような問題に対し、塩素を含有しない硫化オレフィンを得る方法としては、例えば、末端非分岐状オレフィンを硫黄及び硫化水素と反応させる方法が提案されている（例えば、特許文献２参照。）。

特許文献２に記載された硫化オレフィンは、ジアルキルポリスルフィド構造を有する。
前述の金属同士の摩擦、磨耗減少や焼き付きを防止する、いわゆる極圧性能に優れる硫化オレフィン組成物を得るためには、高硫黄含有量の硫化オレフィンを用いる必要があるが、ジアルキルポリスルフィド構造を主体とする硫化オレフィンで高硫黄含有量に設計すると、硫黄架橋長（この明細書中で使用される「硫黄架橋長」という用語は、「分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数」のことを意味する。）を長くする必要があり、この結果、常温・常圧でも硫黄原子がフリーになりやすく（活性硫黄が多くなる）、非鉄金属への腐食を起こしやすい。即ち、前記特許文献２で提案されている硫化オレフィンを用いる組成物では、極圧性能と非鉄金属への低腐食性とを高いレベルで兼備させることが出来ず、高性能で不活性な硫化オレフィン組成物への開発要求が大きくなっている。

特開昭６３−１１０２８９号公報（第３−６頁） 特開平１１−０７１３４３号公報（第２−６頁）

本発明は、上記の状況に鑑みて発明されたもので、その目的は、硫黄含有量が高く、極圧添加剤として用いた際に耐荷重性能と酸化安定性が良好で、非鉄金属低腐食性に優れる非塩素系の潤滑流体用添加剤を提供することにある。
本発明の他の目的は、このような潤滑流体用添加剤が添加され、耐荷重性能と酸化安定性が良好で、非鉄金属低腐食性に優れる非塩素系の潤滑流体組成物を提供することにある。
本発明の他の目的は、このような潤滑流体用添加剤として有用な硫化オレフィンの製造方法を提供することにある。

本発明者等は、上記課題を解決すべく鋭意検討を行ったところ、分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数が１〜３で、硫黄原子がフリーになりにくく（活性硫黄が少なく）、分子中の硫黄含有量が４０〜５５重量％である、塩素を実質的に含まない硫化オレフィン（Ａ）を潤滑流体用添加剤として使用することにより前記課題を解決できるとの知見を見出すとともに、このような硫化オレフィン（Ａ）はジエン類と硫黄と硫化水素とを反応させることにより製造することができるとの知見を見出し、これらの知見に基づき本発明を完成させた。

即ち、本発明は、分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数が１〜３で、分子中の硫黄含有量が４０〜５５重量％である、塩素を実質的に含まない硫化オレフィン（Ａ）からなることを特徴とする潤滑流体用添加剤を提供する。
又、本発明は、硫化オレフィン（Ａ）と基油（Ｂ）を含有することを特徴とする潤滑流体組成物を提供する。
更に又、本発明は、ジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）と硫化水素（ａ３）とを反応させて硫化オレフィン（Ａ）を製造することを特徴とする硫化オレフィンの製造方法を提供する。

また、本発明は、２種類以上のジエン類混合物（ａ１）と硫黄（ａ２）と硫化水素（ａ３）とを反応して得られる、分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数が１〜３で、分子中の硫黄含有量が４０〜５５重量％である、塩素を実質的に含まない硫化オレフィンをも提供する。

本発明の潤滑流体用添加剤は、硫黄含有量が高いため極圧添加剤として用いた際に耐荷重性能と酸化安定性が良好で、塩素を実質的に含まないため非鉄金属低腐食性に優れる。
又、本発明の潤滑流体組成物は、基油中にかかる潤滑流体用添加剤を含むため耐荷重性能と酸化安定性が良好で、非鉄金属低腐食性に優れる。更に又、本発明の硫化オレフィンの製造方法によれば、ジエン類と硫黄と硫化水素との反応により、かかる潤滑流体用添加剤として有用な硫化オレフィンを高収率で合成することができる。

本発明の潤滑流体用添加剤は、分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数が１〜３で、分子中の硫黄含有量が４０〜５５重量％である、塩素を実質的に含まない硫化オレフィン（以下、「硫化オレフィン（Ａ）」という）からなる。

この硫化オレフィン（Ａ）は、その好適例として、一般式（１）
Ｒ^１Ｓ−（Ｓ_ｘ−Ｒ^２−Ｓ_ｙ）_ｎ―Ｒ^１ （１）
（式中、ｘは０又は１〜２の整数、ｙは１〜３の整数、ｎは１〜１０の整数を表し、Ｒ^１及びＲ^２はそれぞれ炭素原子数４〜１０の１価又は２価のアルキル基又はアルケニル基を表す。）
で表される硫化オレフィンを包含する。

硫化オレフィン（Ａ）の硫黄含有量としては、これを極圧添加剤などの潤滑流体用添加剤として用いた際の潤滑流体組成物の耐荷重性能に優れる点から、４２〜５２重量％であることが好ましく、特に４４〜５０重量％であることが好ましい。又、硫化オレフィン（Ａ）の粘度としては、後述する基油（Ｂ）との相溶性に優れ、取り扱いが容易である点から、４０℃における動粘度基準で、通常１０〜１，５００ｍｍ^２／ｓであり、１００〜１，０００ｍｍ^２／ｓであることが好ましく、特に１００〜４００ｍｍ^２／ｓであることが好ましい。

更に、硫化オレフィン（Ａ）の分子量は、特に限定されるものではないが、基油（Ｂ）との相溶性と耐加重性能と非鉄金属への低腐食性のバランスに優れる点から、オリゴマの分子量レベルである数平均分子量２００〜２０００（ポリスチレン換算）が好ましい。又、硫化オレフィン（Ａ）の重合度による分布は、硫化オレフィン（Ａ）１００モル中に含まれる２〜７量体の硫化オレフィンの含有量の合計が５５モル以上となることが好ましく、特に６０〜７０モルとなることが好ましい。硫化オレフィン（Ａ）の重合度による分布は図面として添付したＧＰＣチャートより求めることができる。

硫化オレフィン（Ａ）は、ジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）と硫化水素（ａ３）とを反応させて製造することができる。この際、硫化オレフィン（Ａ）は、２種類以上のジエン類混合物（ａ１）と硫黄（ａ２）と硫化水素（ａ３）とを反応させて製造することが好ましい。

前記ジエン類（ａ１）としては、特に限定されるものではないが、工業的に原料入手が容易であり、且つ得られる硫化オレフィンの分子量が比較的小さく、高硫黄含有量のものが得られる点から、炭素原子数４〜１０のジエン類であることが好ましい。例えば、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）、１，３−ペンタジエン（ピペリレン）、シクロペンタジエン、１，５−ヘキサジエン、シクロヘキサジエン、１，６−ヘプタジエン、シクロヘプタジエン、１，７−オクタジエン、シクロオクタジエン等が挙げられ、これらは単独又は２種以上を併用して用いても良い。

これらの中でも、後述する基油（Ｂ）との相溶性が良好である点から、炭素原子数４〜６のジエン類を用いることが好ましく、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）、１，３−ペンタジエン（ピペリレン）、シクロペンタジエン、１，５−ヘキサジエン、シクロヘキサジエンを用いることが好ましい。更に、得られる硫化オレフィンの硫黄含有量と基油への相溶性のバランスに優れる点から、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）を用いることが最も好ましい。更に、得られる硫化オレフィンの硫黄含有量と基油への相溶性のバランスに優れる点から、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）、ジシクロペンタジエンを用いることが最も好ましい。

上記、ジエン類から得られる硫化オレフィン類の性能としては１，３−ブタジエンを単独で用いた場合は酸化安定性および耐銅板腐食性に優れ、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）を単独で用いた場合は油溶解性と融着荷重に優れる特徴を有している。また、ジシクロペンタジエンを単独で用いた場合は酸化安定性が高くなる。

これらの性質を有するジエン類の配合比は特に限定されるものではないが、１，３−ブタジエンに２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）を組み合わせた場合、０．５−１０．０重量％の２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）の添加量においても油溶解性と融着荷重が向上する。また、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）に１，３−ブタジエンを添加した場合でも、０．５〜１０．０重量％の１，３−ブタジエン添加量においても酸化安定性および耐銅板腐食性が向上する。さらに１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）何れの場合も、０．５〜１０．０重量％のジシクロペンタジエン添加量においても酸化安定性が向上する。

前記硫黄（ａ２）としては、特に限定されるものではなく、小塊状、フレーク状、粉末状の固形状態であっても、溶融状態（液体）であっても良いが、使用する炭素原子数４〜６のジエン類は沸点が低く、反応容器内でのジエン類と溶融硫黄（１３０^ｏＣ）との混合による反応槽の急激な圧力上昇および内温上昇による危険性の回避および副反応等を防止するために、固形硫黄の使用が好ましい。粉末硫黄を投入する際に発生する粉塵により粉塵爆発を起こす危険性が高いため、小塊状又はフレーク状がより好ましい。

前記硫化水素（ａ３）としても、特に限定されるものではないが、得られる硫化オレフィンの純度が高いものが得られる点から、純度９９モル％以上のものを用いることが好ましい。

前記硫黄（ａ２）としては、特に限定されるものではなく、小塊状、フレーク状、粉末状の固形状態であっても、溶融状態（液体）であっても良い。例えば、溶融硫黄を用いる場合は、１２５〜１５５℃に溶融した状態で添加することが、粘度が低い状態で一定であることから好ましい。また、使用する炭素原子数４〜６のジエン類は沸点が低く、反応容器内でのジエン類と溶融硫黄（例えば、１２５〜１５５^ｏＣ）との混合による反応槽の急激な圧力上昇および内温上昇による危険性の回避および副反応等を防止する必要がある場合には、固形硫黄の使用が好ましい。粉末硫黄を投入する際に発生する粉塵により粉塵爆発を起こす危険性が高いため、小塊状又はフレーク状がより好ましい。

硫化オレフィン（Ａ）の製造に際し、前記ジエン類（ａ１）、硫黄（ａ２）、硫化水素（ａ３）を用いる以外はなんら制限はなく、本発明の効果を損なわない範囲で、モノオレフィン類を併用しても良い。

前記モノオレフィン類としては、特に限定されるものではなく、例えば、イソブチレン、２−メチル−２−ペンテン、２−メチル−２−ブテン、２−メチル−１−ブテン、ジイソブチレン、トリイソブチレン、トリプロピレン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−ドデセン、１−ヘキサデセンなどの鎖状アルケンの他、シクロペンテン、シクロヘキセンなどの環状アルケン等が挙げられ、これらは混合物としても使用することができる。

前記硫化オレフィン（Ａ）の製造方法としては、特に限定されるものではないが、収率が高く、工業的製造が容易である点から、ジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）との混合物に硫化水素（ａ３）を吹き込みながらアミン系触媒（ａ４）の存在下で反応させる方法が好ましい。２種類以上のジエン類（ａ１）を用いる際も、同様である。

ここで用いることができるアミン系触媒（ａ４）としては特に限定されるものではなく、脂肪族アミン、芳香族アミンのいずれでも良い。例えば、ブチルアミン、ジブチルアミン、トリブチルアミン、およびそれらの各種異性体、オクチルアミン、ジオクチルアミン、およびそれらの各種異性体、ドデシルアミン、テトラデシルアミン、ヘキサデシルアミン、ジシクロヘキシルアミン、およびそれらの各種異性体、メチレンジアミン、エチレンジアミン、１，２−ジアミノプロパン、１，３−ジアミノプロパン、１，４−ジアミノブタン、１，５−ジアミノペンタン、１，６−ジアミノヘキサン、１，７−ジアミノヘプタン、１，８−ジアミノオクタン、１，９−ジアミノノナン、１，１０−ジアミノデカン等、ジエチレントリアミン、ジプロピレントリアミン、トリエチレンテトラミン、トリプロピレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン、テトラプロピレンペンタミン、ペンタエチレンヘキサミン、ノナエチレンデカミン、トリメチルヘキサメチレンジアミン等、テトラ（アミノメチル）メタン、テトラキス（２−アミノエチルアミノメチル）メタン、１，３−ビス（２’−アミノエチルアミノ）プロパン、トリエチレン−ビス（トリメチレン）ヘキサミン、ビス（３−アミノエチル）アミン、ビスヘキサメチレントリアミン等、１，４−シクロヘキサンジアミン、４，４’−メチレンビスシクロヘキシルアミン、４，４’−イソプロピリデンビスシクロヘキシルアミン、ノルボルナジアミン、ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、ジアミノジシクロヘキシルメタン、イソホロンジアミン、メンセンジアミン等、ビス（アミノアルキル）ベンゼン、ビス（アミノアルキル）ナフタレン、ビス（シアノエチル）ジエチレントリアミン、ｏ−キシリレンジアミン、ｍ−キシリレンジアミン、ｐ−キシリレンジアミン、フェニレンジアミン、ナフチレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジエチルフェニルメタン、２，２−ビス（４−アミノフェニル）プロパン、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノベンゾフェノン、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノジフェニルスルホン、２，２’−ジメチル−４，４’−ジアミノジフェニルメタン、２，４’−ジアミノビフェニル、２，３’−ジメチル−４，４’−ジアミノビフェニル、３，３’−ジメトキシ−４，４’−ジアミノビフェニル、ビス（アミノメチル）ナフタレン、ビス（アミノエチル）ナフタレン等、Ｎ−メチルピペラジン、モルホリン、１，４−ビス−（８−アミノプロピル）−ピペラジン、ピペラジン−１，４−ジアザシクロヘプタン、１−（２’−アミノエチルピペラジン）、１−［２’−（２”−アミノエチルアミノ）エチル］ピペラジン、１，１１−ジアザシクロエイコサン、１，１５−ジアザシクロオクタコサン等が挙げられ、これらは単独でも２種以上の混合物としても使用することができる。

これらの中でも、硫化オレフィン収率が高く、反応後に蒸留や通気などの簡便な手法で組成物中から分離除去が可能という観点から、ジブチルアミン、ジシクロヘキシルアミンオクチルアミン、ジオクチルアミン、およびそれらの各種異性体、ドデシルアミン、テトラデシルアミン、ヘキサデシルアミン、ジシクロヘキシルアミン、およびそれらの各種異性体を用いることが好ましい。

前記アミン系触媒（ａ４）の使用量としては、所望とする反応速度によって適宜選択するものであるが、反応性を悪化させない範囲においてより少量であることが好ましく、通常用いる原料の合計重量の０．０５〜１．５重量％であり、特に０．５〜０．８重量％であることが好ましい。

本発明の硫化オレフィンを効率的に製造するためには、ジエン類（ａ１）１モルに対して、硫黄（ａ２）を０．３〜１．５モル、硫化水素（ａ３）を０．３〜１．５モル用いることが好ましく、特に、ジエン類（ａ１）１モルに対して、硫黄（ａ２）を０．５〜１．０モル、硫化水素（ａ３）を０．５〜１．０モル用いることが好ましい。

次に、硫化オレフィン（Ａ）の製造方法を更に具体的に説明する。加圧反応容器にジエン類（ａ１）、硫黄（ａ２）、アミン系触媒（ａ４）及び硫化水素（ａ３）を温度０〜４０℃で仕込み、密閉して５０〜９０℃に昇温して反応させる。又は、加圧反応容器にジエン類（ａ１）、硫黄（ａ２）、アミン系触媒（ａ４）を仕込み、密閉してから硫化水素（ａ３）のガスを温度５０〜１２０℃、好ましくは６０〜９０℃で吹き込む方法でもよい。
このとき温度が低すぎると反応時間がかかり、温度が高すぎると硫黄架橋反応と競争反応の関係にあるジエン類（ａ１）の重縮合反応が起こりやすい条件となるため、得られる硫化オレフィン（Ａ）の基油（Ｂ）への相溶性が低下したり、色相や臭気が悪化したりすることがある。目的とする潤滑流体用添加剤や潤滑流体組成物の性能や所望の製造時間等によって、適宜温度設定を行うことが好ましい。

前述の硫化水素（ａ３）の吹き込み時間については、特に限定されるものではないが、通常５〜１００時間であり、好ましくは、５〜５０時間である。吹き込み終了後、常圧に戻し、未反応のジエン類（ａ１）や残留している硫化水素（ａ３）を留去することによって目的とする硫化オレフィン（Ａ）を得ることができる。得られた硫化オレフィン（Ａ）は、単独又は２種以上を併用して、本発明の潤滑流体用添加剤又は潤滑流体組成物に用いることができる。

本発明の硫化オレフィンの用途としては、特に限定されるものではないが、例えば、潤滑流体添加剤として基油に添加し、潤滑剤組成物として用いることができ、内燃機関や自動変速機、緩衝器、パワーステアリングなどの駆動系機器、ギアなどに用いられる自動車用潤滑油、切削加工、研削加工、塑性加工などの金属加工に用いられる金属加工油、油圧機器や装置などの油圧システムにおける動力伝達、力の制御、緩衝などの作動に用いる動力伝達流体である作動油などとして用いることができる。特に本発明の硫化オレフィン組成物は、ギア油として用いた際に使用されるギアボックスのシール剤（クロロプレンゴム、ニトリルゴムなど）への膨潤度合いを従来品よりも低減させることができるため、シール剤と接するような用途にも好適に用いることができる。

本発明の潤滑流体組成物は、硫化オレフィン（Ａ）と基油（Ｂ）からなる。本発明で用いる基油（Ｂ）としては、なんら限定されるものではなく、使用目的や使用条件等に応じて、鉱油や合成油等から適宜選択して用いることができる。前記鉱油としては、例えば、パラフィン基系原油、中間基系原油、ナフテン基系原油を常圧蒸留や常圧蒸留後の残渣を減圧蒸留して得られる留出油、又はこれを溶剤精製、水添精製、脱ロウ処理、白土処理等の精製を行って得られる精製油等が挙げられる。又、前記合成油としては、例えば、低分子量ポリブテン、低分子量ポリプロピレン、炭素原子数８〜１４のα−オレフィンオリゴマーおよびこれらの水素化物、トリメチロールプロパンの脂肪酸エステル、ペンタエリスリトールの脂肪酸エステル等のポリオールエステル、二塩基酸エステル、芳香族ポリカルボン酸エステル、リン酸エステル等のエステル系化合物、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン等のアルキルアロマ系化合物、ポリアルキレングリコール等のポリグリコール油、シリコーン油などが挙げられ、これらは単独又は２種以上を適宜併用して用いることができる。

本発明の潤滑流体組成物中の硫化オレフィン（Ａ）と基油（Ｂ）との配合割合としては、特に限定されるものではないが、通常基油（Ｂ）１００重量部に対して、硫化オレフィン（Ａ）０．０１〜５０重量部であり、好ましくは０．０５〜１０重量部である。

又、前記硫化オレフィン（Ａ）と基油（Ｂ）に、更に粘ちょう剤（Ｃ）を含有させることによって、本発明の潤滑流体組成物をグリースとして用いることも可能である。ここで用いることができる粘ちょう剤（Ｃ）としては、例えば、金属石鹸系、複合石鹸系などの石鹸系、又はウレア系などが挙げられる。これらの粘ちょう剤（Ｃ）を用いる場合には、予め基油（Ｂ）に混合して均一化しておくことが好ましい。

本発明の潤滑流体組成物には、前記硫化オレフィン（Ａ）と、前記基油（Ｂ）とを用いる以外、なんら制限はなく、例えば、添加剤として、油性剤、耐磨耗剤、極圧剤、その他の防錆剤、腐食防止剤、消泡剤、洗浄分散剤、流動点降下剤、粘度指数向上剤、酸化防止剤、乳化剤、抗乳化剤、カビ防止剤、摩擦調整剤、界面活性剤等の添加剤などを目的とする用途や性能に応じて適宜併用することができる。

各種添加剤の具体例として次のものを挙げることができる。油性剤としては長鎖脂肪酸（オレイン酸）など、耐磨耗剤としてはリン酸エステル、金属ジチオホスフェート塩など；極圧剤としては有機硫黄化合物、有機ハロゲン化合物など、その他の防錆剤としてはカルボン酸、アミン、アルコール、エステルなど；腐食防止剤としては窒素化合物（ベンゾトリアゾールなど）、硫黄および窒素を含む化合物（１，３，４−チアジアゾリル−２，５−ビスジアルキルジチオカルバメート）など；消泡剤としてはシリコーン油、金属石鹸、脂肪酸エステル、リン酸エステルなど、洗浄分散剤としては中性、塩基性スルフォネートおよびフェネート（金属塩型）、こはく酸イミド、エステルおよびベンジルアミン共重合系ポリマーなど；流動点降下剤としては塩素化パラフィンとナフタレン又はフェノールの縮合物、ポリアルキルアクリレート、およびメタクリレート、ポリブテン、ポリアルキルスチレン、ポリ酢酸ビニルなど；粘度指数向上剤としてはポリメタクリレート、ポリイソブチレン、オレフィン共重合体、ポリアルキルスチレンなど；酸化防止剤としてはアミン、ヒンダードフェノール、チオりん酸亜鉛、トリアルキルフェノール類など；乳化剤としては硫酸、スルホン酸およびリン酸エステル、脂肪酸誘導体、アミン誘導体、第四アンモニウム塩、ポリオキシエチレン系の活性剤など；抗乳化剤としては第四アンモニウム塩、硫酸化油、リン酸エステルなど；カビ防止剤としてはフェノール系化合物、ホルムアルデヒド供与体化合物、サリチルアニリド系化合物などが挙げられる。

本発明の潤滑流体組成物は、前記硫化オレフィン（Ａ）と前記基油（Ｂ）と、必要に応じて配合される粘ちょう剤（Ｃ）やその他の添加剤を均一に配合したものであり、その配合方法としては特に限定されるものではなく、この時、均一化のために３０〜６０℃に加温することも可能である。

本発明の潤滑流体組成物の用途としては、特に限定されるものではないが、例えば、潤滑剤組成物として用いることができ、内燃機関や自動変速機、緩衝器、パワーステアリングなどの駆動系機器、ギアなどに用いられる自動車用潤滑油、切削加工、研削加工、塑性加工などの金属加工に用いられる金属加工油、油圧機器や装置などの油圧システムにおける動力伝達、力の制御、緩衝などの作動に用いる動力伝達流体である作動油などとして用いることができる。特に本発明の潤滑流体組成物は、ギア油として用いた際に使用されるギアボックスのシール剤（クロロプレンゴム、ニトリルゴムなど）への膨潤度合いを従来品よりも低減させることができるため、シール剤と接するような用途にも好適に用いることができる。

次に、本発明を実施例、比較例により更に詳細に説明する。但し、本発明の範囲は、下記実施例により何等限定されるものではない。尚、硫化オレフィンの物性値及び分子量分布の測定、極圧性能試験（高速四球試験）、酸化安定性試験（ＩＳＯＴ試験）および銅板腐食性試験は下記の方法及び条件で測定したものである。

硫黄含有量：蛍光Ｘ線 ＪＩＳ Ｋ ２５４１．６準拠 蛍光Ｘ線硫黄分析計 ＳＬＦＡ−２８００ 株式会社堀場製作所製
検量線作成には社団法人石油学会認証 重油硫黄分標準物質（硫黄分１．９８±０．０２重量％および３．９４±０．０３重量％）を使用した。

色：ＡＳＴＭ Ｄ １５００準拠 機器：ＰＥＴＲＯＬＥＵＭ ＯＩＬＳ ＣＯＭＰＡＲＡＴＯＲ ＡＦ ６５０ メーカー：Ｔｈｅ Ｔｉｎｔｏｍｅｔｅｒ Ｌｔｄ．

動粘度： ＪＩＳ Ｋ ２２８３準拠 恒温槽（ＲＩＧＯＳＨＡ ＆ＣＯ．ＬＴＤ ＴＹＰＥ ４０３ＤＳ−０６２） ウベローデ粘度計使用

分子量（重合度）：ＧＰＣ 東ソー株式会社製 ＨＬＣ−８１２０ＧＰＣ ＵＶ−８０２０
カラム：東ソー製
ＴＳＫ ｇｕａｒｄ ｃｏｌｕｍｎ Ｈ_ＸＬ ６．０ｍｍ Ｉ．Ｄ．×４ｃｍ
ＴＳＫ ｇｅｌ − Ｇ ４０００ Ｈ_ＸＬ ７．８ｍｍ Ｉ．Ｄ．×３０ｃｍ
ＴＳＫ ｇｅｌ − Ｇ ３０００ Ｈ_ＸＬ ７．８ｍｍ Ｉ．Ｄ．×３０ｃｍ
ＴＳＫ ｇｅｌ − Ｇ ２０００ Ｈ_ＸＬ ７．８ｍｍ Ｉ．Ｄ．×３０ｃｍ
ＴＳＫ ｇｅｌ − Ｇ １０００ Ｈ_ＸＬ ７．８ｍｍ Ｉ．Ｄ．×３０ｃｍ
溶媒 ＴＨＦ
クラジェント 無し
流量 １ ｍｌ／ｍｉｎ
ポンプ圧力 サンプル側 ７．８ＭＰａ
リファレンス側 １０．５ＭＰａ
カラム温度 ４０℃
注入量 １００ μｌ
ＵＶ波長 ２５４ ｎｍ

極圧性能試験（高速四球試験）：基油に硫化オレフィンをそれぞれ５％添加し、ＡＳＴＭ Ｄ−２７８３に準じて融着荷重、最大無焼付き荷重および磨耗痕径を測定した。
基油：６０スピンドル油（４０℃で７ｍｍ^２／ｓ）
立軸回転数：１，７７０ｒｐｍ
試験鋼球 ：玉軸受用１／２インチ（ＪＩＳ上級）
融着荷重および最大無焼付き荷重の測定時間：１０秒間
磨耗痕径の測定時間：３０分間
磨耗痕径測定時の荷重：１５ｋｇ

酸化安定性試験（ＩＳＯＴ試験）：ＪＩＳ Ｋ−２５１４．４に準じて実施した。
試料添加量：４％
条件 ：１３５℃、９６時間
基油：５００ニュートラル油（４０℃で１００ｍｍ^２／ｓ）

銅板腐食性試験：ＪＩＳ Ｋ−２５１３に準じて実施した。
試料添加量：５％
基油：５００ニュートラル油（４０℃で１００ｃＳｔ）
温度：１００℃
時間：１時間又は３時間

実施例１（硫化イソプレン）
加温装置、硫化水素吹き込み管および硫化水素吸収装置を搭載した１リットルのオートクレーブに、イソプレン４７６ｇ（７．０モル）と粉末硫黄１７９ｇ（５．６モル）と、触媒としてジブチルアミン６．３ｇを仕込んだ。オートクレーブを密閉した後、内部温度が８５℃になるまで加温した。ここに硫化水素ガス（純度９９．９モル％）１９０ｇ（５．６モル）を圧力６ｋｇ／ｃｍ^２で２０時間を要して吹き込んだ。更に、同温度で４８時間保持した。その後、４０℃まで冷却してから、硫化水素吸収装置に接続した弁を開けて圧力を常圧に戻し、吹き込み管から空気を吹き込んで、残留する硫化水素および未反応のイソプレンを留去し、硫化オレフィン（Ａ−１）８０９ｇ（収率９５％）を得た。得られた硫化オレフィン（Ａ−１）の硫黄架橋長は１．９１、硫黄含有量は４７％、数平均分子量は５２０、４０℃における動粘度は３２０．３ｍｍ^２／ｓであり、１００モル中の２〜７量体の含有量の合計は６５モルであった。得られた硫化オレフィン（Ａ−１）のＧＰＣチャートを図１に、^１３Ｃ−ＮＭＲチャートを図２に示す。

実施例２（硫化ブタジエン）
加温装置、硫化水素吹き込み管および硫化水素吸収装置を搭載した１リットルのオートクレーブに、粉末硫黄１７９ｇ（５．６モル）と、触媒としてジブチルアミン６．３ｇを仕込んだ。オートクレーブを密閉した後反応容器内を真空ポンプを用いて−０．１ＭＰａ以下まで減圧にし真空脱気した。その後、１，３−ブタジエンボンベをオートクレーブに接続し、１，３−ブタジエンを３７８ｇ（７．０モル）を仕込んだ。内部温度が８５℃になるまで加温した。ここに硫化水素ガス（純度９９．９モル％）１９０ｇ（５．６モル）を圧力６ｋｇ／ｃｍ^２で２０時間を要して吹き込んだ。更に、同温度で４８時間保持した。その後、４０℃まで冷却してから、硫化水素吸収装置に接続した弁を開けて圧力を常圧に戻し、吹き込み管から空気を吹き込んで、残留する硫化水素および未反応のイソプレンを留去し、硫化オレフィン（Ａ−２）８０９ｇ（収率９５％）を得た。得られた硫化オレフィン（Ａ−２）の硫黄架橋長は２．３２、硫黄含有量は４９％、数平均分子量は６０７、４０℃における動粘度は１９８．５ｍｍ^２／ｓであり、１００モル中の２〜７量体の含有量の合計は６０モルであった。得られた硫化オレフィン（Ａ−２）のＧＰＣチャートを図３に、^１３Ｃ−ＮＭＲチャートを図４に示す。

実施例３（硫化イソプレン-ブタジエン）
加温装置、硫化水素吹き込み管および硫化水素吸収装置を搭載した１リットルのオートクレーブに、イソプレン４５２ｇ（６．６５モル）と粉末硫黄１７９ｇ（５．６モル）と、触媒としてジブチルアミン６．３ｇを仕込んだ。オートクレーブを密閉した後反応容器内を真空ポンプを用いて−０．１ＭＰａ以下まで減圧にし真空脱気した。その後、１，３−ブタジエンボンベをオートクレーブに接続し、１，３−ブタジエンを１８．９ｇ（０．３５モル）を仕込んだ。オートクレーブを密閉した後、内部温度が８５℃になるまで加温した。ここに硫化水素ガス（純度９９．９モル％）１９０ｇ（５．６モル）を圧力６ｋｇ／ｃｍ^２で２０時間を要して吹き込んだ。更に、同温度で４８時間保持した。その後、４０℃まで冷却してから、硫化水素吸収装置に接続した弁を開けて圧力を常圧に戻し、吹き込み管から空気を吹き込んで、残留する硫化水素および未反応のイソプレンを留去し、硫化オレフィン（Ａ−１）８０４ｇ（収率９５％）を得た。硫黄含有量は４９％、数平均分子量は５９１、４０℃における動粘度は２８８．２ｍｍ^２／ｓであった。

実施例４（硫化イソプレン-ジシクロペンタジエン）
加温装置、硫化水素吹き込み管および硫化水素吸収装置を搭載した１リットルのオートクレーブに、イソプレン４５２ｇ（６．６５モル）と、ジシクロペンタジエン４６．２ｇ（０．３５モル）と、粉末硫黄１７９ｇ（５．６モル）と、触媒としてジブチルアミン６．３ｇを仕込んだ。オートクレーブを密閉した後、内部温度が８５℃になるまで加温した。ここに硫化水素ガス（純度９９．９モル％）１９０ｇ（５．６モル）を圧力６ｋｇ／ｃｍ^２で２０時間を要して吹き込んだ。更に、同温度で４８時間保持した。その後、４０℃まで冷却してから、硫化水素吸収装置に接続した弁を開けて圧力を常圧に戻し、吹き込み管から空気を吹き込んで、残留する硫化水素および未反応のイソプレンを留去し、硫化オレフィン（Ａ−２）８３０ｇ（収率９５％）を得た。硫黄含有量は４７％、数平均分子量は６０３、４０℃における動粘度は７０８．９ｍｍ^２／ｓであった。

実施例５（硫化ブタジエン-イソプレン）
加温装置、硫化水素吹き込み管および硫化水素吸収装置を搭載した１リットルのオートクレーブに、イソプレン２３．８ｇ（０．３５モル）と、粉末硫黄１７９ｇ（５．６モル）と、触媒としてジブチルアミン６．３ｇを仕込んだ。オートクレーブを密閉した後反応容器内を真空ポンプを用いて−０．１ＭＰａ以下まで減圧にし真空脱気した。その後、１，３−ブタジエンボンベをオートクレーブに接続し、１，３−ブタジエンを３５９ｇ（６．６５モル）を仕込んだ。内部温度が８５℃になるまで加温した。ここに硫化水素ガス（純度９９．９モル％）１９０ｇ（５．６モル）を圧力６ｋｇ／ｃｍ^２で２０時間を要して吹き込んだ。更に、同温度で４８時間保持した。その後、４０℃まで冷却してから、硫化水素吸収装置に接続した弁を開けて圧力を常圧に戻し、吹き込み管から空気を吹き込んで、残留する硫化水素および未反応のイソプレンを留去し、硫化オレフィン（Ａ−３）７２０ｇ（収率９５％）を得た。得られた硫化オレフィン（Ａ−３）の硫黄含有量は４８％、数平均分子量は５４６、４０℃における動粘度は１００．５ｍｍ^２／ｓであった。

実施例６（硫化ブタジエン-ジシクロペンタジエン）
加温装置、硫化水素吹き込み管および硫化水素吸収装置を搭載した１リットルのオートクレーブに、ジシクロペンタジエン４６．２ｇ（０．３５モル）と、粉末硫黄１７９ｇ（５．６モル）と、触媒としてジブチルアミン６．３ｇを仕込んだ。オートクレーブを密閉した後反応容器内を真空ポンプを用いて−０．１ＭＰａ以下まで減圧にし真空脱気した。その後、１，３−ブタジエンボンベをオートクレーブに接続し、１，３−ブタジエンを３５９ｇ（６．６５モル）を仕込んだ。内部温度が８５℃になるまで加温した。ここに硫化水素ガス（純度９９．９モル％）１９０ｇ（５．６モル）を圧力６ｋｇ／ｃｍ^２で２０時間を要して吹き込んだ。更に、同温度で４８時間保持した。その後、４０℃まで冷却してから、硫化水素吸収装置に接続した弁を開けて圧力を常圧に戻し、吹き込み管から空気を吹き込んで、残留する硫化水素および未反応のイソプレンを留去し、硫化オレフィン（Ａ−３）７４１ｇ（収率９５％）を得た。得られた硫化オレフィン（Ａ−４）の硫黄含有量は４７％、数平均分子量は７７４、４０℃における動粘度は１２６．６ｍｍ^２／ｓであった。

比較例１（硫化イソブチレン）
加温装置および硫化水素吸収装置を搭載した５０ミリリットルのオートクレーブに、粉末硫黄３．２ｇ（０．１モル）と、触媒としてジシクロヘキシルアミン０．０２１ｇを仕込んだ。その後、イソブチレンボンベをオートクレーブに接続し、イソブチレンを３．０３ｇ（０．０５モル）を仕込んだ。内部温度が８５℃になるまで加温した。ここに硫化水素ガス（純度９９．９モル％）０．９６ｇ（０．０３モル）を圧力６ｋｇ／ｃｍ^２で時間を要して吹き込んだ。更に、同温度で時間保持した。その後、３０℃まで冷却してから、硫化水素吸収装置に接続した弁を開けて圧力を常圧に戻し、吹き込み管から空気を吹き込んで、残留する硫化水素および未反応のイソブチレンを留去し、硫化オレフィン（Ａ’−１）５．２２ｇ（収率９５％）を得た。得られた硫化オレフィン（Ａ’−１）の硫黄架橋長は３．２９、硫黄含有量は４８％、数平均分子量は２４３、４０℃における動粘度は１２０．１ｍｍ^２／ｓであり、１００モル中の２〜７量体の含有量の合計は０モルであった。得られた硫化オレフィン（Ａ’−１）のＧＰＣチャートを図５に、^１３Ｃ−ＮＭＲチャートを図６に示す。

比較例２（硫化ジイソブチレン）
加温装置、硫化水素吹き込み管および硫化水素吸収装置を搭載した１リットルのオートクレーブに、ジイソブチレン７８６ｇ（７．０モル）と粉末硫黄３７９ｇ（１１．８モル）と、触媒としてジシクロヘキシルアミン２．３ｇを仕込んだ。オートクレーブを密閉した後、内部温度が１２０℃になるまで加温した。ここに硫化水素ガス（純度９９．９モル％）１２９ｇ（３．８モル）を圧力６ｋｇ／ｃｍ^２で２０時間を要して吹き込んだ。更に、同温度で１時間保持した。その後、７０℃まで冷却してから、硫化水素吸収装置に接続した弁を開けて圧力を常圧に戻し、吹き込み管から空気を吹き込んで、残留する硫化水素および未反応のジイソブチレンを留去し、硫化オレフィン（Ａ’−２）１，１６７ｇ（収率９０％）を得た。得られた硫化オレフィン（Ａ’−２）の硫黄架橋長は４．５２、硫黄含有量は３９％、数平均分子量は３９４、４０℃における動粘度は４４．３ｍｍ^２／ｓであり、１００モル中の２〜７量体の含有量の合計は０モルであった。得られた硫化オレフィン（Ａ’−２）のＧＰＣチャートを図７に、^１３Ｃ−ＮＭＲチャートを図８に示す。

物性比較
実施例１，２および比較例１，２で得られた各硫化オレフィンの物性値（硫黄架橋長、硫黄含有量、色、数平均分子量、および動粘度）を第１表に、ＧＰＣ分析より得られた分子量分布を基に、単量体から７量体までの各組成の成分含有量の計算値を第２表に示す。

実施例３〜４及び比較例３〜４
硫化オレフィン組成物の極圧性能試験（高速４球試験）、酸化安定性試験（ＩＳＯＴ試験）および銅板腐食性試験の各結果を第３表に示す。

表３の銅板腐食試験結果は、ＡＳＴＭ標準によるものである。評価ランクは１ａ、１ｂ、２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅ、３ａ、３ｂ，４ａ，４ｂ、４ｃの１２ランクであり、１ａが腐食性最少、４ｃが腐食性最大で、１ａから昇順するに従い腐食性が大きくなることを示している。

実施例３，４と比較例３，４との比較から、本発明の潤滑流体組成物（硫化オレフィン組成物）は、高速４球試験及びＩＳＯＴ試験の各試験項目において比較例のものと略同等の性能を示すが、銅板腐食性試験において比較例のものよりもかなり優れた耐腐食性を示すことが分かる。

物性比較
実施例１，２, ３，４および比較例１，２，３，４で得られた各硫化オレフィンの物性値（硫黄含有量、色、数平均分子量、油溶解度および動粘度）を第１表に、ＧＰＣ分析より得られた分子量分布を基に、単量体から７量体までの各組成の成分含有量の計算値を第２表に示す。

実施例３〜４及び比較例３〜４
硫化オレフィン組成物の極圧性能試験（高速４球試験）、酸化安定性試験（ＩＳＯＴ試験）および銅板腐食性試験の各結果を第３表に示す。

実施例１で得られた硫化オレフィンのＧＰＣチャートである。 実施例１で得られた硫化オレフィンの^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルである。 実施例２で得られた硫化オレフィンのＧＰＣチャートである。 実施例２で得られた硫化オレフィンの^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルである。 比較例１で得られた硫化オレフィンのＧＰＣチャートである。 比較例１で得られた硫化オレフィンの^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルである。 比較例２で得られた硫化オレフィンのＧＰＣチャートである。 比較例２で得られた硫化オレフィンの^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルである。

Claims (18)

1. 分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数が１〜３で、分子中の硫黄含有量が４０〜５５重量％である、塩素を実質的に含まない硫化オレフィン（Ａ）からなることを特徴とする潤滑流体用添加剤。
2. 硫化オレフィン（Ａ）が、一般式（１）
   Ｒ^１Ｓ−（Ｓ_ｘ−Ｒ^２−Ｓ_ｙ）_ｎ―Ｒ^１ （１）
   （式中、ｘは０又は１〜２の整数、ｙは１〜３の整数、ｎは１〜１０の整数を表し、Ｒ^１及びＲ^２はそれぞれ炭素原子数４〜１０の１価又は２価のアルキル基又はアルケニル基を表す。）
   で表される硫化オレフィンである、請求項１に記載の潤滑流体用添加剤。
3. 硫化オレフィン（Ａ）の４０℃における動粘度が１００〜１，０００ｍｍ^２／ｓである、請求項１又は２に記載の潤滑流体用添加剤。
4. 硫化オレフィン（Ａ）１００モル中に含まれる２〜７量体の硫化オレフィンの含有量の合計が５５モル以上である、請求項１又は２に記載の潤滑流体用添加剤。
5. 硫化オレフィン（Ａ）が、ジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）と硫化水素（ａ３）とを反応させて得られるものである、請求項１〜５のいずれか１項に記載の潤滑流体用添加剤。
6. 硫化オレフィン（Ａ）が、ジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）との混合物に硫化水素（ａ３）を吹き込みながらアミン系触媒（ａ４）の存在下で反応させて得られるものである、請求項１〜５のいずれか１項に記載の潤滑流体用添加剤。
7. ジエン類（ａ１）の炭素原子数が４〜１０である、請求項６又は７に記載の潤滑流体用添加剤。
8. 分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数が１〜３で、分子中の硫黄含有量が４０〜５５重量％である、塩素を実質的に含まない硫化オレフィン（Ａ）と基油（Ｂ）を含有することを特徴とする潤滑流体組成物。
9. 硫化オレフィン（Ａ）が、一般式（１）
   Ｒ^１Ｓ−（Ｓ_ｘ−Ｒ^２−Ｓ_ｙ）_ｎ―Ｒ^１ （１）
   （式中、ｘは０又は１〜２の整数、ｙは１〜３の整数、ｎは１〜１０の整数を表し、Ｒ^１及びＲ^２はそれぞれ炭素原子数４〜１０の１価又は２価のアルキル基又はアルケニル基を表す。）
   で表される硫化オレフィンである、請求項８に記載の潤滑流体組成物。
10. 硫化オレフィン（Ａ）が、ジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）との混合物に硫化水素（ａ３）を吹き込みながらアミン系触媒（ａ４）の存在下で反応させたものである、請求項８または９記載の潤滑流体組成物。
11. ジエン類（ａ１）の炭素原子数が４〜１０である、請求項１０記載の潤滑流体組成物。
12. ジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）と硫化水素（ａ３）とを反応させて硫化オレフィン（Ａ）を製造することを特徴とする硫化オレフィンの製造方法。
13. ジエン類（ａ１）１モルに対して、硫黄（ａ２）を０．３〜１．５モル、硫化水素（ａ３）を０．３〜１．５モルを反応させる、請求項１２に記載の製造方法。
14. ジエン類（ａ１）と硫黄（ａ２）との混合物に硫化水素（ａ３）を吹き込みながらアミン系触媒（ａ４）の存在下で反応させる、請求項１２又は１３に記載の硫化オレフィンの製造方法。
15. 前記ジエン類（ａ１）として少なくとも２種類用いる請求項１２記載の硫化オレフィンの製造方法。
16. 前記硫化オレフィンが、分子中に含まれるモノ及びポリスルフィド結合平均一個当たりの硫黄原子数が１〜３であり、且つ、分子中の硫黄含有量が４０〜５５重量％である請求項１２記載の硫化オレフィンの製造方法。
17. 前記ジエン類（ａ１）の一方が、ブタジエン又はイソプレン又はジシクロペンタジエンである請求項１２記載の硫化オレフィンの製造方法。
18. 前記ジエン類（ａ１）として、ブタジエンとイソプレン、ブタジエンとジシクロペンタジエン、或いはイソプレンとジシクロペンタジエンとを組み合わせて用いる請求項１２、１３または１４記載の硫化オレフィンの製造方法。

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