JP2008185450A - 非線形破壊力学パラメータの算出方法及び評価方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】所定の試験片に繰返し荷重を作用させることにより荷重−変位曲線を得る準備工程と、試験片毎に与えられている簡易式と前記荷重−変位曲線とにより非線形破壊力学パラメータを算出する算出工程と、を有する非線形破壊力学パラメータの算出方法において、試験片に発生した亀裂の近傍の要素について有限要素解析を行うことにより応力多軸度を得る解析工程と、簡易式の板厚パラメータを応力多軸度で補正することにより簡易式を修正する修正工程と、を有し、解析工程と修正工程とを算出工程に先立って行う。
【選択図】図7
Description
即ち、き裂先端の塑性域が大きな大規模降伏状態では、線形破壊力学パラメータによる構造健全性評価が無効であるので、例えば地震等の大きな荷重が加わる場合を想定した構造健全性評価には、線形破壊力学パラメータを用いることができない。このため、非線形破壊力学に基づくパラメータを用いた構造健全性評価が必要になってくる。
非線形破壊力学パラメータは、各種試験片に応じて簡易式が提案されている。下記非特許文献1に、簡易式の一例が開示されている。
弾性,弾塑性および全面降伏条件下での疲労き裂伝ぱ則の実験的検討 星出 敏彦、田中 啓介、仲田 摩智 日本材料学会 会誌「材料」第31巻 第345号 pp. 566-572 (1982)
図1は、CT試験片(compact tension specimen)の外観を示す斜視図である。Pは荷重、Bは試験片厚さ、Wは荷重点からの試験片長、aは亀裂長さ(a0は初期値)である。
ASTM E647の定めにより、リガメント長さW−aが下記の式(1)を満たすとき、線形破壊力学パラメータが有効であるとされている。KMAXは応力拡大係数の最大値、σysは0.2%耐力である。即ち、リガメント長さW−aが式(1)から逸脱するときには線形破壊力学パラメータは無効であるので、非線形力学パラメータを用いる。
応力3軸度Sm/Seは、下記の式(5)で表される。σ1、σ2、σ3は主応力である。
上記結果を踏まえて、応力3軸度Sm/Seによって従来の非線形破壊力学パラメータΔJの簡易式である上記式(2)を下記の式(6)のように修正し、改変非線形破壊力学パラメータΔJ´を得る。
本実施形態では、まず、第1に、図1に示す試験片に繰返し荷重を作用させる疲労亀裂進展試験を行うことにより図2に示すようなP−V曲線を得る(準備工程)。第2に、図4及び図5に示す亀裂先端から2番目の要素について有限要素解析を行い、応力3軸度Sm/Seを得る(解析工程)。
続いて、第3に、式(2)の板厚パラメータBに応力3軸度Sm/Seを除することにより式(6)を得る(修正工程)。第4に、修正後の簡易式である式(6)とP−V曲線とにより改変非線形破壊力学パラメータΔJ´を算出する(算出工程)。
これら図7(a)と図7(b)とを比較すると判るように、従来の非線形破壊力学パラメータΔJ(N/m)に対する疲労亀裂進展速度da/dN(m/cycle)は、板厚B毎に異なる直線関係を示すが、これに比して、改変非線形破壊力学パラメータΔJ´(N/m)に対する疲労亀裂進展速度da/dN(m/cycle)は、板厚によらず略一直線をなしている。
構造健全性評価においては、試験片を用いた試験の結果を用いて実機の評価を行うが、試験結果が実機に適合しないことがある。この原因の一つには、試験片と実機での塑性拘束度の違いが考えられる。塑性拘束度は例えば板厚や試験片形状に依存する。
亀裂先端には応力集中が発生することにより、塑性変形が起こる。この塑性変形する領域は、物体の厚さ方向には一様ではなく、物体表面と内側とで異なり、表面では大きく内側では小さい。つまり、表面が変形しやすい。
また、試験片の塑性拘束度は、一般に、実機のものより大きく、試験片による従来の試験結果をそのまま実機に当てはめると、過度に安全側の評価を下すことになることが多い。
したがって、試験片による従来の試験結果を塑性拘束度で規格化することが必要である。
よって、以下に説明する本発明の一実施形態では、塑性拘束度の指標として、応力3軸度を用いた。
さらに、2つの主応力成分が極めて小さい場合、つまり亀裂開口応力のみが亀裂の開口に大きな影響を与えていると判断できる場合には、応力3軸度に代えて、Q−parameterを用いて非線形破壊力学パラメータΔJを修正することにより改変非線形破壊力学パラメータΔJ´を求めてもよい。
Claims (3)
- 所定の試験片に繰返し荷重を作用させることにより荷重−変位曲線を得る準備工程と、
前記試験片毎に与えられている簡易式と前記荷重−変位曲線とにより非線形破壊力学パラメータを算出する算出工程と、を有する非線形破壊力学パラメータの算出方法において、
前記試験片に発生した亀裂の近傍の要素について有限要素解析を行うことにより応力多軸度を得る解析工程と、前記簡易式の板厚パラメータを前記応力多軸度で補正することにより当該簡易式を修正する修正工程と、を有し、
前記解析工程と前記修正工程とを前記算出工程に先立って行う
ことを特徴とする非線形破壊力学パラメータの算出方法。 - 前記応力多軸度は、応力3軸度である
ことを特徴とする請求項1に記載の非線形破壊力学パラメータの算出方法。 - 非線形破壊力学パラメータを用いて構造体の健全性を評価する評価方法において、
前記非線形破壊力学パラメータとして、
請求項1又は2に記載の算出方法により求めた非線形破壊力学パラメータを用いる
ことを特徴とする評価方法。
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