JP2008168429A - 帯鋸盤 - Google Patents

Abstract

【課題】帯鋸刃の一部の歯に偏る局所的な摩耗を十分に抑えて、帯鋸刃の寿命を延ばすことができると共に、歯とワークＷとの擦れを十分に抑えて、不快な騒音をなくして、作業環境の向上を図る。
【解決手段】帯鋸刃２３ｉを循環走行自在に備えた帯鋸盤であって、帯鋸盤の鋸刃ガイド装置２５によって帯鋸刃を支持した状態の下で、帯鋸刃を循環走行させつつ、前記帯鋸盤の鋸刃ハウジングをワークＷに接近する切削方向へ相対的に移動させることにより、切削領域にてワークに対して切削を行う帯鋸盤において、切削領域にて帯鋸刃を帯幅方向へ強制的に振動させる振動の１周期の波長は、前記帯鋸刃における歯の歯先の最大ピッチの４倍の長さ以下であり、かつ振幅は０．１ｍｍ〜０．５ｍｍである。
【選択図】図１

Description

本発明は、多数の歯を備えた帯鋸刃にてワークに対して切削を行う帯鋸盤に関する。

一般に、帯鋸盤は、金属製又は木製のワークを切削する際によく使用されるものであって、切削工具としての帯鋸刃を備えている。また、前記帯鋸刃は、多数の歯を備えており、前記多数の歯の中には、多数の直刃と、右方向へ振り出した多数の右アサリ歯と、左方向へ振り出した多数の左アサリ歯が含まれている。更に、ワークの切削性（切削容易性）を高めたり、ワークの切削時の騒音（切削騒音）を低減したりするため、前記歯の高低差、前記右アサリ歯と前記左アサリ歯の振り出し量、前記歯における歯先のピッチを変更する等の種々な工夫がなされている。

なお、本発明に関連する先行技術として特許文献１に示すものがある。
特許第２８５３７６７号公報

ところで、切削対象であるワークが大きくなると、前記帯鋸刃の切削長さが長くなって、ワークの切削抵抗が大きくなる。そのため、前記帯鋸刃の切り曲がりが生じて、前記帯鋸刃の寿命が短くなると共に、切削騒音が大きくなって、作業環境が悪化するという問題がある。

本発明は、上述のごとき問題に鑑みてなされたもので、帯鋸刃を循環走行自在に備えた帯鋸盤によってワークの切削を行う切削方法であって、前記帯鋸刃の帯幅方向へ強制的に振動させる振動は、帯鋸盤に備えたバックアップローラの下を、帯鋸刃の４個の歯が通過する時間よりも短い周期の振動であり、かつ振幅が０．１ｍｍ〜０．５ｍｍであることを特徴とするものである。

また、帯鋸盤の鋸刃ガイド装置によって帯鋸刃を支持した状態の下で、前記帯鋸刃を循環走行させつつ、前記帯鋸盤の鋸刃ハウジングをワークに接近する切削方向へ相対的に移動させることにより、切削領域にてワークに対して切削を行う帯鋸盤において、前記切削領域にて前記帯鋸刃を帯幅方向へ強制的に振動させる振動は、帯鋸盤に備えたバックアップローラの下を、帯鋸刃の４個の歯が通過する時間よりも短い周期の振動であり、かつ振幅は０．１ｍｍ〜０．５ｍｍであることを特徴とするものである。

本発明によれば、前記切削領域にて、前記歯がワークに食い込む動作と、前記歯が切り屑を削り取る動作を短い間隔で交互に繰り返して行うことができるため、ワークの大きさに拘わらず、前記帯鋸刃の切削長さを短くして、ワークの切削抵抗を小さくすることができる。そのため、前記帯鋸刃の切り曲がりが抑制されて、前記帯鋸刃の寿命が長くなると共に、切削騒音が小さくなって、作業環境が向上する。

まず、実施形態に係わる横型帯鋸盤の一般的な構成について、図１９を参照して説明する。

ここで、図１９は、実施形態に係わる横型帯鋸盤の正面図である。なお、特許公報掲載時の図面の向きを基準として、「左右」とは、左右のことであって、「上下」とは、上下のことである。

図１９に示すように、実施形態に係わる横型帯鋸盤１は、箱形の支持フレーム３を具備しており、この支持フレーム３には、ワークＷを支持するテーブル５が設けられている。また、支持フレーム３には、ワークＷを挟持する固定バイス７と可動バイス９が対向して設けられており、可動バイス９は、バイスシリンダ１１の作動によって固定バイス７に対して接近離反する左右方向へ移動可能である。

また、支持フレーム３には、ガイドポスト１３（図１９に中においてガイドポスト１３一部を省略している）立設されており、このガイドポスト１３には、鋸刃ハウジング１５が上下方向へ移動可能に設けられている。そして、鋸刃ハウジング１５を上下方向へへ移動させるため、支持フレーム３には、上下方向へ移動可能なピストンロッド１７を備えたハウジングシリンダ１９（図１９中においてハウジングシリンダ１９の一部を省略している）が立設されており、このピストンロッド１７の先端部は、鋸刃ハウジング１５の適宜位置に連結してある。

鋸刃ハウジング１５内には、主動ホイール１９と従動ホイール２１が回転可能に設けられており、主動ホイール１９は、走向モータ（図示省略）に連動連結してある。そして、主動ホイール１９と従動ホイール２１には、無端状の帯鋸刃２３が掛け回すように設けられている。換言すれば、鋸刃ハウジング１５内には、無端状の帯鋸刃２３が主動ホイール１９及び従動ホイール２１を介して設けられている。

また、鋸刃ハウジング１５には、一対の鋸刃ガイド装置２５が設けられており、一対の鋸刃ガイド装置２５は、切削領域Ａに進入している部分の歯先がワークＷ側を向くように帯鋸刃２３を走向可能に支持するものである。そして、各鋸刃ガイド装置２５は、それぞれ、帯鋸刃２３の胴部を挟むように支持する一対のガイドローラ２７と、帯鋸刃２３の背側を支持するバックアップガイドの一つであるバックアップローラ２９とを備えている（図１参照）。

なお、帯鋸刃２３及び鋸刃ガイド装置２５については、後述のように種々の実施例がある。

従って、バイスシリンダ１１の作動により可動バイス９を固定バイス７に対して接近する左方向へ移動させて、可動バイス９と固定バイス７によりテーブル５に支持されたワークＷを挟持する。次に、前記走行モータの駆動により主動ホイール１９及び従動ホイール２１を回転させて、帯鋸刃２３を循環走行させる。そして、ハウジングシリンダ１９の作動により鋸刃ハウジング１５をワークＷに接近する下方向（切削方向）へ移動させる。これにより、切削領域ＡにてワークＷに対して切削加工を行うことができる。

《第１実施例》
次に、実施形態の第１実施例に係わる帯鋸刃について、図１（ａ）（ｂ）、図２（ａ）〜（ｄ）、図２０、図２１及び図２２を参照して説明する。

図１（ａ）（ｂ）は、実施形態の第１実施例に係わる帯鋸刃を示す図であって、図２（ａ）〜（ｄ）は、実施形態の第１実施例の作用を説明する模式図であって、図２０（ａ）は、所定の条件の下で帯鋸刃の凹凸部の長さを変えて実験した場合における凹凸部の長さと切削抵抗比の関係を示す図であって、図２０（ｂ）は、所定の条件の下で帯鋸刃の凹凸部の長さを変えて実験した場合における凹凸部の長さと騒音値の関係を示す図であって、図２１（ａ）は、所定の条件の下で帯鋸刃の振動の振幅を変えて実験した場合における振幅と切削抵抗比の関係を示す図であって、図２１（ｂ）は、所定の条件の下で帯鋸刃の振動の振幅を変えて実験した場合における振幅と騒音値の関係を示す図であって、図２２は、所定の条件の下で帯鋸刃の振動の周波数を変えて実験した場合における周波数と切削抵抗比の関係を示す図である。

図１（ａ）に示すように、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iは、前述のように一対の鋸刃ガイド装置２５に走向可能に支持されるものであって、多数の歯３１を備えている。ここで、多数の歯３１の中には、多数の直歯と、多数の左アサリ歯と、多数の右アサリ歯が含まれている。

帯鋸刃２３iの背側には、多数の凹凸部３３が連続して形成されており、各凹凸部３３は、それぞれ、バックアップローラ２９に係合，離脱可能な長方形の凹部（深さＢ、長さＬ）３５と、この凹部３５に隣接する凸部３７とからなる。

そして、帯鋸刃２３iは、凹凸部３３の長さＰが歯３１における歯先の最小ピッチＴmin以上であって最大ピッチＴmaxの４倍以下になるように構成されている。ここで、凹凸部３３の長さが前記歯における歯先の最大ピッチＴmaxの４倍以下になるようにしたのは、図２０（ａ）（ｂ）に示す実験１の結果に裏付けられるように、凹凸部３３の長さが歯３１における歯先の最大ピッチＴmaxの４倍の長さ（５２ｍｍ）を越えると、騒音値（特に、Ｃ特性で測定した騒音値）が大きくなるからである。

なお、実験１は、所定の条件（ワークＷの径は４００ｍｍ、帯鋸刃２３iの鋸幅は４１ｍｍ、帯厚は１．３ｍｍ、帯長は４９９５ｍｍ、歯先の最小ピッチＴminは９．４ｍｍ、歯先の最大ピッチＴmaxは１３．０ｍｍ、バックアップローラ２９の径は３４ｍｍ、帯鋸刃２３i走行速度は５５ｍ／ｍｉｎ、切削率は５０ｃｍ^２／ｍｉｎ）の下で行われる。

また、帯鋸刃２３iは、凹部３５にバックアップローラ２９が係合したときにバックアップローラ２９と凹部３５の底面との間に隙間が形成されるように構成されている。更に、図１（ｂ）に示すように、凹部３５の底面側のコーナに生じる応力集中を抑制するため、凹部３５の底面側のコーナは、Ｒ状に構成されることが望ましい。

続いて、第１実施例に係わる切削方法について作用を含めて説明する。

一対の鋸刃ガイド装置２５によって帯鋸刃２３iを支持した状態の下で、帯鋸刃２３iを循環走行させつつ、鋸刃ハウジング１５をワークＷに接近する下方向へ移動させる。これにより、切削領域Ａ（図１９参照）にてワークＷに対して切削を行うことができる。

帯鋸刃２３iの背側に多数の凹凸部３３が連続して形成され、凹凸部３３の長さＰが歯３１における歯先の最大ピッチＴmaxの４倍の長さ以下になるように構成されているため、ワークＷの切削中に、多数の凹凸部３３における凹部３５がバックアップローラ２９に連続して係合，離脱することによって、切削領域Ａにて帯鋸刃２３iを帯幅方向へ強制的に振動させることができる。これにより、切削領域Ａにて、図２（ａ）（ｂ）に示すような歯３１がワークＷに食い込む動作と、図２（ｃ）（ｄ）に示すような歯３１が切り屑Ｗａを削り取る動作を短い間隔で交互に繰り返して行うことができる。この場合、振動の１周期の波長は、前記凹凸部３３の長さＰに等しいものである。換言すれば、凹凸部３３の長さＰが歯３１における歯先の最大ピッチＴmaxの４倍の長さ以下であることにより、帯幅方向への強制的な振動は、帯鋸盤に備えたバックアップローラの下を、帯鋸刃の４個の歯が通過する時間よりも短い周期の振動である。

ここで、凹部３５にバックアップローラ２９が係合したときにおけるバックアップローラ２９の凹部３５に対する没入量が、帯鋸刃２３iの振動の振幅Ｓとなり、この振幅Ｓは、０．１ｍｍ以上であって０．５ｍｍ以下である。これは、図２１（ａ）（ｂ）に示す実験２の結果に裏付けられるように、帯鋸刃２３iの振動の振幅が０．１ｍｍ未満であると、ワークＷの切削抵抗を十分に小さくすることができない一方、帯鋸刃２３iの振動の振幅が０．５ｍｍを越えると、騒音値（特に、Ｃ特性で測定した騒音値）が大きくなるからである。

なお、実験２も実験１と同じ所定の条件の下で行われる。

また、凹凸部３３の長さＰ（ｍｍ）と帯鋸刃２３iの走行速度Ｖ（ｍ／ｍｉｎ）とによって特定される帯鋸刃２３iの振動の周波数Ｚ（Ｚ＝（１０００Ｖ／６０）／Ｐ）は、５Ｈｚ以上である。これは、図２２に示す実験３の結果によって裏付けられるように、帯鋸刃２３iの振動の周波数が５Ｈｚ未満であると、ワークＷの切削抵抗を十分に小さくすることができないからである。ここで、図２０に示す凹凸部の長さが９．４ｍｍ〜５２ｍｍの場合に上記式を適用すると、周波数Ｚは１７．６Ｈz〜９７．５Ｈzとなる。

なお、実験３も実験１と同じ所定の条件の下で行われる。

以上の如き、第１実施例によれば、切削領域Ａにて、歯３１がワークＷに食い込む動作と、歯３１が切り屑Ｗａを削り取る動作を短い間隔で交互に繰り返して行うことができるため、ワークＷの大きさに拘わらず、帯鋸刃２３iの切削長さを短くして、ワークＷの切削抵抗を小さくすることができる。そのため、帯鋸刃２３iの切り曲がりが抑制されて、帯鋸刃２３iの寿命が長くなると共に、切削騒音が小さくなって、作業環境が向上する。

《第２実施例》
次に、実施形態の第２実施例について、図３を参照して説明する。

図３は、実施形態の第２実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図３に示すように、第２実施例に係わる帯鋸刃２３iiは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３iの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iにあっては、多数の凹凸部３３は長さが同じであるに対して、第２実施例に係わる帯鋸刃２３iiにあっては、多数の凹凸部３３は、凹凸部３３の長さに応じて２種に分類されるように構成されている。換言すれば、多数の凹凸部３３の中には、異なる長さＰ１，Ｐ２を有する凹凸部３３が存することなる。

そして、第２実施例に係わる帯鋸刃２３iiを用いても、第１実施例と同様の切削方法の使用することができ、第２実施例においても、第１実施例と同様の作用及び効果を奏する。特に、多数の凹凸部３３の中には異なる長さＰ１，Ｐ２を有する凹凸部３３が存するため、ワークＷの切削性（切削容易性）をより高めると共に、切削騒音をより低減することができる。

なお、多数の凹凸部３３は、凹凸部３３の長さに応じて３種以上に分類されるように構成されても差し支えない。

《第３実施例》
次に、実施形態の第３実施例について、図４を参照して説明する。

図４は、実施形態の第３実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図４に示すように、第３実施例に係わる帯鋸刃２３iiiは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３iの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iにあっては、多数の凹凸部３３における凹部３５の長さは同じであるに対して、第３実施例に係わる帯鋸刃２３ivにあっては、多数の凹凸部３３における凹部３５は、凹部３５の長さに応じて２種に分類されるように構成されている。換言すれば、多数の凹凸部３３における凹部３５の中には、異なる長さＬ１，Ｌ２を有する凹部３５が存することになる。

そして、第３実施例に係わる帯鋸刃２３iiiを用いても、第１実施例と同様の切削方法の使用することができ、第３実施例においても、第１実施例と同様の作用及び効果を奏する。特に、多数の凹凸部３３における凹部３５の中には異なる長さＬ１，Ｌ２を有する凹部３５が存するため、ワークＷの切削性をより高めると共に、切削騒音をより低減することができる。ここで、帯鋸刃２３ivの振動は、凹部３５の長さが異なることに対応して、異なる振幅Ｓ１，Ｓ２をもっている。

なお、多数の凹凸部３３における凹部３５は、凹部３５の長さに応じて３種以上に分類されるように構成されても差し支えない。

《第４実施例》
次に、実施形態の第４実施例について、図５（ａ）（ｂ）を参照して説明する。

図５（ａ）（ｂ）は、実施形態の第４実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図５（ａ）（ｂ）に示すように、第４実施例に係わる帯鋸刃２３viは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３iの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iにあっては、多数の凹凸部３３は長さが同じであるに対して、第４実施例に係わる帯鋸刃２３ivにあっては、多数の凹凸部３３は、凹凸部３３の長さに応じて２種に分類されるように構成されている。換言すれば、多数の凹凸部の中には、異なる長さＰ１，Ｐ２を有する凹凸部が存することなる。なお、図５（ａ）に示すように、凸部３５の長さは同じ（Ｐ１−Ｌ１＝Ｐ２−Ｌ２）であってもよく、図５（ｂ）に示すように、凸部３５の長さは異なる（Ｐ１−Ｌ１≠Ｐ２−Ｌ２）ようにしてもよい。

また、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iにあっては、多数の凹凸部３３における凹部３５は長さが同じであるに対して、第４実施例に係わる帯鋸刃２３ivにあっては、多数の凹凸部３３における凹部３５は、凹部３５の長さに応じて２種に分類されるように構成されている。換言すれば、多数の凹凸部３３における凹部３５の中には、異なる長さＬ１，Ｌ２を有する凹部３５が存することになる。

そして、第４実施例に係わる帯鋸刃２３ivを用いても、第１実施例と同様の切削方法の使用することができ、第４実施例においても、第１実施例と同様の作用及び効果を奏する。特に、多数の凹凸部の中には異なる長さＰ１，Ｐ２を有する凹凸部が存すると共に、多数の凹凸部３３における凹部３５の中には異なる長さＬ１，Ｌ２を有する凹部３５が存するため、ワークＷの切削性をより高めると共に、切削騒音をより低減することができる。ここで、帯鋸刃２３ivの振動は、凹部３５の長さが異なることに対応して、異なる振幅Ｓ１，Ｓ２をもっている。

なお、多数の凹凸部３３は、凹凸部３３の長さに応じて３種以上に分類されるように構成されてもよく、多数の凹凸部３３における凹部３５は、凹部３５の長さに応じて３種以上に分類されるように構成されても差し支えない。

《第５実施例》
次に、実施形態の第５実施例について、図６を参照して説明する。

図６は、実施形態の第５実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図６に示すように、第５実施例に係わる帯鋸刃２３vは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３iの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iにあっては、凹部３５の形状が長方形であるのに対して、第５実施例に係わる帯鋸刃２３vにあっては、凹部３５の形状は台形である。

そして、第５実施例に係わる帯鋸刃２３vを用いても、第１実施例と同様の切削方法の使用することができ、第５実施例においても、第１実施例と同様の作用及び効果を奏する。

なお、多数の凹凸部３３は、凹凸部３３の長さに応じて２種以上に分類されるように構成されてもよく、多数の凹凸部３３における凹部３５は、凹部３５の長さに応じて２種以上に分類されるように構成されても差し支えない。

《第６実施例》
次に、実施形態の第６実施例について、図７を参照して説明する。

図７は、実施形態の第６実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図７に示すように、第６実施例に係わる帯鋸刃２３viは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３iの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iにあっては、凹部３５の形状が長方形であるのに対して、第６実施例に係わる帯鋸刃２３viにあっては、凹部３５の形状はあり溝形状である。

そして、第６実施例に係わる帯鋸刃２３viを用いても、第１実施例と同様の切削方法の使用することができ、第６実施例においても、第１実施例と同様の作用及び効果を奏する。

なお、多数の凹凸部３３は、凹凸部３３の長さに応じて２種以上に分類されるように構成されてもよく、多数の凹凸部３３における凹部３５は、凹部３５の長さに応じて２種以上に分類されるように構成されても差し支えない。

《第７実施例》
次に、実施形態の第７実施例について、図８を参照して説明する。

図８は、実施形態の第７実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図８に示すように、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiは、第４実施例に係わる帯鋸刃２３ivと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３ivの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第４実施例に係わる帯鋸刃２３ivは、凹部３５にバックアップローラ２９が係合したときにバックアップローラ２９と凹部３５の底面との間に隙間が形成されるように構成されているの対して、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiは、凹部３５にバックアップローラ２９が係合したときにバックアップローラ２９と凹部３５の底面が接触するように構成されている。これにより、帯鋸刃２３viiにあっては、バックアップローラ２９との接触箇所が増えて、バックアップローラ２９によって切削背分力を分散して受けることができる。

そして、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiを用いても、第４実施例（第１実施例）と同様の切削方法の使用することができ、第７実施例においても、第１実施例（第１実施例）と同様の作用及び効果を奏する。ここで、凹部３５にバックアップローラ２９が係合したときにおけるバックアップローラ２９の凹部３５に対する没入量と、凹部３５の深さＢが同じであり、凹部３５の深さＢが帯鋸刃２３viiの振動の振幅Ｓになる。

《第８実施例》
次に、実施形態の第８実施例について、図９を参照して説明する。

図９は、実施形態の第８実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図９に示すように、第８実施例に係わる帯鋸刃２３viiiは、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３viiiの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiにあっては、多数の凹凸部３３における凹部３５は１種類であるのに対して、第８実施例に係わる帯鋸刃２３viiiにあっては、多数の凹凸部３３における凹部３５は、凹部３５の深さに応じて２数種に分類されるように構成されてきる。換言すれば、多数の凹凸部３３における凹部３５の中には、異なる深さＢ１，Ｂ２を有する凹部３５が存することになる。

そして、第８実施例に係わる帯鋸刃２３viiiを用いても、第７実施例と同様の切削方法（第１実施例の切削方法）の使用することができ、第８実施例においても、第８実施例（第１実施例）と同様の作用及び効果を奏する。特に、多数の凹凸部３３における凹部３５の中には異なる深さＢ１，Ｂ２を有する凹部３５が存するため、ワークＷの切削性をより高めると共に、切削騒音をより低減することができる。ここで、帯鋸刃２３xiの振動は、凹部３５の深さが異なることに対応して、異なる振幅Ｓ１（＝Ｂ１），Ｓ２（＝Ｂ２）をもっている。

なお、多数の凹凸部における凹部３５は、凹部３５の深さに応じて３種以上に分類されるように構成されてもよく、多数の凹凸部３３は、凹凸部３３の長さに応じて２種以上に分類されるように構成されても差し支えない。

《第９実施例》
次に、実施形態の第９実施例について、図１０を参照して説明する。

図１０は、実施形態の第９実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図１０に示すように、第９実施例に係わる帯鋸刃２３ixは、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３viiの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiにあっては、凹部３５の形状が長方形であるのに対して、第９実施例に係わる帯鋸刃２３ixにあっては、凹部３５の形状がバックアップローラ２９の曲率と同じ曲率を有した円弧状である。これにより、第９の実施例に係わる帯鋸刃２３ixにあっては、バックアップローラ２９と凹部３５が面接触して、バックアップローラ２９によって切削背分力を分散して受けることができる。

そして、第９実施例に係わる帯鋸刃２３ixを用いても、第７実施例と同様の切削方法（第１実施例の切削方法）の使用することができ、第９実施例においても、第７実施例（第１実施例）と同様の作用及び効果を奏する。

なお、多数の凹凸部における凹部３５は、凹部３５の深さに応じて２種以上に分類されるように構成されてもよく、多数の凹凸部３３は、凹凸部３３の長さに応じて２種以上に分類されるように構成されても差し支えない。

《第１０実施例》
次に、実施形態の第１０実施形態について、図１１を参照して説明する。

図１１は、実施形態の第１０実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図１１に示すように、第１０実施例に係わる帯鋸刃２３xは、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiと略同様の構成を有しており、帯鋸刃２３viiの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第７実施例に係わる帯鋸刃２３viiにあっては、凹部３５の底面は平坦になるように構成されているのに対して、第１０実施例に係わる帯鋸刃２３xにあっては、凹部３５の底面が傾斜するように構成されている。

そして、第１０実施例に係わる帯鋸刃２３xを用いても、第７実施例と同様の切削方法（第１実施例の切削方法）の使用することができ、第１０実施例においても、第７実施例（第１実施例）と同様の作用及び効果を奏する。ここで、凹部３５の底面が傾斜するように構成されているため、帯鋸刃２３xの振動が滑らかな動きになって、歯３１の歯先のチッピングを少なくすることができる。

《第１１実施例》
次に、実施形態の第１１実施形態について、図１２（ａ）（ｂ）を参照して説明する。

図１２（ａ）（ｂ）は、実施形態の第１１実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図１２（ａ）（ｂ）に示すように、第１１実施例に係わる帯鋸刃２３xiは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと略同じ構成を有しており、第１１実施例にあっては、第１実施例と異なる点についてのみ簡単に説明する。

即ち、第１実施例に係わる鋸刃ガイド装置２５が１つのバックアップローラ２９を備えているのに対して、第１１実施例に係わる鋸刃ガイド装置２５は、２つ又は３つのバックアップローラ２９を備えている。ここで、２つ又は３つのバックアップローラ２９の中心間距離を凹凸部３３の長さＰで除すると２（或いは３以上の整数）になっている。これにより、２つのバックアップローラ２９によって大きな切削背分力を分散して受けることができる。

そして、第１１実施例に係わる帯鋸刃２３xiを用いても、第１実施例と同様の切削方法の使用することができ、第１１実施例においても、第１実施例と同様の作用及び効果を奏する。

《第１２実施例》
次に、実施形態の第１２実施例に係わる帯鋸刃について、図１３（ａ）（ｂ）を参照して簡単に説明する。

図１３（ａ）（ｂ）は、実施形態の第１２実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図１３（ａ）（ｂ）に示すように、第１２実施例に係わる帯鋸刃２３xiiは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと略同じ構成を有しており、第１２実施例にあっては、第１実施例と異なる点についてのみ簡単に説明する。

即ち、第１実施例に係わる鋸刃ガイド装置２５がバックアップローラ２９を備えているのに対して、第１２実施例に係わる鋸刃ガイド装置２５は、別のバックアップガイドであるバックアップチップ３９を備えている。

そして、第１２実施例に係わる帯鋸刃２３xiiを用いても、第１実施例と同様の切削方法の使用することができ、第１２実施例においても、第１実施例と同様の作用及び効果を奏する。

《第１３実施例》
次に、実施形態の第１３実施例について、図１４（ａ）（ｂ）を参照して説明する。

図１４（ａ）は、実施形態の第１３実施例に係わる帯鋸刃を示す図であって、図１４（ｂ）は、図１４（ａ）におけるαーα線に沿った図である。

図１４（ａ）（ｂ）に示すように、第１３実施例に係わる帯鋸刃２３xiiiは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと略同じ構成を有しており、帯鋸刃２３iの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iにあっては、凹部３５は切削や研削によって形成されるのに対して、第１３実施例に係わる帯鋸刃２３xiiiにあっては、凹部３５を圧延によって形成されるものである。

そして、第１３実施例に係わる帯鋸刃２３xiiiを用いても、第１実施例と同様の切削方法の使用することができ、第１３実施例においても、第１実施例と同様の作用及び効果を奏する。

《第１４実施例》
次に、実施形態の第１４実施例に係わる帯鋸刃について、図１５、及び図１６（ａ）〜（ｄ）を参照して説明する。

図１５は、実施形態の第１４実施例に係わる帯鋸刃を示す図であって、図１６（ａ）〜（ｄ）は、実施形態の第１５実施例の作用を説明する模式図である。

図１５に示すように、第１４実施例に係わる帯鋸刃２３xivは、第１実施例に係わる帯鋸刃２３iと同様に、一対の鋸刃ガイド装置２５に走向可能に支持されるものであって、多数の歯３１を備えている。

帯鋸刃２３xivの背側には、バックアップローラ２９に係合，離脱可能な三角形の多数のノッチ部（深さＢ）４１が連続して形成されている。

そして、帯鋸刃２３xivは、ノッチ部４１の長さＰが歯３１における歯先の最小ピッチＴmin以上であって最大ピッチＴmaxの４倍以下になるように構成されている。ここで、ノッチ部４１の長さが前記歯における歯先の最大ピッチＴmaxの４倍以下になるようにしたのは、ノッチ部４１の長さが歯３１における歯先の最大ピッチＴmaxの４倍の長さを越えると、騒音値（特に、Ｃ特性で測定した騒音値）が大きくなるからである（前述の実験１に同様の実験を行うことによって確認済み）。

また、帯鋸刃２３xivは、ノッチ部４１にバックアップローラ２９が係合したときにバックアップローラ２９とノッチ部４１の底面との間に隙間が形成されるように構成されている。

続いて、第１４実施例に係わる切削方法について作用を含めて説明する。

一対の鋸刃ガイド装置２５によって帯鋸刃２３xivを支持した状態の下で、帯鋸刃２３xivを循環走行させつつ、鋸刃ハウジング１５をワークＷに接近する下方向へ移動させる。これにより、切削領域Ａ（図１９参照）にてワークＷに対して切削を行うことができる。

帯鋸刃２３xivの背側に多数のノッチ部４１が連続して形成され、ノッチ部４１の長さＰが歯３１における歯先の最大ピッチＴmaxの４倍の長さ以下になるように構成されているため、ワークＷの切削中に、多数のノッチ部４１がバックアップローラ２９に連続して係合，離脱することによって、切削領域Ａにて帯鋸刃２３xivを帯幅方向へ強制的に振動させることができる。これにより、切削領域Ａにて、図１６（ａ）（ｂ）に示すよいな歯３１がワークＷに食い込む動作と、図１６（ｃ）（ｄ）に示すような歯３１が切り屑Ｗａを削り取る動作を短い間隔で交互に繰り返して行うことができる。

ここで、ノッチ部４１にバックアップローラ２９が係合したときにおけるバックアップローラ２９のノッチ部４１に対する没入量が、帯鋸刃２３xivの振動の振幅Ｓとなり、この振幅Ｓは、０．１ｍｍ以上であって０．５ｍｍ以下である。これは、帯鋸刃２３xivの振動の振幅が０．１ｍｍ未満であると、ワークＷの切削抵抗を十分に小さくすることができない一方、帯鋸刃２３xivの振動の振幅が０．５ｍｍを越えると、騒音値（特に、Ｃ特性で測定した騒音値）が大きくなるからである（前述の実験２に同様の実験を行うことによって確認済み）。

また、ノッチ部４１の長さＰ（ｍｍ）と帯鋸刃２３xivの走行速度Ｖ（ｍ／ｍｉｎ）とによって特定される帯鋸刃２３xivの振動の周波数Ｚ（Ｚ＝（１０００Ｖ／６０）／Ｐ）は、５Ｈｚ以上である。これは、帯鋸刃２３xivの振動の周波数が５Ｈｚ未満であると、ワークＷの切削抵抗を十分に小さくすることができないからである（前述の実験３に同様の実験を行うことによって確認済み）。

以上の如き、第１４実施例によれば、切削領域Ａにて、歯３１がワークＷに食い込む動作と、歯３１が切り屑Ｗａを削り取る動作を短い間隔で交互に繰り返して行うことができるため、ワークＷの大きさに拘わらず、帯鋸刃２３xivの切削長さを短くして、ワークＷの切削抵抗を小さくすることができる。そのため、帯鋸刃２３xivの切り曲がりが抑制されて、帯鋸刃２３xivの寿命が長くなると共に、切削騒音が小さくなって、作業環境が向上する。

《第１５実施例》
次に、実施形態の第１５実施例に係わる帯鋸刃について、図１７（ａ）（ｂ）、参照して簡単に説明する。

図１７（ａ）（ｂ）は、実施形態の第１５実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。

図１７（ａ）（ｂ）に示すように、第１５実施例に係わる帯鋸刃２３xvは、第１４実施例に係わる帯鋸刃２３xivと略同じ構成を有しており、帯鋸刃２３xivの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第１４実施例に係わる帯鋸刃２３xivにあっては、ノッチ部４１の形状が三角形であって、ノッチ部４１の肩側は角状に構成されているのに対して、第１５実施例に係わる帯鋸刃２３xvにあっては、ノッチ部４１の形状が波形であったり、ノッチ部４１の肩側がＲ状に構成されてあったりしている。

そして、第１５実施例に係わる帯鋸刃２３xvを用いても、第１４実施例と同様の切削方法の使用することができ、第１５実施例においても、第１４実施例と同様の作用及び効果を奏する。

《第１６実施例》
次に、実施形態の第１６実施例について、図１８（ａ）（ｂ）を参照して説明する。

図１８（ａ）は、実施形態の第１３実施例に係わる帯鋸刃を示す図であって、図１８（ｂ）は、図１８（ａ）におけるβーβ線に沿った図である。

図１８（ａ）（ｂ）に示すように、第１６実施例に係わる帯鋸刃２３xviは、第１４実施例に係わる帯鋸刃２３xivと略同じ構成を有しており、帯鋸刃２３xivの構成と異なる点についてのみ説明する。

即ち、第１４実施例に係わる帯鋸刃２３xivにあっては、ノッチ部４１にバックアップローラ２９が係合したときにバックアップローラ２９とノッチ部４１の底面との間に隙間が形成されるように構成されているの対して、第１６実施例に係わる帯鋸刃２３xviは、ノッチ部４１にバックアップローラ２９が係合したときにバックアップローラ２９とノッチ部４１の底面が接触するように構成されている。これにより、帯鋸刃２３xviにあっては、バックアップローラ２９との接触箇所が増えて、バックアップローラ２９によって切削背分力を分散して受けることができる。

また、第１４実施例に係わる帯鋸刃２３xivにあっては、ノッチ部４１は切削や研削によって形成されるのに対して、第１６実施例に係わる帯鋸刃２３xviにあっては、ノッチ部４１を圧延によって形成されるものである。

そして、第１６実施例に係わる帯鋸刃２３xviを用いても、第１４実施例と同様の切削方法の使用することができ、第１６実施例においても、第１４実施例と同様の作用及び効果を奏する。ここで、ノッチ部４１にバックアップローラ２９が係合したときにおけるバックアップローラ２９のノッチ部４１に対する没入量と、ノッチ部４１の深さＢが同じであり、ノッチ部４１の深さＢが帯鋸刃２３xviの振動の振幅Ｓになる。

なお、本発明は、前述の実施形態の説明に限るものではなく、適宜の変更を行うことにより、その他種々の態様で実施可能である。

図１（ａ）（ｂ）は、実施形態の第１実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 図２（ａ）〜（ｄ）は、実施形態の第１実施例の作用を説明する模式図である。 実施形態の第２実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 実施形態の第３実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 実施形態の第４実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 実施形態の第５実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 実施形態の第６実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 実施形態の第７実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 実施形態の第８実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 実施形態の第９実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 実施形態の第１０実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 図１２（ａ）（ｂ）は、実施形態の第１１実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 図１３（ａ）（ｂ）は、実施形態の第１２実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 図１４（ａ）は、実施形態の第１３実施例に係わる帯鋸刃を示す図であって、図１４（ｂ）は、図１４（ａ）におけるα−α線に沿った図である。 実施形態の第１４実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 図１６（ａ）〜（ｄ）は、実施形態の第１４実施例の作用を説明する模式図である。 図１７（ａ）（ｂ）は、実施形態の第１５実施例に係わる帯鋸刃を示す図である。 図１８（ａ）は、実施形態の第１６実施例に係わる帯鋸刃を示す図であって、図１８（ｂ）は、図１８（ａ）におけるβ−β線に沿った図である。 実施形態に係わる横型帯鋸盤の正面図である。 図２０（ａ）は、所定の条件の下で帯鋸刃の凹凸部の長さを変えて実験した場合における凹凸部の長さと切削抵抗比の関係を示す図であって、図２０（ｂ）は、所定の条件の下で帯鋸刃の凹凸部の長さを変えて実験した場合における凹凸部の長さと騒音値の関係を示す図である。 図２１（ａ）は、所定の条件の下で帯鋸刃の振動の振幅を変えて実験した場合における振幅と切削抵抗比の関係を示す図であって、図２１（ｂ）は、所定の条件の下で帯鋸刃の振動の振幅を変えて実験した場合における振幅と騒音値の関係を示す図である。 所定の条件の下で帯鋸刃の振動の周波数を変えて実験した場合における周波数と切削抵抗比の関係を示す図である。

符号の説明

１ 横型帯鋸盤
１５ 鋸刃ハウジング
２３（２３i〜２３xvi） 帯鋸刃
２５ 鋸刃ガイド装置
２９ バックアップローラ
３１ 歯
３３ 凹凸部
３５ 凹部
３７ 凸部
３９ バックアップチップ
４１ ノッチ部

Claims (4)

1. 帯鋸刃を循環走行自在に備えた帯鋸盤によってワークの切削を行う切削方法であって、前記帯鋸刃の帯幅方向へ強制的に振動させる振動は、帯鋸盤に備えたバックアップローラの下を、帯鋸刃の４個の歯が通過する時間よりも短い周期の振動であり、かつ振幅が０．１ｍｍ〜０．５ｍｍであることを特徴とする帯鋸刃による切削方法。
2. 請求項１に記載の帯鋸刃による切削方法において、前記帯鋸刃の帯幅方向への振動の周波数は１７．６Ｈｚ〜９７．５Ｈｚであることを特徴とする帯鋸刃による切削方法。
3. 帯鋸盤の鋸刃ガイド装置によって帯鋸刃を支持した状態の下で、前記帯鋸刃を循環走行させつつ、前記帯鋸盤の鋸刃ハウジングをワークに接近する切削方向へ相対的に移動させることにより、切削領域にてワークに対して切削を行う帯鋸盤において、
   前記切削領域にて前記帯鋸刃を帯幅方向へ強制的に振動させる振動は、帯鋸盤に備えたバックアップローラの下を、帯鋸刃の４個の歯が通過する時間よりも短い周期の振動であり、かつ振幅は０．１ｍｍ〜０．５ｍｍであることを特徴とする帯鋸盤。
4. 請求項３に記載の帯鋸盤において、前記帯鋸刃の帯幅方向への振動の周波数は１７．６Ｈz〜９７．５Ｈzであることを特徴とする帯鋸盤。