JP2008124081A - 超電導コイルおよびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】超電導線材もしくは超電導線材を束状にしてなるバンドル導体21aを、複数ターン巻回したものからなる超電導コイルであって、そのターン間の距離が、上記超電導線材もしくはバンドル導体21aの厚さに、それらの層間を絶縁する絶縁材21bの必要厚さを加えた値よりも大きくなっていることを特徴とする。
【選択図】図2
Description
さらに、上記の従来技術は、生じたフープ応力に対して対症療法的に解決しようとするものであり、発生するフープ応力の低減を図るようなものではなかった。
すなわち、上記課題を解決するために本発明は、(1)超電導線材もしくは超電導線材を束状にしてなるバンドル導体を、複数ターン巻回したものからなる超電導コイルであって、そのターン間の距離が、前記超電導線材もしくは前記バンドル導体の厚さに、前記超電導線材もしくは前記バンドル導体の層間を絶縁する絶縁材の必要厚さを加えた値よりも大きくなっていることを特徴とする超電導コイルを提供するものである。
ここで、「ターン間の距離」とは、コイルの1ターン分の厚さを意味し、「層間」とは、あるターンの超電導線材もしくはバンドル導体と、次のターンの超電導線材もしくはバンドル導体との間を意味する。
これに対し、ターン間距離の大きい本発明に係る超電導コイルでは、許容フープ応力を含めた同一制約条件を満たす従来の密巻き超電導コイルと比べて、エネルギー密度が小さくなり、その結果、磁界の強さが低くなり、超電導体の特性から流せる電流が増大する。したがって、ターン間距離を大きくすることで、(コイルの体格は若干大きくなるものの、)使用線材長を低減することができる。
すなわち、ターン間距離の大きい本発明に係る超電導コイルでは、使用線材長の大幅な増加を招くことなく、フープ応力を低減することが可能となる。
図1は本発明に係る超電導コイルを使用した大容量SMESを示す概略斜視図、図2は本発明に係る超電導コイルの巻線構造を示す概略斜視図および概略断面図、図3は本発明に係るトロイダル型超電導コイルの設計変数を示すための図、図4は本発明に係る超電導コイルの各設計変数の最適化手順を示す図、図5は図4の最適化手順のステップS3における計算手順を示す図である。
本実施形態に係るSMES1は主に、図1に示す如く、トロイダル型超電導コイル(以下、トロイダルコイルと称する)2と、トロイダルコイル2を収容するクライオスタット3と、トロイダルコイル2を冷却する冷凍機(不図示)とから構成されている。
したがって、本発明に係る要素コイル21は、スペーサ21cを共巻きしている分、従来の超電導コイルの巻線構造よりもターン間距離の大きい疎巻きになっている。
なお、本実施形態におけるスペーサ21cは、対症療法的な補償を目的として従来用いられてきた補強テープと同様のステンレス鋼からなっているが、ここではフープ応力自体の低減を目的として、ターン間距離を大きくするために用いられているのであって、スペーサ21cが補強機能を具備していなければならないわけではない。
まず、制約条件を設定する。制約条件は、運転温度Top、蓄積エネルギーWop、許容総発熱Pop、ならびに空間制約、すなわちトロイダルコイル2が占める空間の半径Rmaxおよびトロイダルコイル2が占める空間の高さHmax(図3参照)に関する条件からなっている。また、同時に、目標となる使用線材長Ltの初期値を決定する。なお、本手法では、後述するように、総発熱量Pの最小化を行い、その最小値が許容総発熱Popを下回るたびに使用線材長Ltを減らす手法をとるため、使用線材長Ltの初期値としては比較的大きな値を設定するのが好ましい。
次いで、初期世代における個体集合を生成する。ここで、個体とは、設計変数「要素コイルの数n、位置p、内半径ri、外半径ro、高さh」の組を意味する。これらの変数の値は、上記空間制約内で無作為に決定し、その後、内半径riと外半径roのいずれか一方を、使用線材長L=Ltの条件を満足するように他の4つの設計変数から算出する。
次いで、各個体に対して、対応するコイル形状における総発熱Pを計算する。同計算には、有限要素法に加えて、局所的な熱暴走対策として熱解析を適用した手法を採用しており、詳細は後述する。
次いで、各個体のうち、総発熱Pが許容総発熱Popを下回るものが1つでも存在すれば、使用線材長Ltを減らしてステップS7へ進む。そうでなければステップS5へ進む。
次いで、総発熱Pの最小化の収束判定を行う。収束条件は、その世代における総発熱Pの標準偏差が設定値以下になったこととする。収束条件を満たす場合は、ステップS8へ進む。一方、収束条件を満たしていなければ、ステップS6へ進む。
次いで、エリート戦略を適用した遺伝アルゴリズムの典型的な処理により、個体集合を変更する。すなわち、最適解を有する個体の確保と、それ以外の個体への選択、交叉、突然変異を適用する。
次いで、各個体において、使用線材長Ltの条件を満足するよう内半径riと外半径roの中で無作為に選んだ一方を再計算する。
そして、使用線材長Ltを1つ前の値に戻し、個体集合を新たに生成してその使用線材長Ltの下で総発熱Pの最小化を行い、計算を終了する。
ステップS3は、有限要素法によって得られた磁界分布を基に、磁界依存性・磁界印加角度依存性を考慮した、電界(E)−電流密度(J)超電導特性解析式による計算が行われるステップであり、主に発熱分布計算と温度分布計算の繰り返しで構成されている。同計算が収束すれば、定常的に実現できる発熱分布ならびに温度分布が存在することになり、熱暴走を起こさないことが保証されることになる。
一方、コイル内の最大温度Tmaxが上限値TL(ここでは、TL=Top+10.0Kとしている)を超えるコイル構成・形状は実行不可能解として処理する。
以下、ステップS3における計算手順について、図5を参照しつつ説明する。
まず、各個体に対応するコイル形状・構成の有限要素モデルを作成する。
次いで、有限要素法によって、コイルのインダクタンスを計算する。
次いで、上記インダクタンスから、蓄積エネルギーWopの条件を満たす通電電流を算出する。
次いで、上記電流通過時におけるコイル内の発熱分布を有限要素法によって計算する。
次いで、上記発熱分布を基に、次式を満足するコイル内の温度分布を有限要素法により計算する。
次いで、最大温度Tmaxと上限値TLとを比較する。その結果、最大温度Tmaxが上限値TLを超えていなければステップS3gへ進み、超えていれば計算を終了する。このとき、対応するコイル構成・形状は、実行不可能解として処理する。
次いで、温度分布に関して収束判定を行う。収束条件は、コイル巻線部の全ての位置において
そして、トロイダルコイル2は、スペーサ21cを共巻きしている分、同一制約条件を満たす従来の密巻き超電導コイルよりも、ターン間距離の大きい疎巻きとなっている。つまり、トロイダルコイル2は、最も磁界が強くなるコイル内径部の線材曲げ半径rが小さくなっているため、「電流密度J×磁束密度B×線材曲げ半径r」で与えられるフープ応力を低減することができる。
これに対し、ターン間距離が大きな疎巻き超電導コイルでは、許容フープ応力を含めた同一制約条件を満たす密巻き超電導コイルよりも磁界の強さが低く、超電導体の特性から通電電流を大きくでき、その結果、使用線材長を低減することができる。
すなわち、ターン間距離の大きい本発明に係る超電導コイルでは、使用線材長の大幅な増加を招くことなく、フープ応力を低減することが可能となる。
なお、図6は、(A)従来例1に係るトロイダルコイルを示す概略斜視図、(B)従来例2に係るトロイダルコイルを示す概略斜視図、(C)実施例1に係るトロイダルコイルを示す概略斜視図であり、図7は、図6における(A)従来例1に係るトロイダルコイルにおける要素コイルの断面を示す概略図、(B)従来例2に係るトロイダルコイルにおける要素コイルの断面を示す概略図、(C)実施例1に係るトロイダルコイルにおける要素コイルの断面を示す概略図である。
使用する超電導線材をY系酸化物超電導線材のYBCO導体とし、ターン間距離gを0.25mm(線材厚さ:0.2mm、絶縁材厚さ:0.05mm)とし、さらに制約条件を次のとおりとして、上記実施形態に記載した計算手順により、従来例1に係るトロイダルコイル2’の最小使用線材長Lおよび最大フープ応力Smaxを計算した。その結果を表1に示す。
なお、従来例1に係る制約条件は、当該トロイダルコイルの大容量SMESへの適用を考慮すると共に、道路交通法上適法に運搬可能な大きさ(約3m×3m)を考慮して設定した。
さらに、有限要素法による計算部分は、有限要素法パッケージソフト(PHOTO−THERMO:登録商標)を用いて行った。
(制約条件)
運転温度T:20K、蓄積エネルギーW:70MJ、最大電解Emax:1μV/cm以下、総発熱P:100W以下、トロイダルコイル2が占める円筒空間の半径Rmax:1.50m以下、トロイダルコイル2が示す円筒空間の高さHmax:3.00m以下
次に、比較のために要素コイル数nおよび要素コイル高さhを従来例1の計算結果に合わせ、かつ最大フープ応力Smaxが900MPaとなるように設定した以外は、従来例1と同様の手順により、従来例2に係るトロイダルコイル2’’の最小の使用線材長Lを計算した。その結果を表1に示す。
そして、要素コイル数nおよび要素コイル高さhを従来例1の計算結果に合わせると共に、最大フープ応力Smaxが900MPaとなるように設定し、さらに、ターン間距離gを0.55mmとした(すなわち疎巻きにした)以外は、従来例1と同様の手順により、実施例に係るトロイダルコイル2の最小となる使用線材長Lを計算した。その結果を表1に示す。
すなわち、本発明に係るトロイダルコイル2は、蓄積エネルギー70MJという高容量超電導コイルとして使用できると共に、最大フープ応力を低減することができ、さらに、それに伴う使用線材長の増加を最小限に抑えることができる。
上記実施形態および実施例においては、本発明に係る超電導コイルをトロイダル型のコイルとしたが、これに限定されず、例えばソレノイド型のコイルとしてもよい。
2、2’、2” トロイダル型超電導コイル
3 クライオスタット
21、21’、21” 要素コイル
21a Y系酸化物超電導線材(超電導線材もしくはバンドル導体)
21b 絶縁材
21c スペーサ
Claims (6)
- 超電導線材もしくは超電導線材を束状にしてなるバンドル導体を、複数ターン巻回したものからなる超電導コイルであって、そのターン間の距離が、前記超電導線材もしくは前記バンドル導体の厚さに、前記超電導線材もしくは前記バンドル導体の層間を絶縁する絶縁材の必要厚さを加えた値よりも大きくなっていることを特徴とする超電導コイル。
- 前記ターン間の距離は、ターン毎に異なっていることを特徴とする請求項1に記載の超電導コイル。
- 前記ターン間の距離は、前記超電導線材もしくは前記バンドル導体の層間にスペーサを配置することによって形成されていることを特徴とする請求項1または2に記載の超電導コイル。
- 前記超電導線材は、金属系低温超電導体、金属系高温超電導体、または酸化物系高温超電導線体からなっていることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の超電導コイル。
- 超電導線材もしくは超電導線材を束状にしてなるバンドル導体を、複数ターン巻回したものからなる超電導コイルの製造方法であって、
そのターン間の距離を少なくとも含む、製造すべき超電導コイルに関する設計変数を、予め定められた制約条件下において、前記超電導線材もしくは前記バンドル導体の使用長さが最小化するように、最適化する設計工程を有していることを特徴とする超電導コイルの製造方法。 - 前記制約条件は、前記製造すべき超電導コイルの蓄積エネルギーまたは発生磁界の値と、前記製造すべき超電導コイルに関するフープ応力の許容値と、前記製造すべき超電導コイルの外径寸法と、に関する条件を含んでいることを特徴とする請求項5に記載の超電導コイルの製造方法。
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