JP2008106662A - 圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】ピストンとシリンダの摺動損失が小さく高効率な圧縮機を提供するものである。
【解決手段】シリンダブロック２２０とピストン２２３をアルミ材で形成し、ピストン２２３またはシリンダ２２１のいずれか一方の摺動面に鉄のコーティング層２２４を形成したもので、シリンダブロック２２０をアルミ材にすることにより、ピストン２２３とシリンダ２２１の摺動を摩擦係数が小さく摺動損失の小さい鉄材とアルミ材の摺動として効率化を図った圧縮機を提供できるものである。
【選択図】図２

Description

本発明は、主に家庭用冷蔵庫等に用いられる圧縮機に関するものである。

近年、家庭用冷蔵庫等において、省エネルギーの観点から、高効率化を図った圧縮機の要望が高まっている。

従来の圧縮機としては、Ｒ６００ａを主体とする冷媒を用い、低振動化、高効率化を図ったものがある（例えば、特許文献１参照）。

以下、図面を参照しながら、上記従来の圧縮機を説明する。

図６は、従来の圧縮機の縦断面図である。

図６において、インバーター６０は、制御回路６１を介して商用電源６２から電力を供給されている。

密閉容器１０１には潤滑油１０２が貯留されている。電動要素１０５は固定子１０３、および永久磁石を内蔵する回転子１０４からなる。圧縮要素１０６は電動要素１０５の上方に構築され、電動要素１０５によって駆動され、ともに密閉容器１０１に収容される。また、この圧縮機は、温暖化係数の低い炭化水素冷媒の代表的な冷媒であるＲ６００ａを圧縮する。

次に圧縮要素１０６の詳細を以下に説明する。

クランクシャフト１１０は回転子１０４を圧入固定した主軸部１１１および主軸部１１１に対し偏芯して形成された偏芯部１１２を有する。シリンダブロック１２０は鋳鉄よりなり略円筒形のシリンダ１２２を有するとともに、主軸部１１１を軸支する軸受１２３を有し、電動要素１０５の上方に形成されている。

ピストン１３０はシリンダ１２２に勘入され、偏芯部１１２とピストン１３０に挿入されたピストンピン１３０ａとの間をコンロッド１３１によって連結されている。ピストン１３０は、シリンダと同じ線膨張係数を有する鋳鉄や鉄系の焼結から形成される。バランスウエイト１３３は回転子１０４に固定される。バルブプレート１３５はシリンダ１２２の端面を封止する。ヘッド１３６は高圧室を形成し、バルブプレート１３５の反シリンダ１２２側に固定される。サクションチューブ１３９は密閉容器１０１に固定されるとともに、冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１０１内に導く。サクションマフラー１４０は消音空間１４２を形成する。

サスペンションスプリング１５０は密閉容器１０１に固定されたスナブバー１５２および固定子１０３に固定されたスナブバー１５３の間に嵌装され、圧縮要素１０６を、電動要素１０５の固定子１０３を介して間接的に弾性支持する。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。

商用電源６２から供給される電力は制御回路６１、インバーター６０を介して電動要素１０５に供給され、電動要素１０５の回転子１０４を任意の回転数で回転させる。回転子１０４はクランクシャフト１１０を回転させ、偏芯部１１２の運動がコンロッド１３１、ピストンピン１３０ａを介してピストン１３０に伝えられることでピストン１３０はシリンダ１２２内を往復運動し、サクションチューブ１３９を通して密閉容器１０１に導かれた前記冷媒ガスは、サクションマフラー１４０から吸入されシリンダ１２２内で連続して圧縮され、冷媒は、冷凍サイクル（図示せず）へ吐き出される。

またこの際、ピストン１３０とシリンダ１２２は、鉄系材料同士の摺動をしている。またピストン１３０は、シリンダ１２２内で往復運動することで不平衡な振動エネルギーを発生するが、バランスウエイト１３３である程度打ち消している。
特開２００３−３９５８号公報

しかしながら、上記従来のような構成では、シリンダブロック１２０とシリンダブロック１２０を構成するシリンダ１２２が鋳鉄よりなり、ピストン１３０も鋳鉄や焼結などの鉄系材料よりなり、ピストン１３０とシリンダ１２２が鉄系材料同士の摺動であるので、鉄と鉄同士の摺動では、摺動ロスが大きいことがわかってきた。図３は、横軸に摺動の厳しさを表すゾンマーフェルト数Ｓを取り、縦軸に摩擦係数μを取って、鉄材と鉄材の摺動と鉄材とアルミ材の摺動による摩擦係数μを比較した実験結果であるが、鉄材と鉄材の組み合わせの方が摩擦係数μが高く、摺動ロスが大きい結果が得られた。

本発明は、上記課題を解決するもので、ピストン、シリンダ間の摺動ロスを低減することで高効率の圧縮機を実現することを目的とする。

上記従来の課題を解決するために、本発明の圧縮機は、シリンダを形成するシリンダブロックと、シリンダ内で往復運動するピストンを備え、シリンダブロックとピストンをアルミ材で形成し、ピストンまたはシリンダのいずれか一方の摺動面に鉄のコーティング層を形成したものであり、ピストンまたはシリンダのいずれか一方の摺動面に鉄のコーティング層を形成することによりピストンとシリンダの摺動を鉄材同士の摺動よりも摩擦係数が少なく摺動ロスの小さい鉄材とアルミ材の摺動とし摺動損失を低減する作用を有するとともに、鉄とアルミでは、線膨張係数が異なるにもかかわらず、鉄のコーティング層は薄く母材のアルミに線膨張係数が支配されるため、ピストンとシリンダのクリアランスをほぼ一定の値に保つことが出来る。

本発明の圧縮機は、ピストンとシリンダが鉄材とアルミ材の摺動となり摺動ロスが少なく摺動損失が低下するとともに、ピストンとシリンダのクリアランスを一定に保つことで漏れ損失が少なく、高効率の圧縮機を提供することが出来る。

本発明の請求項１に記載の発明は、シリンダを形成するシリンダブロックと、前記シリンダ内で往復運動するピストンを備え、前記シリンダブロックと前記ピストンをアルミ材で形成し、前記ピストンまたは前記シリンダのいずれか一方の摺動面に鉄のコーティング層を形成したもので、ピストンとシリンダが鉄材とアルミ材の摺動となることにより摩擦係数が小さくなり、摺動ロスの低下で摺動損失が下がるとともに、鉄とアルミでは線膨張係数が異なるにもかかわらず、鉄のコーティング層は薄く母材のアルミに線膨張係数が支配されるため、ピストンとシリンダのクリアランスをほぼ一定の値に保つことが出来、漏れ損失が少なく、高効率な圧縮機を提供できる。

本発明の請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、鉄のコーティング層の厚みを５から２０ミクロンとしたもので、５ミクロン以上のコーティング層があるため、磨耗が母材のアルミ材まで進行せず、２０ミクロン以下のコーティング層であるため、母材のアルミ材と鉄のコーティング層の線膨張係数の差で鉄のコーティング層の表面に亀裂が発生することも無く、亀裂からの冷媒のリークによる性能や効率の低下が無く、磨耗が母材まで進行しないため信頼性の高い圧縮機を提供できる。

本発明の請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、鉄のコーティング層を鉄メッキで形成したもので、鉄メッキによる優れた潤滑油吸着性による高潤滑性で、低摺動損失とこの摺動面が臨む摺動部での耐摩耗性を長期に高められるとともに、アルミ材の疲労強度をも長期に高められるので信頼性の高い圧縮機を提供できる。

本発明の請求項４に記載の発明は、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明において、シリンダブロックをアルミダイキャストで形成したものでダイキャストは成形精度が良く、シリンダブロックの後の加工数を削減して生産性を高められるとともに、ダイキャスト自体も生産性が高く低コストであり、生産性の良い低コストな圧縮機を提供できる。

本発明の請求項５に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、主軸部および偏芯軸部を有するクランクシャフトと、シリンダを形成するとともに前記クランクシャフトの主軸部を軸支する軸受を形成したシリンダブロックと、前記シリンダブロックのシリンダ内で往復運動するピストンと、前記ピストンに固定したピストンピンと、前記ピストンピンと前記偏芯軸部を連結するコンロッドを備え、前記クランクシャフトと前記ピストンピンを鉄系材で形成し、前記コンロッドおよび前記軸受をアルミ材で形成したもので、シリンダとピストン、ピストンピンとコンロッド、コンロッドとクランクシャフトの偏芯軸部、クランクシャフトと軸受のすべての摺動部を摩擦係数の低い鉄材とアルミ材の摺動にすることが出来、摺動損失を最大限低減することが出来るので、効率を最大限向上した圧縮機を提供できる。

本発明の請求項６に記載の発明は、請求項１から５のいずれか一項に記載の発明において、冷媒としてＨＣ系冷媒を用い、圧縮機構の潤滑油としてアルキルベンゼン油、ナフテン系鉱油、バラフィン系鉱油を用いたもので、塩素を含まずオゾン層破壊が無くかつ温暖化係数も低い冷媒を用いるので環境に優しいとともに、潤滑油が冷媒と相溶性を有し、潤滑油自体の潤滑に加え、潤滑油が冷媒によって持ち運ばれることによる潤滑も行えるため、摺動部の潤滑がよくなり摺動ロス低減がさらに効果的に行えるとともに、信頼性の高い、環境に優しい圧縮機を提供できる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における圧縮機の縦断面図、図２は、同実施の形態のピストンの断面図である。図３は、摺動材の差による摩擦係数を比較した図である。図４は、従来と本案による圧縮機の効率結果の図である。図５は、シリンダとピストンの各材質による温度対径変化の図である。

図１から図２において、密閉容器２０１内には、冷媒２０２を充填するとともに、潤滑油２０３を貯留している。電動要素２０３ａは、固定子２０４と、固定子２０４と所定の間隙を有して配置され、永久磁石を内蔵した回転子２０５から構成されている。圧縮要素２０６は、電動要素２０３ａの上方に構築され、ともに密閉容器２０１に収容される。また、この圧縮機は、オゾン層破壊係数が０で温暖化係数の低いＨＣ（炭化水素）系冷媒の代表的な冷媒２０２であるＲ６００ａを用いている。

次に圧縮要素２０６の詳細を以下に説明する。

クランクシャフト２１０は、鋳鉄例えばＦＣ２５０材よりなり、回転子２０５を圧入固定した主軸部２１１および主軸部２１１に対し偏芯して形成された偏芯軸部２１２を有する。

シリンダブロック２２０は、ＡＤＣ−１２やＡＤＣ−１４などのアルミダイキャストで形成され、略円筒形のシリンダ２２１を有するとともに、主軸部２１１を軸支する軸受２２２を有している。シリンダブロック２２０がアルミダイキャストで形成されることから、シリンダブロック２２０と一体に成型されるシリンダ２２１や軸受２２２もアルミ材で形成される。また、シリンダブロック２２０は、シリンダ２２１および軸受２２２の孔が真円度３ミクロン以下の高精度で仕上げるため、粗加工で研削した後で、砥石によるホーニング仕上げを行い、面粗度も０．２ａ以下を確保している。

ピストン２２３は母材をＡＤＣ−１２やＡＤＣ−１４などのアルミダイキャストや重力鋳造法などによるアルミ材で形成され、シリンダ２２１との摺動面には厚さ５から２０ミクロンの鉄メッキによる鉄のコーティング層２２４が形成されている。ピストン２２３の完成品の外径の真円度は２ミクロン以下とするため、まず母材のアルミ材をセンタレス研磨などの方法で外周研磨し、その後、メッキなどで鉄のコーティング層２２４を形成し、鉄のコーティング層を形成した後に再度センタレス研磨などの方法で仕上げ研磨を行って製作する。

鉄のコーティング層２２４の生成方法のひとつとして鉄メッキの生成方法について詳述する。まず母材のアルミの酸化膜を取るためアルカリエッチングを行い水洗する。その後、混酸処理を行い、珪素やアルミ以外の不純金属性分を表面から除去し水洗する。その後、亜鉛置換、水洗、酸処理、水洗、亜鉛置換処理、水洗を行った後、ピストンを電極となる治具に取り付け、メッキ槽の中で鉄と置換することによって純鉄のメッキ層を形成する。

純鉄のメッキ層を形成することでアルミの母材のビッカース硬度が９０前後であるのに対して、鉄メッキの硬度は、３００から６００程度にまで向上することが出来る。

ピストン２２３には、ＳＵＪやＳＣＭ材などの鉄系材よりなるピストンピン２２５が固定され、ピストンピン２２５と偏芯軸部２１２との間をＡＤＣ−１２やＡＤＣ−１４などのアルミ材よりなるコンロッド２２６によって連結されている。結果として、圧縮機の摺動部であるピストン２２３とシリンダ２２１、クランクシャフト２１０の主軸部２１１と軸受２２２、ピストンピン２２５とコンロッド２２６の小端孔２３６、クランクシャフト２１０の偏芯軸部２１２とコンロッド２２６の大端孔２３５とはいずれもアルミ材と鉄材の摺動となっている。

クランクシャフト２１０の下端には、遠心ポンプを構成する給油機構２３１があり、主軸部２１１に形成された螺旋溝２３２と連通している。螺旋溝２３２の上端は偏芯軸部２１２の給油溝２３３と孔（図示せず）で連通し、さらに、給油溝２３３は、コンロッド２２６の給油孔２３４でコンロッド２２６の大端孔２３５から小端孔２３６に連通している。

シリンダ２２１の端面は、バルブプレート２４０で封止され、シリンダヘッド２４１はバルブプレート２４０の反シリンダ２２１側で固定され高圧室（図示せず）を形成している。

サスペンションスプリング２５０は、図１の断面を中心に４箇所に設けてあり、密閉容器２０１に固定されたスナブバー２５１および電動要素２０３ａの固定子２０４に固定されたスナブバー２５２の間に嵌装され、圧縮要素２０６を、固定子２０４を介して弾性的に支持する。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。

電動要素２０３ａの固定子２０４にインバーターにより通電がなされると回転子２０５はクランクシャフト２１０とともに回転する。これに伴い、偏芯軸部２１２の偏芯運動は、コンロッド２２６、ピストンピン２２５を介してピストン２２３をシリンダ２２１内で往復運動させ、冷凍サイクルの低圧側（図示せず）より戻った冷媒２０２は、密閉容器２０１内に導かれ、密閉容器２０１内の冷媒２０２を、サクションマフラー２４２を介して吸入管２４３よりシリンダ２２１内に吸い込み、冷媒２０２を圧縮する所定の圧縮動作を行う。

一方、潤滑油２０３は、クランクシャフト２１０の下方の給油機構２３１により吸い上げられ、主軸部２１１の螺旋溝２３２を通って主軸部２１１と軸受２２２の摺動面を潤滑しながら上方に送られる。螺旋溝２３２の上端は、偏芯軸部２１２の給油溝２３３と孔（図示せず）で連通しており、潤滑油２０３は、偏芯軸部２１２とコンロッド２２６の大端孔２３５の摺動面を潤滑する。さらに潤滑油２０３は、給油溝２３３からコンロッド２２６の給油孔２３４を通ってピストンピン２２５とコンロッド２２６の小端孔２３６の摺動面を潤滑する。また、潤滑油２０３は、偏芯軸部２１２の上端の孔（図示せず）からも飛び出し、飛び出した潤滑油２０３は、ピストン２２３にふりかかり、ピストン２２３とシリンダ２２１の間の摺動部を潤滑する。

ここで、ピストン２２３とシリンダ２２１の摺動について説明する。本実施の形態では、シリンダ２２１がＡＤＣ−１２やＡＤＣ−１４などのアルミダイキャストで形成され、ピストン２２３も同様なアルミダイキャストで形成された母材の表面を鉄メッキによる鉄のコーティング層２２４が５から２０ミクロンの厚さで形成されている。これにより、ピストン２２３とシリンダ２２１は、鉄とアルミの摺動となり、鉄系同士の摺動よりも摩擦係数が低くなり、摺動損失が低減できる。図３を用いて、材料組み合わせによる摩擦係数の差異を説明する。

図３は、横軸に摺動の厳しさであるゾンマーフェルト数Ｓを取り、縦軸に摩擦係数μを取り、鉄材と鉄材の摩擦係数μ（図３の点線）と鉄材とアルミ材の摩擦係数μ（図３の実線）を測定した実験結果である。図３より、鉄材とアルミ材の摩擦係数μが鉄材と鉄材の摩擦係数μよりも低く、摺動ロスを低減できることがわかっている。

図４に、従来のシリンダが鉄材（鋳鉄）でピストンが鉄材（焼結）を用いた場合の鉄−鉄による圧縮機の効率結果と、本実施の形態のシリンダ２２１がアルミ材（ＡＤＣ−１２）でピストン２２３がアルミダイキャスト（ＡＤＣ−１２）の母材に鉄のコーティング層（鉄メッキ）を用いた場合の鉄−アルミによる圧縮機の効率結果を示している。発明者の実験では、本実施の形態の鉄−アルミによる圧縮機の方が、カロリーメーターによるＣＯＰの測定結果で約０．００５の向上が確認できている。

また、ピストン２２３とシリンダ２２１の母材が同じアルミ同士であるので、線膨張係数が等しく、熱時や冷時のいかなる温度条件においてもピストン２２３とシリンダ２２１の間のクリアランス（隙間）は一定に保たれピストン２２３とシリンダ２２１間からの冷媒２０２の漏れを最小限にすることが出来る。

このことは、鉄とアルミによる低摺動損失を得るために、ピストン２２３とシリンダ２２１の母材自体を鉄系とアルミ材にした場合を考えると線膨張係数の違う母材を使うことにより、低温時と高温時でクリアランスが大きく異なり、クリアランスが大きくなることによる冷媒２０２の漏れによる損失が発生してしまうことを考えると同一の母材を使うメリットは大きい。

図５を用いて線膨張係数によるピストン２２３とシリンダ２２１のクリアランスについて説明する。図５は、横軸に温度、縦軸に径を示し、アルミのシリンダ２２１の温度による径変化とアルミ材に鉄メッキによるコーティング層を設けたピストン２２３の径変化と、鉄材（焼結材）のピストンの温度による径変化を示している。

アルミ材に鉄メッキによるコーティング層を設けたピストン２２３も、鉄材（焼結材）のピストンも２５℃でシリンダとのクリアランスが９ミクロンに設定している。アルミ材に鉄メッキによるコーティング層を設けたピストン２２３が、アルミのシリンダ２２１とのクリアランスが温度により変化せず常に９ミクロンであるのに対して、鉄材（焼結材）によるピストンを用いるとアルミ材のシリンダ２２１とのクリアランスが１００℃で約３０ミクロンとなり、クリアランスから冷媒が漏れ、大幅な性能低下を起してしまうことが確認できている。

また、鉄材（焼結材）によるピストンを用いると低温時には、クリアランスが小さくなりすぎ、シリンダ２２１内でピストンがロックしてしまうこともある。

一方、アルミ材に鉄のコーティング層（鉄メッキ）をしたものは、径が母材のアルミの線膨張係数に支配され、アルミと同等の線膨張係数で温度に対する径変化を起すので、アルミのシリンダ２２１に対してクリアランスは常に一定に保たれ、冷媒２０２の漏れによる冷凍能力、効率の低下や、低温時のロックを起すことは無い。

次に、鉄メッキによる鉄のコーティング層２２４を５から２０ミクロンにする作用であるが、鉄材とアルミ材を用いた市場での鉄材の磨耗量が、５ミクロン未満であることが発明者の実験からわかっており、５ミクロン以上の鉄のコーティング層２２４があれば市場での磨耗進行が母材のアルミ材まで及ばない。また、鉄のコーティング層２２４が２０ミクロンより大きくなると母材のアルミ材と鉄の線膨張係数の差から、鉄のコーティング層２２４に亀裂が発生する可能性があり、２０ミクロン以下にすることによって、亀裂が発生することが無く、亀裂から冷媒２０２が漏れることによる損失が防止できる。

なお、シリンダ２２１側に鉄のコーティング層を形成しても同じ効果を得ることが出来るが、メッキの方法として、母材をメッキ槽にいれ、母材に電極を取り付けて鉄を析出させる方法を取る場合、母材がシリンダ２２１となるとシリンダ２２１の内面にだけ鉄メッキをつけることが難しく、本実施の形態のようにピストン２２３に鉄メッキをする方が容易である。

次に本実施の形態では、シリンダブロック２２０をアルミダイキャストで形成しているので、量産性に富み、生産性が高い。また、シリンダブロック２２０の機械加工に於いてもアルミ材がやわらかいので切削抵抗が少なく加工性が良いとともに、アルミダイキャストの寸法精度が高いので、ボルトの下孔や吐出のチャンバー（図示せず）などはアルミダイキャストで成形でき、後加工をする必要が無く生産性が高くなり、コストも削減出来る。そして従来の鋳物や焼結などの鉄系部材を用いた圧縮機よりも約１キログラム軽量化することに成功している。

次に本実施の形態では、クランクシャフト２１０とピストンピン２２５を鉄系材で形成し、コンロッド２２６および軸受２２２がアルミ材で形成されている。前述したように、ピストン２２３とシリンダ２２１が鉄とアルミの摺動となり摩擦係数が低いのに加えて、クランクシャフト２１０の主軸部２１１と軸受２２２の摺動、クランクシャフト２１０の偏芯軸部２１２とコンロッド２２６の大端孔２３５の摺動、ピストンピン２２５とコンロッド２２６の小端孔２３６の摺動もすべて鉄とアルミの摺動であり、摩擦係数が低く、すべての摺動面の摺動損失を低減でき、圧縮機の摺動損失を最小化することで、効率の最大化を図ることが出来る。

また、シリンダ２２１およびピストン２２３がアルミ材で出来ているため、軽量な圧縮機を実現できる。

また次に本実施の形態では、ピストン２２３がアルミ材で出来ており、アルミの比重は３弱で、比重が約７である鉄材に比べて半分以下であり、ピストン２２３の軽量化が可能である。この結果、鉄材を用いた場合に比べピストン２２３の質量が約４０％に軽量化でき、往復運動による加振力も約４０％に低減でき、その結果として、低振動化を図ることが出来る。

さらに本実施の形態では、冷媒２０２がＨＣ系冷媒であるのでオゾン層を破壊せず、また温暖化係数も低く環境に優しい。また、潤滑油２０３が冷媒２０２と相溶性のあるアルキルベンゼン油、ナフテン系鉱油、バラフィン系鉱油を用いたものなので、潤滑油２０３自体が供給されることによる潤滑に加えて、冷媒２０２によって持ち運ばれることによる潤滑も行え、信頼性の高い圧縮機を提供できる。

以上のように、本実施の形態による圧縮機は、摺動損失および漏れ損失が小さく高効率を達成できる。またあわせて、軽量であり、低振動かつ高信頼性も得ることが出来る。

以上のように、本発明にかかる圧縮機は、高効率化を図れるので、エアーコンディショナー、冷凍冷蔵装置等に用いられる圧縮機にも適用できる。

本発明の実施の形態１における圧縮機の縦断面図 同実施の形態のピストンの断面図 摺動材の差による摩擦係数を比較した図 従来と本案による圧縮機の効率結果の図 シリンダとピストンの各材質による温度対径変化の図 従来の圧縮機の縦断面図

符号の説明

２０２ 冷媒
２０３ 潤滑油
２１０ クランクシャフト
２１１ 主軸部
２１２ 偏芯軸部
２２０ シリンダブロック
２２１ シリンダ
２２２ 軸受
２２３ ピストン
２２４ 鉄のコーティング層
２２５ ピストンピン
２２６ コンロッド

Claims (6)

1. シリンダを形成するシリンダブロックと、前記シリンダ内で往復運動するピストンを備え、前記シリンダブロックと前記ピストンをアルミ材で形成し、前記ピストンまたは前記シリンダのいずれか一方の摺動面に鉄のコーティング層を形成した圧縮機。
2. 鉄のコーティング層の厚みを５から２０ミクロンとした請求項１に記載の圧縮機。
3. 鉄のコーティング層を鉄メッキで形成した請求項１または２に記載の圧縮機。
4. シリンダブロックをアルミダイキャストで形成した請求項１から３のいずれか一項に記載の圧縮機。
5. 主軸部および偏芯軸部を有するクランクシャフトと、シリンダを形成するとともに前記クランクシャフトの主軸部を軸支する軸受を形成したシリンダブロックと、前記シリンダブロックのシリンダ内で往復運動するピストンと、前記ピストンに固定したピストンピンと、前記ピストンピンと前記偏芯軸部を連結するコンロッドを備え、前記クランクシャフトと前記ピストンピンを鉄系材で形成し、前記コンロッドおよび前記軸受をアルミ材で形成した請求項１に記載の圧縮機。
6. 冷媒としてＨＣ系冷媒を用い、圧縮機構の潤滑油としてアルキルベンゼン油、ナフテン系鉱油、バラフィン系鉱油を用いた請求項１から５のいずれか一項に記載の圧縮機。

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