JP2008087377A - 蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール、およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】スムーズに歩留まり良くラミネートによる製袋加工を行うことができ、酸素透過度が低く低温度下での耐ピンホール性が良好な上、Ｓ字カールのない包装物を効率的に得ることが可能な二軸配向蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールの提供。
【解決手段】フィルムロールは、蒸着前のフィルムを巻き取ったフィルムロールが、ＭＸＤ−６を主成分とする樹脂層の少なくとも片面に、ポリアミド系樹脂を主成分とする樹脂層を積層してなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであり、フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に１番目の試料切り出し部を設け、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設けるとともに、１番目の試料切り出し部から約１００ｍ毎に試料切り出し部を設けた場合、各切り出し部から切り出されたすべての試料について、沸水収縮率や厚み方向の屈折率等の物性が、所定の範囲の変動幅になるように調整する。
【選択図】なし

Description

本発明は、無機物質が蒸着されたポリアミド系樹脂積層フィルムを巻き取ってなる長尺に亘って物性が均一で高品質なフィルムロールに関するものであり、詳しくは、ポリオレフィン系樹脂フィルムとラミネートしてレトルト食品等の包装に使用する際の加工性が良好な蒸着ポリアミド系樹脂積層フィルムロールに関するものである。

ナイロンを主成分とする二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムは、強靭で、ガスバリア性、耐ピンホール性、透明性、印刷性等に優れているところから、各種液状食品、含水食品、冷凍食品、レトルト食品、ペースト状食品、畜肉・水産食品等の各種の食品の包装材料として広く実用化されており、殊に、近年では、レトルト食品の包装に広汎に利用されている。かかるポリアミド系樹脂フィルムは、たとえばポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂フィルム等とラミネートし、流れ方向に平行に２つに折り畳んでから３辺を熱融着して切り出し、１辺が開放された開封状態の３方シール袋とされ、内部に各種の食品等を充填して密閉した後に、沸騰水中で加熱殺菌して市場に供される。

ところが、二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムを用いた場合には、加熱殺菌処理後に包装袋の隅部で反りが生じて４辺がＳ字状にカールする現象（以下、Ｓ字カール現象という）が生じ、包装商品としての見栄えが著しく悪化してしまうことがある。そのため、そのようなカール現象を低減させる方法として、特許文献１の如く、二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムにおける沸水収縮歪み率と分子配向角のフィルム幅方向の変化率の積を特定の値に調整する方法が提案されているが、かかる方法では、沸騰水処理時における寸法安定性を高めるために、熱固定時の温度を極端に高くしたり、延伸後の緩和熱処理を過度に施したりする必要があるため、得られるフィルムの強靭性や耐ピンホール性が損なわれるといった問題が生じる。

それゆえ、出願人らは、特許文献２の如く、フィルムの沸水収縮率や屈折率を特定の数値範囲に調整することにより、強靭性や耐ピンホール性を低減させることなく、Ｓ字カール現象を生じない二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムを得る方法を発明し提案した。

特開平４−１０３３３５号公報 特開平８−１７４６６３号公報

上記した特許文献２の方法によれば、強靱で耐ピンホール性に優れており、Ｓ字カール現象の生じない二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムを得ることが可能となる。しかしながら、ラミネートによる製袋加工においては、熱融着させる際の圧力や時間等の条件は、使用するフィルムロール毎に微調整されるため、フィルムロールに巻かれたフィルムの沸水収縮率や屈折率等の物性値の平均値が特許文献２の範囲に入っている場合でも、一本のフィルムロールにおける変動量が大きい場合には、製袋加工において、ラミネートする際にフィルム同士の間に皺が入ったりして、歩留まりが悪くなる等のトラブルが生じ易い。

一方、出願人らは、複数の樹脂を混合して溶融押し出した後に二軸延伸したフィルムを巻き取る二軸延伸フィルムロールの製造方法において、動摩擦係数の変動を小さくするための方法として、原料チップの形状を揃えることや押出機への原料供給部である漏斗状ホッパの傾斜角度を大きくすることによって原料の偏析を小さくする方法について提案した（特開２００４−１８１７７７）。しかしながら、かかる方法も、フィルムロールに巻かれたフィルムの沸水収縮率や屈折率等の物性の変動やバラツキを抑えるための方法としては、必ずしも決定的な方法であるとはいえない。

それゆえ、出願人らは、高度に均一な二軸延伸フィルムロールを生産するための生産技術について鋭意検討を重ねた結果、フィルム厚み、沸水収縮率や屈折率等の物性が高度に均一で、ラミネートする際にフィルム同士の間に皺が入ることなく歩留まり良く製袋加工を施すことが可能なポリアミド系樹脂フィルムロールを発明するに至った（特願２００４−２６２９２２）。

上記したフィルム厚み、沸水収縮率や屈折率等の物性が高度に均一なポリアミド系樹脂フィルムロールによれば、ポリアミド系樹脂フィルムの良好な強靭性や耐ピンホール性を損なわず、Ｓ字カール現象を生じさせることなく、ラミネート加工時の加工性を良好なものとすることができる。しかしながら、ポリアミド系樹脂フィルム単体では、ガスバリア性に限界があり、生鮮食料品等の包装用途に必ずしも適しているとは言えない。また、ポリアミド系樹脂フィルムのガスバリア性を向上させるための手段として、結晶性の高い樹脂とブレンドする方法や、結晶性の高い樹脂の層を積層する方法が知られているが、単純にブレンドしたり、単純に積層したりするだけでは、高結晶性樹脂の濃度や高結晶性樹脂層の厚みにバラツキが生じてしまい、ガスバリア性も不均一なものとなってしまう。

加えて、ポリアミド系樹脂のみからなるフィルムは、耐ピンホール性（特に低温度下における耐ピンホール性）に限界があり、液体スープ等の水分を多く含む冷凍食品の包装用途に必ずしも適しているとは言えない。また、ポリアミド系樹脂フィルムの耐ピンホール性を向上させるための手段として、フィルム原料であるポリアミド系樹脂にエラストマーを充填する方法が知られているが、そのような混合樹脂フィルムロールにおいては、フィルム厚み、沸水収縮率や屈折率等の物性の変動を小さくするだけでは、ラミネート加工時に良好な加工性を得ることができない上、ラミネート加工された各３方シール袋において耐ピンホール性にバラツキが生じてしまう。

一方、ポリアミド系樹脂フィルム単体では、ガスバリア性に限界があり、生鮮食料品等の包装用途に必ずしも適しているとは言えない。また、ポリアミド系樹脂フィルムのガスバリア性を向上させるための手段として、ポリアミド系樹脂フィルムの表面に金属等を蒸着する方法が知られているが、ポリアミド系樹脂フィルムの物性が不均一であると、金属蒸着層の厚みや金属蒸着層との接着強度にバラツキが生じてしまい、ガスバリア性も不均一なものとなってしまう。

本発明は、ガスバリア性を高めるためにポリアミド系樹脂フィルム上に高結晶性樹脂からなる層を積層する技術、および、エラストマーを混合した混合樹脂フィルムを高度に均一なものとするための生産技術について鋭意研究開発の結果、達成されたものであり、その目的は、従来のポリアミド系樹脂フィルムロールの問題点を解消し、きわめて高いガスバリア性を有しており、低温度下においてもきわめて高い耐ピンホール性が要求される包装用途に用いることが可能であり、ほとんどトラブルなくスムーズにラミネートによる製袋加工を行うことができ、Ｓ字カールのない包装物を効率的に得ることが可能な二軸配向蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを提供することにある。また、製袋加工等の後加工において、高い歩留まりで加工品を得ることが可能な二軸配向蒸着ポリアミド系混合樹脂フィルムロールを提供することにある。加えて、そのような二軸配向蒸着ポリアミド系混合樹脂フィルムロールを効率的に製造することが可能な製造方法を提供することにある。

かかる本発明の内、請求項１に記載された発明の構成は、ポリメタキシリレンアジパミド（以下、ＭＸＤ−６ともいう）を主成分とする樹脂層の少なくとも片面に、ポリアミド系樹脂を主成分とする樹脂層を積層してなるポリアミド系混合樹脂積層フィルム基材の少なくとも片面に無機物質を蒸着した蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムを、幅が０．２ｍ以上３．０ｍ以下で長さが３００ｍ以上３００００ｍ以下となるように巻き取ってなる蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールであって、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に１番目の試料切り出し部を、また、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設けるとともに、１番目の試料切り出し部から約１００ｍ毎に試料切り出し部を設けたとき、下記要件（１）〜（４）を満たすことにある。
（１）前記ポリメタキシリレンアジパミド系樹脂層中に、熱可塑性エラストマーが８重量％以上２０重量％未満の混合比率となるように添加されている
（２）前記各切り出し部から切り出された各試料について、全方向の沸水収縮率のうちの最大値である最大沸水収縮率を測定したときに、それらの最大沸水収縮率の平均値である平均沸水収縮率が２％〜６％であるとともに、すべての試料の最大沸水収縮率の変動率が、前記平均沸水収縮率に対して±２％〜±２０％の範囲内である
（３）前記各切り出し部から切り出された各試料について、長手方向に対し＋４５度方向の沸水収縮率と長手方向に対し−４５度方向の沸水収縮率との差の絶対値である沸水収縮率方向差を求めたときに、それらの沸水収縮率方向差の平均値である平均沸水収縮率方向差が３．０％以下であるとともに、すべての試料の沸水収縮率方向差の変動率が、前記平均沸水収縮率方向差に対して±５％〜±３０％の範囲内である
（４）巻取られたロールの長手方向全長に亘る厚みの変動率が、平均厚みに対して±２％〜±１５％の範囲内である

請求項２に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着後のフィルムの巻き終わりから２ｍ以内に１番目の試料切り出し部を、また、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設けるとともに、１番目の試料切り出し部から約１００ｍ毎に試料切り出し部を設けたとき、各切り出し部から切り出された各試料について、酸素透過度を求めたときに、それらの酸素透過度の平均値である平均酸素透過度が２０ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であるとともに、すべての試料の酸素透過度の変動率が、前記平均酸素透過度に対して±２％〜±３０％の範囲内であることにある。

請求項３に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、無機物質が、金属あるいは金属酸化物であることにある。

請求項４に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、前記各切り出し部から切り出された各試料について、酸素透過度を求めたときに、それらの酸素透過度の平均値である平均酸素透過度が１４０ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であるとともに、すべての試料の酸素透過度の変動率が、前記平均酸素透過度に対して±２％〜±２０％の範囲内であることにある。

請求項５に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、前記各切り出し部から切り出された各試料が、下記要件（５）および下記要件（６）を満たすことにある。
（５）巻き取り方向の三次元表面粗さを測定したときに、それらの三次元表面粗さの平均値である平均表面粗さが０．０１〜０．０６μｍの範囲内であるとともに、すべての試料の三次元表面粗さの変動率が、前記平均表面粗さに対して±５％〜±２０％の範囲内である
（６）ヘイズを測定したときに、それらのヘイズの平均値である平均ヘイズが３．０〜１５．０の範囲内であるとともに、すべての試料のヘイズの変動率が、前記平均ヘイズに対して±２％〜±１５％の範囲内である

請求項６に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、前記各切り出し部から切り出された各試料について、熱可塑性エラストマー成分の含有量を測定し、それらの含有率の平均値である平均含有率を算出したときに、すべての試料の熱可塑性エラストマー成分の含有量の変動率が、平均含有率に対して±１０％の範囲内であることにある。

請求項７に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、前記各切り出し部から切り出された各試料について、フィルムの巻き取り方向の引張弾性率を測定したときに、それらの引張弾性率の平均値である平均引張弾性率が１．７ＧＰａ以上３．０ＧＰａ未満であるとともに、すべての試料の引張弾性率の変動率が、前記平均引張弾性率に対して±１０％の範囲内であることにある。

請求項８に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、前記各切り出し部から切り出された各試料について、５℃の雰囲気下において、ゲルボフレックステスターを用いて、１分間あたり４０サイクルの速度で連続して５００サイクルの屈曲テストを行った場合のピンホールの個数が、いずれも１０個以下であることにある。

請求項９に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、各切り出し部から切り出された各試料について、厚み方向の屈折率を測定したときに、それらの屈折率の平均値である平均屈折率が１．５００以上１．５２０以下であるとともに、すべての試料の屈折率の変動率が、前記平均屈折率に対して±２％以内の範囲であることにある。

請求項１０に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、巻き取られたポリアミド系混合樹脂積層フィルムに含まれるポリアミドの主成分がナイロン６であることにある。

請求項１１に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、巻き取られたポリアミド系混合樹脂積層フィルムがポリオレフィン系樹脂フィルムとラミネートされるものであることにある。

請求項１２に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、溶融させた原料樹脂をＴダイから押し出し、金属ロールに接触させて冷却することによって得られた未配向のシート状物を二軸に延伸したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることにある。

請求項１３に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、テンター延伸法により延伸したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることにある。

請求項１４に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、逐次二軸延伸したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることにある。

請求項１５に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、縦方向と横方向との二軸に延伸したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることにある。

請求項１６に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、実質的に未配向の樹脂からなるシート状物を、前記樹脂のガラス転移温度＋２０℃よりも高温で３倍以上の倍率となるように少なくとも２段階で縦方向に延伸を施した後に、３倍以上の倍率となるように横方向に延伸を施したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることにある。

請求項１７に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、最終的な延伸処理を施した後に熱固定したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることにある。

請求項１８に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、熱固定後に弛緩処理を施したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることにある。

請求項１９に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、巻き取られたポリアミド系混合樹脂積層フィルム中に、滑剤、ブロッキング防止剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、耐光剤、耐衝撃性改良剤のうちの少なくとも１種が添加されていることにある。

請求項２０に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、巻き取られた蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムの無機物質以外のポリアミド系混合樹脂積層フィルム中に、無機粒子が添加されていることにある。

請求項２１に記載された発明の構成は、請求項２０に記載された発明において、無機粒子が、平均粒径０．５〜５．０μｍのシリカ粒子であることにある。

請求項２２に記載された発明の構成は、請求項１に記載された発明において、巻き取られた蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムの無機物質以外のポリアミド系混合樹脂積層フィルム中に、高級脂肪酸が添加されていることにある。

請求項２３に記載された発明の構成は、請求項１に記載された蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを製造するための製造方法であって、共押出法により複数の押出機から原料樹脂を溶融押し出しすることにより、ポリメタキシリレンアジパミドを主成分とする樹脂層の少なくとも片面に、ポリアミド系樹脂を主成分とする樹脂層を積層した未延伸積層シートを形成するフィルム化工程と、そのフィルム化工程で得られる未延伸積層シートを縦方向および横方向に二軸延伸する二軸延伸工程と、二軸延伸されたフィルムを巻き取るロール化工程と、巻き取られたフィルムの少なくとも片面に無機物質を蒸着する蒸着工程とを含んでおり、下記要件（ａ）〜（ｆ）を満たすことにある。
（ａ）前記フィルム化工程が、ポリメタキシリレンアジパミドを主成分とする樹脂層を形成するための樹脂の押出機へ供給する直前の水分率と、ポリアミドを主成分とする樹脂層を形成するための樹脂の押出機へ供給する直前の水分率との差を１００ｐｐｍ以上に調整したものであること
（ｂ）前記二軸延伸工程が、縦方向に２段階で延伸した後に横方向に延伸するものであるとともに、前記縦方向の二段階延伸における一段目の延伸倍率を二段目の延伸倍率より高くしたものであること
（ｃ）前記フィルム化工程が、複数の押出機のうちの少なくとも一つ以上から、使用量の最も多い樹脂チップと、その樹脂チップとは異なる他の樹脂チップ１種類以上とを混合した後に溶融押し出しするものであるとともに、使用される各樹脂チップの形状が、長径および短径を有する楕円断面を有する楕円柱状とされており、かつ、使用量の最も多い樹脂チップ以外の樹脂チップが、使用量の最も多い樹脂チップの平均長径、平均短径および平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれる平均長径、平均短径および平均チップ長さを有するものに調整されていること
（ｄ）前記フィルム化工程が、原料チップ供給部として漏斗状ホッパを供えた複数の押出機を用いて溶融押出しする工程を含んでいるとともに、前記漏斗状ホッパの傾斜角度がすべて６５度以上に調整されており、かつ、前記漏斗状ホッパに供給する前の各樹脂チップの温度が８０℃以上に調整されていること
（ｅ）前記フィルム化工程が、積層された状態で溶融押し出しされた溶融樹脂を冷却ロールに巻き取ることにより冷却する工程を含んでいるとともに、その冷却工程においては、溶融樹脂と冷却ロールの表面に接触する部分が、溶融樹脂の全幅に亘って、吸引装置により巻き取り方向と反対方向に吸引されること
（ｆ）前記蒸着工程が、巻き取られたフィルムの少なくとも片面に金属あるいは金属酸化物を５．０ｎｍ以上２００ｎｍ以下の厚みとなるように蒸着するものであること

請求項２４に記載された発明の構成は、請求項２３に記載された発明において、縦延伸工程の前に実行される予備加熱工程と、縦延伸工程の後に実行される熱処理工程とを含んでおり、それらの縦延伸工程と予備加熱工程と熱処理工程とにおける任意ポイントでのフィルムの表面温度の変動幅が、フィルム全長に亘って平均温度±１℃の範囲内に調整されていることにある。

本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールによれば、高いガスバリア性が要求される生鮮食料品を包装するための３方シール袋や、低温度下での高度な耐ピンホール性が要求される冷凍食品等を包装するための３方シール袋を容易に形成することができる。また、それらの３方シール袋を形成する場合に、ほとんどトラブルなくスムーズにラミネートによる製袋加工を行うことができ、Ｓ字カールのない包装物を効率的に得ることが可能となる。また、製袋加工等の後加工において、高い歩留まりで加工品を得ることが可能となる。加えて、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを用いれば、ラミネートによる製袋加工後の食品包装用の袋が、きわめて高いガスバリア性を備えたものとなり、かつ、低温度下においてもきわめて高い耐ピンホール性を発現させるものとなるばかりでなく、各袋毎のガスバリア性や耐ピンホール性のバラツキが低減される。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールの製造方法によれば、上述の如く、ガスバリア性が非常に高く、かつ、低温度下における耐ピンホール性がきわめて高い３方シール袋を形成できる上、ラミネート加工性の良好なポリアミド系混合樹脂フィルムロールを、安価、かつ非常に効率的に得ることが可能となる。

本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、後述する方法により試料を切り出した場合に、すべての試料について、全方向の沸水収縮率のうちの最大値である最大沸水収縮率を測定したときに、それらの最大沸水収縮率の平均値である平均沸水収縮率が２％以上６％以下となるように調整されている。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、後述する方法により試料を切り出した場合に、すべての試料について、長手方向に対し＋４５度方向の沸水収縮率と長手方向に対し−４５度方向の沸水収縮率との差の絶対値である沸水収縮率方向差を求めたときに、それらの沸水収縮率方向差の平均値である平均沸水収縮率方向差が３．０％以下となるように調整されている。

本発明における試料の切り出しは、まず、フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に１番目の試料切り出し部を、また、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設けるとともに、１番目の試料切り出し部から約１００ｍ毎に試料切り出し部を設けるようにする。なお、「約１００ｍ毎」というのは、１００ｍ±１ｍ程度のところで試料を切り出しても構わないということである。

上記試料の切り出しについてより具体的に説明すると、たとえば、長さ４９８ｍのポリアミド系混合樹脂積層フィルムがロールに巻回されている場合、フィルムの巻き終わりから２ｍ以内までの間で、最初の試料(1)を切り取る。なお、試料の切り出しは、便宜上、フィルムの長手方向に沿う辺と長手方向に対して直交する方向に沿う辺とを有するように矩形状に切り取る（斜めには切り取らない）ようにする。続いて、切り取った部分から１００ｍ巻き始め側に離れたところで、２番目の試料(2)を切り取る。同様にして、２００ｍ巻き始め側に離れたところで３番目の試料(3)を、３００ｍ巻き始め側に離れたところで４番目の試料(4)を、４００ｍ巻き始め側に離れたところで５番目の試料(5)を切り取る。このように試料を切り出した場合、残りは１００ｍよりも短くなるため、６番目（最終）の試料(6)はフィルムの巻き始めから２ｍ以内のいずれかの部分を切り取る。

そして、切り取られた各試料について、下記の方法で、沸水収縮率（以下、ＢＳという）、最大沸水収縮率（以下、ＢＳｘという）、平均沸水収縮率（以下、ＢＳａｘという）、沸水収縮率方向差（以下、ＢＳｄという）、平均沸水収縮率方向差（以下、ＢＳａｄという）を測定する。

［沸水収縮率（ＢＳ）、最大沸水収縮率（ＢＳｘ）、平均沸水収縮率（ＢＳａｘ）、沸水収縮率方向差（ＢＳｄ）、平均沸水収縮率方向差（ＢＳａｄ）の測定方法］
ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールの各切り出し部から切り出されたフィルムを正方形状に切り出し、２３℃、６５％ＲＨの雰囲気で２時間以上放置する。この試料の中央を中心とする円（直径約２０ｃｍ程度）を描き、縦方向（フィルム引出し方向）を０°として、１５°間隔で時計回りに０〜１６５°方向に円の中心を通る直線を引き、各方向の直径を測定し、処理前の長さとする。次いで、切り出した試料を沸水中で３０分間加熱処理した後、取り出して表面に付着した水分を拭き取り、風乾してから２３℃、６５％ＲＨの雰囲気中で２時間以上放置し、上述したように各直径方向に引いた直線の長さを測定して処理後の長さとし、下式１〜５によって、ＢＳ（沸水収縮率）、ＢＳｘ（最大沸水収縮率）、ＢＳａｘ（平均沸水収縮率）、ＢＳｄ（沸水収縮率方向差）、ＢＳａｄ（平均沸水収縮率方向差）を算出する。
ＢＳ＝［（処理前の長さ−処理後の長さ）／処理前の長さ］×１００（％）・・・１
ＢＳｘ＝１５°間隔で０〜１６５°方向に測定した中で最大の収縮率（％）・・・２
ＢＳａｘ＝すべての試料のＢＳｘの総和／試料の数・・・３
ＢＳｄ＝｜（４５°度方向のＢＳ）−（１３５°度方向のＢＳ）｜・・・４
ＢＳａｄ＝すべての試料のＢＳｄの総和／試料の数・・・５

なお、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを構成するフィルムのＢＳｘの値は、フィルムを袋状に成形し熱水処理を施したときの耐熱性（ラミネート強度あるいは耐熱ラミネート強度ともいう）を確保するとともに、フィルム自体の強靭性・耐ピンホール性を高める上で重要であり、ＢＳｘの値が２％未満では、強靭性・耐ピンホール性が不十分となり、一方、６％を超えると、ラミネート不良となったり、熱水処理時の耐熱ラミネート強度が不十分となったりするので好ましくない。強靭性・耐ピンホール性とラミネート性や耐熱ラミネート強度を高める上でより好ましいＢＳｘの範囲は３．５〜５．０％である。

また、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを構成するフィルムのＢＳｄの値は、沸水処理時に生じるカール現象に大きな影響を及ぼし、ＢＳｄの値が大きいほど袋はそり返り易くなってカールが著しくなるが、ＢＳｄを３．０％以下、好ましくは２．０％以下、より好ましくは１．５％以下に抑えれば、沸水処理時における袋の反り返りが可及的に抑えられ、Ｓ字カール現象の発生を防止することが可能となる。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールから切り出したすべての試料の最大沸水収縮率（ＢＳｘ）の変動率が、平均沸水収縮率（ＢＳａ）の±２％〜±２０％（±２％以上±２０％以下）の範囲内となるように調整されることが必要である。ここで、すべての試料の最大沸水収縮率（ＢＳｘ）の変動率とは、すべての試料の最大沸水収縮率（ＢＳｘ）中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均沸水収縮率との差の大きい方と平均沸水収縮率との差を求めた場合におけるその差の平均沸水収縮率に対する割合のことをいう。

すなわち、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールにおいては、試料(1)〜(6)の沸水収縮率をＸｎ（ｎ＝１〜６）とした場合に、Ｘｎの最大値Ｘｍａｘと平均沸水収縮率（ＢＳａｘ）との差と、最小値Ｘｍｉｎと平均沸水収縮率（ＢＳａｘ）との差とのいずれもが±２０％以内であることが必要である、ということであり、換言すれば、｜ＢＳａｘ−Ｘｎ｜（なお、｜｜は絶対値を示す）がいずれも２０％以下であることが必要である、ということである。

なお、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の最大沸水収縮率（ＢＳｘ）の変動率が、平均沸水収縮率（ＢＳａ）の±１５％以内の範囲にあると好ましく、±１０％以内の範囲にあるとより好ましく、±８％以内の範囲にあるとさらに好ましい。

加えて、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の最大沸水収縮率（ＢＳｘ）の変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、測定精度を考慮すると２％程度が限界であると考えている。

また、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の沸水収縮率方向差（ＢＳｄ）の変動率が、平均沸水収縮率方向差（ＢＳａｄ）の±２％〜±３０％（±２％以上±３０％以下）の範囲内となるように調整されることが必要である。ここで、すべての試料の沸水収縮率方向差（ＢＳｄ）の変動率とは、すべての試料の沸水収縮率方向差（ＢＳｄ）中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均沸水収縮率方向差との差の大きい方と平均沸水収縮率方向差との差を求めた場合におけるその差の平均沸水収縮率方向差に対する割合のことをいう。

すなわち、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムにおいては、試料(1)〜(6)の沸水収縮率方向差をＹｎ（ｎ＝１〜６）とした場合に、Ｙｎの最大値Ｙｍａｘと平均沸水収縮率方向差（ＢＳａｄ）との差と、最小値Ｙｍｉｎと平均沸水収縮率方向差（ＢＳａｄ）との差とのいずれもが±３０％以内であるということが必要である、ということであり、換言すれば、｜ＢＳａｄ−Ｙｎ｜（なお、｜｜は絶対値を示す）がいずれも３０％以下であることが必要である、ということである。

なお、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の沸水収縮率方向差（ＢＳｄ）の変動率が、平均沸水収縮率方向差（ＢＳａｄ）の±２５％以内の範囲にあると好ましく、±２３％以内の範囲にあるとより好ましく、±２１％以内の範囲にあるとさらに好ましく、±１７％以内の範囲にあると一層好ましく、±１５％以内の範囲にあると特に好ましい。

加えて、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の沸水収縮率方向差（ＢＳｄ）の変動率が小さいほど好ましいが、フィルム原料がＭＸＤ−６、熱可塑性エラストマー、ポリアミド樹脂等からなる混合樹脂であり、熱可塑性エラストマー等の物性を考慮すると、当該変動率の下限は、５％程度が限界であると考えている。また、測定精度のみを考慮した場合、沸水収縮率方向差の変動率の下限は、２％程度が限界であると考えている。

また、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、長手方向全長に亘る厚みの変動率が、平均厚みに対して±２％〜±１５％（±２％以上±１５％以下）の範囲内となるように調整されることが必要である。ここで、長手方向全長に亘る厚みの変動率とは、長手方向全長に亘る厚み中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均厚みとの差の大きい方と平均厚みとの差を求めた場合におけるその差の平均厚みに対する割合のことをいう。

すなわち、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールにおいては、長手方向全長に亘る厚みの最大値Ｔｍａｘと平均厚み（長手方向全長に亘る平均厚みＴａ）との差と、最小値Ｔｍｉｎと平均厚み（Ｔａ）との差とのいずれもが±１５％以内であることが必要とされる、ということである。

なお、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、長手方向全長に亘る厚みの変動率が、平均厚み（Ｔａ）の±１０％以内の範囲にあると好ましく、±８％以内の範囲にあるとより好ましい。

加えて、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、長手方向全長に亘る厚みの変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、製膜装置の性能上から２％程度が限界であると考えている。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、上述した方法と同様の方法により試料を切り出した場合に、各切り出し部から切り出された各試料について、酸素透過度を求めたときに、それらの酸素透過度の平均値である平均酸素透過度が２０ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であると好ましく、１５ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であるとより好ましく、１０ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であると特に好ましい。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、酸素透過度の変動率が、平均酸素透過度に対して±２％〜±３０％（±２％以上±３０％以下）の範囲内となるように調整されていると好ましい。ここで、酸素透過度の変動率とは、酸素透過度中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均酸素透過度との差の大きい方と平均酸素透過度との差を求めた場合におけるその差の平均酸素透過度に対する割合のことをいう。

すなわち、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールにおいては、酸素透過度の最大値Ｐｍａｘと平均酸素透過度Ｐａとの差と、最小値Ｐｍｉｎと平均酸素透過度Ｐａとの差とのいずれもが±３０％以内であることが必要とされる、ということである。

なお、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、酸素透過度の変動率が、平均酸素透過度（Ｐａ）の±２０％以内の範囲にあると好ましく、±１５％以内の範囲にあるとより好ましい。

加えて、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、酸素透過度の変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、製膜装置の性能上から２％程度が限界であると考えている。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールから上述した方法と同様の方法により試料を切り出した場合に、各切り出し部から切り出された各試料について、酸素透過度を求めたときに、それらの酸素透過度の平均値である平均酸素透過度が１４０ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であると好ましく、１２０ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であるとより好ましく、１００ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であると特に好ましい。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールの酸素透過度の変動率が、平均酸素透過度に対して±２％〜±２０％（±２％以上±２０％以下）の範囲内となるように調整されていると好ましい。ここで、酸素透過度の変動率とは、酸素透過度中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均酸素透過度との差の大きい方と平均酸素透過度との差を求めた場合におけるその差の平均酸素透過度に対する割合のことをいう。

すなわち、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールにおいては、酸素透過度の最大値Ｐｍａｘと平均酸素透過度Ｐａとの差と、最小値Ｐｍｉｎと平均酸素透過度Ｐａとの差とのいずれもが±２０％以内であることが必要とされる、ということである。

なお、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、酸素透過度の変動率が、平均酸素透過度（Ｐａ）の±１５％以内の範囲にあると好ましく、±１０％以内の範囲にあるとより好ましい。

加えて、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、酸素透過度の変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、製膜装置の性能上から２％程度が限界であると考えている。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールから切り出したすべての試料の三次元表面粗さ（ＳＲａ）の平均値である平均表面粗さ（ＳＲａａ）が０．０１〜０．０６μｍの範囲にあると好ましく、０．０２〜０．０５μｍの範囲にあるとより好ましい（なお、三次元表面粗さの測定方法の一例については実施例において説明する）。平均表面粗さが０．０１μｍを下回ると、高湿度下での良好な滑り性が得られなくなるので好ましくなく、反対に、平均表面粗さが０．０６μｍを上回ると、ラミネート加工する際に、ポリオレフィン等のフィルムとの接着性が低下してしまうので好ましくない。

また、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の三次元表面粗さ（ＳＲａ）の変動率が、平均表面粗さ（ＳＲａａ）の±５％〜±２０％（±５％以上±２０％以下）の範囲内となるように調整されると好ましい。ここで、すべての試料の三次元表面粗さ（ＳＲａ）の変動率とは、すべての試料の三次元表面粗さ（ＳＲａ）中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均表面粗さとの差の大きい方と平均表面粗さとの差を求めた場合におけるその差の平均表面粗さに対する割合のことをいう。

すなわち、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールにおいては、上記試料(1)〜(6)の三次元表面粗さをＳＲｎ（ｎ＝１〜６）とした場合に、ＳＲｎの最大値ＳＲｍａｘと平均表面粗さ（ＳＲａａ）との差と、最小値ＳＲｍｉｎと平均表面粗さとの差とのいずれもが±２０％以内であると好ましい、ということであり、換言すれば、｜ＳＲａａ−ＳＲｎ｜（なお、｜｜は絶対値を示す）がいずれも２０％以下であると好ましい、ということである。

なお、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の三次元表面粗さ（ＳＲａ）の変動率が、平均表面粗さ（ＳＲａａ）の±１５％以内の範囲にあるとより好ましく、±１０％以内の範囲にあるとさらに好ましく、±８％以内の範囲にあると特に好ましい。加えて、本発明のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の三次元表面粗さ（ＳＲａ）の変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、測定精度を考慮すると５％程度が限界であると考えている。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールから切り出したすべての試料のヘイズの平均値である平均ヘイズが３．０〜１５．０の範囲にあると好ましく、５．０〜１０．０の範囲にあるとより好ましい。平均ヘイズが１５．０を上回ると、製袋加工を施した際に、形成される袋の外観が悪くなるので好ましくない。なお、平均ヘイズは、小さいほど好ましいが、当該平均ヘイズの下限は、コア層を形成するＭＸＤ−６の透明性および測定精度を考慮すると３．０程度が限界であると考えている。

また、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料のヘイズの変動率が、平均ヘイズの±２％〜±１５％（±２％以上±１５％以下）の範囲内となるように調整されると好ましい。ここで、すべての試料のヘイズの変動率とは、すべての試料のヘイズ中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均ヘイズとの差の大きい方と平均ヘイズとの差を求めた場合におけるその差の平均ヘイズに対する割合のことをいう。

すなわち、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムにおいては、上記試料(1)〜(6)のヘイズをＨｎ（ｎ＝１〜６）とした場合に、Ｈｎの最大値Ｈｍａｘと平均ヘイズとの差と、最小値Ｈｍｉｎと平均ヘイズ（Ｈａｎ）との差とのいずれもが±１５％以内であると好ましい、ということであり、換言すれば、｜Ｈａｎ−Ｈｎ｜（なお、｜｜は絶対値を示す）がいずれも１５％以下であると好ましい、ということである。

なお、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料のヘイズの変動率が、平均ヘイズの±１０％以内の範囲にあると好ましく、±８％以内の範囲にあるとより好ましい。加えて、本発明のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料のヘイズの変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、測定精度を考慮すると２％程度が限界であると考えている。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールから上記の如く切り取られた各試料について、熱可塑性エラストマー成分の含有量を定量分析し、それらの含有率の平均値である平均含有率を算出したときに、すべての試料の熱可塑性エラストマー成分の含有量の変動率が、平均含有率に対して±１０％の範囲内であると好ましい。

ここで、すべての試料の熱可塑性エラストマー成分の含有量の変動率とは、すべての試料の熱可塑性エラストマー成分の含有量（測定値）中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均含有量との差の大きい方と平均含有量との差を求めた場合におけるその差の平均含有量に対する割合のことをいう。なお、熱可塑性エラストマー成分の含有量は、後述するように、フィルムを表面に対して垂直にスライスして超薄片を形成し、特定の物質でエラストマー成分を染色して染色部分の全体に占める面積比を算出する方法によって測定することも可能であるし、エラストマーに特有なピークに着目した赤外線分析やＮＭＲ分析等の他の方法によって測定することも可能である。

なお、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料のエラストマー成分の含有量の変動率が、平均含有量の±９％以内の範囲にあるとより好ましく、±８％以内の範囲にあるとさらに好ましく、±７％以内の範囲にあると特に好ましい。

加えて、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料のエラストマー成分の含有量の変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、測定精度を考慮すると２％程度が限界であると考えている。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールの各切り出し部から切り出された各試料について、引張弾性率を測定したときに、それらの引張弾性率の平均値である平均引張弾性率が１．７ＧＰａ（１７００Ｎ／ｍｍ^２ ）以上３．０ＧＰａ（３０００Ｎ／ｍｍ^２ ）未満であるとともに、すべての試料の引張弾性率の変動率が、前記平均引張弾性率に対して±１０％の範囲内に調整されていると好ましい。ここで、すべての試料の引張弾性率の変動率とは、すべての試料の引張弾性率中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均引張弾性率との差の大きい方と平均引張弾性率との差を求めた場合におけるその差の平均引張弾性率に対する割合のことをいう。

なお、ポリアミド系混合樹脂フィルムロールを構成するポリアミド系混合樹脂フィルムの引張弾性率は、フィルム自体の強靭性・耐ピンホール性を高める上で重要であり、引張弾性率が１．７ＧＰａ未満では、強靭性・耐ピンホール性が不十分となり、反対に、３．０ＧＰａを超えると、３方シール袋としたときに引裂性が悪くなるので好ましくない。強靭性・耐ピンホール性と３方シール袋形成時の引裂性を高める上でより好ましい引張弾性率の範囲は２．０ＧＰａ〜２．７ＧＰａである。

なお、蒸着前の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の引張弾性率の変動率が、平均引張弾性率の±９％以内の範囲にあると好ましく、±８％以内の範囲にあるとより好ましく、±７％以内の範囲にあるとさらに好ましい。

加えて、蒸着前の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の引張弾性率の変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、測定精度を考慮すると±２％程度が限界であると考えている。

また、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールの各切り出し部から切り出された各試料について、約５℃の雰囲気下において、以下の方法で、ゲルボフレックステスターを用いて、１分間あたり４０サイクルの速度で連続して５００サイクルの屈曲テストを行った場合のピンホールの個数が、いずれも１０個以下となるように調整されていると好ましい。

［耐ピンホール性の測定方法］
ポリオレフィンフィルム等とラミネートして所定の大きさ（２０．３ｃｍ×２７．９ｃｍ）に切断したフイルムを、所定の温度下で所定の時間に亘ってコンディショニングした後、その長方形テストフイルムを巻架して所定の長さの円筒状にする。そして、その円筒状フイルムの両端を、それぞれ、ゲルボーフレックステスターの円盤状固定ヘッドの外周および円盤状可動ヘッドの外周に固定し、可動ヘッドを固定ヘッドの方向に、平行に対向した両ヘッドの軸に沿って所定長さ（７．６ｃｍ）だけ接近させる間に所定角度（４４０゜）回転させ、続いて回転させることなく所定長さ（６．４ｃｍ）直進させた後、それらの動作を逆向きに実行させて可動ヘッドを最初の位置に戻すという１サイクルの屈曲テストを、所定の速度（１分間あたり４０サイクル）の速度で、所定サイクル（５００サイクル）だけ連続して繰り返す。しかる後に、テストしたフイルムの固定ヘッドおよび可動ヘッドの外周に固定した部分を除く所定範囲（４９７ｃｍ^２ ）の部分に生じたピンホール数を計測する。

さらに、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールから上記方法により試料を切り出した場合に、すべての試料について、厚み方向の屈折率（Ｎｚ）を求めたときに、それらの屈折率の平均値である平均屈折率（Ｎｚａ）が１．５００以上１．５２０以下となるように調整されることが好ましい。なお、平均屈折率は、下式６によって算出される。
Ｎｚａ＝すべての試料のＮｚの総和／試料の数・・・６

なお、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを構成するフィルムのＮｚの値は、ラミネート強度と厚み斑等のフィルム品位に大きな影響を及ぼす。したがって、平均屈折率が１．５００以上１．５２０以下であるという要件は、二軸配向フィルムをポリオレフィン系樹脂フィルムとラミネートして使用する場合の必須の要件となる。そして、Ｎｚが１．５００未満では、ポリオレフィン系樹脂フィルム等とのラミネート強度が不十分となり、製袋後の沸水処理等でラミネート基材との間で剥離が起こり易くなる。一方、このＮｚは、未延伸のフィルムを二軸延伸する過程で順次低下していく。換言すると、Ｎｚは延伸の指標の１つとも考えることができ、Ｎｚが大きいということは延伸が不十分であることを表わしており、Ｎｚが１．５２０を超えるものでは、二軸延伸不足による厚み斑等が顕著に現れて、満足なフィルム品位が得られなくなる。ラミネート強度とフィルム品位の両面を考慮して特に好ましいＮｚの範囲は１．５０７〜１．５１６の範囲である。

また、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の屈折率（Ｎｚ）の変動率が、それらの屈折率の平均値（以下、平均屈折率という）に対して±２％以内の範囲となるように調整されることが好ましい。ここで、すべての試料の屈折率（Ｎｚ）の変動率とは、すべての試料の屈折率（Ｎｚ）中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均屈折率との差の大きい方と平均屈折率との差を求めた場合におけるその差の平均屈折率に対する割合のことをいう。

すなわち、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールにおいては、試料(1)〜(6)の屈折率をＮｚ１〜Ｎｚ６とした場合に、Ｎｚ１〜Ｎｚ６の最大値Ｎｚｍａｘと平均屈折率との差と、Ｎｚ１〜Ｎｚ６の最小値Ｎｚｍｉｎと平均屈折率との差とのいずれもが±２％以内であると好ましい、ということであり、換言すれば、｜平均屈折率−Ｎｚ１｜〜｜平均屈折率−Ｎｚ６｜がいずれも２％以下であると好ましい、ということである。また、本発明のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の屈折率（Ｎｚ）の変動率が、平均屈折率に対して±１％以内の範囲にあるとより好ましい。

加えて、蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、切り出したすべての試料の屈折率（Ｎｚ）の変動率が小さいほど好ましいが、当該変動率の下限は、測定精度や機械精度の面から０．１％程度が限界であると考えている。

上述したように、１本のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールにおける最大沸水収縮率、沸水収縮率方向差、長手方向の厚み斑等の物性を所定の範囲の値に調整するとともに、最大沸水収縮率、沸水収縮率方向差、長手方向の厚み斑等の変動を小さくすることで、製袋加工やラミネート加工における外観の悪化を防止することができ、歩留まり良くスムーズに加工することが可能となる上、加工された各袋毎のガスバリア性や耐ピンホール性のバラツキが低減される。

また、本発明において使用されるポリアミド樹脂としては、たとえば、ε−カプロラクタムを主原料としたナイロン６を挙げることができる。また、その他のポリアミド樹脂としては、３員環以上のラクタム、ω−アミノ酸、二塩基酸とジアミン等の重縮合によって得られるポリアミド樹脂を挙げることができる。具体的には、ラクタム類としては、先に示したε−カプロラクタムの他に、エナントラクタム、カプリルラクタム、ラウリルラクタム、ω−アミノ酸類としては、６−アミノカプロン酸、７−アミノヘプタン酸、９−アミノノナン酸、１１−アミノウンデカン酸を挙げることができる。また、二塩基酸類としては、アジピン酸、グルタル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカンジオン酸、ドデカジオン酸、ヘキサデカジオン酸、エイコサンジオン酸、エイコサジエンジオン酸、２，２，４−トリメチルアジピン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、キシリレンジカルボン酸を挙げることができる。さらに、ジアミン類としては、エチレンジアミン、トリメチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、２，２，４（または２，４，４）−トリメチルヘキサメチレンジアミン、シクロヘキサンジアミン、ビス−（４，４’−アミノシクロヘキシル）メタン、メタキシリレンジアミン等を挙げることができる。そして、これらを重縮合して得られる重合体またはこれらの共重合体、たとえばナイロン６、７、１１、１２、６．６、６．９、６．１１、６．１２、６Ｔ、６Ｉ、ＭＸＤ６（メタキシレンジパンアミド６）、６／６．６、６／１２、６／６Ｔ、６／６Ｉ、６／ＭＸＤ６等を用いることができる。加えて、本発明のポリアミドフィルムロールを製造する場合には、上記したポリアミド樹脂を単独で、あるいは、２種以上を混合して用いることができる。

なお、上記ポリアミド系樹脂の中でも本発明において特に好ましいのは、相対粘度が２．０〜３．５の範囲のものである。ポリアミド系樹脂の相対粘度は、得られる二軸延伸フィルムの強靭性や延展性等に影響を及ぼし、相対粘度が２．０未満のものでは衝撃強度が不足気味になり、反対に、相対粘度が３．５を超えるものでは、延伸応力の増大によって逐次二軸延伸性が悪くなる傾向があるからである。なお、本発明における相対粘度とは、ポリマー０．５ｇを９７．５％硫酸５０ｍｌに溶解した溶液を用いて２５℃で測定した場合の値をいう。

本発明において使用される熱可塑性エラストマーとしては、たとえば、ナイロン６やナイロン１２等のポリアミド系樹脂とＰＴＭＧ（ポリテトラメチレングリコール）やＰＥＧ（ポリエチレングリコール）等とのブロックあるいはランダム共重合体等のポリアミド系エラストマー、エチレンメタクリル酸共重合体、エチレンとブテンとの共重合体、スチレンやブタジエンとの共重合体等のポリオレフィン系エラストマー、エチレン系アイオノマー等のオレフィン系樹脂のアイオノマー等を好適に用いることができる。なお、コア層に含有させる熱可塑性エラストマーとしては、ナイロン１２系のエラストマーより、ナイロン６系のエラストマーを使用した方が、フィルムロールを構成するフィルムの耐衝撃性およびガスバリア性が向上するので好ましい。なお、この原因は明らかではないが、ＭＸＤ−６のメチレン基数と熱可塑性エラストマーのメチレン基数とを合わせた方が、熱可塑性のエラストマーの微分散性が向上することに起因するものと考えている。

本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、原料であるＭＸＤ−６チップ、ポリアミド樹脂チップ、および熱可塑性エラストマーチップを、後述する共押出法を利用して溶融押し出しすることにより、複数の樹脂層を積層した未延伸積層シート（未延伸積層フィルム）を形成し、その未延伸積層フィルム（未延伸積層シート）を縦方向（長手方向）および横方法（幅方向）に二軸延伸した後にロール状に巻き取った後に、その二軸延伸フィルムの表面に無機物質を蒸着することによって製造される。

ポリアミド系混合樹脂積層フィルムは、Ａ／Ｂ（二種二層）またはＡ／Ｂ／Ａ（二種三層）、またはＡ／Ｂ／Ｃ（三種三層）の構成を有していることが必要である。カールの点から、対称層構成であるＡ／Ｂ／Ａ構成が好ましい。なお、以下の説明においては、積層フィルムを構成する各層の内、最外側に位置しない中心部の層（すなわち、Ａ／Ｂ／Ａ、またはＡ／Ｂ／Ｃの層構成の場合におけるＢ層）および、二種二層構成である場合の厚い層（すなわち、薄いＡ層と厚いＢ層とのＡ／Ｂの層構成の場合におけるＢ層）をコア層という。また、最外側に位置した層（すなわち、Ａ／Ｂの層構成の場合におけるＡ，Ｂ層、Ａ／Ｂ／ＡまたはＡ／Ｂ／Ｃの層構成の場合におけるＡ，Ｃ層）および、二種二層構成である場合の薄い層（すなわち、薄いＡ層と厚いＢ層とのＡ／Ｂの層構成の場合におけるＡ層）をスキン層という。

ポリアミド系混合樹脂積層フィルムの各層の厚み比率は、Ａ層、またはＡ層およびＣ層を５〜５０％とすることが好ましく、さらに好ましくは１０〜２０％であり、特に好ましくは１２〜１８％である。二種三層のＡ／Ｂ／Ａ構成の場合は、表層のＡ層の厚み比率は、両表層の厚み比率の和を意味し、三種三層のＡ／Ｂ／Ｃ構成の場合は、表層のＡ層およびＣ層の厚み比率は、両表層の厚み比率の和を意味する。Ａ層、またはＡ層およびＣ層の厚み比率が５％未満では、厚み斑による濁り度の変動率が大きくなるため好ましくない。一方、Ａ層、またはＡ層およびＣ層の厚み比率が３０％を越えると、耐屈曲疲労性が悪化し、ピンホール数が増加するとともに、透明性が悪化するため好ましくない。

なお、上記の如き積層フィルムを製造するためには、Ａ／Ｂ，Ａ／Ｂ／Ａ、またはＡ／Ｂ／Ｃの層構成を有する実質的に未配向の樹脂シートを製膜するにあたり、各層を構成する重合体を別々の押出機を用いて溶融し、共押出しし、口金より回転ドラム上にキャストして急冷固化することにより実質的に未配向の樹脂シートを得る方法（いわゆる共押出法）を好適に採用することができる。

また、コア層を形成する樹脂としては、少なくともＭＸＤ−６と熱可塑性エラストマーとが含まれていることが必要であり、必要に応じて、ポリアミド系樹脂を混合することができる。ＭＸＤ−６中に添加する熱可塑性エラストマーの量は、８重量％以上２０重量％未満であることが必要であり、添加量の下限が、１０重量％以上であると好ましく、１２重量％以上であるとより好ましい。一方、添加量の上限は、１８重量％以下であると好ましく、１６重量％以下であるとより好ましい。熱可塑性エラストマーの添加量が８重量％を下回ると、低温度下における良好な耐ピンホール性が得られなくなるので好ましくなく、反対に、熱可塑性エラストマーの添加量が２０重量％以上となると、フィルムの透明性（ヘイズ）が大幅に損なわれるので好ましくない。また、コア層を形成する樹脂中にポリアミド系樹脂を混合する場合には、ＭＸＤ−６の含有比率を５５〜９５重量％とし、熱可塑性エラストマーの含有比率を５〜１５重量％とし、ポリアミド系樹脂の含有比率を０〜３０重量％とするのが好ましい。さらに、コア層を形成する樹脂中には、必要に応じて、ＭＸＤ−６、熱可塑性エラストマー、ポリアミド系樹脂以外の樹脂を充填することも可能であるし、滑剤、ブロッキング防止剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、耐光剤、耐衝撃性改良剤等を充填することも可能である。

一方、スキン層を形成する樹脂には、少なくともポリアミド系樹脂が含まれていることが必要であり、必要に応じて、ＭＸＤ−６や熱可塑性エラストマー等の他の樹脂を混合することができる。なお、スキン層を形成する樹脂中にポリアミド系樹脂以外の樹脂を混合する場合には、ポリアミド系樹脂の含有比率を８０〜１００重量％とするのが好ましい。また、スキン層を形成する樹脂中には、必要に応じて、滑剤、ブロッキング防止剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、耐光剤、耐衝撃性改良剤等を充填することも可能である。そのように、硬質なＭＸＤ−６を主成分とするコア層の外側に、相対的に軟質なポリアミド系樹脂を主成分とするスキン層を設けるとともに、コア層に熱可塑性エラストマーを充填することにより、ＭＸＤ−６による良好なガスバリア性を発現させるのと同時に、熱可塑性エラストマーおよびポリアミド系樹脂による良好な耐ピンホール性を発現させることが可能となる。

上記ポリアミド系混合樹脂積層フィルム上には無機蒸着層が積層される。この無機蒸着層は、得られるポリアミド系混合樹脂積層フィルムに高いガスバリア性を付与するものである。このような作用を有する無機物蒸着層の材料としては、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｎ、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｆｅ等の金属や、これら金属の酸化物、窒化物、フッ素物、硫化物等が挙げられ、具体的には、ＳｉＯｘ（ｘ＝１．０〜２．０）、アルミナ、マグネシア、硫化亜鉛、チタニア、ジルコニア、酸化セリウム、あるいはこれらの混合物が例示される。無機蒸着層は１層でもあるいは２層以上の積層体であっても良い。

上記無機蒸着層の膜厚は、好ましくは５〜５００ｎｍ、より好ましくは５〜２００ｎｍである。膜厚が５ｎｍ未満の場合は十分なガスバリア性が得られない虞れがあり好ましくない。逆に５００ｎｍを超える場合、それに相当する効果は奏されず、また耐屈曲性が低下し、さらに製造コストの点で不利となり好ましくない。

上記無機蒸着層の形成方法としては、公知の方法、例えば、真空蒸着法、スパッタリング法、イオンプレーティング法等の物理蒸着法や、ＰＥＣＶＤ等の化学蒸着法等が採用される。

真空蒸着法においては、蒸着材料としてアルミニウム、珪素、チタン、マグネシウム、ジルコニウム、セリウム、亜鉛等の金属、また、ＳｉＯｘ（ｘ＝１．０〜２．０）、アルミナ、マグネシア、硫化亜鉛、チタニア、ジルコニア等の化合物およびそれらの混合物が用いられる。加熱方法としては抵抗加熱、誘導加熱、電子線加熱等が採用される。また、反応ガスとして、酸素、窒素、水素、アルゴン、炭酸ガス、水蒸気等を導入したり、オゾン添加、イオンアシスト等の手段を用いた反応性蒸着法を採用してもよい。さらに、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムにバイアスを印加したり、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムを加熱、冷却する等の方法も採用しても良い。上記蒸着材料、反応ガス、バイアス印加、加熱・冷却は、スパッタリング法、ＣＶＤ法においても採用され得る。なお、金属蒸着層とポリアミド系混合樹脂積層フィルムとの間には、必要に応じてアンカーコート層を設けることも可能である。

次に、本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得るための好ましい製造方法について説明する。本発明者らが、蒸着前のフィルムロールの縦方向の厚み斑（フィルムロールの全長に亘る厚み斑）、沸水収縮率等の物性の変動やバラツキについて検討した結果、かかる縦方向の厚み斑や物性の変動やバラツキは、主として、溶融させた樹脂を未延伸フィルムにするキャスト工程における種々の要因により大きな影響を受けることが判明した。すなわち、各押出機と直結した漏斗状ポッパ（以下、単にホッパという）に供給する際の樹脂の温度が低かったり、各押出機にホッパに供給する樹脂の水分率の調整が不適切だったりすると、未延伸フィルムにおける縦方向の厚み斑が大きくなり、二軸延伸フィルムにおける物性の変動やバラツキが大きくなることが分かった。また、Ｔダイから押し出した樹脂を金属ロールに巻き付ける際に、樹脂と金属ロールとの接触点が乱れた場合にも、未延伸フィルムにおける縦方向の厚み斑が大きくなり、二軸延伸フィルムにおける物性の変動やバラツキが大きくなることが分かった。さらに、二軸延伸工程における延伸条件が不適切であると、未延伸フィルムにおける縦方向の厚み斑が増幅され、物性の変動やバラツキを助長してしまうことも分かった。

さらに、本発明者らは、上記事実に基づいて鋭意検討した結果、フィルムロール製造の際に、以下の手段を講じることにより、ガスバリア性や低温度下おける耐ピンホール性等の物性の変動が少ないフィルムロールを得ることが可能となることを突き止めた。
（１）樹脂チップの形状の均一化
（２）ホッパへの樹脂供給時の温度保持
（３）ホッパ形状の適正化
（４）樹脂混合時における偏析防止剤の添加
（５）偏析防止剤添加による悪影響の除去
（６）延伸条件の適正化
（７）各層を形成する樹脂の溶融時の流動性の調整
以下、上記した各手段について順次説明する。

（１）樹脂チップの形状の均一化
フィルムロールの製造において、ブレンド方式を採用し、組成の異なる複数の原料樹脂チップをホッパや混合ミキサー内でブレンドした後、溶融混練し、押出機から押出して、フィルム化する。たとえば、原料となる樹脂が３種類ある場合、それらの各原料樹脂チップを３個のホッパに連続式あるいは間欠式に供給し、必要に応じて緩衝ホッパを介して、最終的には、押出機の直前あるいは直上のホッパ（以下、「最終ホッパ」という）で３種類の原料樹脂チップを再度混合しながら、押出量に合わせて定量的に押出機に供給してフィルムを形成する。

ところが、最終ホッパの容量あるいは形状によっては、最終ホッパ内の樹脂チップ量が多い場合および最終ホッパ内の樹脂チップの残量が少なくなった場合に、原料偏析の現象、すなわち、最終ホッパから押出機へと供給される樹脂チップの組成が異なったものとなる現象が発生する。また、かかる偏析現象は、樹脂チップの形状あるいは比重が異なっている場合に、特に顕著に現れる。さらに、かかる偏析現象によって、長尺なフィルムを製造した場合に、最大沸水収縮率、沸水収縮率方向差、フィルム厚み、厚み方向の屈折率等の物性が変動する。

すなわち、樹脂チップの大きさに違いがあると、最終ホッパ内をチップの混合物が落下していくときに、小さい樹脂チップは先に落下し易いため、最終ホッパ内のチップ残量が少なくなると、大きい樹脂チップの比率が多くなって、これが原料偏析の原因となる。したがって、物性変動の少ないフィルムロールを得るためには、使用する複数種の樹脂チップの形状を合わせて、最終ホッパ内での原料偏析の現象を抑止することが必要である。

本発明で原料として使用されるＭＸＤ−６、熱可塑性エラストマー、ポリアミドの各樹脂チップは、通常、重合後に溶融状態で重合装置よりストランド状で取り出され、直ちに水冷された後、ストランドカッターでカットされて形成される。このため、樹脂チップは、断面が楕円形の楕円柱状となる。ここで、樹脂チップの形状と原料偏析との関係について検討した結果、使用量の最も多い樹脂チップに混合される他の樹脂チップの断面楕円の平均長径（ｍｍ）、平均短径（ｍｍ）、平均チップ長さ（ｍｍ）を、それぞれ、使用量の最も多い樹脂チップの断面楕円の平均長径（ｍｍ）、平均短径（ｍｍ）、平均チップ長さ（ｍｍ）に対して±２０％以内の範囲に調整することにより、上記原料偏析を低減させることが可能となる。なお、使用量の最も多い樹脂チップ以外の樹脂チップの断面楕円の平均長径、平均短径、平均チップ長さを、それぞれ、使用量の最も多い樹脂チップの断面楕円の平均長径、平均短径、平均チップ長さに対して±１５％以内の範囲に調整すると、偏析防止効果がきわめて顕著なものとなるので、より好ましい。

（２）各ホッパへの樹脂供給時の温度保持
加熱乾燥して水分率を調整した後のチップを放置して常温（室温）まで温度を下げた後に各ホッパに供給した場合には、物性の均一なフィルムロールを得ることはできない。すなわち、本発明のフィルムロールを得るためには、ブレンダー等で加熱乾燥させたチップを高温に保持したまま、各ホッパに供給することが必要である。具体的には、ブレンダーで加熱乾燥させたチップは、８０℃以上に保持したまま各ホッパに供給することが必要であり、９０℃以上に保持したまま各ホッパに供給するとより好ましい。各ホッパに供給するチップの温度が８０℃を下回ると、樹脂の噛み込みが悪くなり、縦方向の厚み斑や物性の変動やバラツキの原因となり、本発明のフィルムロールが得られなくなる。なお、ブレンダー等の装置により、チップを乾燥する際には、乾燥温度は、１５０℃以下に調整することが必要である。乾燥温度が１５０℃を上回ると、乾燥時に加水分解が起こる可能性があるので好ましくない。また、ブレンダーで加熱乾燥させたチップの温度が、８０℃を下回った場合には、８０℃以上になるように再度加温してホッパに供給することが必要である。

（３）ホッパ形状の適正化
最終ホッパとして漏斗状ホッパを用い、その傾斜角を７０゜以上にすることによって、大きいチップも小さいチップと同様に落とし易くすることができ、内容物の上端部が水平面を保ちつつ下降していくようになるため、原料偏析の低減に効果的である。より好ましい傾斜角は７５゜以上である。なお、ホッパの傾斜角とは、漏斗状の斜辺と、水平な線分との間の角度である。最終ホッパの上流に複数のホッパを使用しても良く、この場合、いずれのホッパにおいても、傾斜角を７０゜以上とする必要があり、より好ましくは７５゜以上である。

また、使用する原料チップの削れ等により発生する微粉体の比率を低減することも、沸水収縮率の変動を抑制するために好ましい。微粉体が原料偏析の発生を助長するので、工程内で発生する微粉体を除去して、各ホッパ内に含まれる微粉体の比率を低減することが好ましい。含まれる微粉体の比率は、原料チップが各押出機に入るまでの全工程を通じて、１重量％以内とすることが好ましく、０．５重量％以内とすることが、より好ましい。微粉体の比率を低減するための具体的な方法としては、ストランドカッターでチップ形成時に篩を通したり、原料チップを空送する場合にサイクロン式エアフィルタを通したりすることにより、微粉体を除去する方法を挙げることができる。

（４）樹脂混合時における偏析防止剤の添加
さらに、各ホッパ内での原料偏析を低減する手段として、各ホッパ内でのポリアミド系樹脂とエラストマーとの混合において、昇華性の偏析防止剤を添加することも好ましい。かかる昇華性の偏析防止剤としては、低沸点のグリコールを用いることができ、その中でも、ポリオキシエチレン・ポリオキシプロピレングリコールを好適に用いることができる。また、ＭＸＤ−６の原料チップ、ポリアミド系樹脂の原料チップやエラストマーの原料チップに加える昇華性の偏析防止剤の量は、それらの樹脂の合計重量に対して０．０２％〜２．００％の範囲内とするのが好ましい。０．０２％未満とすると十分な偏析防止効果が得られなくなるので好ましくなく、反対に、２．００％以上となると完全に昇華し切らなくなる虞れが生じるので好ましくない。

加えて、各ホッパ内での原料偏析を低減する手段として、使用するホッパの容量を適正化することも好ましい手段である。ここで、各ホッパの適正な容量は、押出機の１時間当たりの吐出量に対して１５〜１２０重量％の範囲内であり、押出機の１時間当たりの吐出量に対して２０〜１００重量％の範囲内であると、より好ましい。

なお、ＭＸＤ−６の原料チップ、ポリアミド系樹脂の原料チップとエラストマーの原料チップとを混合する方法としては、混合用の中間ホッパ（緩衝ホッパ）を介して、最終ホッパおよび各押出機に供給することも可能である。

また、ポリアミド系樹脂やエラストマーとして、それぞれ、複数種の原料を混合する際には、原料チップを連続的に定量供給する装置から、各ホッパ内に複数種の原料を定量的に供給しながら混合する方法、あるいは、ブレンダーやパドルドライヤー等を使用して事前に混合する方法等を挙げることができるが、後者を利用する場合には、混合物の排出時に原料偏析が発生しないように、原料チップサイズを小さくすることが好ましい。

（５）偏析防止剤添加による悪影響の除去（溶融樹脂の金属ロールへの接触時の吸引）
チップを溶融押し出しして未延伸フィルムを得る際には、共押出法を利用して、各層を形成するための樹脂チップを、各押出機により、２００〜３００℃の温度で溶融させ、積層させた状態でＴダイから押し出すことによってフィルム状（積層シート状）に成形（すなわち、キャスティング）した後、所定の温度に冷却した金属ロール等の冷却ロールに巻き付ける方法によって急冷する。なお、縦方向の厚み斑、物性の変動やバラツキの観点から、好ましい溶融押し出し温度は、２４０℃〜２９０度である。物性が高度に均一なフィルムロールを得るためには、溶融した樹脂を金属ロールに巻き付ける場合に、エアーギャップ（すなわち、Ｔダイリップの出口からチルロール表面までの鉛直方向の距離）を２０〜６０ｍｍに調整するとともに、幅広な吸引口を有するバキュームボックス（バキュームチャンバー）等の吸引装置を利用して、溶融樹脂と冷却ロールの表面に接触する部分を、溶融樹脂の全幅に亘って、巻き取り方向と反対方向に吸引することにより、溶融樹脂を強制的に金属ロールに密着させるのが好ましい。

そして、その際には、上記した昇華性の偏析防止剤が溶融樹脂の冷却ロールへの密着を阻害する事態を防止するため、吸引口の部分の吸引風速を、２．０〜７．０ｍ／ｓｅｃ．に調整する必要があり、２．５〜５．５ｍ／ｓｅｃ．に調整するとより好ましい。さらに、バキュームボックスは、吸入口が一連になっているものでも良いが、吸引口における吸引風速の調整を容易なものとするために、吸引口が横方向に所定数のセクションに区分されており各セクション毎に吸引風速の調整を可能としたものとするのが好ましい。また、キャスティングの速度が大きくなると、金属ロールの回転に伴って随伴流が生じ、溶融樹脂の金属ロールへの密着が阻害されてしまうので、吸引装置による吸引をより効果的なものとし、溶融樹脂の金属ロールへの密着度合いを向上させるために、テフロン（登録商標）等の軟質な素材で幅広に形成された遮蔽板を、吸引装置と隣接する上流側（吸引装置に対して金属ロールの回転方向と反対側）に設置して、随伴流を遮断するのが好ましい。さらに、物性が高度に均一なフィルムロールを得るためには、バキュームボックスの吸引風速のバラツキを、平均吸引風速（設定値）±２０％以内に抑えることが必要であり、±１０％以内に抑えるとより好ましい。加えて、オリゴマーの粉塵等によりバキュームボックスの吸引風速が変動しないように、バキュームボックス内にフィルターを設けるとともに、そのフィルター前後の差圧をフィードバックすることにより、吸引力を調節するのが好ましい。

また、物性が高度に均一なフィルムロールを得るためには、溶融した樹脂を冷却ロールに巻き付ける場合には、溶融した樹脂シートに針状電極より２〜１５ｋｖで９０〜１０５ｍＡの直流負電荷を印加して、グロー放電させながら金属ロールに連続的に密着急冷させることが必要である。なお、この場合に、印可する直流負電荷を７〜１４ｋｖの範囲に調整すると、縦方向の厚み斑、物性の変動やバラツキが低下するので好ましい。また、物性が高度に均一なフィルムロールを得るためには、印可する直流負電荷のバラツキを、平均負電荷（設定値）±２０％以内に抑えることが必要であり、±１０％以内に抑えるとより好ましい。

（６）延伸条件の適正化
未延伸フィルムを二軸延伸する方法としては、未延伸フィルムをロール式延伸機で縦方向に延伸しテンター式延伸機で横方向に延伸した後に熱固定処理および緩和処理を行う縦・横延伸方法等を採用する必要がある。さらに、物性が高度に均一なフィルムロールを得るためには、二軸延伸する方法として、いわゆる縦−縦−横延伸方法を採用する必要がある。かかる縦−縦−横延伸方法とは、実質的に未配向のフィルムを縦延伸するにあたり、一段目の延伸を施し、Ｔｇ以下に冷却することなく、引続き二段目の延伸を行い、しかる後、３．０倍以上、好ましくは、３．５倍以上の倍率で横延伸し、さらに熱固定する方法である。そして、物性が高度に均一なフィルムロールを得るためには、上記した縦−縦−横延伸を行う際に、一段目の縦延伸倍率を二段目の縦延伸倍率より高くすることが必要である。すなわち、そのように一段目の縦延伸倍率を二段目の縦延伸倍率より高くすることにより、沸水収縮率等の物性が良好な上、それらの物性のバラツキが少ないフィルムロールを得ることが可能となる。なお、縦−縦−横延伸を行う場合には、通常、一段目の縦延伸倍率を二段目の縦延伸倍率より低くした方が、一段目の延伸時にロールへの粘着を生ずることなく容易に延伸できるが、テフロン（登録商標）製ロール等の特殊なロールを使用することにより、一段目の縦延伸倍率を二段目の縦延伸倍率より高くしても、ロールへの粘着を起こすことなく容易に延伸することが可能となる。

上記の如く縦−縦−横延伸を行う場合には、一段目の縦延伸を、８０〜９０℃の温度下で約２．０〜２．４倍延伸するものとするのが好ましい。一段目の延伸倍率が上記範囲を外れて高くなると、縦方向の厚み斑が大きくなるので好ましくない。加えて、二段目の縦延伸を、６５〜７５℃の温度下で約１．３〜１．７倍延伸するものとするのが好ましい。二段目の延伸倍率が上記範囲を外れて低くなると、ボイル歪みが大きくなり実用性のないものとなるので好ましくなく、反対に、二段目の延伸倍率が上記範囲を外れて高くなると、縦方向の強度（５％伸長時強度等）が低くなり実用性のないものとなるので好ましくない。

また、上記の如く縦−縦−横延伸を行う場合には、縦延伸方法として、熱ロール延伸、赤外線輻射延伸等を採用することができる。また、このような縦−縦−横延伸方法によって蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを製造した場合には、縦方向の厚み斑、物性の変動やバラツキが小さくなるばかりでなく、横方向の物性変動やバラツキも低減することができる。また、縦−縦−横延伸する場合には、総縦延伸条件を３．０〜４．５倍とするのが好ましい。

また、縦−縦−横延伸を行う場合には、横延伸を、１２０〜１４０℃の温度下で約４．０〜５．５倍延伸するものとするのが好ましい。横延伸の倍率が上記範囲を外れて低くなると、横方向の強度（５％伸長時強度等）が低くなり実用性のないものとなるので好ましくなく、反対に、横延伸の倍率が上記範囲を外れて高くなると、横方向の熱収縮率が大きくなるので好ましくない。一方、横延伸の温度が上記範囲を外れて低くなると、ボイル歪みが大きくなり実用性のないものとなるので好ましくなく、反対に、横延伸の温度が上記範囲を外れて高くなると、横方向の強度（５％伸長時強度等）が低くなり実用性のないものとなるので好ましくない。

さらに、物性が高度に均一なフィルムロールを得るためには、縦−縦−横延伸後の熱固定処理を、１８０〜２３０℃の温度にて行うのが好ましい。熱固定処理の温度が上記範囲を外れて低くなると、縦方向および横方向の熱収縮率が大きくなるので好ましくなく、反対に、熱固定処理の温度が上記範囲を外れて高くなると、二軸延伸フィルムの衝撃強度が低くなるので好ましくない。

加えて、物性が高度に均一なフィルムロールを得るためには、熱固定後の緩和処理を、２〜１０％緩和させるものとするのが好ましい。緩和処理の割合が上記範囲を外れて低くなると、縦方向および横方向の熱収縮率が大きくなるので好ましくなく、反対に、緩和処理の割合が上記範囲を外れて高くなると、縦方向および幅方向の強度（５％伸長時強度等）が低くなり実用性のないものとなるので好ましくない。

また、フィルムロールの幅は、特に制限されるものではないが、取扱い易さの点から、フィルムロールの幅の下限は、０．３５ｍ以上であると好ましく、０．５０ｍ以上であるとより好ましい。一方、フィルムロールの幅の上限は、２．５ｍ以下であると好ましく、２．０ｍ以下であるとより好ましく、１．５ｍ以下であるとさらに好ましい。加えて、フィルムロールの巻長も、特に制限されないが、巻き易さや取扱い易さの点から、フィルムロールの巻長の下限は、５００ｍ以上であると好ましく、１，０００ｍ以上であるとより好ましい。一方、フィルムロールの巻長の上限は、２，５０００ｍ以下であると好ましく、２０，０００ｍ以下であるとより好ましく、１５，０００ｍ以下であるとさらに好ましい。なお、フィルム厚みが１５μｍ程度である場合には、１２０００ｍ以下であると特に好ましい。また、巻取りコアとしては、通常、３インチ、６インチ、８インチ等の紙、プラスチックコアや金属製コアを使用することができる。

一方、蒸着前後のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを構成するフィルムの厚みも、特に限定するものではないが、たとえば、包装用フィルムとしては、８〜５０μｍが好ましく、１０〜３０μｍがさらに好ましい。

加えて、本発明の蒸着フィルムロールを構成するポリアミド系混合樹脂積層フィルムには、特性を阻害しない範囲内で、滑剤、ブロッキング防止剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、耐光剤、耐衝撃性改良剤等の各種の添加剤を含有させることも可能である。特に、二軸延伸フィルムの滑り性を良好にする目的で、各種の無機粒子を含有させることが好ましい。また、表面エネルギーを下げる効果を発揮するエチレンビスステアリン酸等の有機滑剤を添加すると、フィルムロールを構成するフィルムの滑り性が優れたものになるので好ましい。

さらに、本発明の蒸着フィルムロールを構成するポリアミド系混合樹脂積層フィルムには、用途に応じて寸法安定性を良くするために熱処理や調湿処理を施すことも可能である。加えて、フィルム表面の接着性を良好にするためにコロナ処理、コーティング処理や火炎処理等を施したり、印刷、蒸着等の加工を施したりすることも可能である。

（７）各層を形成する樹脂の溶融時の流動性の調整
上記の如く、チップを溶融押し出しして未延伸フィルムを得る際には、共押出法を利用して、各層を形成するための樹脂チップを、各押出機により、溶融させて積層させた状態でＴダイから押し出すことによってフィルム状に成形される。従来、共押出法を利用して積層フィルムを製造する場合には、かかるキャスティング工程において、各層を形成する樹脂の流動性を統一するのが、積層フィルムの厚み斑を均一にする上で好ましいと考えられていた。

ところが、発明者らが、さらに高品質なフィルムロールを製造するために、キャスティング工程における樹脂の物性、溶融押出条件と未延伸フィルムの厚み変動や二軸延伸フィルムの厚み、物性の変動との関係について鋭意検討した結果、本発明の如きポリアミド系の混合樹脂を積層したフィルムロールを製造する際には、キャスティング工程において各層を形成する樹脂の流動性を統一するのが、必ずしも、積層フィルムの厚み斑や物性を均一にする上で好ましいとは言えないことが判明した。そして、発明者らは、キャスティング工程において、スキン層を形成する樹脂（以下、スキン層形成用樹脂という）の溶融時の流動性を、コア層を形成する樹脂（以下、コア層形成用樹脂という）の溶融時の流動性に対して相対的に低くすると（すなわち、スキン層形成用樹脂をコア層形成用樹脂より流れ易くすることにより、同時に押出機内に供給されたスキン層形成用樹脂およびコア層形成用樹脂の内、スキン層形成用樹脂をコア層形成用樹脂より先にダイスから押し出すようにすると、スキン層の厚みの変動およびコア層の厚みの変動を防止することができ、ひいては、積層フィルム全体の厚みの変動を小さくすることができることを見出した。そのような現象が起こる理由は明らかではないが、上記の如くスキン層形成用樹脂の流動性を相対的に低くすることにより、コア層の主成分である硬質のＭＸＤ−６を滑らかに押し出すことが可能となるとともに、スキン層の主成分であるポリアミド樹脂とダイスの周壁との摩擦を低減し、スキン層の表層がいわゆる“鮫肌化”する現象を緩和することが可能となるためと考えている。そして、その結果、スキン層の厚みの変動およびコア層の厚みの変動を抑え、積層フィルム全体の厚みの変動を低減することができ、ガスバリア性、透明性、低温下での耐ピンホール性等の物性のバラツキを低減することができるものと考えている。

また、スキン層形成用樹脂の溶融時の流動性を、コア層形成用樹脂の溶融時の流動性に対して相対的に低くする方法としては、スキン層形成用の押出機の温度（詳しくは、エクストルーダ付近の温度）をコア層形成用の押出機の温度よりも高くする方法（以下、押出温度調整法という）、スキン層形成用樹脂の相対粘度（ＲＶ）や還元粘度をコア層形成用樹脂の相対粘度や還元粘度に対して低くする方法（以下、相対・還元粘度調整法という）、スキン層形成用樹脂の水分率をコア層形成用樹脂の水分率より高くする方法（以下、水分率調整法という）を採用することができる（なお、ポリアミド系樹脂や熱可塑性エラストマーの相対粘度、還元粘度の測定方法の一例については後述する）。

また、上記した３つの方法の内の押出温度調整法は、相対・還元粘度調整法や水分率調整法に比べて、スキン層形成用樹脂およびコア層形成用樹脂の溶融時の流動性を大きく変化させることができるが、押出温度調整法のみで、両樹脂の溶融時の流動性の差を適度な範囲に微調整することは難しい。反対に、相対・還元粘度調整法や水分率調整法によれば、両樹脂の溶融時の流動性の微調整は可能であるが、相対・還元粘度調整法や水分率調整法だけ用いて、両樹脂の溶融時の流動性の差を適度な範囲に調整するには限界がある。スキン層・コア層を形成する樹脂の種類、混合比や、スキン層・コア層の厚み比に応じて、両樹脂の溶融時の流動性の差が所望する差となるように、相対・還元粘度調整法を利用して、両樹脂の重合度等の調整を行い、その上で、押出温度調整法を利用して、両樹脂の流動性の差の粗調整を行い、さらに、それらの相対・還元粘度調整法や押出温度調整法ではなし得ない微調整を、水分率調整法によって行うことが最も好ましい。なお、スキン層やコア層を複数種類の樹脂によって形成する場合には、スキン層を形成する複数種類の樹脂の総合的な相対粘度や還元粘度をコア層を形成する複数種類の樹脂の総合的な相対粘度や還元粘度に対して低くする方法を採用することができる。

加えて、相対・還元粘度調整法においては、スキン層、コア層を形成する樹脂の各相対粘度が２．０〜４．０の範囲内となり、かつ、スキン層を形成する樹脂の相対粘度とコア層を形成する樹脂の相対粘度との差が０．５以下になるように、各層に使用する樹脂の相対粘度を調整すると好ましい。また、押出温度調整法においては、スキン層、コア層を形成する樹脂の各樹脂温度が２４０〜３００℃の範囲内となり、かつ、スキン層を形成する樹脂とコア層を形成する樹脂の温度差が１０℃以下になるように、各層を形成する樹脂の温度を調整すると好ましい。一方、水分率調整法においては、スキン層を形成する樹脂の水分率を８００〜１２００ｐｐｍの範囲内でコントロールするとともに、コア層を形成する樹脂の水分率を８００ｐｐｍ以下にコントロールすることが好ましい。

なお、未延伸積層フィルムの形成時に、上記した（１）〜（５）および（７）の手段を用い、未延伸積層フィルムの延伸工程において（６）の手段を用いることにより、積層フィルムを構成する各層の厚み斑を低減することが可能となり、ひいては、積層フィルム全体の厚み斑を低減することが可能となる。そして、そのことに起因して、非常に効率的にフィルムロールの物性変動を低減させることが可能となるものと考えられる。また、上記した（１）〜（７）の手段の内の特定の何れかのみが、フィルムロールの物性変動の低減に有効に寄与するものではなく、（１）〜（７）の手段を組み合わせて用いることにより、非常に効率的にフィルムロールの物性変動を低減させることが可能となるものと考えられる。

以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、本発明は、かかる実施例の態様に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜変更することが可能である。実施例および比較例で使用した原料チップＡ〜Ｋの性状、実施例および比較例で使用した原料チップの組成、実施例および比較例におけるフィルムロールの製膜条件を、それぞれ、表１〜４に示す。

チップＡは、ナイロン６（相対粘度＝２．８，Ｔｇ＝４１℃）９９．８５重量％、エチレンビスステアリン酸アマイド０．１５重量％からなるものであり、チップＢは、ナイロン６（チップＡと同一物性）８５．００重量％、平均粒子径が２．０μｍで細孔容積が０．８ｍｌ／ｇのシリカ粒子１５．０重量％からなるものであり、チップＣは、ナイロン６（チッブＡと同一物性）１００．００重量％からなるものである。加えて、チップＡ〜Ｃの形状は、いずれも楕円柱状であり、断面長径、断面短径、チップ長さとも同一である。また、チップＤは、相対粘度が約２．１のポリメタキシリレンアジパミド（ＭＸＤ−６）からなるものであり、チップＥは、相対粘度が約２．６５のポリメタキシリレンアジパミド（ＭＸＤ−６）からなるものであり、チップＦは、ナイロン６とＰＥＧ（ポリエチレングリコール）との共重合体（相対粘度＝２．４）からなるものであり、チップＧは、ナイロン１２とＰＴＭＧ（ポリテトラメチレングリコール）との共重合体（相対粘度＝２．０）からなるものであり、チップＨは、エチレン・メタクリル酸共重合体（１９０℃におけるＭＦＲ（Melt Flow Rate）＝２．４ｇ／１０分間）からなるものであり、チップＩは、エチレン・ブテン共重合体（ＭＦＲ＝２．４ｇ／１０分間）からなるものであり、チップＪは、エチレン系アイオノマー（ＭＦＲ＝２．０ｇ／１０分間）からなるものであり、チップＫは、ナイロン１２とＰＴＭＧ（ポリテトラメチレングリコール）との共重合体（相対粘度＝２．０）からなるものである。加えて、チップＤ〜Ｋの形状は、いずれも楕円柱状であり、チップＤ〜Ｊは、断面長径、断面短径、チップ長さとも同一である。なお、実施例および比較例で使用した原料チップの相対粘度（ＲＶ）および還元粘度の測定方法を以下に示す。

［相対粘度（ＲＶ）］
試料０．２５ｇを９６％硫酸２５ｍｌに溶解し、この溶液１０ｍｌを用い、オストワルド粘度管にて２０℃で落下秒数を測定し、下式７より相対粘度を算出した。
ＲＶ＝ｔ／ｔ（subscript: ０） ・・・７
ただし、ｔ（subscript: ０）：溶媒の落下秒数、ｔ：試料溶液の落下秒数。

［還元粘度（ηｄｐ／ｃ）］
試料０．１ｇをフェノール／テトラクロロエタン(重量％比＝６０／４０）の混合溶媒２５ｍｌに溶解させ、この溶液を用い、オストワルド粘度管にて３０℃で落下秒数を測定し、下式８より還元粘度を算出した。
ηｓｐ／ｃ（ｄｌ／ｇ）＝{（ｔ−ｔ（subscript: ０））／ｔ（subscript: ０）}／ｃ・・・８
ただし、ｔ(subscript: ０)：溶媒の落下秒数、ｔ：試料溶液の落下秒数、ｃ：試料濃度（ｇ／ｄｌ）

［実施例１］
共押出法を利用して、３つの押出機（第一〜第三押出機）からポリアミド系混合樹脂を溶融押出し（ダイス内で積層して押出し）、１７℃に冷却された回転する金属ロールに巻き付けて急冷することにより、厚さが２５７μｍで二種三層構成の未延伸フィルム（ポリアミド系混合樹脂積層シート）を得た。このときの未延伸フィルムの引取速度（金属ロールの回転速度）は、約３０ｍ／ｍｉｎ．であった。未延伸フィルムの各層の形成方法（溶融押出までの工程）は、以下の通りである。なお、以下の説明においては、ポリアミド系混合樹脂積層シートの表層から順に、第一層、第二層、第三層という（すなわち、第三層の表面は、金属ロール接触面である）。

・第一層（外層）の形成
上記したチップＡ，Ｂ，Ｄを別々に、１５ｋｌのブレンダー装置を用いて約８．０時間に亘って約１００℃に加温しながら予備乾燥した。ブレンダー内から各チップを所定量採取して水分率を測定したところ、チップＡ，Ｂ，Ｄの水分率は、いずれも１０００ｐｐｍであった。なお、水分率の測定は、カールフィッシャー水分計（ＫＹＯＴＯ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ社製 ＭＫＣ−２１０）を用い、試料重量１ｇ、試料加熱温度２３０℃の条件下にて行った。

しかる後、各ブレンダー内のチップＡ，Ｂ，Ｄを、押出機（第一押出機）の直上のホッパに、定量スクリューフィーダーで連続的に別々に供給した。なお、チップＡの供給量を９４．５重量％とし、チップＢの供給量を０．５重量％とし、チップＤの供給量を５．０重量％とした。ホッパは、原料チップが１５０ｋｇ入る容量のものであった。また、ホッパの傾斜角は７０゜に調整した。

また、チップＡ，Ｂ，Ｄをホッパ内に供給する際に、各ブレンダー内のチップの温度が低くなりすぎないように乾燥から短時間の内にホッパに供給した。ホッパに供給する直前のチップＡ，Ｂ，Ｄの温度は、いずれも約９１℃であった。そして、供給されたチップＡ，Ｂ，Ｄをホッパ内で混合し、単軸式の第一押出機により２７３℃でＴダイから溶融押出した。

・第二層（中間層）の形成
上記したチップＥ，Ｃ，Ｆを別々に、１５ｋｌのブレンダー装置を用いて約８．０時間に亘って約１３０℃に加温しながら予備乾燥した。ブレンダー内から各チップを所定量採取して上記した方法により水分率を測定したところ、チップＥ，Ｃ，Ｆの水分率は、いずれも６５０ｐｐｍであった。

そして、予備乾燥後の各ブレンダー内の各チップを、混合ミキサー内へ、定量スクリューフィーダーで連続的に別々に供給した。なお、チップＥの供給量を７５重量％とし、チップＣの供給量を１５重量％とし、チップＦの供給量を１０重量％とした。また、チップＥ，Ｃ，Ｆを供給した混合ミキサー内に、昇華性の偏析防止剤として、ポリオキシエチレン・ポリオキシプロピレングリコール（三洋化学社製 ニューポール ＰＥ−６４）を、チップＥ，Ｃ，Ｆの合計重量に対して１０００ｐｐｍとなるように添加した。

しかる後、上記の如く混合ミキサー内で混合したチップＥ，Ｃ，Ｆの混合原料を、押出機（第二押出機）の直上のホッパに、定量スクリューフィーダーで連続的に別々に供給した。ホッパは、原料チップが１５０ｋｇ入る容量のものであった。また、ホッパの傾斜角は７０゜に調整した。

また、チップＥ，Ｃ，Ｆをホッパ内に供給する際に、各ブレンダー内のチップの温度が低くなりすぎないように乾燥から短時間の内にホッパに供給した。ホッパに供給する直前のチップＥ，Ｃ，Ｆの温度は、いずれも約９１℃であった。そして、供給されたチップＥ，Ｃ，Ｆ（混合済みのもの）を、単軸式の第二押出機により２７６℃でＴダイから溶融押出した。

・第三層（内層）の形成
上記したチップＡ，Ｂ，Ｄを別々に、１５ｋｌのブレンダー装置を用いて約８．０時間に亘って約１００℃に加温しながら予備乾燥した。ブレンダー内から各チップを所定量採取して上記した方法により水分率を測定したところ、チップＡ，Ｂ，Ｄの水分率は、いずれも１０００ｐｐｍであった。

しかる後、各ブレンダー内のチップＡ，Ｂ，Ｄを、押出機（第三押出機）の直上のホッパに、定量スクリューフィーダーで連続的に別々に供給した。なお、チップＡの供給量を９４．５重量％とし、チップＢの供給量を０．５重量％とし、チップＤの供給量を５．０重量％とした。ホッパは、原料チップが１５０ｋｇ入る容量のものであった。また、ホッパの傾斜角は７０゜に調整した。

また、チップＡ，Ｂ，Ｄをホッパ内に供給する際に、各ブレンダー内のチップの温度が低くなりすぎないように乾燥から短時間の内にホッパに供給した。ホッパに供給する直前のチップＡ，Ｂ，Ｄの温度は、いずれも約９１℃であった。そして、供給されたチップＡ，Ｂ，Ｄをホッパ内で混合し、単軸式の第三押出機により２７３℃でＴダイから溶融押出した。

なお、実施例１の第一、第三押出機においては、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＡ）以外の樹脂チップ（チップＢ，Ｄ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さは、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＡ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれている。また、第二押出機においても、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）以外の樹脂チップ（チップＣ，Ｆ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さは、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれている。また、未延伸フィルムの形成における第一〜第三押出機の吐出量は、第一層／第二層／第三層の厚み比が、２／１１／２となるように調整した。

また、溶融した樹脂を金属ロールに巻き付ける際のエアーギャップは、４０ｍｍに調整し、溶融フィルムに針状電極より１１±１．１ｋｖで１００ｍＡの直流負電荷を印加して、グロー放電させることにより、溶融した樹脂を金属ロールに静電密着させた。さらに、溶融した樹脂を金属ロールに巻き付ける際に、溶融した樹脂が金属ロールと接触する部分を、溶融した樹脂の全幅に亘って、バキュームボックスを利用して、樹脂が巻き取られる方向と反対の方向へ吸引することにより、溶融樹脂の金属ロールへの密着を促進した。なお、バキュームボックスの吸引風速は、吸引口の全幅（すなわち、溶融樹脂の全幅）に亘って、５．０±０．５ｍ／ｓｅｃ．となるように調整した。

しかる後、得られた未延伸フィルムを、テフロン（登録商標）製ロールによって延伸温度約９３℃で約１．９４倍に縦延伸（第１縦延伸）した後、セラミック製ロールによって延伸温度約８０℃で約１．８倍に縦延伸（第２縦延伸）した。さらに、縦延伸されたシートを連続的にテンターに導き、約１３０℃で４．２倍に横延伸し、約２１０℃で熱固定して５．０％の横弛緩処理を施した後に冷却し、両縁部を裁断除去することによって、約１５μｍの二軸延伸フィルムを４０００ｍ以上に亘って連続的に製膜してミルロールを作製した。得られた二軸延伸後の積層フィルムを、厚み方向に薄くスライスして電子顕微鏡にて観察したところ、第一層、第二層、第三層の厚みは、それぞれ、約２μｍ、約１１μｍ、約２μｍであった。

なお、フィルムを４０００ｍ連続製造したときのフィルム表面温度の変動幅は、予熱工程で平均温度±０．８℃、延伸工程で平均温度±０．６℃、熱処理工程で平均温度±０．５℃の範囲内であった。さらに、得られたミルロールを、巻き返しながら、幅４００ｍｍ、長さ２０００ｍにスリットして、３インチ紙管に巻き取り、８本のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール（スリットロール）を得た。しかる後に、得られたスリットロールの内の４本に、以下の方法により、各種の金属あるいは金属酸化物を蒸着した。

［アルミニウム蒸着］
蒸着源として、８〜１０ｍｍ程度の大きさの粒子状のアルミニウム（純度９９．９％）を用い、上記の如く得られたポリアミド系混合樹脂フィルムロールを構成するポリアミド系混合樹脂フィルムの表面上に、電子ビ−ム蒸着法により、アルミニウム薄膜を形成した。加熱源として、電子銃（以下、ＥＢ銃という）を用い、エミッション電流を０．５Ａとした。フィルム送り速度を１３０ｍ／ｍｉｎとし、５０ｎｍ厚の膜を作った。また、蒸着時の圧力を、１×１０^−２Ｐａに調整した。また、蒸着時のフィルムを冷却するためのロールの温度を−１０℃に調整した。

［酸化アルミニウム蒸着］
蒸着源として、３〜５ｍｍ程度の大きさの粒子状のＡｌ_２Ｏ_３（純度９９．９％）を用い、上記の如く得られたポリアミド系混合樹脂フィルムロールを構成するポリアミド系混合樹脂フィルムの表面上に、電子ビ−ム蒸着法により、酸化アルミニウム薄膜を形成した。加熱源として、ＥＢ銃を用い、エミッション電流を１．３Ａとした。フィルム送り速度を１３０ｍ／ｍｉｎとし、２０ｎｍ厚の膜を作った。また、蒸着時の圧力を、１×１０^−２Ｐａに調整した。また、蒸着時のフィルムを冷却するためのロールの温度を−１０℃に調整した。

［酸化ケイ素蒸着］
蒸着源として、３〜５ｍｍ程度の大きさの粒子状のＳｉ（純度９９．９９％）とＳｉＯ_２ （純度９９．９％）を用い、上記の如く得られたポリアミド系混合樹脂フィルムロールを構成するポリアミド系混合樹脂フィルムの表面上に、電子ビ−ム蒸着法により、酸化ケイ素薄膜の形成を行った。蒸着材料は、混合せずに、２つに区切って投入した。加熱源として、ＥＢ銃を用い、ＳｉとＳｉＯ_２ のそれぞれを時分割で加熱した。そのときのＥＢ銃のエミッション電流を０．８Ａとし、ＳｉとＳｉＯ_２ との組成比が１：９となるように、各材料を加熱した。フィルム送り速度を１３０ｍ／ｍｉｎとし、２０ｎｍ厚の膜を作った。また、蒸着時の圧力を、１×１０^−２Ｐａに調整した。また、蒸着時のフィルムを冷却するためのロールの温度を−１０℃に調整した。

［複合蒸着］
蒸着源として、３ｍｍ〜５ｍｍ程度の粒子状ＳｉＯ_２ （純度９９．９％）とＡｌ_２Ｏ_３（純度９９．９％）を用い、上記の如く得られたポリアミド系混合樹脂フィルムロールを構成するポリアミド系混合樹脂フィルムの表面上に、電子ビーム蒸着法により、酸化アルミニウムと二酸ケイ素との混合薄膜の形成を行った。蒸着材料は、混合せずに、２つに区切って投入した。加熱源として、ＥＢ銃を用い、Ａｌ_２Ｏ_３およびＳｉＯ_２ のそれぞれを時分割で加熱した。そのときのＥＢ銃のエミッション電流を１．２Ａとし、Ａｌ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２ との組成比が３：７となるように各材料を加熱した。フィルムの送り速度は、１３０ｍ／ｍｉｎとし、２０ｎｍ厚の膜を作った。また、蒸着時の圧力を、１×１０^−２Ｐａに調整した。また、蒸着時のフィルムを冷却するためのロールの温度を−１０℃に調整した。

そして、蒸着前の２本の各スリットロール（すなわち、同一のミルロールから得られたもの）を用いて、以下の方法により特性の評価を行った。なお、以下のＢＳ（沸水収縮率）、ＢＳｘ（最大沸水収縮率）、ＢＳｄ（沸水収縮率方向差）、屈折率の測定においては、フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に１番目の試料切り出し部を設け、１番目の試料切り出し部から約１００ｍ毎に２番目から２０番目の試料切り出し部を設け、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に２１番目の試料切り出し部を設け、それらの１番目から２１番目までの各試料切り出し部から試料フィルムを切り出した。また、複合蒸着後のポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール（すなわち、同一のミルロールから得られたもの）を用いて、上記方法と同様の方法によって各切り出し部から試料フィルムを切り出し、ＢＳ（沸水収縮率）、ＢＳｘ（最大沸水収縮率）、ＢＳｄ（沸水収縮率方向差）、表面粗さ、ヘイズ、エラストマーの含有量、引張弾性率、衝撃強度、酸素透過度、屈折率の測定を行い、厚み斑、ラミネート加工性、ラミネート強度、Ｓ字カール現象を評価した。評価結果を表５〜９に示す。評価結果を示す際に、衝撃強度、ラミネート強度については、測定した各試料サンプルの数値の平均値と、各試料サンプルの数値の変動範囲とを示した。また、Ｓ字カールについては、各評価レベルとなった試料サンプルの個数と、全試料サンプルの総合評価のレベルとを示した。

［沸水収縮率］
片方のスリットロールの各切り出し部から切り出された二軸配向フィルム（試料フィルム）を一辺２１ｃｍの正方形状に切り出し、２３℃、６５％ＲＨの雰囲気で２時間以上放置した。この試料の中央を中心とする直径２０ｃｍの円を描き、縦方向（フィルム引出し方向）を０°として、１５°間隔で時計回りに０〜１６５°方向に円の中心を通る直線を引き、各方向の直径を測定し、処理前の長さとした。次いで、切り出した試料を沸水中で３０分間加熱処理した後、取り出して表面に付着した水分を拭き取り、風乾してから２３℃、６５％ＲＨの雰囲気中で２時間以上放置し、上述したように各直径方向に引いた直線の長さを測定して処理後の長さとし、上式１〜５によって、ＢＳ（沸水収縮率）、ＢＳｘ（最大沸水収縮率）、ＢＳａｘ（平均沸水収縮率）、ＢＳｄ（沸水収縮率方向差）、ＢＳａｄ（平均沸水収縮率方向差）を算出した。

そして、全ての試料の最大沸水収縮率（ＢＳｘ）中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均沸水収縮率（ＢＳａｘ）との差の大きい方と平均沸水収縮率との差を算出し、その差の平均沸水収縮率（ＢＳａｘ）に対する割合（％）を算出することによって、平均沸水収縮率（ＢＳａｘ）に対する最大沸水収縮率（ＢＳｘ）の変動率を求めた。また、全ての試料の沸水収縮率方向差（ＢＳｄ）中の最大・最小を求め、それらの最大・最小の内の平均沸水収縮率方向差（ＢＳａｄ）との差の大きい方と平均沸水収縮率との差を算出し、その差の平均沸水収縮率方向差（ＢＳａｄ）に対する割合（％）を算出することによって、平均沸水収縮率方向差（ＢＳａｄ）に対する沸水収縮率方向差（ＢＳｄ）の変動率を求めた。

［三次元表面粗さ］
片方のスリットロールの各切り出し部から切り出された二軸配向フィルム（試料フィルム）の表面について、触針式三次元表面粗さ計（株式会社小坂研究所社製、ＳＥ−３ＡＫ）を用いて、針の半径２μｍ、荷重３０ｍｇ、針のスピード０．１ｍｍ／ｓの条件下で、フィルムの長手方向にカットオフ値０．２５ｍｍで、測定長１ｍｍにわたって測定し、２μｍ間隔で５００点に分割し、また、フィルムの幅方向に、前記と同様の条件で測定長０．３ｍｍにわたって測定し、２μｍ間隔で１５０点に分割した。得られた分割点の各点の三次元方向の高さについて、三次元粗さ解析装置（株式会社小坂研究所社製、ＴＤＡ−２１）を用いて解析し、三次元平均表面粗さ（ｎｍ）を求めた。

［ヘイズ］
スリットロールの各切り出し部から切り出した各二軸配向フィルムについて、ＪＩＳ Ｋ７１３６に準拠し、ヘイズメータ（日本電色工業株式会社製、３００Ａ）を用いて測定した。なお、測定は２回行い、その平均値を求めた。

［縦方向厚み斑］
スリットロールを長手方向全長に亘って約３ｃｍ幅にスリットして厚み斑測定用のスリットロールを作製した。しかる後、アンリツ社製の厚み斑測定装置（広範囲高感度電子マイクロメーターＫ−３１３Ａ）を用いて、長手方向全長に亘る平均厚み、最大厚み、最小厚みを求めた。そして、下式９により、それらの最大厚み・最小厚みの内の平均厚みとの差の大きい方と平均厚みとの差を算出し、その差の平均厚みに対する割合（％）を算出することによって、長手方向全長に亘る厚みの変動率を算出した。
厚みの変動率＝｜最大厚みあるいは最小厚み−平均厚み｜／平均厚み・・・９

［屈折率］
アタゴ社製の「アッベ屈折計４Ｔ型」を用いて、各試料切り出し部から切り出された各試料フィルムを２３℃、６５％ＲＨの雰囲気中で２時間以上放置した後に、厚み方向の屈折率（Ｎｚ）を測定した。また、全試料フィルムの平均の平均屈折率を算出して、表６の如く、全試料中で最大あるいは最小のＮｚと平均屈折率との差を算出するとともに、その差の平均屈折率に対する割合を変動率として算出した。

［衝撃強度］
各切り出し部から切り出された各試料フィルムを２３℃、６５％ＲＨの雰囲気中で２時間以上放置した後、東洋精機製作所社製の「フィルムインパクトテスター ＴＳＳ式」を使用し、直径１２．７ｍｍの半球型衝突子により破断強度を測定し、衝撃強度とした。また、全試料フィルムの平均の衝撃強度も算出した。

［エラストマー成分の含有率］
各切り出し部から切り出された各試料フィルムを、表面に対して垂直にかつ巻き取り方向に対して垂直に切断して超薄切片を作製し、超薄片法によりリンタングステン酸および酸化ルテニウムで染色して試料を調整した。しかる後、日本電子社製透過型電子顕微鏡（ＪＥＭ２０１０）で倍率１００００倍で観察して、電子顕微鏡写真（厚み方向約１６０ｍｍ×巻き取り方向約２２０ｍｍ）を撮影した。そして、日本電子社製画像処理装置（ａｎａｌｙＳＩＳ）を利用して、リンタングステン酸および酸化ルテニウムで染色されたエラストマー部分の面積の全体に占める割合を、エラストマー成分の含有率として算出した。

［引張弾性率］
各切り出し部から切り出された各試料フィルムを、長さ１５０ｍｍ、幅１５ｍｍにサンプリングし、温度２３℃、相対湿度５０％の雰囲気下で２４時間調湿した。そして、温度２３℃、相対湿度５０％の条件下で、ＪＩＳ Ｋ−７１２７に準拠し、島津株式会社製オートグラフＡＧ−１００Ｅ型を使用し、調湿したフィルムを１００ｍｍの距離を隔てたチャック間に掴み、引張速度２００ｍｍ／分で引っ張り、引張比例限度内における引張応力とこれに対応するひずみの比を、引張弾性率として算出した。

［酸素透過度（ガスバリア性）］
各切り出し部から切り出したフィルムを、湿度６５％ＲＨ、気温２５℃の雰囲気下で、２日間に亘って酸素置換させた後に、ＪＩＳ−Ｋ−７１２６（Ｂ法）に準拠して、酸素透過度測定装置（ＯＸ−ＴＲＡＮ ＭＯＤＥＬ２／２１ ＯＸＧＥＮ ＰＥＲＭＥＡＢＩＬＩＴＹ ＭＯＤＥＬ ＭＬ：ＭＯＣＯＮ社製）を用い、ＡＰＩＥＺＯＮＰＲＯＤＵＣＴＳ Ｍ＆Ｉ ＭＡＴＥＲＩＡＬＳ Ｌｔｄ．製のグリース（ＡＰＩＥＺＯＮ ＧＲＥＡＳＥ Ｔ）を使用して測定した。

［ラミネート加工性］
上記した沸水収縮率、縦方向厚み斑、屈折率、衝撃強度を測定したスリットロールとは別のスリットロール（同一のミルロールから得られたもの）を用い、そのスリットロールを構成する二軸配向フィルムにウレタン系ＡＣ剤（東洋モートン社製「ＥＬ４４３」）を塗布した後、その上に、モダンマシナリー社製のシングルテストラミネーター装置を用いて厚さ１５μｍのＬＤＰＥ（低密度ポリエチレン）フィルムを３１５℃で押し出し、さらに、その上に厚さ４０μｍのＬＬＤＰＥ（直鎖状低密度ポリエチレン）フィルムを連続的にラミネートし、ポリアミド系混合樹脂／ＬＤＰＥ／ＬＬＤＰＥよりなる３層積層構造のラミネートフィルムロールを得た。また、ラミネートフィルムロールを製造する際の加工性を下記の３段階で評価した。
○：ロールに皺が発生せず、条件調整も不要
△：条件調整によりロールの皺が解消
×：どのように条件調整を行っても、ロールに皺が発生

［ラミネート強度］
また、そのラミネートフィルムロールから切り出したラミネートフィルムを、幅１５ｍｍ、長さ２００ｍｍに切り出して試験片とし、東洋ボールドウイン社製の「テンシロンＵＭＴ−ＩＩ−５００型」を用いて、温度２３℃、相対湿度６５％の条件下でポリアミド系混合樹脂積層フィルム層とＬＤＰＥ層間の剥離強度を測定した。なお、引張速度は１０ｃｍ／分、剥離角度は１８０度とし、剥離部分に水を付けて測定した。また、ラミネート強度の測定は、ラミネートフィルムロールの巻き終わりから２ｍ以内において１番目の試料片を切り出し、１番目の試料片の切り出し部分から約１００ｍ毎において２番目から２０番目の試料片を切り出し、フィルムの巻き始めから２ｍ以内において２１番目の試料片を切り出し、それらの１番目から２１番目までの各試料片について測定した。また、それらの測定値の平均も算出した。

［低温度下での耐ピンホール性］
上記ラミネートフィルムロールから切り出したラミネートフィルムを、２０．３ｃｍ（８インチ）×２７．９ｃｍ（１１インチ）の大きさに切断し、その切断後の長方形テストフイルム（ラミネートフィルム）を、温度約５℃の条件下に、２４時間以上放置してコンディショニングした。しかる後、その長方形テストフイルムを巻架して長さ２０．３２ｃｍ（８インチ）の円筒状にする。そして、その円筒状フイルムの一端を、ゲルボーフレックステスター（理学工業社製、ＮＯ．９０１型）（ＭＩＬ−Ｂ−１３１Ｃの規格に準拠）の円盤状固定ヘッドの外周に固定し、円筒状フィルムの他端を、固定ヘッドと１７．８ｃｍ（７インチ）隔てて対向したテスターの円盤状可動ヘッドの外周に固定した。そして、可動ヘッドを固定ヘッドの方向に、平行に対向した両ヘッドの軸に沿って７．６ｃｍ（３．５インチ）接近させる間に４４０゜回転させ、続いて回転させることなく６．４ｃｍ（２．５インチ）直進させた後、それらの動作を逆向きに実行させて可動ヘッドを最初の位置に戻すという１サイクルの屈曲テストを、１分間あたり４０サイクルの速度で、連続して５００サイクル繰り返した。しかる後に、テストしたフイルムの固定ヘッドおよび可動ヘッドの外周に固定した部分を除く１７．８ｃｍ（７インチ）×２７．９ｃｍ（１１インチ）内の部分に生じたピンホール数を計測した（すなわち、４９７ｃｍ^２ （７７平方インチ）当たりのピンホール数を計測した）。なお、低温度下での耐ピンホール性の測定は、上記したラミネート強度の測定と同様に、ラミネートフィルムロールの巻き終わりから２ｍ以内において１番目の試料片を切り出し、１番目の試料片の切り出し部分から約１００ｍ毎において２番目から２０番目の試料片を切り出し、フィルムの巻き始めから２ｍ以内において２１番目の試料片を切り出し、それらの１番目から２１番目までの各試料片について測定した。また、それらの測定値の平均も算出した。

［Ｓ字カール現象］
上記の如くラミネートフィルムロールとして巻き取られたラミネートフィルムを、西部機械社製のテストシーラーを用いて巻き長さ方向に平行に２つに折り畳みつつ縦方向に各両端２０ｍｍずつを１５０℃で連続的に熱シールし、それに垂直方向に１０ｍｍを１５０ｍｍ間隔で断続的に熱シールして幅２００ｍｍの半製品を得た。これを巻き長さ方向に、両縁部をシール部分が１０ｍｍとなるように裁断した後、これと垂直方向にシール部分の境界で切断し、３方シール袋（シール幅：１０ｍｍ）を作製した。それらの３方シール袋の中から、ラミネートフィルムロールの巻き終わりから２ｍ以内の部分から作製された３方シール袋を１番目のサンプルとして選択し、その１番目のサンプルの作製部分から約１００，２００，・・・１８００，１９００ｍ離れた部分から作製された３方シール袋を、それぞれ、２番目〜２０番目のサンプルとして選択し、ラミネートフィルムロールの巻き始めから２ｍ以内の部分から作製された３方シール袋を２１番目のサンプルとして選択した。そして、それらの２１枚の３方シール袋を沸騰水中で３０分間熱処理した後、２３℃、６５％ＲＨの雰囲気で一昼夜保持し、さらに、それらの２１枚の３方シール袋を重ねて上から袋全面に１ｋｇの荷重をかけ、一昼夜保持した後に荷重を取り去って袋の反り返り（Ｓ字カール）の度合いを以下のようにして評価した。
◎ ：全く反り返りがない
○ ：わずかに反り返りが見られる
× ：明らかに反り返りが見られる
××：反り返りが著しい

［実施例２］
第一層および第三層の形成において、原料チップＡ，Ｂ，Ｄの予備乾燥条件を、約８．０時間に亘って約１２０℃に加温する方法に変更した以外は、実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。なお、予備乾燥後に、ブレンダー内から各チップを所定量採取して水分率を測定したところ、チップＡ，Ｂ，Ｄの水分率は、いずれも８００ｐｐｍであり、ホッパに供給する直前のチップＡ，Ｂ，Ｄの温度は、いずれも約９１℃であった。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［実施例３］
第二層の形成において、溶融樹脂の押出温度を２７４℃に変更した以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［実施例４］
第一〜第三押出機から溶融押出された各溶融樹脂シートを積層する際に、第一層／第二層／第三層の厚み比が、２．５／１０／２．５となるように第一〜第三押出機の吐出量を調整した以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。得られた二軸延伸後の積層フィルムを、厚み方向に薄くスライスして電子顕微鏡にて観察したところ、第一層、第二層、第三層の厚みは、それぞれ、約２．５μｍ、約１０μｍ、約２．５μｍであった。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［実施例５］
実施例１と同様にして得られた未延伸フィルムを、テフロン（登録商標）製ロールによって延伸温度約９３℃で約２．０４倍に縦延伸（第１縦延伸）した後、セラミック製ロールによって延伸温度約８０℃で約１．７倍に縦延伸（第２縦延伸）した。さらに、縦延伸されたシートを、実施例１と同様に、連続的にステンターに導き、約１３０℃で４．２倍に横延伸し、約２１０℃で熱固定して５．０％の横弛緩処理を施した後に冷却し、両縁部を裁断除去することによって、約１５μｍの二軸延伸フィルムを２０００ｍ以上に亘って連続的に製膜した。なお、フィルムを連続製造したときのフィルム表面温度の変動幅は、実施例１と同様であった。得られたフィルムを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［実施例６］
実施例１と同様にして得られた未延伸フィルムを、実施例１と同様に二段階に縦延伸した。しかる後、縦延伸されたシートを、連続的にステンターに導き、約１３０℃で３．８倍に横延伸し、実施例１と同様に約２１２℃で熱固定して３．０％の横弛緩処理を施した後に冷却し、両縁部を裁断除去することによって、約１５μｍの二軸延伸フィルムを４０００ｍ以上に亘って連続的に製膜した。なお、フィルムを連続製造したときのフィルム表面温度の変動幅は、実施例１と同様であった。得られたフィルムを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［実施例７］
第一〜第三層の形成において、ブレンダーあるいは混合ミキサー内の原料チップを各押出機（第一〜第三押出機）の直上のホッパに供給する際に、各ホッパの傾斜角を６５゜に変更した以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［実施例８］
第二層の形成において、各ブレンダー内のチップＥ，Ｃ，Ｆを、混合ミキサーに供給する際に、チップＥの供給量を７５．０重量％とし、チップＣの供給量を１０．０重量％とし、チップＦの供給量を１５．０重量％とした。それ以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［実施例９］
第二層の形成用の原料として原料チップＦの代わりに、原料チップＧを用いた以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。なお、実施例９の第二押出機においても、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）以外の樹脂チップ（チップＣ，Ｇ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さは、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれている。

［実施例１０］
第二層の形成用の原料として原料チップＦの代わりに、原料チップＨを用いた以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。なお、実施例１０の第二押出機においても、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）以外の樹脂チップ（チップＣ，Ｈ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さは、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれている。

［実施例１１］
第二層の形成用の原料として原料チップＦの代わりに、原料チップＩを用いた以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。なお、実施例１１の第二押出機においても、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）以外の樹脂チップ（チップＣ，Ｉ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さは、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれている。

［実施例１２］
第二層の形成用の原料として原料チップＦの代わりに、原料チップＪを用いた以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。なお、実施例１２の第二押出機においても、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）以外の樹脂チップ（チップＣ，Ｊ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さは、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれている。

［比較例１］
未延伸の樹脂シートを形成する際に、第一層および第三層を形成することなく第二層のみの単層構造とした以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た（第二層形成用樹脂の組成、形成条件等は実施例１と同様である）。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［比較例２］
第一層および第三層の形成において、原料チップＡ，Ｂ，Ｄの予備乾燥条件を、約８．０時間に亘って約１２５℃に加温する方法に変更するとともに、第二層の形成において、原料チップＥ，Ｃ，Ｆの予備乾燥条件を、約８．０時間に亘って約１００℃に加温する方法に変更した以外は、実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。なお、予備乾燥後のチップＡ，Ｂ，Ｄをブレンダー内から所定量採取して水分率を測定したところ、チップＡ，Ｂ，Ｄの水分率は、いずれも７００ｐｐｍであり、ホッパに供給する直前のチップＡ，Ｂ，Ｄの温度は、いずれも約９１℃であった。一方、予備乾燥後のチップＥ，Ｃ，Ｆをブレンダー内から所定量採取して水分率を測定したところ、チップＥ，Ｃ，Ｆの水分率は、いずれも１０００ｐｐｍであり、ホッパに供給する直前のチップＥ，Ｃ，Ｆの温度は、いずれも約９１℃であった。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［比較例３］
第二層の形成用の原料として原料チップＥの代わりに、相対粘度の低い原料チップＤ（ＲＶ＝２．１０）を用いた以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。なお、比較例３の第二押出機においても、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＤ）以外の樹脂チップ（チップＣ，Ｆ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さは、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＤ）の平均長径、平均短径、平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれている。

［比較例４］
第二層の形成において、各ブレンダー内のチップＥ，Ｃ，Ｆを、混合ミキサーに供給する際に、チップＥの供給量を７５．０重量％とし、チップＣの供給量を２０．０重量％とし、チップＦの供給量を５．０重量％とした。それ以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［比較例５］
第二層の形成用の原料として原料チップＦの代わりに、原料チップＫを用いた以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。なお、比較例５の第二押出機においては、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）以外の樹脂チップ（チップＫ）の平均長径、平均チップ長さは、使用量の最も多い樹脂チップ（チップＥ）の平均長径、平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれていない。

［比較例６］
第一〜第三層の形成において、ブレンダーあるいは混合ミキサー内の原料チップを各押出機（第一〜第三押出機）の直上のホッパに供給する際に、各ホッパの傾斜角を４５゜に変更した以外は実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［比較例７］
第一〜第三層の形成において、原料チップＡ，Ｂ，Ｄおよび原料チップＥ，Ｃ，Ｆを、予備乾燥した後に直接にあるいは混合ミキサーを介して各押出機の直上のホッパに供給する前に、各ブレンダー内で約５時間に亘って放置した以外は、実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。なお、予備乾燥後のチップＡ，Ｂ，Ｄをブレンダー内から所定量採取して水分率を測定したところ、チップＡ，Ｂ，Ｄの水分率は、いずれも１０００ｐｐｍであり、ホッパに供給する直前のチップＡ，Ｂ，Ｄの温度は、いずれも約３０℃であった。一方、予備乾燥後のチップＥ，Ｃ，Ｆをブレンダー内から所定量採取して水分率を測定したところ、チップＥ，Ｃ，Ｆの水分率は、いずれも６５０ｐｐｍであり、ホッパに供給する直前のチップＥ，Ｃ，Ｆの温度は、いずれも約３０℃であった。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［比較例８］
実施例１と同様にして得られた未延伸フィルムを、テフロン（登録商標）製ロールによって延伸温度約９３℃で約１．５倍に縦延伸（第１縦延伸）した後、セラミック製ロールによって延伸温度約８０℃で約２．３倍に縦延伸（第２縦延伸）した。さらに、縦延伸されたシートを、連続的にステンターに導き、実施例１と同様に横延伸し、熱固定して横弛緩処理を施した後に冷却し、両縁部を裁断除去することによって、約１５μｍの二軸延伸フィルムを４０００ｍ以上に亘って連続的に製膜した。なお、フィルムを連続製造したときのフィルム表面温度の変動幅は、実施例１と同様であった。しかる後、得られたフィルムを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［比較例９］
第二層（中間層）の形成において混合チップＥ，Ｃ，Ｆを供給した混合ミキサー内に昇華性の偏析防止剤を添加しなかった以外は、実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［比較例１０］
未延伸フィルムを金属ロールに巻き付ける際にバキュームボックスによる吸引を行わなかった以外は、実施例１と同様にして、ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られたフィルムロールを、実施例１と同様にスリットして巻き取ることによって、スリットロールとした後に、実施例１と同様の条件で、ＳｉＯ_２ とＡｌ_２Ｏ_３との複合蒸着を行い、蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを得た。そして、得られた蒸着前後のフィルムロールの特性を実施例１と同様の方法によって評価した。評価結果を表５〜９に示す。

［実施例のフィルムの効果］
表５〜８から、実施例の蒸着前のフィルムロールは、いずれも、ロール全体に亘る縦方向の厚み斑が非常に小さく、沸水収縮率、屈折率、引張弾性率、酸素透過度、低温度下での耐ピンホール性等の物性の変動が小さいことが分かる。また、そのように沸水収縮率や屈折率等の物性の変動が小さい実施例の蒸着前のフィルムロールは、いずれも、Ｓ字カール現象が起こらず、ラミネート加工性が良好であることが分かる。その上、実施例の蒸着前のフィルムロールを構成するフィルムは、酸素透過度が低く、衝撃強度（強靱性）や低温度下での耐ピンホール性が良好であり、ラミネート強度が高いことが分かる。そして、そのように沸水収縮率、屈折率、引張弾性率、酸素透過度、低温度下での耐ピンホール性等の物性の変動が小さい実施例の蒸着前のフィルムロールを蒸着した蒸着フィルムロールは、いずれも、蒸着後の酸素透過度が低く（ガスバリア性が高く）、その変動が小さい上、蒸着前のフィルムロールと同様に、ラミネート加工性が良好であることが分かる。これに対して、比較例の蒸着前のフィルムロールは、ロール全体に亘る縦方向の厚み斑や、沸水収縮率、屈折率、引張弾性率、酸素透過度、低温度下での耐ピンホール性等の物性の変動が大きくなっており、Ｓ字カール現象が見られたり、ラミネート加工性、 衝撃強度や低温度下での耐ピンホール性が不良であったりすることが分かる。そして、そのように沸水収縮率、屈折率、引張弾性率、酸素透過度、低温度下での耐ピンホール性等の物性の変動が大きい比較例のフィルムロールを蒸着した蒸着フィルムロールは、いずれも、蒸着後の酸素透過度の変動が大きい上、ラミネート加工性が不良であることが分かる。

本発明の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールは、上記の如く優れた加工特性を有しているので、食品のレトルト加工用途に好適に用いることができる。

Claims (24)

1. ポリメタキシリレンアジパミドを主成分とする樹脂層の少なくとも片面に、ポリアミド系樹脂を主成分とする樹脂層を積層してなるポリアミド系混合樹脂積層フィルム基材の少なくとも片面に無機物質を蒸着した蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムを、幅が０．２ｍ以上３．０ｍ以下で長さが３００ｍ以上３００００ｍ以下となるように巻き取ってなる蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールであって、
   蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
   フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に１番目の試料切り出し部を、また、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設けるとともに、１番目の試料切り出し部から約１００ｍ毎に試料切り出し部を設けたとき、
   下記要件（１）〜（４）を満たすことを特徴とする蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
   （１）前記ポリメタキシリレンアジパミドを主成分とする樹脂層中に、熱可塑性エラストマーが８重量％以上２０重量％未満の混合比率となるように添加されている
   （２）前記各切り出し部から切り出された各試料について、全方向の沸水収縮率のうちの最大値である最大沸水収縮率を測定したときに、それらの最大沸水収縮率の平均値である平均沸水収縮率が２％〜６％であるとともに、すべての試料の最大沸水収縮率の変動率が、前記平均沸水収縮率に対して±２％〜±２０％の範囲内である
   （３）前記各切り出し部から切り出された各試料について、長手方向に対し＋４５度方向の沸水収縮率と長手方向に対し−４５度方向の沸水収縮率との差の絶対値である沸水収縮率方向差を求めたときに、それらの沸水収縮率方向差の平均値である平均沸水収縮率方向差が３．０％以下であるとともに、すべての試料の沸水収縮率方向差の変動率が、前記平均沸水収縮率方向差に対して±５％〜±３０％の範囲内である
   （４）巻取られたロールの長手方向全長に亘る厚みの変動率が、平均厚みに対して±２％〜±１５％の範囲内である
2. 蒸着後のフィルムの巻き終わりから２ｍ以内に１番目の試料切り出し部を、また、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設けるとともに、１番目の試料切り出し部から約１００ｍ毎に試料切り出し部を設けたとき、
   各切り出し部から切り出された各試料について、酸素透過度を求めたときに、それらの酸素透過度の平均値である平均酸素透過度が２０ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であるとともに、すべての試料の酸素透過度の変動率が、前記平均酸素透過度に対して±２％〜±３０％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
3. 無機物質が、金属あるいは金属酸化物であることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
4. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
   前記各切り出し部から切り出された各試料について、酸素透過度を求めたときに、それらの酸素透過度の平均値である平均酸素透過度が１４０ｍｌ／ｍ^２ ・ＭＰａ・ｄａｙ以下であるとともに、すべての試料の酸素透過度の変動率が、前記平均酸素透過度に対して±２％〜±２０％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
5. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
   前記各切り出し部から切り出された各試料が、下記要件（５）および下記要件（６）を満たすことを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
   （５）巻き取り方向の三次元表面粗さを測定したときに、それらの三次元表面粗さの平均値である平均表面粗さが０．０１〜０．０６μｍの範囲内であるとともに、すべての試料の三次元表面粗さの変動率が、前記平均表面粗さに対して±５％〜±２０％の範囲内である
   （６）ヘイズを測定したときに、それらのヘイズの平均値である平均ヘイズが３．０〜１５．０の範囲内であるとともに、すべての試料のヘイズの変動率が、前記平均ヘイズに対して±２％〜±１５％の範囲内である
6. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
   前記各切り出し部から切り出された各試料について、熱可塑性エラストマー成分の含有量を測定し、それらの含有率の平均値である平均含有率を算出したときに、すべての試料の熱可塑性エラストマー成分の含有量の変動率が、平均含有率に対して±１０％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
7. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
   前記各切り出し部から切り出された各試料について、フィルムの巻き取り方向の引張弾性率を測定したときに、それらの引張弾性率の平均値である平均引張弾性率が１．７ＧＰａ以上３．０ＧＰａ未満であるとともに、すべての試料の引張弾性率の変動率が、前記平均引張弾性率に対して±１０％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
8. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
   前記各切り出し部から切り出された各試料について、５℃の雰囲気下において、ゲルボフレックステスターを用いて、１分間あたり４０サイクルの速度で連続して５００サイクルの屈曲テストを行った場合のピンホールの個数が、いずれも１０個以下であることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
9. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
   各切り出し部から切り出された各試料について、厚み方向の屈折率を測定したときに、それらの屈折率の平均値である平均屈折率が１．５００以上１．５２０以下であるとともに、すべての試料の屈折率の変動率が、前記平均屈折率に対して±２％以内の範囲であることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
10. 巻き取られたポリアミド系混合樹脂積層フィルムに含まれるポリアミドの主成分がナイロン６であることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
11. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
    巻き取られたポリアミド系混合樹脂積層フィルムがポリオレフィン系樹脂フィルムとラミネートされるものであることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
12. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
    溶融させた原料樹脂をＴダイから押し出し、金属ロールに接触させて冷却することによって得られた未配向のシート状物を二軸に延伸したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
13. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
    テンター延伸法により延伸したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
14. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
    逐次二軸延伸したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
15. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
    縦方向と横方向との二軸に延伸したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
16. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
    実質的に未配向の樹脂からなるシート状物を、前記樹脂のガラス転移温度＋２０℃よりも高温で３倍以上の倍率となるように少なくとも２段階で縦方向に延伸を施した後に、３倍以上の倍率となるように横方向に延伸を施したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
17. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
    最終的な延伸処理を施した後に熱固定したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
18. 蒸着前のポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ってなるポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールが、
    熱固定後に弛緩処理を施したポリアミド系混合樹脂積層フィルムを巻き取ったものであることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
19. 巻き取られたポリアミド系混合樹脂積層フィルム中に、滑剤、ブロッキング防止剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、耐光剤、耐衝撃性改良剤のうちの少なくとも１種が添加されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
20. 巻き取られた蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムの無機物質以外のポリアミド系混合樹脂積層フィルム中に、無機粒子が添加されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
21. 無機粒子が、平均粒径０．５〜５．０μｍのシリカ粒子であることを特徴とする請求項２０に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
22. 巻き取られた蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムの無機物質以外のポリアミド系混合樹脂積層フィルム中に、高級脂肪酸が添加されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール。
23. 請求項１に記載された蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールを製造するための製造方法であって、
    共押出法により複数の押出機から原料樹脂を溶融押し出しすることにより、ポリメタキシリレンアジパミドを主成分とする樹脂層の少なくとも片面に、ポリアミド系樹脂を主成分とする樹脂層を積層した未延伸積層シートを形成するフィルム化工程と、
    そのフィルム化工程で得られる未延伸積層シートを縦方向および横方向に二軸延伸する二軸延伸工程と、
    二軸延伸されたフィルムを巻き取るロール化工程と、
    巻き取られたフィルムの少なくとも片面に無機物質を蒸着する蒸着工程とを含んでおり、
    下記要件（ａ）〜（ｆ）を満たすことを特徴とするポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールの製造方法。
    （ａ）前記フィルム化工程が、ポリメタキシリレンアジパミドを主成分とする樹脂層を形成するための樹脂の押出機へ供給する直前の水分率と、ポリアミドを主成分とする樹脂層を形成するための樹脂の押出機へ供給する直前の水分率との差を１００ｐｐｍ以上に調整したものであること
    （ｂ）前記二軸延伸工程が、縦方向に２段階で延伸した後に横方向に延伸するものであるとともに、前記縦方向の二段階延伸における一段目の延伸倍率を二段目の延伸倍率より高くしたものであること
    （ｃ）前記フィルム化工程が、複数の押出機のうちの少なくとも一つ以上から、使用量の最も多い樹脂チップと、その樹脂チップとは異なる他の樹脂チップ１種類以上とを混合した後に溶融押し出しするものであるとともに、使用される各樹脂チップの形状が、長径および短径を有する楕円断面を有する楕円柱状とされており、かつ、使用量の最も多い樹脂チップ以外の樹脂チップが、使用量の最も多い樹脂チップの平均長径、平均短径および平均チップ長さに対し、それぞれ±２０％以内の範囲に含まれる平均長径、平均短径および平均チップ長さを有するものに調整されていること
    （ｄ）前記フィルム化工程が、原料チップ供給部として漏斗状ホッパを供えた複数の押出機を用いて溶融押出しする工程を含んでいるとともに、前記漏斗状ホッパの傾斜角度がすべて６５度以上に調整されており、かつ、前記漏斗状ホッパに供給する前の各樹脂チップの温度が８０℃以上に調整されていること
    （ｅ）前記フィルム化工程が、積層された状態で溶融押し出しされた溶融樹脂を冷却ロールに巻き取ることにより冷却する工程を含んでいるとともに、その冷却工程においては、溶融樹脂と冷却ロールの表面に接触する部分が、溶融樹脂の全幅に亘って、吸引装置により巻き取り方向と反対方向に吸引されること
    （ｆ）前記蒸着工程が、巻き取られたフィルムの少なくとも片面に金属あるいは金属酸化物を５．０ｎｍ以上２００ｎｍ以下の厚みとなるように蒸着するものであること
24. 縦延伸工程の前に実行される予備加熱工程と、縦延伸工程の後に実行される熱処理工程とを含んでおり、
    それらの縦延伸工程と予備加熱工程と熱処理工程とにおける任意ポイントでのフィルムの表面温度の変動幅が、フィルム全長に亘って平均温度±１℃の範囲内に調整されていることを特徴とする請求項２３に記載の蒸着ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロールの製造方法。