JP2007327255A

JP2007327255A - 耐疲労鋼床版

Info

Publication number: JP2007327255A
Application number: JP2006159514A
Authority: JP
Inventors: Noriyoshi Tominaga; 知徳冨永
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2006-06-08
Filing date: 2006-06-08
Publication date: 2007-12-20

Abstract

【課題】ルート溶接部と止端溶接部の双方の疲労強度を向上させ、かつ座屈強度の高い耐疲労鋼床版を提供すること。
【解決手段】桁構造物に載置される鋼床版で、デッキプレート２と、その下側に複数並べて配置されると共にウェブ６及びフランジ８を有する断面逆Ｔ字状縦リブ５または断面Ｌ字状縦リブとを備え、縦リブ５のウェブ６が溶接でデッキプレート２の下面に固定され、フランジ８には桁構造物の横桁４にボルト９で固定するための孔を備えており、横桁４の直上の位置における複数並べて配置された縦リブ６間に渡って繊維補強コンクリート製横リブ１６が設けられ、ウェブ長手方向の溶接ビード７に対して、溶接部における断面逆Ｔ字状縦リブ６または断面Ｌ字状縦リブのウェブ平面中心軸線Ｃ１と横桁４の平面中心軸線Ｃ２との交差部を中心とする範囲であって、少なくとも縦リブ高さ寸法の範囲に、超音波ピーニング１１を施している。
【選択図】図１

Description

本発明は、鋼床版を有する橋梁をはじめとする桁構造物等に用いられる床版に関し、溶接部の疲労性能を向上させた耐疲労鋼床版に関する。

一般に、図３１に示すような鋼床版箱桁１は、橋梁の桁構造を軽くしたいという要請上で作られる構造であり、路面本体を構成する部材であるデッキプレート２に、デッキプレート２を下側から支承するために溶接により固定された補強材である橋軸方向に延長する断面Ｕ字状縦リブ４０と、前記断面Ｕ字状縦リブ４０を下側から支承する橋軸直角方向の横リブ４１が溶接されている構造が基本構造で、図示の場合には、前記横リブ４１に平行に横桁４２の上部が断面Ｕ字状縦リブ４０に溶接により固定され、前記横桁４２または横リブ４１はこれらに溶接により固定された主桁４３により支承されている構造が知られている。したがって、前記断面Ｕ字状縦リブ４０は、橋軸方向に延長するように配置されている構造で、デッキプレート２と断面Ｕ字状縦リブ４０との当接部、断面Ｕ字状縦リブ４０と横リブ４１とを結合するための交差部または断面Ｕ字状縦リブ４０と横桁４２とを結合するための交差部、あるいは横桁４２あるいは横リブ４１と主桁４３とを結合するための交差部が多数存在する構造で、多数の交差部を溶接により固定する溶接部とする構造である。これは箱桁の場合であるが、プレートガーダー橋などでも基本構成は同様である。

多くの場合、図３２に示すように、前記の断面Ｕ字状縦リブ４０は、鋼鈑を断面Ｕ字状に折り曲げ加工して構成した断面Ｕ字状縦リブ４０であり、その両側板４４の先端部がデッキプレート２に溶接により固定された状態では、デッキプレート２と断面Ｕ字状縦リブ４０とにより略台形状の閉鎖断面が形成されて、閉断面とするための断面Ｕ字状縦リブ４０であるのが特徴で、断面Ｕ字状縦リブ４０からなる縦リブの配置間隔は、300〜400mmで、横リブ４１は多くの場合、逆T字状断面であり、その橋軸方向の配置間隔が２〜４ｍ程度である。標準的には2.5mである。なお、デッキプレート２の板厚は、１２ｍｍ〜１４ｍｍ程度が標準的な板厚である。また、図中５８はアスファルト舗装である。

前記のような構造の場合には、主に通行する車両からの荷重によって、前記の溶接部の疲労損傷を生じることが多い。その疲労損傷の中で特に重要なものは、（ａ）断面Ｕ字状縦リブ４０とデッキプレート２との溶接部から発生するもの、また、（ｂ）断面Ｕ字状縦リブ４０と横リブ４１の交差部の溶接部から発生するものである。なお、溶接部には止端部とルートがあり、主に、そのいずれか又は両方が起点となった疲労き裂が発生する。

（Ａ）図３２（ｂ）に示すように、断面Ｕ字状縦リブ４０のき裂は、発生する頻度は少ないが、片側から溶接の行われたルート側から発生し、多くの場合は溶接ビード４５を切る方向に進展するルートき裂４６である。しかし、時にはデッキプレート２側に進行する場合もある。デッキプレート２側に進行した場合、横桁４２または主桁４３などの桁の下側、箱桁１の中側（内側）からだけの補修作業を行うのは困難である。なお、このルートき裂４６は、大部分、横リブ４１と断面Ｕ字状縦リブ４０の交差点部における当該溶接部から発生する。

（Ｂ）図３２（ｃ）に示すように、断面Ｕ字状縦リブ４０と横リブ４１の交差部から発生するき裂は、主に断面Ｕ字状縦リブ４０を通しにするために横リブ４１に設けたＵ字状スリット部４７を断面Ｕ字状縦リブ４０に溶接する部位から発生し、主に止端部から発生している止端き裂４８が多い。これは、大きな事故に至る可能性は少ないが、発生する数が多く、一つの橋梁で数十箇所も生じていることがある。

これまで、鋼床版４９の疲労性能の向上に関しては、いくつかの技術の適用が試みられてきた。以下、従来の対策１〜４について説明する。

＜従来の対策１＞
まず、図３３（ａ）（ｂ）に示すように、側板４４に開先設けない形態の溶接接合に対して、図３３（ｃ）（ｄ）に示すように、断面Ｕ字状縦リブ４０の側板４４の溶接部の開先をつけることによる、溶け込み量の確保である。これは、前記（Ａ）のルートき裂４６による疲労き裂を防止するための対策であり、断面Ｕ字状縦リブ４０とデッキプレート２の間の溶接の量を増加させることによって、溶接部の断面積を大きく（のど厚を大きく）し溶接ビード４５に発生する応力を低減し、疲労寿命を向上しようというものである（例えば、非特許文献１参照）。
この措置は、鋼床版の製作仕様として、溶接部の７０％の溶け込みが導入されているが、実際の構造で疲労き裂の発生を防止できていないことが既に判明している。これは、やはりグラインダーなどをかけることのできないビードのルート側の疲労強度が非常に低いことが一つの理由として挙げられる。
また、開先を取ったことによって、ルート側の溶接のフランク角がむしろ悪化していることも理由として想定される。さらに、この構造仕様は長い断面Ｕ字状縦リブ４０の全長について、カイ先を設けるために部材加工に大きなコストが必要となることである。また、溶け込みを確保するために、しばしば溶接を２パスにする必要がある場合もあり、それも多大なコストアップの要因となる。
もちろん、この対策は、前記（Ｂ）の止端き裂４８の防止にはなんら寄与しない。

＜従来対策２＞
また、図３３（ｅ）（ｆ）に示すように、デッキプレート２と断面Ｕ字状縦リブ４０の側板４４との溶接部の疲労寿命を向上させるために、図４３（ｅ）に示すような12〜14mmデッキプレート２から図３３（ｆ）に示すように、デッキプレート２の板厚を、16mmを超える板厚寸法や19mmに増加させる事も知られている（例えば、非特許文献２参照）。
これによって、デッキプレート２に発生する応力を低下させ、デッキプレート２と断面Ｕ字状縦リブ４０の溶接部での発生応力を低下させ、疲労強度を向上させている。これにより、前記（Ａ）のルートき裂を向上させるのには効果的であるが、前記（Ｂ）の止端き裂の防止には寄与度は小さい。しかも、デッキプレート２の板厚をあげることは、ダイレクトにコストの大幅な増加に繋がるのみならず、重量が激増するために、もともと重量を軽くするために用いられている鋼床版の意義を低下させる手法となっている。

＜従来対策３＞
前記（Ｂ）の止端き裂について、断面Ｕ字状縦リブ４０と横リブ４１の交差部の溶接部の疲労強度を向上させるために、図３４に示すように、当該溶接部の回し溶接部５１となっている部分をグラインダー５０によるグラインディングで仕上げることも試みられている（例えば、非特許文献３参照）。
これは、当該溶接部５１の疲労寿命を向上することに効果的である。しかしながら、この部分で十分な性能を発揮するグラインディングを行うには、断面Ｕ字状縦リブ４０と横リブ４１の溶接部の少なくとも回し溶接部５１近傍を全溶け込み溶接にする必要がある。これは、すみ肉溶接部にグラインディングを行うと、全部ビードが削られてしまい、横リブ４１のルートが露出してしまう、または、のど厚５２が極端に低下してしまうために、グラインディングによってむしろ疲労強度が低下してしまうためである。このフルペネ化（フルペネトレーション：完全溶け込み溶接）は、構造の製作コストをまさに激増させてしまう。また当然、この技術は前記（Ａ）のルートき裂の性能向上には寄与しない。

＜従来対策４＞
これは疲労強度向上を目的とした構造ではないが、現場での据付を容易にするために実施された構造がバトルデッキタイプの構造である。この形式には、図３５に示すような米国において１９３０年代において仮設橋梁用として実施された形態と図３６に示すような日本において提案された形式がある。

図３５（ａ）（ｂ）に示す形態では、横桁４２に支持された断面Ｉ字状縦リブ５３上にデッキプレート２を支承させるようにした形態であり、断面Ｉ字状縦リブ５３の上フランジ５４の両側部をデッキプレート２に隅肉溶接する形態で、この形態の場合には、上フランジ間が固定されていないので、ルートＲが長い構造である。上フランジ５４間の非溶接のルートが大きいため、ルート疲労強度が低いという問題がある。

また、図３６に示す形態では、縦リブを断面逆Ｔ字状縦リブ５５としており、横リブ４１と断面逆Ｔ字状縦リブ５５との接合は、横リブ４１にスカーラップ５６を設けたスミ肉溶接構造となっている。この構造は、断面逆Ｔ字状縦リブ５５のウエブ５７とデッキプレート２との溶接が、ウエブ５７の両側のスミ肉溶接となっていることによって、ウェブ５７の板厚程度とルートが短く、その結果、前記（Ａ）のルート疲労強度が向上している。
ただし、止端側は変わらないはずであるため、前記（Ｂ）止端き裂に対する十分な疲労強度が確保されているかどうかは不明である。非特許文献４に記載の疲労試験においては、断面逆Ｔ字状縦リブ５５と横リブ４１の溶接部においてルートからき裂が発生している。
縦リブの形状を断面Ｉ字状縦リブ５３から断面逆Ｔ字状縦リブ５５に変えたことによって、横リブ４１がせん断で荷重を縦リブ５５に伝えるような形態から、横リブ４１が曲げ梁として直接荷重を受けてしまい、結果、スミ肉溶接で溶接された断面逆Ｔ字状縦リブ５５と横リブ４１の溶接部からルートき裂が発生したようである。なお、この実験は前記の従来対策２のデッキプレート２の板厚増加も同時に用いており、それぞれの効果の寄与分は分析することができない。ただし、まとめて言えば、前記（Ａ）のルートき裂の疲労強度は向上するが、その向上は十分であるのかは確認されていない。また、前記（Ｂ）の止端き裂の疲労強度は特に改善されない。

また、最も橋梁用床版として用いられている旧設計基準によるＲＣ床版６０は、図３７に示すように、輪荷重が直接載荷され、設計応力における活荷重の影響が大きく、旧設計基準による配力筋不足、床版厚不足に加えて、過積載車輌による影響等により、ひび割れ損傷、耐久性、耐荷力不足を招くようになる。図３７に示す損傷工程順に示すように、床版損傷の進行過程として次の項目が挙げられる。
（１）等方性に近い版からなる旧設計基準によるコンクリート床版
（２）一方向ひび割れの発生（乾燥収縮クラックの発生により異方性版に変化）
（３）二方向ひび割れの発生（輪荷重により、異方性の方向が９０°変化）
（４）二方向ひび割れの拡大（サイコロ状に近い形態までクラック密度が増加）
（５）ひび割れ幅の拡大（クラック幅の拡大：すり磨き現象、浸透水の浸入凍結膨張等）
（６）抜け落ち現象（押し抜きせん断強度の低下による抜け落ち）
従来の補修・補強工法としては、工法面（保全技術）からの最適な方法は、床版上面を増厚すると共に、かつ防水層を施し、床版下面にはコンクリート片の落下防止のためにＦＲＰ接着工法を行うのが望ましい方法である。しかし、路面高さを変更できない場合や、損傷が著しく、床版を取り替える必要がある場合がある。この場合は、再度RC床版で施工を行うと、長い工期を必要とするようになる。
道路橋示方書疲労設計編これからの鋼床版―新しい構造の提案、勝俣・小笠原・町田・吉家・川瀬・溝江著、川田技報、Vol17、1998 Tsakopoulos and Fisher:Fatigue performance and design of steel orthotropic deck panels full-scale laboratory tests, International journal of steel structures, Vol5,No3,2005 プレファブ鋼床版を用いた橋梁床版架け替え工法に関する研究、中村聖三著、九州大学博士論文，平成７年４月

従来の鋼床版構造においては、鋼床版を製造する場合、反転状態のデッキプレート２に、縦リブに閉断面となるように断面Ｕ字状縦リブ４０を通しで用い、そこに横リブ４１をかぶせて溶接する。横リブ４１の断面Ｕ字状縦リブ４０が通る部分にはスリット４７が設けられている。断面Ｕ字状縦リブ４０はデッキプレート２にスミ肉溶接で接合され、横リブ４１と断面Ｕ字状縦リブ４０もスリット４７においてスミ肉溶接で接合される。このとき、スリット４７側の横リブ４１の端部は回し溶接の形態とされる。

このような形態では、閉断面のＵリブ構造が縦リブ４０に用いられることによって、ルート疲労強度が小さくなっている。また、断面Ｕ字状縦リブ４０と横リブ４１の交差点では、まわし溶接の構造となるために、止端疲労強度が低くなっている。
この両箇所の疲労強度を向上するために、前記の＜対策１＞では、前記（Ａ）のルート疲労強度を十分に上げることができないことが判明している。また、前記（Ｂ）の止端疲労強度は向上しない。
前記＜対策２＞では、前記（Ａ）のルート疲労強度を向上させるが、デッキプレート２厚が厚くなり重くなり、そのために鋼床版としての軽量化のメリットをなくしてしまう。また、前記（Ｂ）の止端疲労強度は向上しない。
前記＜対策３＞では、前記（Ｂ）の止端疲労強度は向上するが、前記（Ａ）のルート疲労強度を向上しない。また、コストを激増させてしまう。
前記＜対策４＞では、前記（Ａ）のルート疲労強度は向上するが、前記（Ｂ）の止端疲労強度は向上しない。

このように、従来から用いられている鋼床版構造では、前記（Ａ）のルート溶接部と、前記（Ｂ）の止端溶接部を同時に向上させることができなかった。また、どちらかを向上させたとしても、それは多くの場合、適正なコストと重量の制限のもとで成立する手法ではなかった。
上記の状況に鑑み、鋼床版構造において、前記（Ａ）のルート溶接部と前記（Ｂ）の止端溶接部の双方の疲労強度を向上させることを課題とする。このとき、過大な重量およびコストが必要とならないことが望まれる。

また、（１）溶接止端の仕上げに関しては、効果がほとんどない。その理由は、損傷した前記（Ａ）のルート溶接部は、ルートき裂であり、閉断面側からの仕上げは不可能だからである。また、前記（Ｂ）の止端溶接部については仕上げを行うと、ルートが露出してしまうことがあるために、仕上げを行うことができないからである。そのため、米国での仕上げを行った鋼床版では、この溶接部の一部をフルペネ（完全溶け込み溶接）にしており、著しいコスト増となっている。
（２）デッキプレート上でのＳＦＲＣ（鋼繊維強化コンクリート）舗装することも知られている。これは損傷した前記（Ａ）のルートき裂には著しく効果的である。しかし、前記（Ｂ）の止端き裂には効果がないという問題がある。また、ＳＦＲＣは高価であるために、コストが高くなる。また、鋼材とＳＦＲＣの付着強度が低く剥がれやすいという付着の問題があるために、長期での合成効果が確認されていないという課題も残る。
（３）断面逆Ｔ字状の縦リブ形態としたバトルデッキタイプの鋼床版では、損傷した前記（Ａ）のルートき裂には効果的である。断面逆Ｔ字状縦リブのウエブの溶接が、そのウェブの両側のスミ肉溶接になるために、ルート疲労強度が著しく向上する。しかしながら、損傷した前記（Ｂ）の止端き裂には効果がない。しかも、疲労き裂はルートからとなる、そのため仕上げを併用したことによる効果も期待しにくい。

老朽化等による既設の鋼床版交換の場合は、工期の短縮が最も重要である。夜間に工事を行い、速度制限つきでも昼間は交通を確保することが社会的損失を最小とする。
本発明は、上記の状況に鑑み、鋼床版構造において、前記（Ａ）のルート溶接部と前記（Ｂ）の止端溶接部の双方の疲労強度を向上させ、過大な重量増加およびコストの増加とならず、座屈強度を確保可能な耐疲労鋼床版を提供することを目的とする。

前記の課題を有利に解決するために、第１発明の耐疲労鋼床版では、桁構造物に載置される鋼床版であって、デッキプレートと、当該デッキプレートの下側に複数並べて配置されると共にウェブ及びフランジを有する断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブとを備え、
前記縦リブのウェブが溶接でデッキプレートの下面に固定されていると共に、前記縦リブのフランジには、前記桁構造物の横桁にボルトで固定するためのボルト挿通孔を備えており、前記横桁の直上の位置における前記複数並べて配置された縦リブの各縦リブ間に渡って繊維補強コンクリート製横リブが設けられ、前記溶接により形成されるウェブ長手方向の溶接ビードに対して、前記溶接部における断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブのウェブ平面中心軸線と横桁の平面中心軸線との交差部を中心とする範囲であって、少なくとも前記縦リブ高さ寸法の範囲に、超音波ピーニングを施していることを特徴とする。
第２発明では、第１発明の耐疲労鋼床版において、繊維補強コンクリート製横リブに、断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブあるいはデッキプレート等の鋼材に設けたスタッドを埋め込むようにしたことを特徴とする。
第３発明では、第１発明の耐疲労鋼床版において、繊維補強コンクリート製横リブに、断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブあるいはデッキプレート等の鋼材側に設けたねじ釘を埋め込むようにしたことを特徴とする。
第４発明では、第１発明〜第３発明のいずれかの耐疲労鋼床版において、縦リブとデッキプレートとの合計の厚さ寸法を、既設の鉄筋コンクリート床版の厚さと同じかそれ以下としたことを特徴とする。
第５発明では、第１〜第４発明のいずれかの耐疲労鋼床版において、繊維補強コンクリート製横リブが現場打ちにより設けられている。

第１発明によると、次のような効果が得られる。
（１）鋼床版の重量およびコストの増加はほとんどなく、あるとしてもわずかで、前記（Ａ）のルート溶接部と、前記（Ｂ）の止端溶接部の疲労の疲労寿命が向上し、鋼床版の耐久性を向上させることができる。また、超音波ピーニングを施す部分は、断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブのウェブとデッキプレートとの長い溶接ビードの内の短い範囲であるので、効率よく経済的に鋼床版の疲労寿命を向上させることができる。
（２）鋼床版に疲労損傷が生じた場合でも、桁下で交通を阻害することなく補修を行うことができる。
（３）架替用として用いた場合、コンクリート床版に比べて軽いので、重量の増加が無く、短い工期で床版の交換を行うことができる。
（４）横リブを持っているため座屈強度を高くすることができる。
（５）横リブが繊維補強コンクリートであるので、溶接がなく、縦リブと横リブの接合部における疲労損傷の発生を防止することができる。
第２発明によると、鋼材側に固定したスタッドを繊維補強コンクリート製横リブに埋め込むようにしたので、繊維補強コンクリート製横リブと鋼材とを確実に一体化させることができる。
第３発明によると、デッキプレートの鋼材を貫通するようにねじ釘を設けることができ、ねじ釘の先端部を繊維補強コンクリート製横リブに埋め込んで一体化でき、例えば、デッキプレートの表面側から容易に、ねじ釘を設置することができる。
第４発明によると、既設の鉄筋コンクリート床版の上面レベルと同じレベルに容易に設置することが可能な耐疲労鋼床版とすることができる。これより適宜高さ調整板を介在させて、調整既設の床版上面レベルと同じレベルとすることができ、道路設計により設定された線形を変えることがない。
第５発明によると、コンクリート版を現場打ちによって形成することにより、施工時の耐疲労鋼床版の重量を低減することができる。

次に、本発明を図示の実施形態に基づいて詳細に説明する。

（第１実施形態）
図１から図７は、本発明の第１実施形態の耐疲労鋼床版１およびその耐疲労鋼床版１を横桁４に取り付けた状態を示すものであって、図１は斜視図、図２は正面図、図３はデッキプレート２の一部を切り欠いて示す平面図、図４は図１の一部を拡大して示す斜視図、図５は図４の裏面側から見て一部を切り欠いて示す一部切り欠き斜視図、図６（ａ）は図２におけるデッキプレート２の一部を切り欠いた部分を拡大して示す平面図、図６（ｂ）は（ａ）の正面図、図７は超音波ピーニング部１１を示す側面図である。図８（ａ）はデッキプレート２と各断面逆Ｔ字状縦リブ５とねじ釘１３の部分を取り出して示す縦断正面図、図８（ｂ）は（ａ）の矢視図、図９は（ａ）は、図８（ａ）の状態に繊維補強コンクリート製横リブ１６を設けた状態を示す縦断正面図、（ｂ）はねじ釘１３付近を拡大して示す縦断正面図である。図１０は図１の状態からねじ釘１３および繊維補強コンクリート製横リブ１６を取り除いた状態を示す斜視図である。

図１〜図１０に示す第１実施形態の耐疲労鋼床版１は、架替用鋼床版の場合に好適な形態で、鋼製のデッキプレート２に、複数の鋼製の断面逆Ｔ字状縦リブ５が間隔をおいて平行に配置されると共に、各断面逆Ｔ字状縦リブ５のウェブ６先端部の長手方向全長とデッキプレート２の接触部が、多電極で溶接されて、デッキプレート２の下面に固定されている。
前記溶接部の溶接ビード７（図７参照）のうち、断面逆Ｔ字状縦リブ５のウェブ平面中心軸線Ｃ１と横桁４の平面中心軸線Ｃ２（繊維補強コンクリート製横リブ１６の平面中心軸線Ｃ２でもある）との交差部を中心とする範囲であって、溶接ビード長手方向に、少なくとも前記縦リブ高さ寸法の２／√３の範囲の溶接ビード７に超音波ピーニングを施して、溶接ビード７の部分の疲労強度を向上させていると共に溶接止端部の疲労強度を向上させている。
また、各断面逆Ｔ字状縦リブ５のフランジ８には、横桁４のフランジ４ｂにボルト９により取り付けるために、横桁４のボルト挿通孔に対応した位置にボルト挿通孔１２がフランジ長手方向（橋軸方向）に間隔をおくと共にフランジ幅方向（橋軸直角方向）に間隔をおいて設けられている。このように断面逆Ｔ字状縦リブ５のフランジ８を横桁４に、溶接ではなくボルト接合することにより、溶接による疲労強度の問題を解消している。

前記第１実施形態の構造の耐疲労鋼床版１を製作する場合には、例えば、12mm〜16mmのデッキプレート２に、高さ200〜250mmの各断面逆Ｔ字状縦リブ５を300〜400mm間隔で配置し、多電極で溶接する。溶接の大きさは4〜9mm両スミ肉である。前記の溶接後の溶接ビードの一部分に、各断面逆Ｔ字状縦リブ５のウェブ６の中心軸線と横桁４との交点近傍を超音波ピーニングによるＵＩＴ（Ultrasonic impact treatment）処理を行う。

前記の超音波ピーニングの処理範囲は広ければ広いほうがよいが、好ましくは、各断面逆Ｔ字状縦リブ５から横桁４への応力伝達において、荷重の伝達領域の広がりを30度程度で考えて、各断面逆Ｔ字状縦リブ５の高さの2/（√3）程度以上を処理することが好ましい。より好ましくは、少なくとも各断面逆Ｔ字状縦リブ５の高さ寸法の範囲（縦リブ５の高さ寸法が200mmなら、前記交点を中央として少なくとも200mmの範囲）を処理することである。超音波ピーニング（UITの処理）によって、溶接部に存在する応力集中と引張残留応力を低減し、これらによる疲労き裂発生の原因をなくした溶接ビード７の止端は、著しく疲労強度を向上する。

また、ルートは両スミ肉溶接になっているために、高い応力が生じることはなく、トータルとして高い疲労強度をえることができる。

図示の形態では、耐疲労鋼床版３におけるデッキプレート２の上面側から、ねじ釘１３は回動工具によりデッキプレート２にタッピングされて設置されている。前記のねじ釘１３は、横桁４直上に設けられる繊維補強コンクリート製横リブ１６と耐疲労鋼床版３側の鋼材との一体化を高め、耐疲労鋼床版３の座屈耐力を高めるために設けられ、したがって、ねじ釘１３は横桁４の直上の上方に位置するように設けられる。
ねじ釘１３の中間軸部に有するねじ部１３ａを繊維補強コンクリート製横リブ１６に埋め込むように配置すると共に頭部１３ｂをデッキプレート２上面に係止することにより、耐疲労鋼床版３側の鋼材および先端側ねじ釘１３は、少なくともデッキプレート２に設置され、各ねじ釘１３の先端部及び中間部が、断面逆Ｔ字状縦リブ５間に位置すると共に、横桁４の直上に位置して、繊維補強コンクリート製横リブ１６に埋め込まれる位置に設置される。

繊維補強コンクリート製横リブ１６を断面逆Ｔ字状縦リブ５間であって、横方向に隣り合う断面逆Ｔ字状縦リブ５相互によって形成される内空間における上下方向の内空いっぱいに形成するときは、繊維補強コンクリート製横リブ１６は、断面逆Ｔ字状縦リブ５とデッキプレート２に拘束されていて、必ずしも断面逆Ｔ字状縦リブ５側にねじ釘１３を設置する必要は無い。しかし、特に、繊維補強コンクリート製横リブ１６の高さが、断面逆Ｔ字状縦リブ５の内空側の高さよりも小さいときには、ずれ止めのための部材を断面逆Ｔ字状縦リブ５と繊維補強コンクリート製横リブ１６の接合面に配設する必要がある。

前記のずれ止めとしてのねじ釘１３を断面逆Ｔ字状縦リブ５におけるウェブ６に横向きに貫通するように設けるようにしてもよい。

前記のように横リブとして、単なるコンクリートではなく、繊維補強コンクリートを用いたのは、（１）強度が高く、耐疲労鋼床版３内に配置する場所も横桁４直上の位置と限定して用い耐疲労鋼床版３の軽量化が図れること、（２）耐疲労鋼床版３側の鋼材部分との剥落防止の二つの要件から来ることである。
まず、強度に関しては、コンクリートを30〜50mm程度の横方向の厚さの版を形成することによって、断面逆Ｔ字状縦リブ５の鋼板のリブと同程度の重量に抑えることができる。このとき、内部に鉄筋を配設することは不可能なので、繊維補強コンクリート１６ａを用いている。繊維補強コンクリート製横リブ１６に使用するコンクリートの強度としては、30N/mm程度とそれほど大きな強度は必要はなく、また部材の塑性変形能力も必要が無いので、繊維補強コンクリートであれば、それほど種類は問わない。繊維補強コンクリート製横リブ１６に混入させる繊維としては、「鋼繊維」「ガラス繊維」「炭素繊維」及び「有機系繊維」のいずれでもよい。また、スチールワイヤを入れたSFRC，炭素繊維を入れたCFRCが特に強度の点から有利であるが、耐剥離性を確保できるビニロン繊維やポリプロピレン繊維なども用いることができる。

前記ねじ釘１３としては、引張強さが１０００Ｎ／ｍｍ^２以上で、先端部に切削刃１３ｃを有して、回動工具係合部１３ｄに係合された回動工具により回転されると、ねじ釘１３自身で鋼材に孔を開けることができることで施工性がよく、また、ねじ釘１３自身でタッピングできることで、タッピングされた鋼材側との間に隙間がなく、接合部ですべりを生じな接合部を形成することができるドリルねじ（ドリリングタッピングねじ）を使用するとよい。

ねじ釘１３の代わりに図１２に示すように、頭付スタッド１４を使うこともできる。頭付スタッド１４の場合は、その頭１４が、ねじ釘の場合には、ねじ山がコンクリートとの付着をとる機能を持つ。

図１２（ａ）に示すように、デッキプレート２の下面側に複数個の頭付スタッド１４を設けると共に、断面逆Ｔ字状縦リブ５に横向きに頭付スタッド１４を同面上に設けるようにしてもよく、繊維補強コンクリート製横リブ１６を、断面逆Ｔ字状縦リブ５のフランジ８から浮かせるようにしてもよく、図１２（ｂ）に示すように、フランジ８上面まで繊維補強コンクリート製横リブ１６を設けるようにしてもよい。

また、図１３（ａ）（ｂ）に示すように、デッキプレート２の下面側にのみ設けるようにして、繊維補強コンクリート製横リブ１６と一体化させるようにしてもよい。

図１４に示すように、頭付スタッド１４の位置を、部分的に型抜きして凹部２４を形成した３０ｍｍ〜５０ｍｍ厚さのプレキャストコンクリート版２５を横リブとして用いることができる。前記のプレキャストコンクリート版２５としては、前記のような繊維をコンクリートに混入させて形成した繊維補強コンクリート製のプレキャストコンクリート版を使用すればよい。また、前記のプレキャストコンクリート版２５の高さ寸法は、デッキプレート２の下面から断面逆Ｔ字状縦リブ５におけるフランジ８上面までの寸法よりもわずかに小さい寸法としておき、横方向に隣り合う断面逆Ｔ字状縦リブ５のフランジ８に載置し、必要に応じ、図１４（ｂ）に示すように、プレキャストコンクリート版２５と前記フランジ８との間に楔２０を打設して充填をするスペースを作りながらプレキャストコンクリート版２５を固定する。また、プレキャストコンクリート版２５を所定の位置に配置した状態で、図１５（ｂ）に示すように、断面逆Ｔ字状縦リブ５とプレキャストコンクリート版２５上下方向および横方向の隙間にモルタル等の硬化性充填材２１を充填するための型枠を、ガムテープ２６などで簡単に形成して、その状態で充填しながら、さらに漏れ防止をしてスペースを充填材で埋めるため、施工効率を上げることができる。

前記のプレキャストコンクリート版２５の基本構成としては、（１）頭付スタッド１４の位置を回避できるように型抜きしてあること。（２）充填材は、接着剤もしくはコンクリートの補修用モルタルでよく、強度は30N/mm2以上で、モルタルの場合は、好ましくは繊維補強を行ったものがよい。

さらに前記の施工手順について説明すると、プレキャストコンクリート版２５を、横方向に隣り合う断面逆Ｔ字状縦リブ５間に設置後、楔２０などを押し込んで充填をするスペースを作りながらプレキャストコンクリート版２５を所定の位置に固定する。さらに，周囲をガムテープなどのテープ類でモルタルの漏れ防止をする。その状態で充填しながら，さらに漏れ防止をしてスペースを充填材で埋めるようにすればよい。

本発明の耐疲労鋼床版３の寸法としては、図１５（ａ）に示すように、鋼床版におけるデッキプレート２の厚さは、12〜16mm、断面逆Ｔ字状縦リブ５の間隔300〜400mm、横桁４間隔2500mmである。また、繊維補強コンクリート製横リブ１６の厚さ 30〜50mm厚、頭付スタッド１４やねじ釘１３の間隔は、デッキプレート２側で、100mm間隔を基本とするとよい。

前記の第１実施形態あるいは第４実施形態の鋼床版３を、損傷したＲＣ床版に代わって架け替える場合について、図１６から図１９を参照して説明する。

図１６に示す既存の状態から図１７に示すように、I型断面を有する複数の主桁１８に渡って、主桁１８のウェブ１８ａを挟んで連結するように、ＲＣ床版１７の下側に増設するように横桁４（以下、増設横桁とも言う）を設置する。増設された横桁１４と主桁１８のウェブ１８ａとは、必要に応じウェブ１８ａを補強して、ボルトあるいは溶接等により取り付ける。前記横桁４の設置後、ＲＣ床版１７の一部を除去する。主桁１８と増設した横桁４の上面を同レベルとするために、その除去したＲＣ床版１７の部分の増設横桁４に、ライナープレート１８ｂ（図１９参照）を置いて、レベルを出した後、前記実施形態等の耐疲労鋼床版３を架替用鋼床版として、これを3m×10m程度のブロックで、主桁１８と増設横桁４に設置する。耐疲労鋼床版３の設置後、増設横桁４のフランジ８と耐疲労鋼床版３における断面逆Ｔ字状縦リブ５のフランジ８を、高力ボルト等のボルト９で接合する。
さらに、耐疲労鋼床版３の床下では、横桁４上に位置して、プラスチックなどでできた簡易的な型枠（図示を省略）を設置するか、または前記のようなプレキャストコンクリート版２５およびガムテープ等を型枠として、繊維が混入した補強コンクリートを型枠内に充填して、繊維補強コンクリート製横リブ１６を形成する。
前記のように繊維補強コンクリート製横リブ１６を現場施工しないで、予め耐疲労鋼床版３に繊維補強コンクリート製横リブ１６が設けられている場合には、以下のような工程になる。
その後、前記のような損傷したＲＣ床版の除去と、本発明の耐疲労鋼床版３の設置のプロセスを繰り返して、新しい耐疲労鋼床版３を徐々に橋軸方向あるいは橋軸直角方向に形成してゆく。耐疲労鋼床版３を形成した後は、デッキプレート２上に、防水工などの一次覆工２２と、アスファルト舗装等の２次覆工２３を実施して作業は終わる。

前記の作業中、ボルトで耐疲労鋼床版３を固定し、既設ＲＣ床版１７とのアスファルト舗装分の段差を、縞鋼板を置いて養生すれば、車線を封鎖する時間は最小限で済むことができる。

なお、横桁４の間隔は、2．5mを標準とするが、それ以上の間隔も適宜設計により設定するようにすればよい。

前記の各断面逆Ｔ字状縦リブ５以外にも、図示を省略するが、各断面逆Ｔ字状縦リブ５におけるウェブ６片側のフランジを省略するような断面Ｌ字状縦リブでもよく、その断面Ｌ字状縦リブのウェブをデッキプレート２に前記と同様な溶接により固定するようにしてもよい。

したがって、本発明の実施形態では、デッキプレート２の下面に設置の縦リブは、断面逆Ｔ字状縦リブでも、あるいは断面Ｌ字状縦リブでもよく、いずれか一方の縦リブのウェブが、溶接でデッキプレート２の下面に設置され、前記断面逆Ｔ字状縦リブ５または断面Ｌ字状縦リブ５のフランジ８には、横桁４にボルト９で固定するためのボルト挿通孔１２を備えており、断面逆Ｔ字状縦リブ５または断面Ｌ字状縦リブのウェブ平面中心軸線Ｃ１と横桁４の平面中心軸線Ｃ２の交差部を中心とする範囲であって、断面逆Ｔ字状縦リブ５または断面Ｌ字状縦リブのウェブ長手方向の溶接ビード７に、溶接ビード長手方向に、例えば、好ましい範囲として、前記縦リブ高さ寸法の２／（√３）以上の範囲に、より好ましくは少なくとも前記縦リブ高さ寸法の範囲に、超音波ピーニングを施している耐疲労鋼床版である。

前記の超音波ピーニングをするための超音波ピーニング装置２９としては、図８に示すように、トランスデューサー３０と、このトランスデューサーの前面に設けられたウエーブガイド３１と、ウエーブガイドの先端に設けられ、自由振動体３４を支持するホルダー３３と、このホルダーを支持する支持体３５とから基本的に構成されており、後端にハンドル３６を有するケース３７に収納されている。電源３８から供給された電気エネルギーはトランスデューサー３０により超音波領域の機械振動に変換され、生じた超音波振動はこれに接続されたウエーブガイド３１を伝播する。ウエーブガイドの径が前方に向かって絞られていることによって超音波振動の伝播速度が変性され、振動が増幅される。超音波振動はウエーブガイド３１の先端からホルダー３３に支持されている自由振動体３４に伝わり、これを超音波振動させる。この自由振動体３４の振動により処理対象を打撃し、ピーニング処理するものである。通常、ピーニング処理は、振幅２０〜６０μｍ、周波数１５ｋＨｚ〜６０ｋＨｚ、出力０．２〜１．５ＫＷで処理するのが一般的である。

なお、上記自由振動体３４として、図８においては、凸状の先端を持つピンの例を示したが、処理対象物の状況に応じて、先端部が凸又は凹状であるピン、或いは球状のショット（超音波ショットピーニング）等も選択できる。

この超音波ピーニング処理装置２９は、１００〜２００Ｖの通常電源３８により作動でき、重量が５kg程度で可搬であり、反動も少ないので、作業者がハンドル３６を利用してこれを保持し、処理対象物の処理箇所に近接して処理作業をすることが可能である。

図２０〜図２６は、新設用の鋼床版箱桁１に適用する場合の概略説明図であって、デッキプレート２の下面側を上にして配置し、そのデッキプレート２に、図２１に示すように断面逆Ｔ字状縦リブ５のウェブ６を溶接により固定し、次いで図２２に示すように、断面逆Ｔ字状縦リブ５間あるいは断面逆Ｔ字状縦リブ５に渡って、短尺横リブ１６のフランジ１６ｂを固定し、短尺横リブ１６のウェブ１６ａをデッキプレート２に溶接により固定した状態としておく。

一方、箱桁本体１ａについては、図２３に示すように、箱桁における下フランジとなる２点鎖線で示す底版１９上に主桁（ウェブ）１８を固定して、底部と両側部の３面状態とした後、隣り合う主桁（ウェブ）１８にわたる横桁４を仮付けしてブロックとした状態で反転し、図２４に示すように、断面逆Ｔ字状縦リブ５のフランジ８上に、前記ブロックの横桁４を載置して、デッキプレート２と主桁（ウェブ）１８を溶接により固定し、それから断面逆Ｔ字状縦リブ５のフランジ８と横桁４のフランジ８をボルトにより本締めして一体化した後、横桁４と断面逆Ｔ字状縦リブ５のフランジを高力ボルトで締め付け、断面逆Ｔ字状縦リブ５と短尺横リブ１６のボルトを本締めする。その後、箱桁１全体を反転して、橋脚上の支承装置等に前記２点鎖線とした底版１９を載置するように設置される。

図２６は、図２１から図２５の概略図を、箱桁製作工程と鋼床版の製作工程とを系統別に製作して合体化するまでを、系統別に図示されている。

なお、桁用鋼床版の場合には、デッキプレート２に断面逆Ｔ字状縦リブ５を多電極で溶接する。溶接後に、繊維補強コンクリート製横リブ１６との交点近傍を断面逆Ｔ字状縦リブの高さ200mmの範囲でＵＩＴ処理を行う。その後、ねじ釘１３を打ち込むか、頭付きなどのスタッド１４を設置する。頭付スタッド１４の場合、必要があれば溶接部のＵＩＴ処理を行う。
下フランジとウエブの３面は先に作っておき、内部に横桁を設置する。そのブロックを鋼床版の上において、デッキプレートと鋼床版を溶接する。それから横桁とＴリブを高力ボルトで締め付ける。その後、プラスチックなどで型枠を作って、繊維補強コンクリート製横リブ１６をＳＦＲＣ（鋼繊維補強コンクリート）で形成する。
（実施例）

図２６から図３０は、従来技術の断面Ｕ字状縦リブ４０と横リブ４１を備えた鋼床版４９の場合と、本発明の断面逆Ｔ字状縦リブ及び繊維補強コンクリート製横リブ構造を有する耐疲労鋼床版１の場合とで、載荷試験を行って両者を比較した際の説明図である。

図２６は、比較例である従来技術の鋼床版４９における載荷荷重の移動方向を示した図であり、横リブ４１を基点として、橋軸方向に載荷荷重が移動するものとした。実際の条件としては、図２７（ａ）、（ｂ）に示すように、輪荷重走行試験機を用いて、一点の輪荷重（１５ｔ）を断面Ｕ字状縦リブ４０の真上におけるデッキプレート２上に載荷して、橋軸方向に移動するようにした。その際、図２７（ａ）に示した部位Ａ１および部位Ａ２に２軸のひずみゲージを貼って、輪荷重移動の際の発生応力を測定した。部位Ａ１の位置としては、下部に横リブ４１が存在するデッキプレート２上であって、且つ断面Ｕ字状縦リブ４０とデッキプレート２との接触部から橋軸直角方向に３０ｍｍ離れた位置とした。部位Ａ２の位置としては、部位Ａ１のデッキプレート２を挟んで反対側のデッキプレート２の裏面位置とした。尚、本載荷試験では、被労性能も評価するため、輪荷重はデッキプレート２上を橋軸方向に往復移動させるようにした。
また、図２８は、比較例にて、輪荷重がＡ１点を通る橋軸直角方向の線（荷重の中央線と呼ぶ）において橋軸方向に移動した際の、Ａ１点及びＡ２点における発生応力を示し（横軸は輪荷重をかけている位置の荷重の中央線からの距離（mm）を表し、縦軸は発生応力（ＭＰａ）を表す）、そのうち左図は、発生応力のうち橋軸直角方向成分の応力（デッキプレート２の上面Ａ１と下面Ａ２）、右図は、発生応力のうち橋軸方向成分の応力（デッキプレート２の上面Ａ１と下面Ａ２）である。

図２９（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、実施例における輪荷重走行試験機を用いた載荷試験の際の、試験体の構造を示した図である。輪荷重条件は上述した比較例での条件と同様であるが、荷重は断面逆Ｔ字状縦リブ６のウエブが配置されている位置におけるデッキプレート上に載荷している。試験体は、デッキプレート２の下部に断面逆Ｔ字状縦リブ６を溶接接合し、横桁４上に載置してボルト接合し、繊維補強コンクリート製横リブ１６を図４に示すように配置した構造としている。図２９（ｂ）は橋軸方向の側面図で、そのＣ−Ｃ矢視図が図２９（ａ）、Ｄ−Ｄ矢視図が図２９（ｃ）である。発生応力を調べるため、２軸のひずみゲージを、横桁４が存在する橋軸直角方向断面における、デッキプレート２と断面逆Ｔ字状縦リブ６との接合部から３０ｍｍ離れた位置のデッキプレート２の上面Ａ３と下面Ａ４（図２９（ａ）参照）に貼りつけている。

また、図３０のグラフは、輪荷重が荷重の中央線から橋軸方向に移動した際の、Ａ３点及びＡ４点における発生応力を示し（横軸は輪荷重をかけている位置の荷重の中央線からの距離（mm）を表し、縦軸は発生応力（ＭＰａ）を表す）、そのうち左図は、発生応力のうち橋軸直角方向成分の応力（デッキプレート２の上面Ａ３と下面Ａ４）を示し、右図は、発生応力のうち橋軸方向成分の応力（デッキプレート２の上面Ａ３と下面Ａ４）を示す。
試験結果を表１に示す。尚、比較例、実施例共に、輪荷重試験の往復運動回数は、溶接部にき裂が生じるまで行い、き裂が生じない場合は、４００万回迄行った。

表１で示した発生応力振幅Δとは、Ａ１〜Ａ４点それぞれにおける最大発生応力と最小発生方力の差を絶対値表示したものであり、疲労強度に影響するパラメータである。
表１からわかるように、比較例では、部位Ａ１及び部位Ａ２での発生応力振幅Δが共に１４０ＭＰａであり、溶接部のき裂は、デッキプレートと断面Ｕ字状横リブの溶接部では1,500,000回で発生し、縦リブと横リブとの交差部（表中では、縦横リブ交差部と記載）では1,000,000回で発生している。

それに対して、実施例における部位Ａ３及び部位Ａ４での発生応力振幅Δは、それぞれ２５ＭＰａ及び３０ＭＰａと著しく小さい。これは、溶接部を超音波ピーニングによるＵＩＴ処理をしており、且つ、繊維補強コンクリート製横リブ１６を設置した効果と考えられる。また、このように疲労的な弱点がないために、実施例では疲労き裂は発生しなかった。

本発明の第１実施形態の耐疲労鋼床版を示す斜視図である。図１の正面図である。図１に示す耐疲労鋼床版におけるデッキプレートの一部を切り欠いて示す平面図である。図１の一部を拡大して示す斜視図である。図４の裏面側から見て一部を切り欠いて示す一部切り欠き斜視図である。（ａ）は図３におけるデッキプレートの一部を切り欠いた部分を拡大して示す平面図、（ｂ）は（ａ）の正面図である。デッキプレートと断面逆Ｔ字状縦リブにおけるウェブとの溶接部の溶接ビードに超音波ピーニングを施す部分を示す側面図である。（ａ）はデッキプレートと断面逆Ｔ字状縦リブとねじ釘部付近を拡大して示す縦断正面図、（ｂ）は（ａ）の矢視図である。（ａ）は繊維補強コンクリートに埋設されているねじ釘部付近を拡大して示す縦断正面図、（ｂ）はねじ釘部付近を拡大して示す縦断正面図である。図１に示す状態から繊維補強コンクリート製横リブを取り除いた状態で、繊維補強コンクリート製横を設ける直前の状態の斜視図である。超音波ピーニング装置を示す概略正面図である。（ａ）および（ｂ）は、他の形態の耐疲労鋼床版を説明するための縦断正面図である。（ａ）および（ｂ）は、他の形態の耐疲労鋼床版を説明するための縦断正面図である。（ａ）は他の形態の耐疲労鋼床版を説明するための縦断正面図、（ｂ）はその一部を拡大して示す図、（ｃ）はプレキャストコンクリート版を示す正面図である。（ａ）は標準の鋼床版の形態を示す説明図、（ｂ）はプレキャストコンクリート版の周囲に型枠としてガムテープにより隙間を閉塞している状態を示す正面図である。損傷した鉄筋コンクリート床版を撤去している状態を示す斜視図である。既設の主桁に渡って横桁を増設している状態を示す斜視図である。本発明の耐疲労鋼床版を架け替え用に設置している状態を示す斜視図である。増設された横桁上に調整プレートを介在させて、本発明の耐疲労鋼床版を設置した状態を示す正面図である。デッキプレートを反転は位置した状態を示す概略斜視図である。デッキプレートに断面逆Ｔ字状縦リブを設置した状態を示す概略斜視図である。横方向に隣り合う断面逆Ｔ字状縦リブに繊維補強コンクリート製横リブを設置している状態を示す概略斜視図である。箱桁本体を示す斜視図である。耐疲労鋼床版に箱桁本体部を載置して一体化している状態を示す斜視図である。耐疲労鋼床版と箱桁本体とを一体化するまでの工程説明図である。載荷試験を説明するための説明図である。（ａ）は鋼床版に載荷している状況を示す正面図、（ｂ）は斜視図である。従来技術の鋼床版におけるデッキプレート部分の発生応力を示す図である。実施例の耐疲労鋼床版の構造を示す説明図である。実施例の鋼床版におけるデッキプレート部分の発生応力を示す図である。従来技術の鋼床版を設置した箱桁を示す斜視図である。（ａ）〜（ｃ）は従来技術の断面Ｕ字状縦リブの溶接部の疲労き裂を説明するための説明図である。従来の疲労き裂の対策を説明するための説明図である。従来の疲労き裂の対策を説明するための説明図である。（ａ）従来の鋼床版を設置した状態を示す正面図、（ｂ）は（ａ）の一部を拡大して示す重症面図である。従来の他の鋼床版を設置した状態を示す正面図である。鉄筋コンクリート床版の損傷工程を説明するための説明図である。

符号の説明

１鋼床版箱桁
２デッキプレート
３耐疲労鋼床版
４横桁
４ａウェブ
４ｂフランジ
５断面逆Ｔ字状縦リブ
６ウェブ
７溶接ビード
８フランジ
９ボルト
１０フランジ
１１超音波ピーニング
１２ボルト挿通孔
１３ねじ釘
１３ａねじ部
１３ｂ頭部
１４頭付スタッド
１４ａ頭
１６繊維補強コンクリート製横リブ
１７ＲＣ床版
１８主桁
１９底版
２０楔
２１硬化性充填材
２２一次覆工
２３２次覆工
２４凹部
２５プレキャストコンクリート版
２９超音波ピーニング装置
３０トランスデューサー
３１ウエーブガイド
３３ホルダー
３４自由振動体
３５支持体
３６ハンドル
３７ケース
３８電源
４０断面Ｕ字状縦リブ
４１横リブ
４２横桁
４３主桁
４４側板
４５溶接ビード
４６ルートき裂
４７Ｕ字状スリット部
４８止端き裂
４９鋼床版
５０グラインダー
５１回し溶接部
５２のど厚
５３断面Ｉ字状縦リブ
５４上フランジ
５５断面逆Ｔ字状縦リブ
５６スカーラップ
５７ウエブ
６０ＲＣ床版

Claims

桁構造物に載置される鋼床版であって、
デッキプレートと、当該デッキプレートの下側に複数並べて配置されると共にウェブ及びフランジを有する断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブとを備え、
前記縦リブのウェブが溶接でデッキプレートの下面に固定されていると共に、前記縦リブのフランジには、前記桁構造物の横桁にボルトで固定するためのボルト挿通孔を備えており、
前記横桁の直上の位置における前記複数並べて配置された縦リブの各縦リブ間に渡って繊維補強コンクリート製横リブが設けられ、
前記溶接により形成されるウェブ長手方向の溶接ビードに対して、前記溶接部における断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブのウェブ平面中心軸線と横桁の平面中心軸線との交差部を中心とする範囲であって、少なくとも前記縦リブ高さ寸法の範囲に、超音波ピーニングを施していることを特徴とする耐疲労鋼床版。
請求項１の耐疲労鋼床版において、繊維補強コンクリート製横リブに、断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブあるいはデッキプレート等の鋼材に設けたスタッドを埋め込むようにしたことを特徴とする耐疲労鋼床版。
請求項１の耐疲労鋼床版において、繊維補強コンクリート製横リブに、断面逆Ｔ字状縦リブまたは断面Ｌ字状縦リブあるいはデッキプレート等の鋼材側に設けたねじ釘を埋め込むようにしたことを特徴とする耐疲労鋼床版。
既設の鉄筋コンクリート床版を架け替える場合に設置される請求項１〜３のいずれかに記載の耐疲労鋼床版であって、縦リブとデッキプレートとの合計の厚さ寸法を、既設の鉄筋コンクリート床版の厚さと同じかそれ以下としたことを特徴とする耐疲労鋼床版。
繊維補強コンクリート製横リブが現場打ちにより設けられている請求項１〜４のいずれかに記載の耐疲労鋼床版。