JP2007306782A - 単相モータ - Google Patents
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Abstract
【課題】
トルク脈動が小さく、低騒音,低振動の単相モータを提供することである。
【解決手段】
ロータマグネットと、突極を有するステータコアと、前記ステータコアに巻回された巻線とを有する単相モータであって、巻線に印加する電圧の立ち上がり部と立ち下がり部の勾配が異なり、かつ、前記突極が3つの角度部分に分けられて、前記突極の外形の半径がロータの回転方向に関して第1の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に減少し、前記ロータの回転方向に関して第2の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に増加し、前記ロータの回転方向に関して第3の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に増加するが、増加の割合が第2の部分よりは穏やかである事を特徴とする単相モータ。
【選択図】図1
トルク脈動が小さく、低騒音,低振動の単相モータを提供することである。
【解決手段】
ロータマグネットと、突極を有するステータコアと、前記ステータコアに巻回された巻線とを有する単相モータであって、巻線に印加する電圧の立ち上がり部と立ち下がり部の勾配が異なり、かつ、前記突極が3つの角度部分に分けられて、前記突極の外形の半径がロータの回転方向に関して第1の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に減少し、前記ロータの回転方向に関して第2の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に増加し、前記ロータの回転方向に関して第3の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に増加するが、増加の割合が第2の部分よりは穏やかである事を特徴とする単相モータ。
【選択図】図1
Description
本発明は単相モータに関するものである。
単相モータは、多相モータに比較して構成が簡単なことから一般に低コストである。従って、単相モータは低コスト化が求められる電気機械で用いられてきた。その代表的な例として2相DCブラシレスモータの例が特開平11−332193号公報に開示されている。この例では、ステータコアの外径を徐々に増加する部分とほぼ一定にする部分に分けることで誘起電圧の前半を正弦波、後半を矩形にしてトルク脈動を一定限減少させることに成功している。単相モータの利用される電気機械の典型的な例としてファンモータがあげられる。家電製品,各種OA(オートメーションオフィス)・IT(インフォメーションテクノロジー)機器には冷却用の軸流ファンモータが多数使用されている。このような製品では発熱量や製品コストの低減のため、大風量化の要求が出ている。風量の増加にともない、電磁加振力や羽根回転による騒音が大きくなる傾向にある。一方、快適環境の追求により騒音低減の要求が大きくなってきており、それに対する技術も開発されている。
軸流ファンモータを組み込んだ製品の振動・騒音低減技術として、特開平10−159792号公報では、モータシャフトとファンボスとの間に防振ゴムを設けることで振動の低減を図っている。
単相モータは、原理的に電気角1サイクルに2回のトルク脈動が発生するために、騒音振動が大きい課題がある。そこで、ステータコアの形状を工夫して誘起電圧及びコギングトルクの波形を制御し出力トルク脈動を小さくする試みや、ロータマグネットの着磁分布を制御する試みなど、多数の試みが行われてきた。いずれの試みも一定の成果を挙げてトルク脈動を小さくすることに貢献してきたが、上記原理的な問題から発生するトルク脈動は依然として単相モータを使う電気機器の騒音振動という形で問題となるレベルにあり、電気機械の低騒音,低振動化に伴い、更に出力トルク脈動を小さくする課題がある。また、モータの出力トルク波形は、誘起電圧波形と電流波形とで決まる。そのため、ステータコアの形状と加える電圧波形を同時に制御することが最良であるが、従来技術ではこの観点からの検討がなされていなかったため、トルク脈動低減が不十分である課題があった。
従って、本発明の目的は、出力トルク脈動が小さく、低騒音,低振動の単相モータを提供することにある。
巻線に印加する電圧の立ち上がり部と立ち下がり部の勾配が異なり、かつ、ステータコアの突極が3つの角度部分に分けられて、前記突極の外形の半径がロータの回転方向に関して第1の角度部分ではロータの回転方向に関して徐々に減少し、前記ロータの回転方向に関して第2の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に増加し、前記ロータの回転方向に関して第3の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に増加するが、増加の割合が第2の部分よりは穏やかである事を特徴とする単相モータである。
本発明によれば、トルク脈動が小さく、低騒音,低振動の単相モータを提供することができる。
以下、図1〜図5を用いて、本発明の一実施形態による単相モータ構成について説明する。
図1は本発明の一実施形態によるステータコア1である。ステータコア1は4つの突極1a,1b,1c及び1dから構成される。突極1a,1b,1c及び1dは同一形状をしている。また図示しないがステータコア1の半径方向外側にはロータマグネットを備えたロータコアがあり、回転方向2の方向に回転する。以下、突極の構造を突極1aを用いて説明する。突極1aは回転方向2に関する全角度3を図示のごとく角度領域4,5及び7の部分に分割線8及び9によって形状が分割できる。ここで、全角度3を80.6 度とし、分割線9を規定する角度4は全角度3に対して8%、分割線8を規定する角度6は全角度3に対して36.5% の位置に決めている。突極1aの外形10のステータコア1中心からの半径を、角度領域4の部分では回転方向2に関して徐々に減少するように、角度領域5の部分では回転方向2に関して徐々に増加するように、角度領域7の部分では回転方向2に関して徐々に増加するが角度領域5の部分よりは穏やかに増加するように決めている。ロータコアの形状をこのようにすることによって、後述する印加電圧との組み合わせにおいてトルク脈動の小さな良好な単相モータを構成することができる。
図2は、図1のステータコアのティース部分11a,11b,11c及び11dに図示していないが巻回している巻線に印加する印加電圧12を示している。モータはこの印加電圧によって巻線に電流が流れトルクを発生しロータを回転する。図2のグラフの縦軸は印加電圧、横軸は電気角[度]でありロータの回転方向13とは図示のような関係にある。横軸の原点は、図示しない誘起電圧の発生点に一致させている。印加電圧12は誘起電圧の発生点に関して図示のごとく進み角14の分だけ進んでいる。本実施例では進み角
14は電気角で4度に設定している。印加電圧12の立ち上がり部分15及び立ち下がり部分16は図示のごとく非対称に決めていて、本実施例では立ち上がり部分の傾きは実質的に矩形状で、立ち下がり部分の傾きは印加電圧12の半周期の45%に設定している。なお、図2における各ポイントの電気角[度]を図中に示している。立ち上がり,立ち下がり部分の電圧波形に傾きを設けることをソフトスイッチングと呼ぶ。ソフトスイッチングはインバータによって印加電圧をPWMして達成することも考えられるが、その場合はPWMされた矩形電圧の集合を時間的になめらかにした場合の電圧波形が図示のごとく概ね直線的に傾斜するようにしている。このように、印加電圧の立ち下がり部分にソフトスイッチングを施すことによって、高次のトルク脈動の低減と電圧利用率確保の両立及び、低次のトルク脈動を低減する効果がある。さらに、図示のごとく進み角を持たせることで一層トルク脈動を低減する効果がある。
14は電気角で4度に設定している。印加電圧12の立ち上がり部分15及び立ち下がり部分16は図示のごとく非対称に決めていて、本実施例では立ち上がり部分の傾きは実質的に矩形状で、立ち下がり部分の傾きは印加電圧12の半周期の45%に設定している。なお、図2における各ポイントの電気角[度]を図中に示している。立ち上がり,立ち下がり部分の電圧波形に傾きを設けることをソフトスイッチングと呼ぶ。ソフトスイッチングはインバータによって印加電圧をPWMして達成することも考えられるが、その場合はPWMされた矩形電圧の集合を時間的になめらかにした場合の電圧波形が図示のごとく概ね直線的に傾斜するようにしている。このように、印加電圧の立ち下がり部分にソフトスイッチングを施すことによって、高次のトルク脈動の低減と電圧利用率確保の両立及び、低次のトルク脈動を低減する効果がある。さらに、図示のごとく進み角を持たせることで一層トルク脈動を低減する効果がある。
図1及び図2に示したステータコア形状と印加電圧の波形は相互に依存して変わるものであるが、電磁界解析及び回路解析を組み合わせた最適化計算によって最適値として得られた。
図3に、図2の進み角14をパラメータとしたとき、モータの出力トルク脈動のpp値
23を、最低値を1と規格化した値を縦軸24で表している。横軸は進み角25であり単位は電気角における[度]である。最低値は横軸の6度の位置にあり、進み角14がこれより小さくても大きくてもモータの出力トルク脈動のpp値は増加し、性能が劣化する。トルク脈動の増加は20%許容でき、トルク脈動増加の許容値は最低値の約1.2倍 の線26であり、線26とグラフ23の交点の横軸を求めると0度及び10度となる。従って、進み角が0度から10度の間にあれば、モータは良好な出力トルク脈動特性を有する。
23を、最低値を1と規格化した値を縦軸24で表している。横軸は進み角25であり単位は電気角における[度]である。最低値は横軸の6度の位置にあり、進み角14がこれより小さくても大きくてもモータの出力トルク脈動のpp値は増加し、性能が劣化する。トルク脈動の増加は20%許容でき、トルク脈動増加の許容値は最低値の約1.2倍 の線26であり、線26とグラフ23の交点の横軸を求めると0度及び10度となる。従って、進み角が0度から10度の間にあれば、モータは良好な出力トルク脈動特性を有する。
図4に、図1の分割線9の角度位置をロータの回転方向2に関して突極11aの実長に対する割合で示した場合の、モータの出力トルク脈動のpp値18を、最低値を1と規格化した値を縦軸17で表している。最低値は横軸の7.93% にあり、分割線9の角度位置がこれより小さくても大きくてもモータの出力トルク脈動のpp値は増加し、性能が劣化する。トルク脈動の増加は20%許容でき、トルク脈動増加の許容値は最低値の約1.2倍の線19であり、線19とグラフ18の交点の横軸を求めると4%及び13%となる。従って、分割線9の角度位置をロータの回転方向に関して突極11aの実長に対する割合で表した値が4%から13%の間であれば、モータは良好な出力トルク脈動特性を有する。
図5に、図1の分割線8の角度位置をロータの回転方向2に関して突極11aの実長に対する割合で示した場合の、モータの出力トルク脈動のpp値21を、最低値を1と規格化した値を縦軸20で表している。最低値は横軸の36.5% にあり、分割線8の角度位置がこれより小さくても大きくてもモータの出力トルク脈動のpp値は増加し、性能が劣化する。トルク脈動の増加は20%許容でき、トルク脈動増加の許容値は最低値の約1.2倍の線22であり、線22とグラフ21の交点の横軸を求めると29%及び43%となる。従って、分割線8の角度位置をロータの回転方向に関して突極11aの実長に対する割合で表した値が32%から42%の間であれば、モータは良好な出力トルク脈動特性を有する。
図6から図8に本実施例の単相モータの特性を示す。図6はロータが回転することで巻線に発生する誘起電圧の波形123を示す。横軸124は電気角であり図は電気角の1周期分を示している。なお、図6における誘起電圧の発生点は例えば図16におけるロータ47が機械角で4.5 度回転方向2の方向に回転した位置である。図7は巻線に流れる電流125を示す。図2の電圧波形16のソフトスイッチングに対応する部分で電流がなだらかに下がっていることが分かる。ソフトスイッチングを行わない場合はこの部分の電流が逆にピークを持ち、トルク脈動に悪影響を及ぼす。図8に出力トルク波形126を示す。ソフトスイッチングに対応する部分で、トルクのピークを無くし高次のトルク脈動を減少させていて、ステータコアの形状は低次のトルク脈動成分を低減させる効果がある。その結果、トルク脈動が非常に小さい良好な特性が得られていることが分かる。
次に、振動低減の実施例を示す。上述のような単相モータにおいては、モータのトルク脈動による振動伝搬低減を実現するために防振ゴム等の振動減衰部材が必要になるという課題がある。
本発明の他の目的は、軸流ファンモータ単体および各種装置に組み込んだ状態においても、モータ等の振動によって発生する固体伝播音を低減できる低騒音の軸流ファンモータを提供することにある。具体的には、ステータコアとステータコアを支持するスリーブとを分離する、つまり、できる限り支持する際にステータコアとスリーブとの接触面積を少なくし、ステータコアに生じる振動をスリーブへの伝播を極力少なくすることにより、さらにファンやブロワの振動と騒音を低減できるステータコアを提供することを目的とする。
まず、図9に軸流ファンモータの全体構成図を示す。同図に示すように、軸流ファンモータは、回転することにより空気の流れを生じさせるプロペラ27と、プロペラを駆動するモータ部28と、前記プロペラの羽根先端から隙間を空けて設けられているベンチュリ29とから構成されている。図10に、本発明によるステータコア30の形状を示す。この図で示されるように、ティース31とコアバック32の交差する部分33に凹部の空間34を設けている。この空間34は、図11に示すスリーブ35へステータコア30およびその基板組を固定するときに、このスリーブ35上部のストッパー部36を通過させる必要があるためである。プロペラ27が回転すると、ステータコア30にはトルク脈動による振動が発生してしまうが、このステータコア30の振動を直接伝播させないようにして、ファンやブロワの振動低減を実現する。具体的には、ステータコア30とスリーブ
35間に空間を設け、ステータコア30がスリーブ35に接触しないようにすれば良い。この構成は、まず、図11に示すような構造を持つスリーブ35を持つベンチュリ37およびケーシング37を対象とする。このベンチュリ37に対して、バネ38を挿入すると、図12のようになる。次に、図10で示したステータコア30とその基板組をこのスリーブ35へ通過させる。このとき、図10の空間34をストッパー部36に通過させ、下部インシュレータ39とバネ38が接触したら、ステータコア30およびその基板組がバネ38を押すように挿入する。そして、図10の空間34がストッパー部36下部を完全に通過させたら、図13に示す上部インシュレータ40のストッパーを保持する溝41にセットするように回転させ、ストッパー部36とバネ38でステータコア30及びその基板組をスリーブ35に支持することができる。以上の操作を終了した後の断面図42を図14に示す。
35間に空間を設け、ステータコア30がスリーブ35に接触しないようにすれば良い。この構成は、まず、図11に示すような構造を持つスリーブ35を持つベンチュリ37およびケーシング37を対象とする。このベンチュリ37に対して、バネ38を挿入すると、図12のようになる。次に、図10で示したステータコア30とその基板組をこのスリーブ35へ通過させる。このとき、図10の空間34をストッパー部36に通過させ、下部インシュレータ39とバネ38が接触したら、ステータコア30およびその基板組がバネ38を押すように挿入する。そして、図10の空間34がストッパー部36下部を完全に通過させたら、図13に示す上部インシュレータ40のストッパーを保持する溝41にセットするように回転させ、ストッパー部36とバネ38でステータコア30及びその基板組をスリーブ35に支持することができる。以上の操作を終了した後の断面図42を図14に示す。
このようにして、ステータコアとスリーブを非接触にする構造を得ることができるが、このような構造を考えた場合、ステータコア内径はスリーブ外径とは接触させないため、スリーブ外形よりも多少大きくならざるを得ない。このため、ステータコア内径を大きくすることにより、ストッパーの通過に余裕を持たせることが考えられる。しかし、この方法では、以下の欠点が生じてしまう。まず、ステータコア内径を大きくすることに伴い、ステータコア外径も大きくなってしまうことが考えられる。ステータコア外径が大きくなることは、モータサイズが大きくなる可能性を意味し、この場合、ファンのボス径が必要以上に大きくなり、所望の流体性能が得られない可能性がある。このような現象を防ぐため、図10のようなステータコア形状を発明した。この形状は所望のステータコアサイズで、所望のモータ性能を満たしている形状である。図15に図10の空間34を保有しないステータコアでの磁界解析結果を示す。一方、図16に本発明の磁界解析結果を示す。図15及び図16では、磁界解析に必要な部分すなわちステータコア43及び46,ロータコア44及び47,永久磁石45及び49のみを示す。図15及び図16は磁束線の流れを示している。スリーブのストッパーを通すための空間50は、ステータコア46の内径部分の内で磁束密度が最も低い場所に設けているため、空間50の有無にかかわらず磁束の流れはほぼ同一である。この2つの解析結果から、両方のモータ性能に差異がないことがわかり、本発明の形状は、モータ性能を損なわず、モータ振動を直接スリーブに伝播しない構造に最適であることがわかる。図17に図10の空間34を保有しないモータと本発明のモータとのトルクリプル51及び52を示す。本図からもモータ性能に差異は生じないことがわかる。
また、資源の再利用が叫ばれる社会においては、工業製品は分解して再利用できる製品が望ましい。このような観点から、できるだけ部品を再利用できるように製品の製造が重要である。従来のファンモータやブロワの製造においては、ステータコアとステータコアを支持するスリーブとは、接着やカシメ・溶着等の方法で行われていた。これらの方法でステータコアをスリーブに固定されてしまうと、スリーブを破壊しなければ分解できない状況となって、資源の再利用が行えないことになる。本発明は、ステータコアとスリーブが溶着や接着材等で強固に直接接触していないため、分解が容易にできるため、リサイクルが容易に実現可能な構成を提供することができる。
さらに、コアバック内径コアバックの交差する位置に空間を設け、この空間を巻き線のフォーマ用の位置決めとして使用することもできる。
以上のように、本発明によれば、トルク脈動が小さく、低騒音,低振動の単相モータを提供することができる。また、モータステータコアとスリーブが直接接しない構造で、磁束の流れの影響を極力無くし、モータ効率が最大になるようにステータコアの振動が減衰してスリーブに到達する構造を有しているため、ファンの振動が低減できる。このファンの振動低減により、このファンを組み込み搭載したOA(オフィスオートメーション)・IT(インフォメーションテクノロジー)機器及び家電製品の低振動化及び低騒音化を図ることができる。また、分解が容易にできるため、分解したステータコアやベンチュリ等の再利用が可能となる。
1,30,43,46 ステータコア
1a,1b,1c及び1d 突極
2,13 回転方向
3 全角度
4,5及び7 角度領域
6 角度
8,9 分割線
10 突極の外形
11a,11b,11c及び11d ティース部分
12 印加電圧
14,25 進み角
15 印加電圧の立ち上がり部分
16 印加電圧の立ち下がり部分
17,20,24 最低値を1と規格化した値を示す縦軸
18,21,23 出力トルク脈動のpp値
19,22,26 最低値の約1.2倍の線
27 プロペラ
28 モータ部
29 ベンチェリ
31 ティース
32 コアバック
33 ティースとコアバックが交差する部分
34,50 空間
35 スリーブ
36 ストッパー部
37 ベンチェリまたはケーシング
38 バネ
39 下部インシュレータ
40 上部インシュレータ
41 ストッパーを保持する溝
42 断面図
44,47 ロータコア
45,49 永久磁石
51,52 空間50がある場合及び無い場合の出力トルク波形
123 誘起電圧の波形
124 横軸
125 巻線に流れる電流
126 出力トルク波形
1a,1b,1c及び1d 突極
2,13 回転方向
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4,5及び7 角度領域
6 角度
8,9 分割線
10 突極の外形
11a,11b,11c及び11d ティース部分
12 印加電圧
14,25 進み角
15 印加電圧の立ち上がり部分
16 印加電圧の立ち下がり部分
17,20,24 最低値を1と規格化した値を示す縦軸
18,21,23 出力トルク脈動のpp値
19,22,26 最低値の約1.2倍の線
27 プロペラ
28 モータ部
29 ベンチェリ
31 ティース
32 コアバック
33 ティースとコアバックが交差する部分
34,50 空間
35 スリーブ
36 ストッパー部
37 ベンチェリまたはケーシング
38 バネ
39 下部インシュレータ
40 上部インシュレータ
41 ストッパーを保持する溝
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44,47 ロータコア
45,49 永久磁石
51,52 空間50がある場合及び無い場合の出力トルク波形
123 誘起電圧の波形
124 横軸
125 巻線に流れる電流
126 出力トルク波形
Claims (9)
- ロータマグネットと、突極を有するステータコアと、前記ステータコアに巻回された巻線とを有する単相モータであって、巻線に印加する電圧の立ち上がり部と立ち下がり部の勾配が異なり、かつ、前記突極が3つの角度部分に分けられて、前記突極の外形の半径がロータの回転方向に関して第1の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に減少し、前記ロータの回転方向に関して第2の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に増加し、前記ロータの回転方向に関して第3の角度部分では前記ロータの回転方向に関して徐々に増加するが、増加の割合が第2の部分よりは穏やかであることを特徴とする単相モータ。
- 請求項1において、
前記印加電圧は、モータ誘起電圧の発生に対して発生以前に印加しその進み角が電気角において0度から10度の範囲であることを特徴とする単相モータ。 - 請求項1において、
前記第1の角度が前記突極の実長の4%から13%であり、かつ、前記第2の角度が前記突極の実長の29%から43%であることを特徴とする単相モータ。 - 請求項1において、
前記印加する電圧の立ち上がり角度が実質的に矩形状で、立ち下がり部分が印加電圧半周期の40%から50%であることを特徴とする単相モータ。 - 請求項1において、
突起物を有するスリーブに前記ステータコアが固定されており、
前記スリーブの突起物と干渉しないように、コア内径を構成することを特徴とする単相モータ。 - 請求項1において、
突起物を有するスリーブに前記ステータコアが固定されており、支持極とコアバックの交差する位置に空間を設けることを特徴とする単相モータ。 - 請求項6において、
少なくとも前記空間の1ヶ所以上をスリーブの突起物が通過する構造を持つことを特徴とする単相モータ。 - 請求項6において、
前記空間は凹部であり、ステータコア内径側にあることを特徴とする単相モータ。 - 請求項1において、
突起物を有するスリーブに前記ステータコアが固定されており、コアバック内径コアバックの交差する位置に空間を設け、前記空間を巻き線のフォーマ用の位置決めとして使用することを特徴とする単相モータ。
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