JP2007254568A - スポーツ用品 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】熱可塑性樹脂(A)および反応性官能基を有する樹脂(B)を含む熱可塑性樹脂組成物からなり、引張試験において、引張速度V1、V2のときの引張弾性率をE(V1)、E(V2)とすると、V1<V2のとき、E(V1)>E(V2)である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とするスポーツ用品。
【選択図】なし
Description
(1)熱可塑性樹脂(A)および反応性官能基を有する樹脂(B)を含む熱可塑性樹脂組成物からなり、引張試験において、引張速度V1、V2のときの引張弾性率をE(V1)、E(V2)とすると、V1<V2のとき、E(V1)>E(V2)である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とするスポーツ用品、
(2)引張試験において、引張速度V1、V2のときの引張破断伸度をε(V1)、ε(V2)とすると、V1<V2のとき、ε(V1)<ε(V2)である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする上記(1)記載のスポーツ用品、
(3)スクリュー長さLとスクリュー直径D0の比L/D0が50以上である二軸押出機により溶融混練し、前記二軸押出機に原料を供給してから押し出すまでの滞留時間を1分から30分、押出量をスクリュー回転1rpm当たり0.01kg/h以上の条件で溶融混練し製造された熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする上記(1)あるいは(2)に記載のスポーツ用品、
(4)前記熱可塑性樹脂(A)が、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリアセタール樹脂、スチレン系樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリカーボネート樹脂から選ばれる少なくとも1種である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする上記(1)〜(3)いずれかに記載のスポーツ用品、
(5)前記反応性官能基を有する樹脂(B)のベースとなる樹脂が、ゴム質重合体である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする上記(1)〜(4)いずれかに記載のスポーツ用品、
(6)前記樹脂(B)の反応性官能基が、アミノ基、カルボキシル基、カルボキシル金属塩、エポキシ基、酸無水物基、オキサゾリン基から選ばれる少なくとも1種である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする上記(1)〜(5)いずれかに記載のスポーツ用品、
に関するものである。
特に断りのない限り、原料は下記に記したものを使用した。
ポリアミド6樹脂(以下PA6樹脂と略称する)
:「CM1017」(東レ社製)
グリシジルメタクリレート変性ポリエチレン共重合体(以下GMA変性PE共重合体と略称する)
:「ボンドファースト BF−7L」(住友化学社製)
未変性ポリエチレン共重合体(以下未変性PE共重合体と略称する)
:「LOTRYL29MA03」(アルケマ社製)
実施例1、2
熱可塑性樹脂(A)としてPA6樹脂を、反応性官能基を有する樹脂(B)としてGMA変性PE共重合体を使用し、表1に示す配合組成で混合し、真空ポンプによる揮発分の除去および窒素フローを行いながら、スクリュー径37mm、スクリューは2条ネジの2本のスクリューのL/D0=100の同方向回転完全噛み合い型二軸押出機(東芝機械社製、TEM−37BS−26/2V)を使用し、シリンダー温度を260℃、表1に示すスクリュー回転数、押出量で溶融混練を行い、吐出口(L/D=100)よりストランド状の溶融樹脂を吐出した。その際、原料と共に着色剤を投入し、押出物への着色が最大となる時間を滞留時間として測定し、その滞留時間を表1に示した。また、スクリュー構成:Aとして、L/D0=22、28、43、55、69、77、93の位置から始まる7箇所のニーディングゾーンを設け、各ニーディングゾーンの長さLk/D0は、順番にLk/D0=1.8、1.8、2.3、2.3、2.3、2.3、3.0とした。さらに各ニーディングゾーンの下流側に、逆スクリューゾーンを設け、各逆スクリューゾーンの長さLr/D0は、順番にLr/D0=0.4、0.4、0.8、0.8、0.4、0.8、0.4とした。また、スクリュー全長に対する上記ニーディングゾーンの合計長さの割合(%)を、(ニーディングゾーンの合計長さ)÷(スクリュー全長)×100により算出すると、ニーディングゾーンの合計長さの割合は16%であった。また、複数ヶ所のニーディングゾーンに設置した樹脂圧力計が示した樹脂圧力のうち、最大となったニーディングゾーンの樹脂圧力Pkmax(MPa)から、複数ヶ所のフルフライトゾーンに設置した樹脂圧力計が示した樹脂圧力のうち、最小となったフルフライトゾーンの樹脂圧力Pfmin(MPa)を引いた値を表1に示した。また、吐出されたストランド状の溶融樹脂を、冷却バスを通過させて冷却し、ペレタイザーにより引取りながら裁断することにより、熱可塑性樹脂組成物のペレット状のサンプルを得た。該サンプルを乾燥後、以下の条件で評価用試験片を作成した。また、以下の条件で各種特性を評価した。その結果を表2に示す。
日精樹脂工業社製射出成形機(NP7−1F)を用いて、成形温度:260℃、金型温度:80℃、射出圧力:下限圧+5kgf/cm2の条件により、JIS−5Aダンベル型試験片(長さ75mm×端部幅12.5mm×厚さ2mm)およびJIS−1号短冊型試験片(幅10mm×長さ80mm×厚さ4mm)を作成した。また、日本製鋼所社製射出成形機(J55ELII)を用いて、成形温度:260℃、金型温度:80℃、射出圧力:下限圧+5kgf/cm2の条件により、角板(80mm×80mm×厚さ3mm)を作成した。
射出成形により得られたJIS−5Aダンベル型試験片を、四酸化ルテニウムにより染色後、超薄切片を切り出し、透過型電子顕微鏡(日立製作所製H−7100型透過型電子顕微鏡)にて35000借に拡大し、モルフォロジー観察を行い、連続相成分の同定を行った。さらに、50000倍に拡大し、分散柚中の微粒子の存在の有無を確認するとともに、Scion Corporation社製画像解析ソフト「Scion Image」を使用し、それら微粒子が分散相に占める面積の割合を算出した。その結果を表2に示した。(3)引張試験による引張弾性率および引張破断伸度の評価
射出成形により得られたJIS−5Aダンベル型試験片を、オートグラフAG100kNG(島津製作所製)に供し、チャック間距離を50mmとし、100mm/min、500mm/min、1000mm/minの速度で、引張試験を実施し、各速度における引張弾性率および引張破断伸度を評価した。なお、引張破断伸度は、チャック間距離50mmを基準とした破断伸度とした。その結果を表2に示した。
射出成形により得られたJIS−1号短冊型試験片を、東洋精機社製シャルピー衝撃試験機611に供し、ISO179に従い、23℃、50%RHにおけるシャルピー衝撃試験を実施した。その結果を表2に示した。
射出成形により得られた3mm厚角板を、島津製作所社製サーボパルサーEHF−U2H−20L型高速面衝撃試験器に供し、1m/s(3.6km/h)および10m/s(36km/h)の速度で、23℃および−30℃における高速面衝撃試験を実施し、破断点および破断点までの衝撃吸収エネルギーを評価した。その結果を表3に示した。
上記実施例1、下記比較例1および3により得られた熱可塑性樹脂組成物の射出成形により得られた3mm厚角板を、ゴルフクラブ(ドライバー)のヘッド部の大きさに合うように楕円型に切削し、ゴルフクラブヘッド部の打撃面の内側にインサートした。そのゴルフクラブを使用し、打感に敏感な5名のゴルファーに1O球ずつ試打してもらい、その打感を5名の協議の下で評価した。打ったときのソフトさおよび手に伝わる衝撃について、ソフトさに優れ、かっ手に伝わる衝撃が弱い打感のものを○、それ以外の打感を×とした。その結果を表4に示した。
スクリュー構成:Bとして、L/D0=22、28、43、55、69、77、93の位置から始まる7箇所のニーディングゾーンを設け、各ニーディングゾーンの長さLk/D0は、順番にLk/D0=1.8、1.8、2.3、2.3、2.3、2.3、3.0とした。スクリュー構成として、逆スクリューゾーンを設けなかった以外は、実施例1、2と同様にして溶融混練を実施し、熱可塑性樹脂組成物を得た。混練条件を表1に、得られた熱可塑性樹脂組成物評価結果を表2および表3に示す。
未変性ポリエチレン共重合体を使用した以外は、実施例1、2と同様にして溶融混練を実施し、熱可塑性樹脂組成物を得た。混練条件を表1に、得られた熱可塑性樹脂組成物評価結果を表2および表3に示す。
スクリュー径37mm、スクリューは2条ネジの2本のスクリューのL/D0=100の同方向回転完全噛み合い型二軸押出機(東芝機械社製、TEM−37BS−26/2V)に設置されているL/D0=72のサンプリングバルブより熱可塑性樹脂組成物を吐出した以外は、実施例1と同様にして溶融混練を実施し、熱可塑性樹脂組成物を得た。混練条件を表1に、得られた熱可塑性樹脂組成物評価結果を表2および表3に示す。なお、スクリュー全長に対する上記ニーディングゾーンの合計長さの割合(%)を、(ニーディングゾーンの合計長さ)÷(スクリュー全長)×100により算出すると、ニーディングゾーンの合計長さの割合は15%であった。
スクリュー構成をBとした以外は、実施例3と同様にして溶融混練を実施し、熱可塑性樹脂組成物を得た。混練条件を表1に、得られた熱可塑性樹脂組成物評価結果を表2および表3に示す。
スクリュー径37mm、スクリューは2条ネジの2本のスクリューのL/D0=100の同方向回転完全噛み合い型二軸押出機(東芝機械社製、TEM−37BS−26/2V)に設置されているL/D0=40のサンプリングバルブより熱可塑性樹脂組成物を吐出した以外は、比較例4と同様にして溶融混練を実施し、熱可塑性樹脂組成物を得た。混練条件を表1に、得られた熱可塑性樹脂組成物評価結果を表2および表3に示す。なお、スクリュー全長に対する上記ニーディングゾーンの合計長さの割合(%)を、(ニーディングゾーンの合計長さ)÷(スクリュー全長)×100により算出すると、ニーディングゾーンの合計長さの割合は9%であった。
Claims (6)
- 熱可塑性樹脂(A)および反応性官能基を有する樹脂(B)を含む熱可塑性樹脂組成物からなり、引張試験において、引張速度V1、V2のときの引張弾性率をE(V1)、E(V2)とすると、V1<V2のとき、E(V1)>E(V2)である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とするスポーツ用品。
- 引張試験において、引張速度V1、V2のときの引張破断伸度をε(V1)、ε(V2)とすると、V1<V2のとき、ε(V1)<ε(V2)である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする請求項1記載のスポーツ用品。
- スクリュー長さLとスクリュー直径D0の比L/D0が50以上である二軸押出機により溶融混練し、前記二軸押出機に原料を供給してから押し出すまでの滞留時間を1分から30分、押出量をスクリュー回転1rpm当たり0.01kg/h以上の条件で溶融混練し製造された熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする請求項1あるいは2に記載のスポーツ用品。
- 前記熱可塑性樹脂(A)が、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリアセタール樹脂、スチレン系樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリカーボネート樹脂から選ばれる少なくとも1種である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする請求項1〜3いずれかに記載のスポーツ用品。
- 前記反応性官能基を有する樹脂(B)のベースとなる樹脂が、ゴム質重合体である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする請求項1〜4いずれかに記載のスポーツ用品。
- 前記樹脂(B)の反応性官能基が、アミノ基、カルボキシル基、カルボキシル金属塩、エポキシ基、酸無水物基、オキサゾリン基から選ばれる少なくとも1種である熱可塑性樹脂組成物からなることを特徴とする請求項1〜5いずれかに記載のスポーツ用品。
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