JP2007247453A

JP2007247453A - 軸流流体機械用翼

Info

Publication number: JP2007247453A
Application number: JP2006069135A
Authority: JP
Inventors: Koichiro Iida; 耕一郎飯田; Junji Iwatani; 淳二岩谷
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2006-03-14
Filing date: 2006-03-14
Publication date: 2007-09-27
Anticipated expiration: 2026-03-14
Also published as: EP1995469A4; US8100658B2; CN101379299A; CN101379299B; CA2640697C; EP1995469B1; JP4719038B2; US20090169391A1; EP1995469A1; WO2007105380A1; CA2640697A1

Abstract

【課題】翼の摩擦損失を低減させることができるとともに、高いサージ耐性を備えた軸流流体機械用翼を提供すること。
【解決手段】軸流流体機械に用いられる軸流流体機械用翼６０であって、前縁６１が、そのチップ部およびそのルート部において上流側に向かって突出し、後縁６２が、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部において下流側に向かって突出するように形成されている。
【選択図】図３

Description

本発明は、軸流流体機械（例えば、軸流圧縮機等）に用いられる翼（例えば、静翼）に関するものである。

軸流流体機械に用いられる翼としては、例えば、特許文献１，２に開示されたものが知られている。
特開平１０−１０３００２号公報特開平１０−１８４３０３号公報

上記特許文献１に開示されている翼は、その前縁のチップ部およびルート部が上流側に向かって突出した、平面視略Ｕ字状を呈する前縁を備えたものである。
また、上記特許文献２に開示されている翼は、その後縁のチップ部およびルート部が下流側に向かって突出した、平面視略Ｕ字状を呈する後縁を備えたものである。
さて、翼の摩擦損失を低減させて、軸流流体機械の性能を向上させるには、上記特許文献１の発明と上記特許文献２の発明とを組み合わせて、翼全体の表面積の低減化を図り、翼の摩擦損失を大幅に低減させて、軸流流体機械の性能を向上させることが考えられる。
しかしながら、上記特許文献１に開示された翼と上記特許文献２に開示された翼とを組み合わせたような翼では、ミッドスパン部におけるコード長がその他の部分のコード長に比べて短くなってしまう。そのため、定格点では翼の摩擦損失を低減させて、軸流流体機械の性能を向上させることができるが、例えば、高負荷時に、作動点が定格点よりも圧力比大の側に移動すると、ミッドスパン部において空気流が剥離して、サージが生じてしまうといった問題点がある。

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、摩擦損失を低減させることができるとともに、高いサージ耐性を備えた軸流流体機械用翼を提供することを目的とする。

本発明は、上記課題を解決するため、以下の手段を採用した。
本発明による軸流流体機械用翼は、軸流流体機械に用いられる軸流流体機械用翼であって、前縁が、そのチップ部およびそのルート部において上流側に向かって突出し、後縁が、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部において下流側に向かって突出するように形成されている。
このような軸流流体機械用翼によれば、その前縁が平面視略Ｕ字状を呈するように、かつ、その後縁が平面視略Ｗ字状を呈するように形成され、翼全体のコード長の低減化が図られるとともに、翼全体の表面積の低減化が図られることとなる。これにより、翼の摩擦損失を低減させることができる。
また、翼の、特に、チップ部とミッドスパン部との間、およびミッドスパン部とルート部との間におけるコード長の低減化が図られるとともに、これら領域の表面積の低減化が図られることとなるので、これら領域の摩擦損失を、例えば、図４に破線で示すように低減させることができる。
さらに、ミッドスパン部におけるコード長が、チップ部とミッドスパン部との間、およびミッドスパン部とルート部との間におけるコード長よりも長くなるように（例えば、０％Ｈｔにおけるコード長および１００％Ｈｔにおけるコード長と略等しくなるように）形作られているので、高負荷時に、作動点が定格点よりも圧力比大の側に移動したとしてもミッドスパン部における空気流の剥離を防止することができて、サージ耐性の低下を防止することができる。
さらにまた、翼は、その前縁および後縁を削り取るようにして作製されている（すなわち、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部を上流側および／または下流側に増設するようにして作製されたものではない）ので、軸方向における寸法が大型化してしまうことを回避することができる。

本発明による軸流流体機械用翼は、軸流流体機械に用いられる軸流流体機械用翼であって、前縁が、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部において上流側に向かって突出し、後縁が、そのチップ部およびそのルート部において下流側に向かって突出するように形成されている。
このような軸流流体機械用翼によれば、その前縁が平面視略Ｗ字状を呈するように、かつ、その後縁が平面視略Ｕ字状を呈するように形成され、翼全体のコード長の低減化が図られるとともに、翼全体の表面積の低減化が図られることとなる。これにより、翼の摩擦損失を低減させることができる。
また、翼の、特に、チップ部とミッドスパン部との間、およびミッドスパン部とルート部との間におけるコード長の低減化が図られるとともに、これら領域の表面積の低減化が図られることとなるので、これら領域の摩擦損失を、例えば、図４に破線で示すように低減させることができる。
さらに、ミッドスパン部におけるコード長が、チップ部とミッドスパン部との間、およびミッドスパン部とルート部との間におけるコード長よりも長くなるように（例えば、０％Ｈｔにおけるコード長および１００％Ｈｔにおけるコード長と略等しくなるように）形作られているので、高負荷時に、作動点が定格点よりも圧力比大の側に移動したとしてもミッドスパン部における空気流の剥離を防止することができて、サージ耐性の低下を防止することができる。
さらにまた、翼は、その前縁および後縁を削り取るようにして作製されている（すなわち、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部を上流側および／または下流側に増設するようにして作製されたものではない）ので、軸方向における寸法が大型化してしまうことを回避することができる。

本発明による軸流流体機械用翼は、軸流流体機械に用いられる軸流流体機械用翼であって、０％Ｈｔ（Ｈｔは翼高さ）をその根元、１００％Ｈｔをその先端とした場合に、２０％Ｈｔ付近におけるコード長および８０％Ｈｔ付近におけるコード長が、５０％Ｈｔ付近におけるコード長よりも短くなるように形成されている。
このような軸流流体機械用翼によれば、その前縁が平面視略Ｕ字状を呈するように、かつ、その後縁が平面視略Ｗ字状を呈するように形成され、翼全体のコード長の低減化が図られるとともに、翼全体の表面積の低減化が図られることとなる。これにより、翼の摩擦損失を低減させることができる。
また、翼の、特に、２０％Ｈｔ付近におけるコード長、および８０％Ｈｔ付近におけるコード長の低減化が図られるとともに、これら領域の表面積の低減化が図られることとなるので、これら領域の摩擦損失を、例えば、図４に破線で示すように低減させることができる。
さらに、５０％Ｈｔ付近におけるコード長が、２０％Ｈｔ付近におけるコード長、および８０％Ｈｔ付近におけるコード長よりも長くなるように（例えば、０％Ｈｔにおけるコード長および１００％Ｈｔにおけるコード長と略等しくなるように）形作られているので、高負荷時に、作動点が定格点よりも圧力比大の側に移動したとしてもミッドスパン部における空気流の剥離を防止することができて、サージ耐性の低下を防止することができる。
さらにまた、翼は、その前縁および後縁を削り取るようにして作製されている（すなわち、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部を上流側および／または下流側に増設するようにして作製されたものではない）ので、軸方向における寸法が大型化してしまうことを回避することができる。

本発明による軸流流体機械は、翼の摩擦損失を低減させることができるとともに、高いサージ耐性を有する軸流流体機械用翼を備えている。
このような軸流流体機械によれば、性能が向上するとともに、サージマージンが向上することとなる。

本発明によれば、摩擦損失を低減させることができるとともに、サージ耐性の低下を防止することができる。

以下、本発明による軸流流体機械用翼の第１実施形態について、図面を参照しながら説明する。
図１は、本実施形態による軸流流体機械用翼（以下、「静翼」という）６０を具備したガスタービン１０を示す図であって、車室上半部を取り外した状態を示す概略斜視図である。

図１に示すように、ガスタービン１０は、燃焼用空気を圧縮する圧縮部（軸流流体機械）２０と、この圧縮部２０から送られてきた高圧空気中に燃料を噴射して燃焼させ、高温燃焼ガスを発生させる燃焼部３０と、この燃焼部３０の下流側に位置し、燃焼部３０を出た燃焼ガスにより駆動されるタービン部４０とを主たる要素とするものである。
圧縮部２０は、ロータアセンブリ２１と、静翼アセンブリ２２とを具備するものである。
ロータアセンブリ２１は、車室５０内に設けられたジャーナル軸受５１上に配置される軸２１ａ、およびこの軸２１ａに設けられた複数枚の動翼ディスク２１ｂを備えている。また、この動翼ディスク２１ｂには、複数枚の動翼２１ｃが設けられている。
静翼アセンブリ２２は、それら動翼ディスク２１ｂに対し軸方向に隣接して配置されるとともに、車室５０の周方向に沿って複数のセグメントに分割されたものであり、例えば、車室５０の上半部・下半部においてそれぞれ２つずつのセグメントに分割されているものでは、４つのセグメント（すなわち４つの静翼アセンブリ）で１段分のステータ部を構成していることとなる。
なお、図１中の符号２６は、ディフューザである。

図１および図２に示すように、静翼アセンブリ２２は、環状に配列された複数の静翼６０を備えるとともに、後段に位置する動翼２１ｃ（またはディフューザ２６）に空気流を導くものである。

つぎに、本実施形態による静翼６０を図３を用いて詳細に説明する。図３は、静翼６０を図２に示す矢印Ａに沿って見た平面図、すなわち、静翼６０を、その腹面側を下にして平らな机の上に置いたときに上方から見ることのできる輪郭を示す図である。
なお、図３において左側が前縁側、右側が後縁側、上側がチップ（先端）側、下側がルート（根元）側である。

図３に示すように、静翼６０の前縁６１は、そのチップ部およびそのルート部が上流側（燃焼用空気の流れに対して上流側）に向かって突出した、平面視略Ｕ字状を呈するように形成されている。また、静翼６０の後縁６２は、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部が下流側（燃焼用空気の流れに対して下流側）に向かって突出した、平面視略Ｗ字状を呈するように形成されている。すなわち、静翼６０は、２０％Ｈｔ付近におけるコード長および８０％Ｈｔ付近におけるコード長が、５０％Ｈｔ付近におけるコード長よりも短くなるように（言い換えれば、２０％Ｈｔ付近におけるコード長および８０％Ｈｔ付近におけるコード長が最も短くなるように）作製されている。
なお、５０％Ｈｔ付近のコード長は、０％Ｈｔにおけるコード長および１００％Ｈｔにおけるコード長と略等しい。
また、０％Ｈｔとは静翼６０の根元、１００％Ｈｔとは静翼６０の先端のことである。

本実施形態による静翼６０によれば、その前縁６１が平面視略Ｕ字状を呈するように、かつ、その後縁６２が平面視略Ｗ字状を呈するように形成され、静翼６０全体のコード長の低減化が図られるとともに、静翼６０全体の表面積の低減化が図られることとなる。これにより、静翼６０の摩擦損失を低減させることができる。
また、静翼６０の、特に、チップ部とミッドスパン部との間、およびミッドスパン部とルート部との間におけるコード長の低減化が図られるとともに、これら領域の表面積の低減化が図られることとなるので、これら領域の摩擦損失を図４に破線で示すように低減させることができる。
なお、図４中の太い実線は、図３に示す前縁６１と、ルートからチップにかけて直線状とされた（すなわち、ルートからチップにかけて凹凸を有しない）後縁とを有する静翼についてのものである。
また、図４中の破線は、２５％Ｈｔ付近におけるコード長および７５％Ｈｔ付近におけるコード長が、５０％Ｈｔ付近におけるコード長よりも短くなるように（言い換えれば、２５％Ｈｔ付近におけるコード長および７５％Ｈｔ付近におけるコード長が最も短くなるように）作製された静翼６０のものである。

本実施形態による静翼６０によれば、５０％Ｈｔ付近（ミッドスパン部）におけるコード長が、チップ部とミッドスパン部との間、およびミッドスパン部とルート部との間におけるコード長よりも長くなるように（例えば、０％Ｈｔにおけるコード長および１００％Ｈｔにおけるコード長と略等しくなるように）形作られているので、高負荷時に、作動点が定格点よりも圧力比大の側に移動したとしても５０％Ｈｔ付近（ミッドスパン部）における空気流の剥離を防止することができて、サージ耐性の低下を防止することができる。
また、本実施形態による静翼６０は、その前縁および後縁を削り取るようにして作製されている（すなわち、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部を上流側および／または下流側に増設するようにして作製されたものではない）ので、軸方向における寸法が大型化してしまうことを回避することができる。

本実施形態による静翼６０を備えた圧縮部２０では、その性能が向上するとともに、サージマージンが向上することとなる。

本発明による静翼の第２実施形態について、図５を参照しながら説明する。
本実施形態に係る静翼７０は、その前縁７１が平面視略Ｗ字状を呈するように、かつ、その後縁７２が平面視略Ｕ字状を呈するように形成されているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。

図３と同様の図である図５に示すように、静翼７０の前縁７１は、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部が上流側（燃焼用空気の流れに対して上流側）に向かって突出した、平面視略Ｗ字状を呈するように形成されている。また、静翼７０の後縁７２は、そのチップ部およびそのルート部が下流側（燃焼用空気の流れに対して下流側）に向かって突出した、平面視略Ｕ字状を呈するように形成されている。すなわち、静翼７０は、２０％Ｈｔ付近におけるコード長および８０％Ｈｔ付近におけるコード長が、５０％Ｈｔ付近におけるコード長よりも短くなるように（言い換えれば、２０％Ｈｔ付近におけるコード長および８０％Ｈｔ付近におけるコード長が最も短くなるように）作製されている。
なお、５０％Ｈｔ付近のコード長は、０％Ｈｔにおけるコード長および１００％Ｈｔにおけるコード長と略等しい。
また、０％Ｈｔとは静翼６０の根元、１００％Ｈｔとは静翼６０の先端のことである。

作用効果については、前述した１実施形態と同じであるので、ここではその説明を省略する。

本発明による静翼６０，７０は、特に亜音速段において用いられると好適である。

なお、本発明は上述した実施形態では、２０％Ｈｔ付近におけるコード長および８０％Ｈｔ付近におけるコード長が、５０％Ｈｔ付近におけるコード長よりも短くなるように（言い換えれば、２０％Ｈｔ付近におけるコード長および８０％Ｈｔ付近におけるコード長が最も短くなるように）作製されているが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば、２５％Ｈｔ付近におけるコード長および７５％Ｈｔ付近におけるコード長が、５０％Ｈｔ付近におけるコード長よりも短くなるように作製することもできる。また、どの部分のコード長をどの部分のコード長よりも短くするといった点については、適宜必要に応じて変更され得る事項である。

本発明による軸流流体機械用翼を具備したガスタービンを示す図であって、車室上半部を取り外した状態を示す概略斜視図である。図１に示す軸流流体機械用翼およびその後段に位置する動翼を示す要部斜視図である。図２に示す軸流流体機械用翼を、図２に示す矢印Ａに沿って見た平面図である。本発明による軸流流体機械用翼の摩擦損失と、従来の軸流流体機械用翼の摩擦損失とを比較したグラフである。本発明による軸流流体機械用翼の第２実施形態を示す図であって、図３と同様の図である。

符号の説明

２０圧縮部（軸流流体機械）
６０静翼（軸流流体機械用翼）
６１前縁
６２後縁
７０静翼（軸流流体機械用翼）
７１前縁
７２後縁

Claims

軸流流体機械に用いられる軸流流体機械用翼であって、
前縁が、そのチップ部およびそのルート部において上流側に向かって突出し、後縁が、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部において下流側に向かって突出するように形成されていることを特徴とする軸流流体機械用翼。
軸流流体機械に用いられる軸流流体機械用翼であって、
前縁が、そのチップ部、ミッドスパン部、およびルート部において上流側に向かって突出し、後縁が、そのチップ部およびそのルート部において下流側に向かって突出するように形成されていることを特徴とする軸流流体機械用翼。
軸流流体機械に用いられる軸流流体機械用翼であって、
０％Ｈｔ（Ｈｔは翼高さ）をその根元、１００％Ｈｔをその先端とした場合に、
２０％Ｈｔ付近におけるコード長および８０％Ｈｔ付近におけるコード長が、５０％Ｈｔ付近におけるコード長よりも短くなるように形成されていることを特徴とする軸流流体機械用翼。
請求項１ないし３のいずれか一項に記載の軸流流体機械用翼を備えてなることを特徴とする軸流流体機械。