JP2007204789A - 高強度継目無鋼管およびその製造方法 - Google Patents
高強度継目無鋼管およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007204789A JP2007204789A JP2006022548A JP2006022548A JP2007204789A JP 2007204789 A JP2007204789 A JP 2007204789A JP 2006022548 A JP2006022548 A JP 2006022548A JP 2006022548 A JP2006022548 A JP 2006022548A JP 2007204789 A JP2007204789 A JP 2007204789A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel pipe
- seamless steel
- rolling
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.02〜0.07%、Si:0.05〜1.0%、Mn:2.0%超4.5%以下、P:0.030%以下、S:0.015%以下、Al:0.01〜0.06%、N:0.007%以下、O:0.005%以下、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.05〜1.0%、Nb:0.005〜0.20%、Ti:0.005%以上0.03%未満、B:0.001〜0.004%を、(Mn+1.3Cr+1.5Mo+0.3Ni+0.6Cu)≧ 3.0を満足するように含む組成を有し、組織をベイナイト相からなる単相組織あるいは面積率で90%以上のベイナイト相と残部低温変態相からなる混合組織とする。また、Cu、Ni、V、Caのうちの1種または2種以上を含有してもよい。これにより、引張強さ600MPa以上の高強度を有し高靭性で、冷間加工後の靭性劣化が少ない鋼管となる。
【選択図】なし
Description
このような問題に対し、例えば、特許文献1には、C:0.01〜0.20%、Si:0.50%以下、Mn:0.30〜2.00%、P:0.020%以下、S:0.020%以下、Al:0.10%以下を含み、あるいはさらにMo:0.50%以下、V:0.10%以下、Ni:0.50%以下、Cr:1.00%以下、Cu:0.50%以下、Ti:0.10%以下、Nb:0.10%以下、B:0.005 %以下のうち1種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を製管後、所定の寸法に冷間加工を施したまま、もしくは冷間加工後焼なまし、焼ならしまたは焼入れ焼戻し処理する、高強度高靭性エアーバック用鋼管の製造方法が提案されている。
本発明は、かかる従来技術の問題を解決し、引張強さ600MPa以上の高強度を有し高靭性で、しかも冷間加工を施しても靭性劣化が少なく、冷間加工後の熱処理を必要としない、高強度継目無鋼管およびその製造方法を提案することを目的とする。
本発明は、かかる知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨は次のとおりである。
Mn+1.3Cr+2.0Mo+0.3Ni+0.6Cu ≧ 3.0 ………(1)
(ここで、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%))
を満足するように含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、低炭素ベイナイト相からなる単相組織あるいは面積率で90%以上の低炭素ベイナイト相と残部低温変態相からなる混合組織を有することを特徴とする高強度継目無鋼管。
(3)鋼管素材に、加熱と、それに続く穿孔、圧延からなる造管工程を施し継目無鋼管とする継目無鋼管の製造方法において、前記鋼管素材が、質量%で、C:0.02〜0.07%、Si:0.05〜1.0%、Mn:2.0%超4.5%以下、P:0.030%以下、S:0.015%以下、Al:0.01〜0.06%、N:0.007%以下、O:0.005%以下、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.05〜1.0%、Nb:0.005〜0.20%、Ti:0.005%以上0.03%未満、B:0.001〜0.004%を、次(1)式
Mn+1.3Cr+2.0Mo+0.3Ni+0.6Cu ≧ 3.0 ………(1)
(ここで、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%))
を満足するように含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼管素材とし、前記加熱が、Ac3変態点以上の温度への加熱であり、前記圧延が、750℃以上の圧延終了温度を有する圧延であることを特徴とする高強度継目無鋼管の製造方法。
(5)(3)または(4)において、前記造管工程後に、前記継目無鋼管に、(Ac3変態点+10℃)〜(Ac3変態点+90℃)の温度域に加熱し30min以下保持したのち空冷する熱処理を施すことを特徴とする高強度継目無鋼管の製造方法。
Mn+1.3Cr+2.0Mo+0.3Ni+0.6Cu ≧ 3.0 ………(1)
(ここで、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%))
を満足するように含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する継目無鋼管に、(Ac3変態点+10℃)〜(Ac3変態点+90℃)の温度域に加熱し30min以下保持したのち空冷する熱処理を施すことを特徴とする高強度継目無鋼管の製造方法。
組織を低炭素ベイナイト相単相または面積率で90%以上の低炭素ベイナイト相と残部低温変態相からなる混合組織とすることにより、所望の強度と造管ままでの高靭性が確保できるとともに、冷間加工後の靭性劣化を抑制することができる。フェライト相およびパーライト相が形成されると、冷間引抜等の冷間加工後の靭性が顕著に低下する。
Mn+1.3Cr+2.0Mo+0.3Ni+0.6Cu ≧ 3.0 ………(1)
(ここで、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%))
に示す特定の関係を満足するように調整する。これにより、フェライト相およびパーライト相の形成を遅滞させることができ、組織を低炭素ベイナイト相単相または面積率で90%以上の低炭素ベイナイト相と残部低温変態相からなる混合組織とすることができる。(1)式の関係が満足されない場合には、造管ままで組織を所望の組織とすることができず、冷間加工後の靭性劣化を抑制することができなくなる。なお、(1)式左辺値の計算に際しては、含有しない元素は、零として計算するものとする。
C:0.02〜0.07%
Cは、鋼の強度増加に寄与する元素であり、所望の組織、所望の600MPa以上の引張強さを確保するために本発明では0.02%以上の含有を必要とする。一方、0.07%を超えて過剰に含有すると、製造条件を広範囲に変化させた場合には、組織を低炭素ベイナイト相とすることができず、冷間加工後の靭性低下が顕著となる。このため、本発明では、Cは0.02〜0.07%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.02〜0.05%である。
Siは、脱酸剤として作用するとともに、固溶強化で鋼の強度を増加させる元素であり、このような効果を得るには 0.05%以上含有する必要がある。一方、1.0%を超える過剰な含有は熱間加工性を著しく低下させるとともに、靭性を低下させる。このため、本発明では0.05〜1.0 %の範囲に限定した。なお、好ましくは0.1〜0.6%である。
Mnは、強度を向上させるとともに、焼入れ性を向上させる安価な元素であり、所望の組織を確保するために、本発明では2.0%超の含有を必要とする。本発明では、冷間加工後の靭性劣化を抑制する目的で、組織を低炭素ベイナイト相単相組織あるいは低炭素ベイナイト相と少量の低温変態相との混合組織とするが、そのためにMnをCr、Mo、Ni、Cu量とのバランスで適正量含有させる。Mn含有量が2.0%以下では、焼入れ性向上のためにNi、Cr等の他の高価な元素を多量に含有させる必要があり、材料コストが高騰する。一方、4.5%を超えて含有すると、中心偏析起因の欠陥が発生する危険性が増大する。このため、Mnは2.0%超4.5%以下の範囲に限定した。なお、好ましくは2.5%超4.0%以下である。
Pは、粒界に偏析しやすい元素であり、多量に含有すると粒界強度が著しく低下し、延性、靭性を低下させるため、できるだけ低減することが好ましいが、0.030%までは許容できる。なお、好ましくは0.015%以下である。
S:0.015%以下
Sは、鋼中では主としてMn系硫化物(非金属介在物)として存在するが、0.015%を超えて含有すると、粗大で伸展した非金属介在物となり、冷間引抜等の加工や、応力負荷に際して、これら非金属介在物を起点として亀裂が発生し、特性を著しく低下させる。このため、Sは0.015%以下に限定した。なお、好ましくは0.008%以下である。
Alは、脱酸剤として作用するとともに、AlNとしてNを固定する作用を有する元素であり、このような効果を得るためには0.01%以上の含有を必要とする。しかし、0.06%を超えて含有すると、アルミナ系介在物量が増加し清浄度が低下するとともに、靭性が低下する。このため、Alは0.01〜0.06%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.02〜0.04%である。
Nは、不可避的不純物として鋼中に含まれるが、多量に鋼中に固溶されると熱間脆性を生じるため、Al、Ti等により窒化物として無害化することが好ましい。しかし、0.007%を超えて含有すると、粗大な窒化物を形成し、延性、靭性を低下させる。このため、Nは0.007%以下に限定した。なお、好ましくは0.005%以下である。
Oは、鋼中では主として酸化物(非金属介在物)として存在し、清浄度を低下させるとともに、延性、靭性を低下させるため、できるだけ低減することが好ましい。0.005%以下に低減すれば上記した悪影響は少なくなるため、本発明ではOは0.005%以下に限定した。なお、好ましくは0.004%以下である。
Crは、パーライト変態を遅滞させて、焼入れ性を向上させる元素であり、広い範囲で製造条件が変化しても、低炭素ベイナイト相単相組織、あるいは低炭素ベイナイト相と少量の低温変態相との混合組織を確保するために必須の元素である。このような効果を得るため、0.05%以上の含有を必要とする。一方、1.0%を超える含有は、靭性を低下させる。このため、Crは0.05〜1.0%の範囲に限定した。好ましくは0.08〜0.5%である。なお、Crは、上記した範囲内で、かつMn、Mo、Ni、Cu量とのバランスで(1)式を満足するように適正量含有させる。
Moは、フェライト変態を遅滞させて、焼入れ性を向上させる元素であり、広い範囲で製造条件が変化しても、低炭素ベイナイト相単相組織、あるいは低炭素ベイナイト相と少量の低温変態相との混合組織を確保するために必須の元素である。このような効果を得るため、0.05%以上の含有を必要とする。一方、1.0%を超える含有は、延性を低下させる。このため、Moは0.05〜1.0%の範囲に限定した。好ましくは0.08〜0.5%である。なお、Moは、上記した範囲内で、かつMn、Cr、Ni、Cu量とのバランスで(1)式を満足するように適正量含有させる。
Tiは、強い窒化物形成元素であり、Nによる熱間脆性、時効硬化等の悪影響を抑制する作用を有する。ために、0.005%以上の含有を必要とする。また、Tiは、Bの有効利用を促進するために、BNの形成を防止する作用も有する。このような効果を得るためには、0.005%以上の含有を必要とする。一方、0.03%以上の含有は、粗大な窒化物が形成しやすくなり、靭性が低下する。このため、Tiは0.005%以上0.03%未満に限定した。なお、好ましくは(48/14×N)%〜0.025%である。
Nbは、拡散型変態を遅延させる有効な元素であり、広い範囲で製造条件が変化しても、低炭素ベイナイト相単相組織、あるいは低炭素ベイナイト相と少量の低温変態相との混合組織を確保するために必須の元素である。また、Nbは、Bと複合含有させることにより、その効果が増大する。また、Nbは、結晶粒の粗大化を抑制する作用を有し、靭性向上に有効に寄与するとともに、微細な炭化物を形成して強度を増加させる。このような効果を得るためには、0.005%以上の含有を必要とする。一方、0.20%を超える含有は、延性、靭性を低下させる。このため、Nbは0.005〜0.20%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.01〜0.10%である。
Bは、粒界強化元素として粒界割れの抑制に有効に作用する元素であり、靭性向上に寄与する。また、Bは、フェライト変態を遅延させ、さらにNbと複合して含有する場合には、Nbの拡散型変態の遅延をも向上させ、広い範囲で製造条件が変化しても、低炭素ベイナイト相単相組織、あるいは低炭素ベイナイト相と少量の低温変態相との混合組織を確保するために必須の元素である。このような効果を得るためには、0.001%以上の含有を必要とする。一方、0.004%を超え含有しても上記した効果が飽和するとともに、延性が低下する。このため、Bは0.001〜0.004%に限定した。なお、好ましくは0.0015〜0.003%である。
Ni、Cuは、強度、靭性、耐食性を向上させ、また、Mn、Cr、Moほどではないが焼入れ性を向上させる元素であり、必要に応じて選択して1種または2種を含有できる。このような効果はそれぞれ0.05%以上の含有で顕著となる。一方、Ni:1.0%、Cu:1.0%をそれぞれ超えて含有しても、上記した効果が飽和し経済的に不利となるとともに、熱間脆性を引き起こす場合がある。このため、Ni:1.0%以下、Cu:1.0%以下にそれぞれ限定することが好ましい。なお、Ni、Cuは、上記した範囲内で、かつMn、Cr、Mo量とのバランスで(1)式を満足するように適正量含有させることが好ましい。
Caは、非金属介在物の形態を球状とし、延性および靭性の向上に有効に作用する元素であり、本発明では必要に応じ選択して含有できる。このような効果は、Ca:0.001%以上の含有で認められる。一方、Caを0.005%を超えて含有すると、介在物量が多くなりすぎて清浄度が低下する。このため、Ca:0.005%以下に限定することが好ましい。
つぎに、本発明の高強度継目無鋼管の好ましい製造方法について説明する。
上記した組成の溶鋼を、転炉、電気炉等の公知の溶製方法により溶製し、連続鋳造法、造塊法等の公知の鋳造方法によりビレット等の鋼管素材とすることが好ましい。なお、連続鋳造法等によりスラブとし、該スラブを圧延によりビレットとしてもよい。
Ac3(℃)=910−230√C+44.7Si−20Mn−15.2Ni−20Cu−11Cr+31.5Mo+104V+700P+400Al+400Ti
(ここで、C、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Mo、V、P、Al、Ti:各元素の含有量(質量%))
とくに、上記した造管工程における圧延を750℃以上900℃以下の温度域での減面率が30%以上となる圧下を施す圧延とすることが、造管ままの靭性の確保という観点から好ましい。また、上記した圧延により未再結晶温度域での加工歪が蓄積し、ベイナイト変態時の組織(パケットサイズ)が微細化されるためと推察される。一方、減面率が30%未満では、ベイナイト変態時の組織(パケットサイズ)が微細化されない場合があり、圧延ままの靭性が低下する場合がある。しかし、減面率が30%未満の場合でも、本発明の組成、組織であれば、冷間加工を施したのちの靭性低下の程度は小さい。
また、上記した造管工程とは異なる造管工程を施された継目無鋼管、あるいは通常の造管工程とは異なる冷間加工等の成形加工で造管された継目無鋼管でも、上記した本発明範囲の組成を有する鋼管であれば、さらに組織の調整を目的とした熱処理を施すことにより、上記した所望の組織、材質を有する継目無鋼管とすることができる。
(1)組織観察
各継目無鋼管から、組織観察用試験片を採取し、光学顕微鏡および走査型電子顕微鏡を用いて組織観察し、組織の種類および画像解析装置を用いて低炭素ベイナイト相の分率を測定した。
各継目無鋼管からJIS Z 2201の規定に準拠した12A号試験片を切出し採取して、JIS Z 2241の規定に準拠して引張試験を実施し、降伏強さYS、引張強さTS、伸びElを求めた。
(3)シャルピー衝撃試験
各継目無鋼管から、図1に示すように、JIS Z 2202の規定に準拠した2.5mm厚のVノッチ試験片を採取し、JIS Z 2242の規定に準拠してシャルピー衝撃試験を実施して、エネルギー遷移温度vTe(℃)を求め、靭性を評価した。
得られた結果を表3に示す。
Claims (7)
- 質量%で、
C:0.02〜0.07%、 Si:0.05〜1.0%、
Mn:2.0%超4.5%以下、 P:0.030%以下、
S:0.015%以下、 Al:0.01〜0.06%、
N:0.007%以下、 O:0.005%以下、
Cr:0.05〜1.0%、 Mo:0.05〜1.0%、
Nb:0.005〜0.20%、 Ti:0.005%以上0.03%未満、
B:0.001〜0.004%
を、下記(1)式を満足するように含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、低炭素ベイナイト相からなる単相組織あるいは面積率で90%以上の低炭素ベイナイト相と残部低温変態相からなる混合組織を有することを特徴とする高強度継目無鋼管。
記
Mn+1.3Cr+2.0Mo+0.3Ni+0.6Cu ≧ 3.0 ………(1)
ここで、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%) - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Ni:1.0%以下、Cu:1.0%以下、V:0.20%以下、Ca:0.005%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の高強度継目無鋼管。
- 鋼管素材に、加熱と、それに続く穿孔、圧延からなる造管工程を施し継目無鋼管とする継目無鋼管の製造方法において、前記鋼管素材が、質量%で、C:0.02〜0.07%、Si:0.05〜1.0%、Mn:2.0%超4.5%以下、P:0.030%以下、S:0.015%以下、Al:0.01〜0.06%、N:0.007%以下、O:0.005%以下、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.05〜1.0%、Nb:0.005〜0.20%、Ti:0.005%以上0.03%未満、B:0.001〜0.004%を、下記(1)式を満足するように含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼管素材とし、前記加熱が、Ac3変態点以上の温度への加熱であり、前記圧延が、750℃以上の圧延終了温度を有する圧延であることを特徴とする高強度継目無鋼管の製造方法。
記
Mn+1.3Cr+2.0Mo+0.3Ni+0.6Cu ≧ 3.0 ………(1)
ここで、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%) - 前記圧延が、900〜750℃の温度域での減面率が30%以上の圧延であることを特徴とする請求項3に記載の高強度継目無鋼管の製造方法。
- 前記造管工程を施し得られた継目無鋼管に、さらに(Ac3変態点+10℃)〜(Ac3変態点+90℃)の温度域に加熱し30min以下保持したのち空冷する熱処理を施すことを特徴とする請求項3または4に記載の高強度継目無鋼管の製造方法。
- 質量%で、
C:0.02〜0.07%、 Si:0.05〜1.0%、
Mn:2.0%超4.5%以下、 P:0.030%以下、
S:0.015%以下、 Al:0.01〜0.06%、
N:0.007%以下、 O:0.005%以下、
Cr:0.05〜1.0%、 Mo:0.05〜1.0%、
Nb:0.005〜0.20%、 Ti:0.005%以上0.03%未満、
B:0.001〜0.004%
を、下記(1)式を満足するように含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する継目無鋼管に、(Ac3変態点+10℃)〜(Ac3変態点+90℃)の温度域に加熱し30min以下保持したのち空冷する熱処理を施すことを特徴とする高強度継目無鋼管の製造方法。
記
Mn+1.3Cr+2.0Mo+0.3Ni+0.6Cu ≧ 3.0 ………(1)
ここで、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%) - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Ni:1.0%以下、Cu:1.0%以下、V:0.20%以下、Ca:0.005%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項3ないし6のいずれかに記載の高強度継目無鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006022548A JP4967356B2 (ja) | 2006-01-31 | 2006-01-31 | 高強度継目無鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006022548A JP4967356B2 (ja) | 2006-01-31 | 2006-01-31 | 高強度継目無鋼管およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007204789A true JP2007204789A (ja) | 2007-08-16 |
JP4967356B2 JP4967356B2 (ja) | 2012-07-04 |
Family
ID=38484508
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006022548A Active JP4967356B2 (ja) | 2006-01-31 | 2006-01-31 | 高強度継目無鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4967356B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010111931A (ja) * | 2008-11-07 | 2010-05-20 | Jfe Steel Corp | 自動車部材用高張力溶接鋼管およびその製造方法 |
WO2023185506A1 (zh) * | 2022-03-29 | 2023-10-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种贝氏体无缝钢管及其制造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107695626A (zh) * | 2017-10-09 | 2018-02-16 | 苏州宝新无缝钢管有限公司 | 一种高强度无缝钢管的施工工艺及其产品与应用 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10140249A (ja) * | 1996-11-05 | 1998-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法 |
JPH10140283A (ja) * | 1996-11-12 | 1998-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管とその製造方法 |
JP2004027303A (ja) * | 2002-06-26 | 2004-01-29 | Jfe Steel Kk | エアバッグ用高強度高靱性高加工性継目無鋼管およびその製造方法 |
JP2005060796A (ja) * | 2003-08-18 | 2005-03-10 | Jfe Steel Kk | エアバッグボトル用高強度高靭性溶接鋼管およびその製造方法 |
JP2005146414A (ja) * | 2003-10-20 | 2005-06-09 | Jfe Steel Kk | 拡管用継目無油井鋼管およびその製造方法 |
-
2006
- 2006-01-31 JP JP2006022548A patent/JP4967356B2/ja active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10140249A (ja) * | 1996-11-05 | 1998-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法 |
JPH10140283A (ja) * | 1996-11-12 | 1998-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管とその製造方法 |
JP2004027303A (ja) * | 2002-06-26 | 2004-01-29 | Jfe Steel Kk | エアバッグ用高強度高靱性高加工性継目無鋼管およびその製造方法 |
JP2005060796A (ja) * | 2003-08-18 | 2005-03-10 | Jfe Steel Kk | エアバッグボトル用高強度高靭性溶接鋼管およびその製造方法 |
JP2005146414A (ja) * | 2003-10-20 | 2005-06-09 | Jfe Steel Kk | 拡管用継目無油井鋼管およびその製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010111931A (ja) * | 2008-11-07 | 2010-05-20 | Jfe Steel Corp | 自動車部材用高張力溶接鋼管およびその製造方法 |
WO2023185506A1 (zh) * | 2022-03-29 | 2023-10-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种贝氏体无缝钢管及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4967356B2 (ja) | 2012-07-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5971435B1 (ja) | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP6064955B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法 | |
JP4475440B1 (ja) | 継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP6107437B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管の製造方法 | |
JP4632000B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
US10358688B2 (en) | Steel plate and method of producing same | |
JP5930140B1 (ja) | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP5476763B2 (ja) | 延性に優れた高張力鋼板及びその製造方法 | |
JP5348386B2 (ja) | 低降伏比かつ耐脆性亀裂発生特性に優れた厚肉高張力鋼板およびその製造方法 | |
US20170369958A1 (en) | Thick-walled high-toughness high-strength steel plate and method for manufacturing the same | |
JP2008297571A (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
JP2013104124A (ja) | 曲げ加工性に優れた直接焼入れ焼戻し型高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP2011001620A (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、pwht後の落重特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
JPWO2018074109A1 (ja) | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP2016509129A (ja) | 高強度鋼板及びその製造方法 | |
JP2012193404A (ja) | 継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP6292366B1 (ja) | 継目無鋼管およびその製造方法 | |
JP4770415B2 (ja) | 溶接性に優れた高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
JP4967356B2 (ja) | 高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
JPWO2019050010A1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
CN112375997B (zh) | 一种低成本和超低温条件下使用的x70m管线钢板的制造方法 | |
JP2020012172A (ja) | 鋼材およびその製造方法 | |
JP6237681B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力鋼板 | |
KR102575803B1 (ko) | 볼트용 강 및 그 제조 방법 | |
JP2000104116A (ja) | 強度と靱性に優れた鋼材の製造法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080925 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20101026 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110329 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110530 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20110530 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120306 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120319 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150413 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4967356 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |