JP2007123020A - 燃料電池システム - Google Patents

Abstract

【課題】構成の大型化やコストの上昇を招くことなく、アイドルストップ状態移行時における燃料電池セルの劣化を防止する。
【解決手段】水素ガスの供給停止後、水素循環ポンプ２０６を逆回転させてアノード極の水素出口側から燃料電池スタック２０１に燃料電池スタック２０１に残留する水素ガスを導入した後、燃料電池スタック２０１から電流を取り出して、燃料電池スタック２０１に残留する水素ガスの圧力を通常の発電時よりも低下させる減圧処理を行い、燃料電池システムをアイドルストップ状態に移行して構成される。
【選択図】図２

Description

本発明は、アイドルストップ状態時における動作制御を改善した燃料電池システムに関する。

従来、燃料電池を搭載した燃料電池車両では、燃料ガスを効率的に利用するため、燃料電池と２次電池とを併用して、適宜使い分ける制御を行う場合がある。例えば、通常時には両者を併用して車両の駆動源であるモータに電力を供給するが、低速走行時やアイドリング時等の低負荷や燃料電池の発電効率が低くなるような運転状態時には、燃料電池システム全体の稼動を停止状態にすることなく、発電に直接係わる空気コンプレッサ等の燃料電池駆動用補機類の動作を停止して燃料電池による発電を停止し燃料電池をアイドルストップ状態とし、２次電池のみからの給電によりモータを駆動するといった制御を行っている（特許文献１，２参照）。

このようなアイドルストップ機能を備えた燃料電池システムでは、燃料電池システムを通常の発電状態からアイドルストップ状態に移行する際に、燃料電池スタックに残留する燃料ガスの例えば水素が外部に漏洩することを防止するために、燃料電池スタックのアノード極の水素圧力を大気圧よりも低い負圧にする減圧機能を備えたものがある。
特開２００１−３５９２０４ 特開２００４−１４１５９

燃料電池システムのアイドルストップ状態への移行時に、上述した減圧機能を備えた燃料電池システムにおいて、アノード極で水素不足を招くおそれがあった。一般的に、水素が不足するとセル電圧が低下するため、セル電圧を計測することで水素不足を把握することは可能である。例えば、図１４のタイミングチャートに示すように、通常の発電状態からアイドルストップ状態に移行する際に、燃料電池スタックから電流を取り出してアノード極の水素圧力を減圧する減圧処理において、燃料電池スタックの水素出口側では入口側に比べてセル電圧の低下が顕著となる。これにより、水素入口側に比べて水素出口側では水素が不足しているものと推定される。

しかし、通常燃料電池システムでは、システム起動時に水素の供給タイミングをセル電圧に基づいて把握するために、燃料電池スタックの水素入口側にセル電圧を計測する電圧センサを設けるのが一般的であった。このため、セル電圧に基づいて燃料電池スタックの水素出口側の水素不足を検出することはできなかった。したがって、アイドルストップ状態への移行時に燃料電池スタックの水素出口側で水素不足が生じてもこれを検出できず、水素不足により燃料電池セルが劣化するといった不具合を招くおそれがあった。

一方、燃料電池スタックの水素出口側にも電圧センサを設けると、構成の大型化やコストの上昇を招いてしまう。

そこで、本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、構成の大型化やコストの上昇を招くことなく、アイドルストップ状態移行時における燃料電池セルの劣化を防止した燃料電池システムを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明の課題を解決する手段は、燃料ガス供給手段により第１の燃料ガス流通口から供給される燃料ガスと、酸化剤ガス供給手段により供給される酸化剤ガスとの電気化学反応により発電を行い、未使用の燃料ガスを第２の燃料ガス流通口から排出する燃料電池スタックを備え、電力の要求がない場合には、前記燃料電池スタックに燃料ガスと酸化剤ガスとの供給を停止し、前記燃料電池スタックの発電を停止してシステムをアイドルストップ状態とする燃料電池システムにおいて、前記第１の燃料ガス流通口側に設けられ、前記燃料電池スタックから電流を取り出した際に、燃料電池セルの劣化が促進されない量の燃料ガスが前記燃料電池スタックに供給されている供給十分状態、または燃料電池セルの劣化が促進されない量の燃料ガスが前記燃料電池スタックに供給されていない供給不足状態を検知する燃料ガス検知手段と、燃料ガスの供給停止後、前記燃料ガス供給手段により前記第２の燃料ガス流通口から前記燃料電池スタックに前記燃料電池スタックに残留する燃料ガスを導入した後、前記燃料電池スタックから電流を取り出して、前記燃料電池スタックに残留する燃料ガスの圧力を通常の発電時よりも低下させる減圧処理を行い、前記燃料電池システムをアイドルストップ状態に移行する制御手段とを有することを特徴とする。

本発明によれば、アイドルストップ状態移行時の減圧処理において、構成の大型化やコストの上昇を招くことなく、燃料ガスの不足状態を検出することが可能となる。これにより、燃料ガス不足状態時にはこれを解消することで、燃料電池セルの劣化を防止することができる。

以下、図面を用いて本発明を実施するための最良の実施例を説明する。

図１は本発明の実施例１に係る燃料電池システムが搭載された燃料電池車両の基本構成を示す図であり、図２は本発明の実施例１に係る燃料電池システムの構成を示す図である。

図１において、燃料電池車両は、車両本体１０１に駆動電源として燃料電池システム１０２を搭載してなるものであり、更にインバータ１０３、駆動モータ１０４、駆動輪１０５、車速センサ１０６、２次電池１０７、リレー１０８ならびに制御コントローラ１０９を備えている。また、燃料電池車両は、車両のシフト位置を検出するシフト位置センサ１１１、ブレーキの有無を検出するブレーキセンサ１１２、ならびにアクセルの開度を検出するアクセル開度センサ１１３を備えている。

燃料電池システム１０２は、駆動モータ１０４が消費する電力や２次電池１０７の充電に必要な電力が発電できるように、燃料電池スタックに供給する燃料ガスの水素や酸化剤ガスの空気の圧力、ならびに流量等が図２に示す圧力調整弁、コンプレッサ等で制御される。

インバータ１０３は、燃料電池システム１０２で発電される直流電力を交流電力に変換し、制御コントローラ１０９から指示される駆動モータ１０４を駆動する出力トルクとなるように、駆動モータ１０４を制御する。

駆動輪１０５は、駆動モータ１０４と機械的に接続されており、駆動モータ１０４で得られた駆動トルクが伝達されて、駆動力を発生させて車両を駆動する。車速センサ１０６は駆動輪１０５の回転速度を検出する。

２次電池１０７は、車両のアイドリング時や燃料電池システムのアイドルストップ時など、燃料電池システム１０２から電力が供給されない場合に、駆動モータ１０４や、燃料電池システム１０２が発電するために必要となる補機の圧力調整弁やコンプレッサに電力を供給する。２次電池１０７には、２次電池１０７の電圧を検出する電圧センサ１１４ならびに電流を検出する電流センサ１１５が設けられており、この電圧センサ１１４ならびに電流センサ１１５で検出された電圧ならびに電流に基づいて、２次電池１０７の充電量が推定される。

リレー１０８は、制御コントローラ１０９からの指令に基づいて、燃料電池システム１０２と負荷とを接続／切断する。

制御コントローラ１０９は、本燃料電池車両の運転を制御する制御中枢として機能し、プログラムに基づいて各種動作処理を制御するコンピュータに必要な、ＣＰＵ、記憶装置、入出力装置等の資源を備えた例えばマイクロコンピュータ等により実現される。制御コントローラ１０９は、本車両における上記各センサならびにこれらのセンサで得られない燃料電池車両の運転に必要な情報を収集するセンサ（図示せず）からの信号を読み込み、読み込んだ各種信号ならびに予め内部に保有する制御ロジック（プログラム）に基づいて、本車両の各構成要素に指令を送り、以下に説明する、本車両のアイドリングストップ移行後の燃料電池システム１０２の動作処理を含む本車両の運転／停止動作に必要なすべての動作を統括管理して制御する。

次に、図２を参照して、燃料電池システム１０２について説明する。

燃料電池システムの構成を示す図２（ａ）において、燃料電池システム１０２は、発電を行う燃料電池スタック２０１と、この燃料電池スタック２０１に燃料ガスである水素（あるいは水素リッチガス）を供給するための水素供給系と、燃料電池スタック２０１に酸化剤ガスである酸素を含む空気を供給するための空気供給系とを有している。

燃料電池スタック２０１は、水素が供給される水素極（アノード極）と酸素（空気）が供給される空気極（カソード極）とが電解質・電極触媒複合体を挟んで重ね合わされた発電セルが多段積層され、水素と酸素との電気化学反応により化学エネルギーを電気エネルギーに変換する発電部を構成する。

燃料電池スタック２０１の水素極では、水素が供給されることで水素イオンと電子に解離し、水素イオンは電解質を通り、電子は外部回路を通って電力を発生させ、空気極にそれぞれ移動する。空気極では、供給された空気中の酸素と上記水素イオン及び電子が反応して水が生成され、外部に排出される。

燃料電池スタック２０１の電解質としては、高エネルギー密度化、低コスト化、軽量化等を考慮して、例えば固体高分子電解質が用いられる。固体高分子電解質は、例えばフッ素樹脂系イオン交換膜等、イオン（プロトン）伝導性の高分子膜からなるものであり、飽和含水することによりイオン伝導性電解質として機能する。

水素供給系は、水素供給手段から供給される水素を水素極通路を介して燃料電池スタック２０１の水素極へと導く。すなわち、この実施例１の水素供給系は、水素供給手段として水素を高圧で貯蔵する水素タンク２０２、燃料電池スタック２０１で行われる発電に必要となる水素が燃料電池スタック２０１に供給されるように燃料電池スタック２０１に供給される水素の圧力を調整する水素調圧弁２０３、燃料電池スタック２０１から排出された水素オフガスをエゼクタ２０４を介して燃料電池スタック２０１の入口側に戻すために水素オフガスを水素循環配管２０５を循環させる水素循環ポンプ２０６、ならびに水素極通路となる水素供給配管２０７を有している。

水素循環ポンプ２０６には、ポンプの回転数を検出する回転数センサ２１６が設けられている。また、通常発電時の燃料電池スタック２０１への水素の供給方向に対して、アノード極の入口側となるエゼクタ２０４と燃料電池スタック２０１との間の水素供給配管２０７に、燃料電池スタック２０１のアノード極に供給される水素の圧力を検出する圧力センサ２０８が設けられている。

水素供給源である水素タンク２０２から供給される水素ガスは、水素調圧弁２０３を通って水素供給配管２０７へと送り込まれ、燃料電池スタック２０１の水素極に供給される。このとき、水素調圧弁２０３は、燃料電池スタック２０１の水素極及び水素極通路内の圧力が負荷に応じた圧力となるように、供給される水素ガスの圧力を調整している。

燃料電池スタック２０１では、供給された水素ガスが全て消費されるわけではなく、消費されずに燃料電池スタック２０１から排出された水素オフガスは、水素循環配管２０５を通って水素循環ポンプ２０６により循環され、エゼクタ２０４で新たに供給される水素ガスと混合されて、再び燃料電池スタック２０１の水素極に供給される。これにより、水素のストイキ比（供給流量／消費流量）を１以上にすることができ、セル電圧が安定化する。

燃料電池スタック２０１の空気供給系は、空気供給手段からの空気を空気極通路によって燃料電池スタック２０１の空気極へと導く。すなわち、実施例１の空気供給系は、空気供給手段としての空気コンプレッサ２１２ならびに空気調圧弁２１３と、空気極通路となる空気流通配管２１４を有している。

空気コンプレッサ２１２は、燃料電池スタック２０１の空気極に空気を送り込むものであり、例えばモータ駆動により圧縮した空気を空気流通配管２１４を通して燃料電池スタック２０１の空気極へと供給する。

空気調圧弁２１３は、空気コンプレッサ２１２によって燃料電池スタック２０１に供給される空気の圧力を調整し、燃料電池スタック２０１のカソード極の出口側の空気流通配管２１４に設けられている。空気調圧弁２１３は、燃料電池スタック２０１のカソード極及び空気流通路内の圧力が負荷に応じた圧力になるように、空気コンプレッサ２１２によって供給される空気の圧力を調整している。

上述した固体高分子電解質膜を用いた燃料電池スタック２０１は、適正な作動温度が８０℃前後と比較的低く、過熱時には冷却することが必要である。このため、通常は燃料電池スタック２０１内に冷却水を循環させて燃料電池スタック２０１を冷却し、燃料電池スタック２０１を最適な温度に維持する冷却機構（図示せず）が設けられている。

また、燃料電池システムは、電圧センサ（燃料ガス検知手段）２２３、ＰＭ（パワーマネージャー）２２４ならびにシステム制御部２２５（制御手段）を備えている。

電圧センサ２２３は、燃料電池スタック２０１のアノード極側における通常発電時の水素入口側の燃料電池セルに設けられており、水素入口側の燃料電池セルの電圧（アノード極−カソード極間電圧）を検出してシステム制御部２２５に与える。先にも触れたように、水素不足によりセル電圧が低下するという相関関係があることから、電圧センサ２２３は、水素不足を検知する手段としても機能する。

ＰＭ２２４は、システム制御部２２５から与えられる制御指令に基づいて、燃料電池スタック２０１の発電で得られた電流の取り出しを制御し、燃料電池スタック２０１から取り出した電流を駆動モータ１０４や２次電池１０７等の負荷に供給する。ＰＭ２２４は、燃料電池スタック２０１から取り出される電流の値を検出する電流センサ（図示せず）を備え、この電流センサで検出された取り出し電流値はシステム制御部２２５に与えられる。

システム制御部２２５は、本燃料電池システム１０２の運転を制御する制御中枢として機能し、プログラムに基づいて各種動作処理を制御するコンピュータに必要な、ＣＰＵ、記憶装置、入出力装置等の資源を備えた例えばマイクロコンピュータ等により実現され、例えば図１に示す制御コントローラ１０９の一部機能として実現される。システム制御部２２５は、本燃料電池システム１０２における上記各センサ類、ならびにこれらのセンサ類で得られない燃料電池システム１０２の運転に必要な情報を収集するセンサ（図示せず）からの信号を読み込み、読み込んだ信号ならびに予め内部に保有する制御ロジック（プログラム）に基づいて、水素循環ポンプ２０６、空気コンプレッサ２１２、ＰＭ２２４を含む燃料電池システム１０２の各構成要素に指令を送り、以下に説明する、燃料電池システム１０２のアイドルストップ状態における動作を含む、燃料電池システム１０２の運転／停止に必要なすべての動作を統括管理して制御する。

システム制御部２２５は、水素循環ポンプ２０６の回転数が後述するように正回転から逆回転に変わった後の時間を計測するタイマ機能を備えている。

このような構成において、燃料電池システム１０２をアイドルストップ状態に移行する動作は、図３のフローチャートに示す手順にしたがって実行される。

図３において、先ず水素調圧弁２０３を閉じて燃料ガスの水素の供給を停止した後（ステップＳ３１）、水素循環ポンプ（ＨＲＢ）２０６の回転方向を逆転（正回転→逆回転）させる。

燃料電池システムをアイドルストップ状態に移行する前の通常の発電状態時には、すなわち水素循環ポンプ２０６の正回転時には、水素はエゼクタ２０４から圧力センサ２０８が設置されている水素供給配管２０７を介して、電圧センサ２２３が設けられている燃料電池スタック２０１のアノード極の水素入口から導入され、水素オフガスは燃料電池スタック２０１の水素出口側から排出されて水素循環ポンプ２０６へと流通し、図２の符号Ａ１で示す方向（以下、順方向と呼ぶ）に循環される。これに対して、空気は空気コンプレッサ２１２から燃料電池スタック２０１のカソード極の空気入口側へ導入され、燃料電池スタック２０１のカソード極の空気出口から排出された空気は空気流通配管２１４を流通して空気調圧弁２１３へと流通し、図２の符号Ｂ１で示す方向に流通する。これにより、燃料電池スタック２０１内では、燃料ガスの水素と酸化剤ガスの空気（酸素）とがそれぞれの流路を反対方向に流通することになる。

このような、通常の発電時の水素の流通方向（順方向）に対して、水素循環ポンプ２０６を逆回転させることで、水素循環配管２０５に残留する水素は水素循環ポンプ２０６から燃料電池スタック２０１のアノード極の水素出口側から燃料電池スタック２０１に導入され、電圧センサ２２３が設けられた燃料電池スタックのアノード極の水素入口から排出され、先の符号Ａ１で示す順方向とは逆の図２の符号Ａ２で示す方向（以下、逆方向と呼ぶ）に流通する。

次に、燃料電池スタック２０１から電流を取り出して、燃料電池スタック２０１内の水素の減圧処理を開始し（ステップＳ３３）、水素の圧力が所定の圧力以下、例えば大気圧よりも低い所定の負圧にする。その後、圧力センサ２０８で検出された圧力に基づいて、水素圧が所定の圧力以下になったか否かを判別し（ステップＳ３４）、所定の圧力以下になると、減圧処理が終了したものとする（ステップＳ３５）。

そして、水素循環ポンプ２０６の駆動を停止しもしくは回転数を低下させ（ステップＳ３６）、空気コンプレッサ２１２の駆動を停止して空気の供給を停止し（ステップＳ３７）、冷却水を停止する（ステップＳ３８）。これにより、燃料電池スタック２０１の発電を停止し、燃料電池システムをアイドルストップ状態に移行する。

このように、燃料電池システムをアイドルストップ状態にすることで、水素循環ポンプ２０６や空気コンプレッサ２１２の補機類の運転を止め、燃費の向上に加えて、音振性能の向上、低消費電力化を図っている。

また、水素の減圧処理を開始する際に水素の循環方向を反転することで、反転時に水素不足が生じやすくなる燃料電池スタック２０１のアノード極の入口側（反転時には水素の出口側となる）において、電圧センサ２２３で計測された燃料電池セルのセル電圧に基づいて、水素不足状態を検知することが可能となる。これにより、この状態を解消する対処、例えば後述する水素循環ポンプ２０６の回転数を上げる等の措置を行うことが可能となり、水素不足による燃料電池セルの劣化を防止することができる。

一方、燃料電池システムのアイドルストップ状態を解除して発電を再開する手順は、図４に示すフローチャートにしたがって行われる。

図４において、先ず水素調圧弁２０３を開いて水素の供給を開始するとともに（ステップＳ４１）、空気コンプレッサ２１２を駆動し空気調圧弁２１３を開き空気の供給を開始する（ステップＳ４２）。その後、発電を開始するとともに（ステップＳ４３）、冷却水の供給を開始する（ステップＳ４４）。これにより、ＰＭ２２４の制御の下に燃料電池スタック２０１から電流が取り出され、燃料電池システム１０２はアイドルストップ状態から通常の発電状態に戻る。

図５は図３に示す制御手順に対して、新たな判断処理を追加した制御手順を示すフローチャートである。図５において、新たに追加した判断処理は、図３のステップＳ３２の処理とステップＳ３３の処理との間に行われ、水素の流通を逆方向に反転させた後、水素が十分に逆方向に循環流通しているか否かを判断する処理（ステップＳ５１）である。

この判断の要件としては、図６のタイミングチャートに示すように、水素循環ポンプ２０６を逆回転させた後、必要な水素の流量が確保されてアノード極の水素入口側の水素圧力が所定の圧力に低下すると推定される所定の時間として設定される。この所定の時間は、燃料電池スタック２０１の仕様によって異なるので、予め実験等を行ってその実験結果から取得する。また、この所定時間はシステム制御部２２５に備えられたタイマ機能により計測される。

したがって、水素循環ポンプ２０６が逆回転された後、上記所定の時間が経過すると、水素の循環方向が十分に逆方向になったものと推定し、燃料電池スタック２０１から電流を取り出して水素の減圧処理を開始する。

一方、上記判断要件としては、回転数センサ２１６で検出された水素循環ポンプ２０６の回転数として設定され、回転数が予め設定された所定の回転数以上になったことで水素の循環方向が十分に逆方向になったものと推定する。この回転数は、燃料電池スタック２０１の仕様や水素循環ポンプ２０６の駆動能力によって異なるので、予め実験等を行ってその実験結果から取得する。

さらに、上記判断要件としては、アノード極の水素入口側に設けられた圧力センサ２０８で検出された水素圧力として設定される。すなわち、検出された水素圧力が水素循環ポンプ２０６の回転数に応じた燃料電池スタック２０１の圧損分低下（例えば図６の符号ａで示す圧力程度）したことで、水素の循環方向が十分に逆方向になったものと推定し、電流取り出しによる減圧処理を開始する。

水素圧力の低下量（圧損分）は、燃料電池スタック２０１の仕様や水素循環ポンプ２０６の駆動能力によって異なるので、予め実験等を行ってその実験結果から取得する。例えば、水素循環ポンプ２０６の回転数と燃料電池スタック２０１の圧損とが、図７に示すような相関関係を有し、水素循環ポンプ２０６の回転方向と回転数を例えば１０００回転の正回転から逆回転の１０００回転に変化させた場合には、正回転時の例えば５ｋＰａ程度の圧損が逆回転時には−５ｋＰａ程度に変化することから、水素圧力が１０ｋＰａ程度低下したことで水素の循環方向が十分に逆方向になったものと推定する。

このような判断処理を加えることで、アノード極における水素不足状態を精度よく、かつ簡易に検知することが可能となる。

次に、本発明の実施例２について説明する。この実施例２の特徴とするところは、先の実施例１で説明した水素の流通方向を逆転させた後の減圧処理において、水素不足が検知された際に、水素循環ポンプ２０６の回転数を上昇させる制御手法を採用したことにある。

図８はその制御手順を示すフローチャートである。図８において、この制御手法では、先の図３で説明したステップＳ３１〜ステップＳ３２ならびに図５で説明したステップＳ５１の処理を実行した後、ＰＭ２２４の制御の下に燃料電池スタック２０１から電流の取り出しを開始する（ステップＳ８１）。その後、電圧センサ２２３で検出されたセル電圧が所定の電圧以下になったか否かを判別する（ステップＳ８２）。ここで、所定の電圧は、水素不足による燃料電池セルの劣化が促進されるセルの下限電圧、またはセル電圧制御時のオーバーシュートを考慮してこの下限電圧よりも多少高い電圧に設定される。なお、下限電圧は燃料電池スタックの仕様によって異なるので実験等により決定される。

判別の結果、セル電圧が上記所定電圧以下になると、水素循環ポンプ２０６の回転数を上昇させる（ステップＳ８３）。その後、水素循環ポンプ２０６の回転数の上昇によりセル電圧が上記所定電圧以上になると、水素圧力が所定の圧力（減圧処理における目標圧力（負圧））以下であるか否かを判別する（ステップＳ３４）。判別の結果、水素圧力が所定の圧力になると、電流の取り出しを停止して減圧処理を終了し（ステップＳ８４）、その後図３で説明したステップＳ３６〜ステップＳ３８の処理を実行し、アイドルストップ状態へと移行する。

このような制御手順において、電圧センサ２２３で計測されたセル電圧に基づいて、このセル電圧が上述した下限電圧以下とならないように、もしくは下限電圧以下となっても極短時間となるように水素循環ポンプ２０６の回転数が制御される。すなわち、図９のタイミングチャートに示すように、減圧処理中に計測されたセル電圧に基づいて、水素循環ポンプ２０６の回転数がフィードバック（ＦＢ）制御され、これにより水素循環ポンプ２０６の回転数が徐々に上昇する。

このフィードバック制御は、システム制御部２２５に備えられた機能により例えば図１０に示すようにして行われる。図１０において、差分算出手段３０１で（下限電圧−計測セル電圧）が算出され、得られた差分と「０（ｍＶ）」との大きい方の値が選択手段（ｍａｘ）３０２で選択され、選択された０ｍＶ以上の電圧値に応じて予め設定された回転数が回転数算出手段３０３で算出され、加算手段３０４により算出された回転数が水素循環ポンプ２０６の実回転数（前回値）に加えられて目標回転数が算出され、この目標回転数に水素循環ポンプ２０６の回転数が制御される。

例えば、上述した燃料電池セルの劣化が促進されるセル電圧の下限電圧（セル電圧下限値）が例えば３００ｍＶで、電圧センサ２２３で計測された計測セル電圧が５００ｍＶであった場合には、差分算出手段３０１で（３００ｍＶ−５００ｍＶ）＝−２００ｍＶが算出され、この値と０ｍＶの大きい方の値の０ｍＶが選択手段３０２で選択される。０ｍＶが選択されたことで、回転数算出手段３０３では、回転数を上昇させる必要はないものと判断して加算する回転数を０ｒｐｍとし、加算手段３０４に出力する。これにより、水素循環ポンプ２０６の回転数はそれまでの回転数、例えば３０００ｒｐｍが維持される。

一方、電圧センサ２２３で計測された計測セル電圧が例えば１００ｍＶであった場合には、差分算出手段３０１で（３００ｍＶ−１００ｍＶ）＝２００ｍＶが算出され、この値と０ｍＶの大きい方の値の２００ｍＶが選択手段３０２で選択される。２００ｍＶが選択されたことで、回転数算出手段３０３では、選択された２００ｍＶに応じて予め設定された回転数、例えば５０ｒｐｍが回転数算出手段３０３で算出される。したがって、回転数算出手段３０３で算出された回転数５０ｒｐｍがそれまでの回転数の例えば３０００ｒｐｍに加算手段３０４により加算され、目標回転数は３０５０ｒｐｍとして算出され、水素循環ポンプ２０６の回転数は上昇する。これにより、セル電圧が上昇することになり、セル電圧が下限電圧以上になっても極短時間となり、セルの劣化促進は抑制される。

なお、上記図１０に示す制御手法では、差分算出手段３０１に差分算出の一方の値として下限電圧値を入力しているが、下限電圧よりも多少高い値、例えば下限電圧が３００ｍｖ程度の場合には３１０〜３５０ｍＶ程度の値を入力して計測セル電圧との差を算出することで、セル電圧が下限電圧を確実に下回らないようにセル電圧を制御することが可能となる。

このように、減圧処理中に、セル電圧が所定の電圧を下回らないように、水素循環ポンプ２０６の回転数を制御する手法を採用することで、アノード極の水素不足によるセルの劣化を防止することができる。

次に、本発明の実施例３について説明する。この実施例３の特徴とするところは、先の実施例２で説明した水素の流通方向を逆転させた後の減圧処理において、水素不足が検知された際に、水素循環ポンプ２０６の回転数を上昇させる制御手法に代えて、燃料電池スタック２０１から取り出す取り出し電流量を低下させる制御手法を採用したことにある。

図１１はその制御手順を示すフローチャートである。図１１において、この制御手法では、先の図８で説明したステップＳ８３の処理に代えて、減圧処理を行う際に取り出し電流量を低下させる処理（ステップＳ１１１）を実行しており、他は先の図８に示す制御手順と同様である。

このような制御手順において、電圧センサ２２３で計測されたセル電圧に基づいて、このセル電圧が上述した下限電圧以下とならないように、もしくは下回っても極短時間となるように取り出し電流が制御される。すなわち、図１２のタイミングチャートに示すように、減圧処理中に計測されたセル電圧に基づいて、取り出し電流がフィードバック（ＦＢ）制御され、これにより取り出し電流量が徐々に低下する。

このように、減圧処理中に、セル電圧が所定の電圧を下回らないように、取り出し電流を制御する手法を採用することで、アノード極の水素不足によるセルの劣化を防止することができる。

なお、上記実施例１〜３において、水素循環ポンプ２０６を逆回転させて水素の循環方向を反転させた際に、空気コンプレッサ２１２を逆回転させて、燃料電池スタック２０１への空気の導入方向を図２に示す符号Ｂ１で示す通常発電時の順方向から符号Ｂ２で示す逆方向に反転させるようにしてもよい。

電圧センサ２２３で計測しているセル電圧は、アノード極とカソード極との間のセル電圧であるので、セル電圧が低下した際に、アノード極側の電位が低下したものか、もしくはカソード極側の電位が低下したものなのかを判別することはできない。そこで、上述したように空気の導入方向を変えて、電圧センサ２２３が設置されたセルのカソード極のセルにおける空気の濃度を十分に確保することで、カソード極側で電位の低下が起こりにくい状態とする。

すなわち、燃料電池スタック２０１に対して水素と空気の導入方向とアノード極ならびにカソード極における電位プロファイルは例えば図１３に示すようになり、水素は先に説明した逆方向で燃料電池スタック２０１に導入された場合を示している。図１３において、水素を逆方向（図２のＡ２で示す方向）から導入した場合に、水素ＳＲ（ストイキ比）が不足すると、通常発電時の水素入口側のアノード電位の低下が顕著になるに対して、空気を上述したように通常発電時とは逆方向（図２のＢ２で示す方向）から導入することで、通常発電時の空気出口側のカソード極の電位は十分に確保され、上述したように通常発電時の水素入口側に対応した通常発電時の空気出口側のカソード極における電位の低下が起こりにくい状態を設定することができる。

これにより、セル電圧が低下した際には、アノード極側で電位が低下したものと推定することができ、アノード極側でのセル電圧の低下を精度よく検出することが可能となる。

本発明の実施例１に係る燃料電池システムを搭載した燃料電池車両の構成を示す図である。 本発明の実施例１に係る燃料電池システムの構成を示す図である。 実施例１に係る燃料電池システムのアイドルストップ状態への移行手順を示すフローチャートである。 燃料電池システムのアイドルストップ状態の解除手順を示すフローチャートである。 実施例１に係る燃料電池システムのアイドルストップ状態への移行手順を示す他のフローチャートである。 実施例１に係るアノード極の水素入口、水素循環ポンプの回転数ならびに水素流量のタイミングチャートである。 水素循環ポンプ吐燃料電池スタックの圧損との関係を示す図である。 実施例２に係る燃料電池システムのアイドルストップ状態への移行手順を示すフローチャートである。 実施例２に係る水素循環ポンプの回転数、セル電圧、水素圧力ならびに取り出し電流のタイミングチャートである。 実施例２に係る水素循環ポンプの制御手法を示す図である。 実施例３に係る燃料電池システムのアイドルストップ状態への移行手順を示すフローチャートである。 実施例３に係る水素循環ポンプの回転数、セル電圧、水素圧力ならびに取り出し電流のタイミングチャートである。 水素のストイキ比の状態とアノード極の電位変化との関係、ならびに空気の導入方向とカソード極の電位変化との関係を示す図である。 従来におけるアイドルストップ状態移行時におけるアノード極入口側と出口側のセル電圧のタイミングチャートである。

符号の説明

１０１…車両本体
１０２…燃料電池システム
１０３…インバータ
１０４…駆動モータ
１０５…駆動輪
１０６…車速センサ
１０７…２次電池
１０８…リレー
１０９…制御コントローラ
１１１…シフト位置センサ
１１２…ブレーキセンサ
１１３…アクセル開度センサ
１１４，２２３…電圧センサ
１１５…電流センサ
２０１…燃料電池スタック
２０２…水素タンク
２０３…水素調圧弁
２０４…エゼクタ
２０５…水素循環配管
２０６…水素循環ポンプ
２０７…水素供給配管
２０８…圧力センサ
２１２…空気コンプレッサ
２１３…空気調圧弁
２１４…空気流通配管
２１６…回転数センサ
２２４…ＰＭ（パワーマネージャー）
２２５…システム制御部
３０１…差分算出手段
３０２…選択手段
３０３…回転数算出手段
３０４…加算手段

Claims (12)

1. 燃料ガス供給手段により第１の燃料ガス流通口から供給される燃料ガスと、酸化剤ガス供給手段により供給される酸化剤ガスとの電気化学反応により発電を行い、未使用の燃料ガスを第２の燃料ガス流通口から排出する燃料電池スタックを備え、電力の要求がない場合には、前記燃料電池スタックに燃料ガスと酸化剤ガスとの供給を停止し、前記燃料電池スタックの発電を停止してシステムをアイドルストップ状態とする燃料電池システムにおいて、
   前記第１の燃料ガス流通口側に設けられ、前記燃料電池スタックから電流を取り出した際に、燃料電池セルの劣化が促進されない量の燃料ガスが前記燃料電池スタックに供給されている供給十分状態、または燃料電池セルの劣化が促進されない量の燃料ガスが前記燃料電池スタックに供給されていない供給不足状態を検知する燃料ガス検知手段と、
   燃料ガスの供給停止後、前記燃料ガス供給手段により前記第２の燃料ガス流通口から前記燃料電池スタックに前記燃料電池スタックに残留する燃料ガスを導入した後、前記燃料電池スタックから電流を取り出して、前記燃料電池スタックに残留する燃料ガスの圧力を通常の発電時よりも低下させる減圧処理を行い、前記燃料電池システムをアイドルストップ状態に移行する制御手段と
   を有することを特徴とする燃料電池システム。
2. 前記燃料ガス検知手段は、前記第１の燃料ガス流通口側の燃料電池セルのセル電圧を計測する電圧計測手段で構成されている
   ことを特徴とする燃料電池システム。
3. 前記燃料ガス供給手段は、前記燃料電池スタックの第２の燃料ガス流通口から排出された燃料ガスを前記第１の燃料ガス流通口に戻して燃料ガスを循環させる循環ポンプを含む燃料ガス循環手段を備え、
   前記制御手段は、前記循環ポンプを通常発電時の回転方向に対して逆回転させ、燃料ガスを前記第２の燃料ガス流通口から前記燃料電池スタックに導入する
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の燃料電池システム。
4. 前記制御手段は、燃料ガスが前記第２の燃料ガス流通口から前記燃料電池スタックに導入されて、燃料ガスが前記燃料電池スタックに流通した後、前記減圧処理を開始する
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の燃料電池システム。
5. 前記第１の燃料ガス流通口側の燃料ガス流通路に設けられ、前記燃料ガス流通路を流通する燃料ガスの圧力を検出する燃料ガス圧力検出手段を備え、
   前記制御手段は、前記燃料ガス圧力検出手段で検出された燃料ガスの圧力に基づいて、燃料ガスが前記燃料電池スタックに流通したものと推定する
   ことを特徴とする請求項４に記載の燃料電池システム。
6. 前記制御手段は、燃料ガスが前記第２の燃料ガス流通口から前記燃料電池スタックに導入された後、予め設定された所定時間が経過したことで燃料ガスが前記燃料電池スタックに流通したものと推定する
   ことを特徴とする請求項４に記載の燃料電池システム。
7. 前記燃料ガス供給手段は、前記燃料電池スタックの第２の燃料ガス流通口から排出された燃料ガスを前記第１の燃料ガス流通口に戻して燃料ガスを循環させる循環ポンプを含む燃料ガス循環手段と、
   前記循環ポンプの回転数を計測する回転数計測手段とを備え、
   前記制御手段は、前記循環ポンプを通常発電時の回転方向に対して逆回転させ、燃料ガスを前記第２の燃料ガス流通口から前記燃料電池スタックに導入し、前記回転数計測手段で計測された回転数が予め設定された所定の回転数に達したことで、燃料ガスが前記燃料電池スタックに流通したものと推定する
   ことを特徴とする請求項４に記載の燃料電池システム。
8. 前記制御手段は、減圧処理における電流取り出し時に、前記燃料ガス検知手段が供給不足状態を検知した場合、または前記電圧計測手段で燃料ガスの供給不足状態時のセル電圧の下限電圧が計測された場合には、前記循環ポンプの回転数を上昇させる
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の燃料電池システム。
9. 前記制御手段は、減圧処理における電流取り出し時に、前記燃料ガス検知手段が燃料ガスの供給不足状態を検知した場合、または前記電圧計測手段で燃料ガスの供給不足状態時のセル電圧の下限電圧が計測された場合には、取り出し電流量を低下させる
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の燃料電池システム。
10. 前記燃料ガス検知手段は、前記第１の燃料ガス流通口側の燃料電池セルのセル電圧を計測する電圧計測手段で構成され、
    前記循環ポンプの回転数は、前記電圧計測手段で計測された前記燃料電池セルのセル電圧に基づいて制御される
    ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の燃料電池システム。
11. 前記燃料ガス検知手段は、燃料電池セルのセル電圧を計測する電圧計測手段で構成され、
    前記制御手段は、前記電圧計測手段で計測された燃料電池セルのセル電圧に基づいて、減圧処理時の取り出し電流を制御する
    ことを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１項に記載の燃料電池システム。
12. 通常発電時には、前記酸化剤供給手段により第１の酸化剤ガス流通口から前記燃料電池スタックに酸化剤ガスが導入され、前記燃料電池スタックの第２の酸化剤ガス流通口から未使用の酸化剤ガスが排出すされる一方、
    前記燃料電池システムをアイドルストップ状態に移行する際には、前記酸化剤供給手段により前記第２の酸化剤ガス流通口から前記燃料電池スタックに酸化剤ガスが導入され、前記第１の酸化剤ガス流通口から前記燃料電池スタックでの未使用の酸化剤ガスが排出される
    ことを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載の燃料電池システム。

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