JP2007094221A - 現像剤及び画像形成方法 - Google Patents
現像剤及び画像形成方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007094221A JP2007094221A JP2005285860A JP2005285860A JP2007094221A JP 2007094221 A JP2007094221 A JP 2007094221A JP 2005285860 A JP2005285860 A JP 2005285860A JP 2005285860 A JP2005285860 A JP 2005285860A JP 2007094221 A JP2007094221 A JP 2007094221A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- toner
- toner particles
- particles
- weight
- developer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Dry Development In Electrophotography (AREA)
- Developing Agents For Electrophotography (AREA)
Abstract
【課題】 トナー粒子の平均円形度を高い値とすることで、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を少なくすることができる、現像剤及びそれを用いた画像形成方法を提供する。
【解決手段】 固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に、磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成するとともに、前記供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて、前記現像ローラに対してトナーを転移させて、前記現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、前記現像ローラと潜像担持体との最近接位置において、現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う現像装置に使用される現像剤であって、トナー粒子の平均円形度をαとし、飽和磁化をβ（ｅｍｕ／ｇ）としたときに、αとβとが下記関係式（１）を満足する現像剤である。
３０α−２６．８≦β≦３０α−２２．２ （１）
【選択図】 図１
【解決手段】 固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に、磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成するとともに、前記供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて、前記現像ローラに対してトナーを転移させて、前記現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、前記現像ローラと潜像担持体との最近接位置において、現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う現像装置に使用される現像剤であって、トナー粒子の平均円形度をαとし、飽和磁化をβ（ｅｍｕ／ｇ）としたときに、αとβとが下記関係式（１）を満足する現像剤である。
３０α−２６．８≦β≦３０α−２２．２ （１）
【選択図】 図１
Description
本発明は静電潜像現像用現像剤及びそれを用いた画像形成方法に関する。特に、固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に、磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成するとともに、供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて、現像ローラに対してトナーを転移させて、現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、現像ローラと潜像担持体との最近接位置において、現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う方式の現像装置において使用することで、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を少なくする現像剤及び画像形成方法に関する。
一般に、画像形成装置を含む電子写真システムは、トナーとキャリアとからなる現像剤を用いた二成分現像方式と、キャリアを含まないトナーのみの一成分現像方式とに大別される。
また、これらを組み合わせた現像方式として、磁極部材を内包する供給ローラの外周に磁性キャリアと非磁性トナーからなる磁気ブラシを形成し、かかる磁気ブラシを現像ローラに摺擦させながら、両ローラ間の電位差を利用して現像ローラに対してトナーのみ転移させ、現像ローラ表面に形成されたトナー薄層を形成し、現像ローラと潜像担持体の最近接位置において現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う、いわゆるハイブッリド現像方式がある。
これら３種類の現像方式は、それぞれに対応した特定の現像剤を用いる必要がある一方で、全てに共通する技術として、転写効率を向上させるために、トナー粒子の平均円形度をより高くするという方法が知られている。
トナー粒子をより球形化することにより、トナー粒子が潜像担持体表面に対して接触する面積が小さくなり、また、トナー粒子表面における凹凸が小さくなることでトナー粒子表面におけるエッジ部への電荷の集中がおこりにくくなる。その結果として、潜像担持体表面に対するトナー粒子の離型性が向上し、転写効率を向上させることができる。
また、これらを組み合わせた現像方式として、磁極部材を内包する供給ローラの外周に磁性キャリアと非磁性トナーからなる磁気ブラシを形成し、かかる磁気ブラシを現像ローラに摺擦させながら、両ローラ間の電位差を利用して現像ローラに対してトナーのみ転移させ、現像ローラ表面に形成されたトナー薄層を形成し、現像ローラと潜像担持体の最近接位置において現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う、いわゆるハイブッリド現像方式がある。
これら３種類の現像方式は、それぞれに対応した特定の現像剤を用いる必要がある一方で、全てに共通する技術として、転写効率を向上させるために、トナー粒子の平均円形度をより高くするという方法が知られている。
トナー粒子をより球形化することにより、トナー粒子が潜像担持体表面に対して接触する面積が小さくなり、また、トナー粒子表面における凹凸が小さくなることでトナー粒子表面におけるエッジ部への電荷の集中がおこりにくくなる。その結果として、潜像担持体表面に対するトナー粒子の離型性が向上し、転写効率を向上させることができる。
しかしながら、ハイブリッド現像方式においては、従来、その欠点として、トナー飛散が生じやすいという問題が見られた。このようなハイブリッド現像方式において、トナー粒子をさらに球形化した場合、トナー飛散がより生じやすくなるという問題が見られた。
この問題は、ハイブリッド現像方式においては、そのシステム上、通常の二成分現像と比較して、トナー粒子とキャリア粒子との間の付着力を抑制する必要があることに起因する。
すなわち、ハイブリッド現像方式におけるトナー粒子は、供給ローラ上ではキャリア粒子と付着しているが、第１の段階として、キャリア粒子から離れて現像ロール上に付着する段階がある。さらに第２の段階として、現像ロール上から離れて潜像担持体上の静電潜像部分に付着する段階がある。そのためトナー粒子とキャリア粒子間の付着力を抑制する必要が生じ、その結果としてトナー粒子がキャリア粒子から離れやすくなり、トナー飛散が生じるのである。
この問題は、ハイブリッド現像方式においては、そのシステム上、通常の二成分現像と比較して、トナー粒子とキャリア粒子との間の付着力を抑制する必要があることに起因する。
すなわち、ハイブリッド現像方式におけるトナー粒子は、供給ローラ上ではキャリア粒子と付着しているが、第１の段階として、キャリア粒子から離れて現像ロール上に付着する段階がある。さらに第２の段階として、現像ロール上から離れて潜像担持体上の静電潜像部分に付着する段階がある。そのためトナー粒子とキャリア粒子間の付着力を抑制する必要が生じ、その結果としてトナー粒子がキャリア粒子から離れやすくなり、トナー飛散が生じるのである。
そこで、このようなトナー飛散を解決するために、ハイブリッド現像方式においてではないものの、トナー粒子の平均円形度を高い値に保ちつつ、トナー粒子とキャリア粒子の比表面積比を所定の範囲内の値とすることにより、かかる粒子間の付着力を調節する方法が開示されている（例えば、特許文献１参照）。
一方、トナーの帯電量に着目してトナー飛散を抑制する方法も開示されている。すなわち、トナー粒子に対して硫黄を含有させて、トナー粒子の帯電量を大きくすることによりトナー飛散を抑制する方法を用いた非磁性一成分現像方式が開示されている（例えば、特許文献２参照）。
特開２００３−２１９２７（特許請求の範囲）
特開２００５−０４９６２６（特許請求の範囲）
しかしながら、ハイブリッド現像方式においては、特許文献１のようにトナー粒子とキャリア粒子間の比表面積比を調節することによってかかる粒子間の付着力を調節した場合、トナー粒子が過度に小さくなってしまうか、キャリア粒子が過度に大きくなってしまい、形成される画像濃度に問題が生じる場合が見られた。
すなわち、トナー粒子が小さい場合は、トナー粒子の帯電量が大きくなるため、トナー粒子と現像ロール間の付着力が大きくなってしまい、形成される画像濃度が不十分となる問題が見られた。一方、キャリア粒子が大きい場合は、形成される画像濃度にムラがでるという問題が見られた。
すなわち、トナー粒子が小さい場合は、トナー粒子の帯電量が大きくなるため、トナー粒子と現像ロール間の付着力が大きくなってしまい、形成される画像濃度が不十分となる問題が見られた。一方、キャリア粒子が大きい場合は、形成される画像濃度にムラがでるという問題が見られた。
また、ハイブリッド現像方式においては、特許文献２のように硫黄をトナー粒子に対して含有させた場合、現像剤搬送体上におけるトナー粒子とキャリア粒子間での付着力が小さくなってしまうため、トナー飛散が十分に抑制できないという問題が見られた。
そこで、本発明の発明者らは、上述の問題に鑑み鋭意検討したところ、例えば、ハイブリッド現像装置に使用される現像剤として、トナー粒子の平均円形度及び飽和磁化が所定の関係を満足する現像剤を用いることにより、上述した問題を解決できることを見出した。
すなわち、本発明の目的は、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を少なくする現像剤及びそれを用いた画像形成方法を提供することである。
すなわち、本発明の目的は、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を少なくする現像剤及びそれを用いた画像形成方法を提供することである。
本発明によれば、固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に、磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成するとともに、前記供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて、前記現像ローラに対してトナーを転移させて、前記現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、前記現像ローラと潜像担持体との最近接位置において、現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う現像装置に使用される現像剤であって、現像剤におけるトナー粒子の平均円形度をαとし、飽和磁化をβ（ｅｍｕ／ｇ）としたときに、αとβとが下記関係式（１）を満足する現像剤が提供され、上述した問題を解決することができる。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１）
すなわち、トナー粒子の平均円形度と、飽和磁化と、が所定の関係を満足している現像剤を、例えば、ハイブリッド現像装置に用いることにより、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力を最適な状態に保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を少なくすることができる。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１）
すなわち、トナー粒子の平均円形度と、飽和磁化と、が所定の関係を満足している現像剤を、例えば、ハイブリッド現像装置に用いることにより、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力を最適な状態に保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を少なくすることができる。
また、本発明の現像剤を構成するにあたり、トナー粒子の平均円形度（α）を０．９３０〜０．９６７の範囲内の値とすることが好ましい。
このように構成することにより、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力をさらに最適な状態に保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができる。
このように構成することにより、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力をさらに最適な状態に保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができる。
また、本発明の現像剤を構成するにあたり、トナー粒子の飽和磁化（β）を１．０〜７．５（ｅｍｕ／ｇ）の範囲内の値とすることが好ましい。
このように構成することにより、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力をさらに最適な状態に保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をさらに少なくすることができる。
このように構成することにより、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力をさらに最適な状態に保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をさらに少なくすることができる。
また、本発明の現像剤を構成するにあたり、トナー粒子における磁性粉の含有量を、トナー粒子を構成するバインダー樹脂１００重量％に対して０．１〜３０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
このように構成することにより、関係式（１）を満足する飽和磁化を有するトナー粒子を容易に得ることができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができる。
このように構成することにより、関係式（１）を満足する飽和磁化を有するトナー粒子を容易に得ることができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができる。
また、本発明の現像剤を構成するにあたり、トナー粒子に対して無機粒子が外添処理してあることが好ましい。
このように構成することにより、トナー粒子の流動性や摩擦帯電量の調節が容易となるためである。すなわち、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力を最適な範囲に保つことが容易となるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができる。
このように構成することにより、トナー粒子の流動性や摩擦帯電量の調節が容易となるためである。すなわち、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力を最適な範囲に保つことが容易となるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができる。
また、本発明の別の態様は、上述したいずれかの現像剤を用いることを特徴とする画像形成方法である。
すなわち、例えば、ハイブリッド現像装置に対して、所定条件を満たした現像剤を用いることにより、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力を最適な範囲に保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を少なくすることができる。その結果、トナー飛散による現像装置内の汚染を防ぐことができる。また、転写効率が向上する結果、潜像担持体上の残留トナー量を抑制することができるため、潜像担持体のクリーニング性を向上させることができる。
すなわち、例えば、ハイブリッド現像装置に対して、所定条件を満たした現像剤を用いることにより、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力を最適な範囲に保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を少なくすることができる。その結果、トナー飛散による現像装置内の汚染を防ぐことができる。また、転写効率が向上する結果、潜像担持体上の残留トナー量を抑制することができるため、潜像担持体のクリーニング性を向上させることができる。
［第１の実施形態］
第１の実施形態は、固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成し、供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて現像ローラに対してトナーを転移させて現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、現像ローラと潜像担持体の最近接位置において現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う現像装置に使用される現像剤であって、トナー粒子の平均円形度をαとし、飽和磁化をβ（ｅｍｕ／ｇ）としたときに、αとβとが下記関係式（１）を満足する現像剤である。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１）
以下、第１の実施形態の現像剤について、構成要件に分けて説明する。
第１の実施形態は、固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成し、供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて現像ローラに対してトナーを転移させて現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、現像ローラと潜像担持体の最近接位置において現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う現像装置に使用される現像剤であって、トナー粒子の平均円形度をαとし、飽和磁化をβ（ｅｍｕ／ｇ）としたときに、αとβとが下記関係式（１）を満足する現像剤である。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１）
以下、第１の実施形態の現像剤について、構成要件に分けて説明する。
１．トナー粒子
（１）基本構成
第１の実施形態に使用するトナー粒子の基本構成としては、バインダー樹脂、磁性粉、ワックス樹脂、着色剤、及び電荷制御剤を含むトナー粒子と、外添剤とから基本的に構成してあることが好ましい。
（１）基本構成
第１の実施形態に使用するトナー粒子の基本構成としては、バインダー樹脂、磁性粉、ワックス樹脂、着色剤、及び電荷制御剤を含むトナー粒子と、外添剤とから基本的に構成してあることが好ましい。
（２）バインダー樹脂
第１の実施形態に用いられるトナー粒子に使用するバインダー樹脂の種類は、特に制限されるものではないが、例えば、スチレン系樹脂、アクリル系樹脂、スチレン−アクリル系共重合体、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ビニルエーテル系樹脂、Ｎ−ビニル系樹脂、スチレン−ブタジエン樹脂等の熱可塑性樹脂を使用することが好ましい。
また、バインダー樹脂において、複数種のバインダー樹脂を含み、例えば、重量平均分子量ピークが１．０×１０3〜５．０×１０4の第１のバインダー樹脂と、重量平均分子量ピークが１．０×１０5〜５．０×１０5の第２のバインダー樹脂と、を含むことが好ましい。すなわち、バインダー樹脂の分子量分布において、二つの分子量ピーク（低分子量ピーク及び高分子量ピークと称する場合がある。）を有することが好ましい。
この理由は、このような二つの分子量ピークがそれぞれ所定範囲内の値であれば、優れた定着性が得られる一方、耐熱性も良好となるためである。
したがって、低分子量ピークが５．０×１０3〜４．０×１０4の範囲内であり、もう一つの高分子量ピークが１．０×１０5〜３．０×１０5の範囲内であることがより好ましい。
なお、バインダー樹脂の添加量を、トナー粒子の全体量に対して、４５〜６５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるバインダー樹脂の添加量が４５重量％未満では、得られたトナー同士が融着し、保存安定性が低下する場合があるためである。一方、バインダー樹脂の添加量が６５重量％を超えると、トナーの定着性が乏しくなる場合があるためである。
したがって、バインダー樹脂の添加量を、トナー粒子の全体量に対して、４５〜６５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
第１の実施形態に用いられるトナー粒子に使用するバインダー樹脂の種類は、特に制限されるものではないが、例えば、スチレン系樹脂、アクリル系樹脂、スチレン−アクリル系共重合体、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ビニルエーテル系樹脂、Ｎ−ビニル系樹脂、スチレン−ブタジエン樹脂等の熱可塑性樹脂を使用することが好ましい。
また、バインダー樹脂において、複数種のバインダー樹脂を含み、例えば、重量平均分子量ピークが１．０×１０3〜５．０×１０4の第１のバインダー樹脂と、重量平均分子量ピークが１．０×１０5〜５．０×１０5の第２のバインダー樹脂と、を含むことが好ましい。すなわち、バインダー樹脂の分子量分布において、二つの分子量ピーク（低分子量ピーク及び高分子量ピークと称する場合がある。）を有することが好ましい。
この理由は、このような二つの分子量ピークがそれぞれ所定範囲内の値であれば、優れた定着性が得られる一方、耐熱性も良好となるためである。
したがって、低分子量ピークが５．０×１０3〜４．０×１０4の範囲内であり、もう一つの高分子量ピークが１．０×１０5〜３．０×１０5の範囲内であることがより好ましい。
なお、バインダー樹脂の添加量を、トナー粒子の全体量に対して、４５〜６５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるバインダー樹脂の添加量が４５重量％未満では、得られたトナー同士が融着し、保存安定性が低下する場合があるためである。一方、バインダー樹脂の添加量が６５重量％を超えると、トナーの定着性が乏しくなる場合があるためである。
したがって、バインダー樹脂の添加量を、トナー粒子の全体量に対して、４５〜６５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
（３）磁性粉
また、トナーにおいて、公知の磁性粉をトナー粒子中に分散させて、磁性トナーとして構成することを特徴とする。
このような磁性粉としては、フェライト、マグネタイト、鉄、コバルト、ニッケル等の、強磁性を示す金属もしくは合金、またはこれらの強磁性元素を含む化合物を挙げることができる。
また、磁性粉の平均粒径を０．１〜１μｍの範囲内の値とすることが好ましく、０．１〜０．５μｍの範囲内の値とすることがより好ましい。
この理由は、かかる平均粒径を有する磁性粉であれば、取り扱いが容易である一方、凝集させずに、微粉末の形でバインダー樹脂中に、均一に分散することができるためである。
さらに、このような磁性粉の表面を、チタン系カップリング剤、シラン系カップリング剤などの表面処理剤で表面処理することが好ましい。
この理由は、このように表面処理することにより、磁性粉の吸湿性や、バインダー樹脂に対する分散性を改善することができるからである。
また、トナーにおいて、公知の磁性粉をトナー粒子中に分散させて、磁性トナーとして構成することを特徴とする。
このような磁性粉としては、フェライト、マグネタイト、鉄、コバルト、ニッケル等の、強磁性を示す金属もしくは合金、またはこれらの強磁性元素を含む化合物を挙げることができる。
また、磁性粉の平均粒径を０．１〜１μｍの範囲内の値とすることが好ましく、０．１〜０．５μｍの範囲内の値とすることがより好ましい。
この理由は、かかる平均粒径を有する磁性粉であれば、取り扱いが容易である一方、凝集させずに、微粉末の形でバインダー樹脂中に、均一に分散することができるためである。
さらに、このような磁性粉の表面を、チタン系カップリング剤、シラン系カップリング剤などの表面処理剤で表面処理することが好ましい。
この理由は、このように表面処理することにより、磁性粉の吸湿性や、バインダー樹脂に対する分散性を改善することができるからである。
また、トナー粒子を構成するバインダー樹脂１００重量％に対する、磁性粉の含有量を０．１〜３０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、このように構成することにより、磁性粉の種類にもよるが、トナー粒子の飽和磁化を調節して関係式（１）をより容易に満足することができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができるためである。
ここで、図４に磁性粉の添加量と飽和磁化との関係を表す特性図を示す。かかる特性図から理解できるように、磁性粉の添加量とトナー粒子の飽和磁化とは、ほぼ比例の関係を有している。
すなわち、磁性粉の含有量をかかる範囲とすることで、転写効率を向上させるために好適なトナー粒子の円形度の範囲に対応して、関係式（１）を満足する飽和磁化を備えたトナー粒子を得ることが容易になる。
したがって、トナー粒子を構成するバインダー樹脂１００重量％に対する磁性粉の含有量を１〜２０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、２〜１２重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、このように構成することにより、磁性粉の種類にもよるが、トナー粒子の飽和磁化を調節して関係式（１）をより容易に満足することができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができるためである。
ここで、図４に磁性粉の添加量と飽和磁化との関係を表す特性図を示す。かかる特性図から理解できるように、磁性粉の添加量とトナー粒子の飽和磁化とは、ほぼ比例の関係を有している。
すなわち、磁性粉の含有量をかかる範囲とすることで、転写効率を向上させるために好適なトナー粒子の円形度の範囲に対応して、関係式（１）を満足する飽和磁化を備えたトナー粒子を得ることが容易になる。
したがって、トナー粒子を構成するバインダー樹脂１００重量％に対する磁性粉の含有量を１〜２０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、２〜１２重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（４）ワックス類
また、第１の実施形態に用いられるトナー粒子に使用するワックス類は、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、フッ素樹脂系ワックス、フィッシャートロプッシュワックス、パラフィンワックス、エステルワックス、モンタンワックス、ライスワックス等の一種単独、または二種以上の組み合わせが挙げられる。
また、ワックス類の添加量についても特に制限されるものではないが、例えばトナー全体量を１００重量％としたときに、ワックス類の添加量を０．１〜２０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
また、第１の実施形態に用いられるトナー粒子に使用するワックス類は、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、フッ素樹脂系ワックス、フィッシャートロプッシュワックス、パラフィンワックス、エステルワックス、モンタンワックス、ライスワックス等の一種単独、または二種以上の組み合わせが挙げられる。
また、ワックス類の添加量についても特に制限されるものではないが、例えばトナー全体量を１００重量％としたときに、ワックス類の添加量を０．１〜２０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
（５）着色剤
また、第１の実施形態に用いられるトナー粒子に使用する着色剤は、特に制限されるものではないが、例えば、カーボンブラック、アセチレンブラック、ランプブラック、アニリンブラック、アゾ系顔料、黄色酸化鉄、黄土、ニトロ系顔料、油溶性染料、ベンジジン系顔料、キナクリドン系顔料、銅フタロシアニン系顔料等を使用することが好ましい。
また、着色剤の添加量についても特に制限されるものではないが、例えば、トナー全体量を１００重量％としたときに、着色剤の添加量を０．０１〜５０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
また、第１の実施形態に用いられるトナー粒子に使用する着色剤は、特に制限されるものではないが、例えば、カーボンブラック、アセチレンブラック、ランプブラック、アニリンブラック、アゾ系顔料、黄色酸化鉄、黄土、ニトロ系顔料、油溶性染料、ベンジジン系顔料、キナクリドン系顔料、銅フタロシアニン系顔料等を使用することが好ましい。
また、着色剤の添加量についても特に制限されるものではないが、例えば、トナー全体量を１００重量％としたときに、着色剤の添加量を０．０１〜５０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
（６）電荷制御剤
また、第１の実施形態に用いられるトナー粒子に、電荷制御剤を添加することも好ましい。この理由は、帯電レベルや帯電立ち上がり特性（短時間で、一定の電荷レベルに帯電するかの指標）が著しく向上し、耐久性や安定性に優れた特性等が得られるためである。
このような電荷制御剤の種類としては、特に制限されるものではないが、例えば、ニグロシン、第四級アンモニウム塩化合物、樹脂にアミン系化合物を結合させた樹脂タイプの電荷抑制剤等の正帯電性を示す電荷制御剤を使用することが好ましい。
また、トナーの全体量を１００重量％としたときに、電荷制御剤の添加量は、１．０〜１０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
また、第１の実施形態に用いられるトナー粒子に、電荷制御剤を添加することも好ましい。この理由は、帯電レベルや帯電立ち上がり特性（短時間で、一定の電荷レベルに帯電するかの指標）が著しく向上し、耐久性や安定性に優れた特性等が得られるためである。
このような電荷制御剤の種類としては、特に制限されるものではないが、例えば、ニグロシン、第四級アンモニウム塩化合物、樹脂にアミン系化合物を結合させた樹脂タイプの電荷抑制剤等の正帯電性を示す電荷制御剤を使用することが好ましい。
また、トナーの全体量を１００重量％としたときに、電荷制御剤の添加量は、１．０〜１０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
（７）外添剤
また、トナー粒子に対して、無機粒子が外添処理してあることが好ましい。
この理由は、トナー粒子に対して、かかる無機粒子を外添することにより、トナー粒子の流動性や摩擦帯電量の調節が容易となるためである。すなわち、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力を最適な範囲に保つことが容易となるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができるためである。
具体的には、トナー粒子に対して、外添剤として、例えば、凝集シリカ粒子を外部添加することが好ましい。
また、このような凝集シリカ粒子において、粒径５μｍ以下の割合が、全体量に対して、１５％以下の値であるとともに、粒径５０μｍ以上の割合が、３％以下の値である粒度分布を有することが好ましい。
この理由は、粒径５μｍ以下の凝集シリカ粒子の割合が１５％を超えると、当該凝集シリカ粒子が再凝集するとともに、比較的粒径が大きい凝集シリカ粒子の周囲に集まって、層むらの発生原因となりやすいためである。一方、粒径５０μｍ以上の凝集シリカの割合が３％を超えると、比較的粒径が小さい凝集シリカ粒子を周囲に集めて、大凝集シリカ粒子を形成して、やはり層むらの発生原因になりやすいためである。
また、トナー粒子に対して、無機粒子が外添処理してあることが好ましい。
この理由は、トナー粒子に対して、かかる無機粒子を外添することにより、トナー粒子の流動性や摩擦帯電量の調節が容易となるためである。すなわち、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力を最適な範囲に保つことが容易となるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができるためである。
具体的には、トナー粒子に対して、外添剤として、例えば、凝集シリカ粒子を外部添加することが好ましい。
また、このような凝集シリカ粒子において、粒径５μｍ以下の割合が、全体量に対して、１５％以下の値であるとともに、粒径５０μｍ以上の割合が、３％以下の値である粒度分布を有することが好ましい。
この理由は、粒径５μｍ以下の凝集シリカ粒子の割合が１５％を超えると、当該凝集シリカ粒子が再凝集するとともに、比較的粒径が大きい凝集シリカ粒子の周囲に集まって、層むらの発生原因となりやすいためである。一方、粒径５０μｍ以上の凝集シリカの割合が３％を超えると、比較的粒径が小さい凝集シリカ粒子を周囲に集めて、大凝集シリカ粒子を形成して、やはり層むらの発生原因になりやすいためである。
したがって、このような凝集シリカ粒子のより好ましい粒度分布としては、粒径５μｍ以下の割合を、全体量に対して、１０％以下の値とするとともに、粒径５０μｍ以上の割合を２％以下の値とすることである。
なお、かかる凝集シリカ粒子の粒度分布測定は、堀場製作所（株）製のレーザ回折式粒度測定器ＬＡ−５００を用いて測定することができる。
なお、かかる凝集シリカ粒子の粒度分布測定は、堀場製作所（株）製のレーザ回折式粒度測定器ＬＡ−５００を用いて測定することができる。
また、このような凝集シリカ粒子の比抵抗を１×１０10〜１×１０16Ω・ｃｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる凝集シリカ粒子の比抵抗をこのような所定値に制限することによって、トナー粒子の搬送性を良好なものとすることができるためである。
なお、かかる凝集シリカ粒子の比抵抗は、四端子法を用いて測定することができる。すなわち、電極間にシリカ粒子を挟んだ状態において、約２００ｋｇｆ／ｃｍ2の荷重をかけて、凝集シリカ粒子の厚さを１〜３ｍｍに圧縮した後、電圧１０００Ｖを印加した際に流れる電流を測定し、凝集シリカ粒子の比抵抗を算出することができる。
この理由は、かかる凝集シリカ粒子の比抵抗をこのような所定値に制限することによって、トナー粒子の搬送性を良好なものとすることができるためである。
なお、かかる凝集シリカ粒子の比抵抗は、四端子法を用いて測定することができる。すなわち、電極間にシリカ粒子を挟んだ状態において、約２００ｋｇｆ／ｃｍ2の荷重をかけて、凝集シリカ粒子の厚さを１〜３ｍｍに圧縮した後、電圧１０００Ｖを印加した際に流れる電流を測定し、凝集シリカ粒子の比抵抗を算出することができる。
また、トナー粒子に、外添剤として、酸化チタンを添加することも好ましい。
また、このような酸化チタンの平均粒径を０．０１〜０．５０μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる酸化チタンの平均粒径が０．０１μｍ未満になると、均一に研磨効果を発揮することが困難となって、チャージアップが生じたり、高温高湿時において像流れが発生したりして、画像欠陥となる場合があるためである。一方、かかる酸化チタンの平均粒径が０．５０μｍを超えると、トナー粒子における帯電量のばらつきが大きくなり、画像濃度低下、耐久性の低下を引き起こす場合があるためである。
したがって、酸化チタンの平均粒径を０．０２〜０．４μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、０．０５〜０．３μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、酸化チタンの平均粒径は、以下のように測定することができる。すなわち、３０，０００〜１００，０００倍の倍率を適宜用い、電子顕微鏡ＪＳＭ−８８０（日本電子データム社製）を用いて、５０個の粒子の長径及び短径をそれぞれ測定して、それらの平均を求めて算出することができる。
また、このような酸化チタンの平均粒径を０．０１〜０．５０μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる酸化チタンの平均粒径が０．０１μｍ未満になると、均一に研磨効果を発揮することが困難となって、チャージアップが生じたり、高温高湿時において像流れが発生したりして、画像欠陥となる場合があるためである。一方、かかる酸化チタンの平均粒径が０．５０μｍを超えると、トナー粒子における帯電量のばらつきが大きくなり、画像濃度低下、耐久性の低下を引き起こす場合があるためである。
したがって、酸化チタンの平均粒径を０．０２〜０．４μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、０．０５〜０．３μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、酸化チタンの平均粒径は、以下のように測定することができる。すなわち、３０，０００〜１００，０００倍の倍率を適宜用い、電子顕微鏡ＪＳＭ−８８０（日本電子データム社製）を用いて、５０個の粒子の長径及び短径をそれぞれ測定して、それらの平均を求めて算出することができる。
（８）飽和磁化
また、トナー粒子の飽和磁化β（ｅｍｕ／ｇ）は、下記関係式（１）を満たすことを特徴とする。
なお、式中のαはトナー粒子の平均円形度である。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１）
また、トナー粒子の飽和磁化β（ｅｍｕ／ｇ）は、下記関係式（１）を満たすことを特徴とする。
なお、式中のαはトナー粒子の平均円形度である。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１）
ここで、関係式（１）について詳細に説明する。
まず、関係式（１）の左辺３０α−２６．８≦│β│を満たすようにトナー粒子の平均円形度（α）と、飽和磁化（β）を調節することによって、トナー粒子の平均円形度を高い値とした場合でも、十分な飽和磁化をトナー粒子に持たせることができる。よって、トナー粒子とキャリア粒子との付着力を適度な強さに保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができる。
また、関係式（１）の右辺│β│≦３０α−２２．２を満たすようにトナー粒子の平均円形度（α）と、飽和磁化（β）を調節することによって、トナー粒子とキャリア粒子との付着力が過度に強くなることを抑制することができる。よって、トナー飛散を少なくしつつも、形成画像濃度が低下することを防止することができる。
まず、関係式（１）の左辺３０α−２６．８≦│β│を満たすようにトナー粒子の平均円形度（α）と、飽和磁化（β）を調節することによって、トナー粒子の平均円形度を高い値とした場合でも、十分な飽和磁化をトナー粒子に持たせることができる。よって、トナー粒子とキャリア粒子との付着力を適度な強さに保つことができるため、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散をより少なくすることができる。
また、関係式（１）の右辺│β│≦３０α−２２．２を満たすようにトナー粒子の平均円形度（α）と、飽和磁化（β）を調節することによって、トナー粒子とキャリア粒子との付着力が過度に強くなることを抑制することができる。よって、トナー飛散を少なくしつつも、形成画像濃度が低下することを防止することができる。
また、関係式（１）を説明するための図１に示すグラフは、縦軸にトナー粒子の飽和磁化（β）を採り、横軸にトナー粒子の平均円形度（α）を採った特性グラフである。
かかる特性グラフにおいて、直線（Ａ）は、関係式（１）における右辺に関連した直線である。すなわち直線（Ａ）はβ＝３０α−２２．２で表される直線である。
また、直線（Ｂ）は、関係式（１）における左辺に関連した直線である。すなわち直線（Ｂ）はβ＝３０α−２６．８で表される直線である。
かかる特性グラフにおいて、直線（Ａ）は、関係式（１）における右辺に関連した直線である。すなわち直線（Ａ）はβ＝３０α−２２．２で表される直線である。
また、直線（Ｂ）は、関係式（１）における左辺に関連した直線である。すなわち直線（Ｂ）はβ＝３０α−２６．８で表される直線である。
なお、上述の直線（Ａ）は、図２に示すように、図１において示した領域（Ｒ）において、最上方に位置する５種のトナー粒子に対し、最小二乗法を用いて作成した直線である。
また、上述の直線（Ｂ）は、図３に示すように、図１において示した領域（Ｒ）において、最下方に位置する４種のトナー粒子に対し、最小二乗法を用いて作成した直線である。
そして、これらの直線（Ａ）〜（Ｂ）に囲まれた領域（Ｒ）が、上述した関係式（１）の範囲を満たす領域である。
また、上述の直線（Ｂ）は、図３に示すように、図１において示した領域（Ｒ）において、最下方に位置する４種のトナー粒子に対し、最小二乗法を用いて作成した直線である。
そして、これらの直線（Ａ）〜（Ｂ）に囲まれた領域（Ｒ）が、上述した関係式（１）の範囲を満たす領域である。
すなわち、関係式（１）で表される領域（Ｒ）は、トナー粒子の平均円形度（α）と、飽和磁化（β）とを、さまざまな値とした現像剤を用いて、ハイブリッド現像方式において画像形成を行った際に、評価が良好であったトナー粒子が満足する値の範囲から決定されたものである。
より具体的には、関係式（１）は、トナー飛散、転写効率、クリーニング性、及び画像濃度について、後述の実施例において記載する方法を用いて評価し、総合的な評価が良好であった現像剤におけるトナー粒子の平均円形度（α）と、飽和磁化（β）とが満足する条件から導かれた関係式である。
より具体的には、関係式（１）は、トナー飛散、転写効率、クリーニング性、及び画像濃度について、後述の実施例において記載する方法を用いて評価し、総合的な評価が良好であった現像剤におけるトナー粒子の平均円形度（α）と、飽和磁化（β）とが満足する条件から導かれた関係式である。
また、関係式（１）を考慮しつつ、トナー粒子の飽和磁化（β）を１．０〜７．５（ｅｍｕ／ｇ）の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、関係式（１）による条件を満たした場合であっても、かかるトナー粒子の飽和磁化（β）が１．０（ｅｍｕ／ｇ）未満の値となると、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力が過度に弱くなり、トナー飛散を起こす傾向があるためである。一方、関係式（１）による条件を満たした場合であっても、かかるトナー粒子の飽和磁化（β）が７．５（ｅｍｕ／ｇ）を超えると、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力が過度に強くなり、形成画像濃度が薄くなる傾向があるためである。
したがって、かかるトナー粒子の飽和磁化（β）を１．５〜７．０（ｅｍｕ／ｇ）の範囲内の値とすることがより好ましく、２．０〜６．５（ｅｍｕ／ｇ）の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、トナー粒子の飽和磁化の測定方法については、後述の実施例において記載する。
この理由は、関係式（１）による条件を満たした場合であっても、かかるトナー粒子の飽和磁化（β）が１．０（ｅｍｕ／ｇ）未満の値となると、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力が過度に弱くなり、トナー飛散を起こす傾向があるためである。一方、関係式（１）による条件を満たした場合であっても、かかるトナー粒子の飽和磁化（β）が７．５（ｅｍｕ／ｇ）を超えると、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力が過度に強くなり、形成画像濃度が薄くなる傾向があるためである。
したがって、かかるトナー粒子の飽和磁化（β）を１．５〜７．０（ｅｍｕ／ｇ）の範囲内の値とすることがより好ましく、２．０〜６．５（ｅｍｕ／ｇ）の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、トナー粒子の飽和磁化の測定方法については、後述の実施例において記載する。
（９）平均円形度
また、トナー粒子の平均円形度（α）を０．９３０〜０．９６７の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、関係式（１）による条件を満たした場合であっても、かかる平均円形度（α）が０．９３０未満の値となると、潜像担持体表面に対するトナー粒子の離型が低下し、転写効率が著しく低下する場合があるためである。一方、関係式（１）による条件を満たした場合であっても、かかる平均円形度が０．９６７を超えると、クリーニング工程において、クリーニングブレードをすり抜けるトナー粒子が増加するため、クリーニング性が低下する場合があるためである。
なお、これらの関係を図示した場合、図１に示すグラフにおける斜線領域（Ｒ）であって、かつ直線（Ｃ）〜（Ｄ）に囲まれた領域が、この条件範囲に相当する。
ここで、図１における直線（Ｃ）はα＝０．９３０で表される直線である。
また、直線（Ｄ）はα＝０．９６７で表される直線である。
また、トナー粒子の平均円形度の測定方法は、後述の実施例において記載する。
また、トナー粒子の平均円形度（α）を０．９３０〜０．９６７の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、関係式（１）による条件を満たした場合であっても、かかる平均円形度（α）が０．９３０未満の値となると、潜像担持体表面に対するトナー粒子の離型が低下し、転写効率が著しく低下する場合があるためである。一方、関係式（１）による条件を満たした場合であっても、かかる平均円形度が０．９６７を超えると、クリーニング工程において、クリーニングブレードをすり抜けるトナー粒子が増加するため、クリーニング性が低下する場合があるためである。
なお、これらの関係を図示した場合、図１に示すグラフにおける斜線領域（Ｒ）であって、かつ直線（Ｃ）〜（Ｄ）に囲まれた領域が、この条件範囲に相当する。
ここで、図１における直線（Ｃ）はα＝０．９３０で表される直線である。
また、直線（Ｄ）はα＝０．９６７で表される直線である。
また、トナー粒子の平均円形度の測定方法は、後述の実施例において記載する。
（１０）体積平均粒径
また、トナー粒子の体積平均粒径は、特に制限されるものではないが、通常、当該低積平均粒径を３〜２０μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、トナー粒子の体積平均粒径が３μｍ未満となると、安定して製造することが困難となる傾向があり、また、トナー粒子全体としての表面積が大きくなるため、過度に帯電されやすくなる結果、現像ロールとの付着力が著しく大きくなり、形成画像の濃度が薄くなる場合があるためである。一方、トナー粒子の体積平均粒径が２０μｍを超えると、高画質の画像を得ることが困難になる傾向があるためである。
したがって、トナー粒子の体積平均粒径を４〜１５μｍの範囲内の値とすることがより好ましい。
なお、かかるトナー粒子の粒径は外添剤が被覆されていない状態のものを測定した値であり、堀場製作所（株）製のレーザ回折式粒度分布測定器ＬＡ−５００を用いて測定することができる。
また、トナー粒子の体積平均粒径は、特に制限されるものではないが、通常、当該低積平均粒径を３〜２０μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、トナー粒子の体積平均粒径が３μｍ未満となると、安定して製造することが困難となる傾向があり、また、トナー粒子全体としての表面積が大きくなるため、過度に帯電されやすくなる結果、現像ロールとの付着力が著しく大きくなり、形成画像の濃度が薄くなる場合があるためである。一方、トナー粒子の体積平均粒径が２０μｍを超えると、高画質の画像を得ることが困難になる傾向があるためである。
したがって、トナー粒子の体積平均粒径を４〜１５μｍの範囲内の値とすることがより好ましい。
なお、かかるトナー粒子の粒径は外添剤が被覆されていない状態のものを測定した値であり、堀場製作所（株）製のレーザ回折式粒度分布測定器ＬＡ−５００を用いて測定することができる。
（１１）比抵抗
また、トナー粒子の比抵抗を１×１０13〜１×１０16Ω・ｃｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるトナーの比抵抗が１×１０13Ω・ｃｍ未満の値となると、現像ロール及び潜像担持体間での電流のリークが生じる傾向があるためである。一方、トナーの比抵抗が１×１０16Ω・ｃｍより大きくなると、現像剤搬送体上のキャリア粒子とトナー粒子との静電付着力が強くなり、トナー粒子が十分に飛翔しないため、ゴースト現象が生じる傾向があるためである。
なお、トナー粒子の比抵抗は、２００ｋｇｆ／ｃｍ2の荷重をかけてφ２０ｍｍ、厚さ１ｍｍのペレットにし、その後、電極でペレットを挟んで、電圧を印加し、流れる電流を測定してトナーの比抵抗とすることができる。なお、測定条件としては、荷重１８０ｇ、測定電界強度を２×１０4Ｖ／ｍとすることができる。
また、トナー粒子の比抵抗を１×１０13〜１×１０16Ω・ｃｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるトナーの比抵抗が１×１０13Ω・ｃｍ未満の値となると、現像ロール及び潜像担持体間での電流のリークが生じる傾向があるためである。一方、トナーの比抵抗が１×１０16Ω・ｃｍより大きくなると、現像剤搬送体上のキャリア粒子とトナー粒子との静電付着力が強くなり、トナー粒子が十分に飛翔しないため、ゴースト現象が生じる傾向があるためである。
なお、トナー粒子の比抵抗は、２００ｋｇｆ／ｃｍ2の荷重をかけてφ２０ｍｍ、厚さ１ｍｍのペレットにし、その後、電極でペレットを挟んで、電圧を印加し、流れる電流を測定してトナーの比抵抗とすることができる。なお、測定条件としては、荷重１８０ｇ、測定電界強度を２×１０4Ｖ／ｍとすることができる。
（１２）添加量
また、現像剤の全体量を１００重量％としたとき、トナー粒子の含有量を０．１〜２０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるトナー粒子の添加量が０．１重量％未満の値となると、画像濃度が薄くなり、鮮明な画像を得ることが困難になる傾向があるためである。一方、トナーの含有量が２０重量％を超えると、キャリア含有量が相対的に低くなり、トナーの帯電性が低くなる傾向があるためである。
また、現像剤の全体量を１００重量％としたとき、トナー粒子の含有量を０．１〜２０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるトナー粒子の添加量が０．１重量％未満の値となると、画像濃度が薄くなり、鮮明な画像を得ることが困難になる傾向があるためである。一方、トナーの含有量が２０重量％を超えると、キャリア含有量が相対的に低くなり、トナーの帯電性が低くなる傾向があるためである。
（１３）製造方法
また、トナー粒子の製造方法に関して、まず、上述したバインダー樹脂と、ワックス類と、着色剤と、必要に応じてその他添加剤とを、公知の方法を用いて、予備混合した後、溶融混練を行って、トナー粒子用樹脂組成物を調製する。次いで、得られたトナー粒子用樹脂組成物を公知の方法を用いて微粉砕し、その後、粉級処理をしてトナー粒子を得ることが好ましい。
ここで、予備混合処理としては、例えば、二軸押出機や一軸押出機等を用いて行うことが好ましい。また、微粉砕処理としては、例えば、気流粉砕機等を用いて行うことが好ましい。
そして、このようにして得られたトナー粒子を、上述の外添剤等とともに公知の方法を用いて混合することによって、外添剤を含有したトナー粒子を得ることができる。
なお、このようなトナーと、外添剤との混合方法は、例えば、ヘンシェルミキサー等を用いて行うことができる。
また、トナー粒子の製造方法に関して、まず、上述したバインダー樹脂と、ワックス類と、着色剤と、必要に応じてその他添加剤とを、公知の方法を用いて、予備混合した後、溶融混練を行って、トナー粒子用樹脂組成物を調製する。次いで、得られたトナー粒子用樹脂組成物を公知の方法を用いて微粉砕し、その後、粉級処理をしてトナー粒子を得ることが好ましい。
ここで、予備混合処理としては、例えば、二軸押出機や一軸押出機等を用いて行うことが好ましい。また、微粉砕処理としては、例えば、気流粉砕機等を用いて行うことが好ましい。
そして、このようにして得られたトナー粒子を、上述の外添剤等とともに公知の方法を用いて混合することによって、外添剤を含有したトナー粒子を得ることができる。
なお、このようなトナーと、外添剤との混合方法は、例えば、ヘンシェルミキサー等を用いて行うことができる。
２．キャリア粒子
（１）基本構成
第１の実施形態に使用するキャリア粒子は、キャリアコアと、かかるキャリアコアを被覆する被覆剤とから成ることが好ましい。
（１）基本構成
第１の実施形態に使用するキャリア粒子は、キャリアコアと、かかるキャリアコアを被覆する被覆剤とから成ることが好ましい。
（２）キャリアコア
キャリア粒子の一部を構成するキャリアコアとしては、磁性粉を用いることが好ましい。好ましい磁性粉の種類としては、フェライト、マグネタイト、鉄、コバルト、ニッケル等の強磁性を示す金属もしくは合金、またはこれらの強磁性元素を含む化合物、あるいは、強磁性元素を含まないが適当な熱処理を施すことによって強磁性を示すようになる合金等を挙げることができる。
また、このようなキャリアコアとして、ポリビニルアルコール樹脂やポリビニルアセタール樹脂等のバインダー樹脂中に、上述した磁性粉を分散させて、造粒したものを用いることも好ましい。すなわち、磁性粉と、バインダー樹脂と、必要に応じて添加剤等とを混合分散した後、造粒し乾燥してコア素粒子を得ることができる。その後、得られたキャリアコア素粒子を公知の方法を用いて焼成、粉砕を行ってキャリアコアを得ることができる。
なお、造粒処理は、例えば、スプレードライヤー等を用いて行うことが好ましい。また、焼成処理は、例えば、電気炉や赤外ランプ等を用いて行うことができる。また、粉砕処理は、例えば、ハンマーミル等を用いて行うことが好ましい。さらに、粉砕処理後、風力分級機等を用いて分級処理を行うことが好ましい。
キャリア粒子の一部を構成するキャリアコアとしては、磁性粉を用いることが好ましい。好ましい磁性粉の種類としては、フェライト、マグネタイト、鉄、コバルト、ニッケル等の強磁性を示す金属もしくは合金、またはこれらの強磁性元素を含む化合物、あるいは、強磁性元素を含まないが適当な熱処理を施すことによって強磁性を示すようになる合金等を挙げることができる。
また、このようなキャリアコアとして、ポリビニルアルコール樹脂やポリビニルアセタール樹脂等のバインダー樹脂中に、上述した磁性粉を分散させて、造粒したものを用いることも好ましい。すなわち、磁性粉と、バインダー樹脂と、必要に応じて添加剤等とを混合分散した後、造粒し乾燥してコア素粒子を得ることができる。その後、得られたキャリアコア素粒子を公知の方法を用いて焼成、粉砕を行ってキャリアコアを得ることができる。
なお、造粒処理は、例えば、スプレードライヤー等を用いて行うことが好ましい。また、焼成処理は、例えば、電気炉や赤外ランプ等を用いて行うことができる。また、粉砕処理は、例えば、ハンマーミル等を用いて行うことが好ましい。さらに、粉砕処理後、風力分級機等を用いて分級処理を行うことが好ましい。
（３）被覆材
また、キャリア粒子の被覆材としては、ポリエステル系樹脂、ポリエチレン系樹脂、フッ素系樹脂、アクリル系樹脂、シリコーン系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系樹脂等を用いることが好ましい。
また、かかる被覆材の被覆量は、キャリアコアに対して、０．１〜２０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。この理由は、かかる被覆材の添加量が０．１重量％未満の値となると、キャリアコアを十分に被覆することができず、耐久性、帯電性が低下する傾向があるためである。一方、被覆材の添加量が２０重量％を超えると、流動性が低下したり、スペントが発生しやすくなったりする傾向があるためである。
また、かかる被覆材は、キャリアの周囲に全面または部分的に被覆されていることが好ましい。この理由は、かかる被覆材がキャリアの周囲前面に被覆されていることにより、流動性が向上するためであり、一方、キャリアの周囲に部分的に被覆されていることにより、長期間にわたって耐久性、帯電性を維持することができるためである。
また、キャリア粒子の被覆材としては、ポリエステル系樹脂、ポリエチレン系樹脂、フッ素系樹脂、アクリル系樹脂、シリコーン系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系樹脂等を用いることが好ましい。
また、かかる被覆材の被覆量は、キャリアコアに対して、０．１〜２０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。この理由は、かかる被覆材の添加量が０．１重量％未満の値となると、キャリアコアを十分に被覆することができず、耐久性、帯電性が低下する傾向があるためである。一方、被覆材の添加量が２０重量％を超えると、流動性が低下したり、スペントが発生しやすくなったりする傾向があるためである。
また、かかる被覆材は、キャリアの周囲に全面または部分的に被覆されていることが好ましい。この理由は、かかる被覆材がキャリアの周囲前面に被覆されていることにより、流動性が向上するためであり、一方、キャリアの周囲に部分的に被覆されていることにより、長期間にわたって耐久性、帯電性を維持することができるためである。
（４）製造方法
また、キャリア粒子の製造方法としては、特に制限されるものではないが、例えば、キャリアコアに対して、被覆材と、必要に応じて添加剤とをコーティングした後、解砕処理及び分級処理を行って製造することが好ましい。
例えば、コーティング処理は、噴霧法や浸漬法等を用いて行うことが好ましく、具体的には、流動層造粒装置等を用いて行うことが好ましい。
また、解砕処理は、例えばハンマーミル等を用いて行うことが好ましい。さらに、粉砕処理後、風力分級機等を用いて分級処理を行うことが好ましい。
また、キャリア粒子の製造方法としては、特に制限されるものではないが、例えば、キャリアコアに対して、被覆材と、必要に応じて添加剤とをコーティングした後、解砕処理及び分級処理を行って製造することが好ましい。
例えば、コーティング処理は、噴霧法や浸漬法等を用いて行うことが好ましく、具体的には、流動層造粒装置等を用いて行うことが好ましい。
また、解砕処理は、例えばハンマーミル等を用いて行うことが好ましい。さらに、粉砕処理後、風力分級機等を用いて分級処理を行うことが好ましい。
３．現像装置
（１）基本的構成
本発明に用いる現像装置は、現像剤を磁気的に保持しながら帯電させるための供給ローラと、当該搬送体より現像剤を移送してその表面にトナーの薄層を形成するための現像ローラに現像バイアスを印加して潜像担持体の潜像現像を行うための現像装置（ハイブリッド現像装置）とすることができる。
（１）基本的構成
本発明に用いる現像装置は、現像剤を磁気的に保持しながら帯電させるための供給ローラと、当該搬送体より現像剤を移送してその表面にトナーの薄層を形成するための現像ローラに現像バイアスを印加して潜像担持体の潜像現像を行うための現像装置（ハイブリッド現像装置）とすることができる。
（２）動作
以下、図５を参照しながら、ハイブリッド現像装置１００の構成について説明する。
かかるハイブリッド現像装置１００は、磁気ローラ（供給ローラ）２５ａ及び現像ローラ２６ａを備えており、このうち、磁気ローラ２５ａは、非磁性金属材料で円筒状の回転スリーブ３１ａとその内部に配置された固定磁石体３１ｂとを有し、固定磁石体３１ｂには複数の磁極が形成されている。また、これら磁気ローラ２５ａ及び現像ローラ２６ａは現像容器３２中に配置されている。そして、現像ローラ２６ａに対して、直流（ＤＣ）バイアス電源３３ａからＤＣバイアスＶｄｃ１が印加されるとともに、交流（ＡＣ）バイアス電源３３ｂから交流バイアスＶａｃが印加されるように構成されている。さらにまた、磁気ローラ２５ａには、直流（ＤＣ）バイアス電源３４からＤＣバイアスＶｄｃ２が印加されるように構成されている。そして、これらバイアス電源３３ａ及び３４は、図示しない制御装置によって制御されている。
以下、図５を参照しながら、ハイブリッド現像装置１００の構成について説明する。
かかるハイブリッド現像装置１００は、磁気ローラ（供給ローラ）２５ａ及び現像ローラ２６ａを備えており、このうち、磁気ローラ２５ａは、非磁性金属材料で円筒状の回転スリーブ３１ａとその内部に配置された固定磁石体３１ｂとを有し、固定磁石体３１ｂには複数の磁極が形成されている。また、これら磁気ローラ２５ａ及び現像ローラ２６ａは現像容器３２中に配置されている。そして、現像ローラ２６ａに対して、直流（ＤＣ）バイアス電源３３ａからＤＣバイアスＶｄｃ１が印加されるとともに、交流（ＡＣ）バイアス電源３３ｂから交流バイアスＶａｃが印加されるように構成されている。さらにまた、磁気ローラ２５ａには、直流（ＤＣ）バイアス電源３４からＤＣバイアスＶｄｃ２が印加されるように構成されている。そして、これらバイアス電源３３ａ及び３４は、図示しない制御装置によって制御されている。
また、現像容器３２中には、パドルミキサー３５及び攪拌ミキサー３６が備えてあり、パドルミキサー３５及び攪拌ミキサー３６との間には、仕切板３７が配置されている。そして、現像容器３２中の二成分現像剤は、攪拌ミキサー３６によって攪拌搬送されつつ帯電する。そして、パドルミキサー３５によって現像剤が攪拌帯電されつつ、磁気ローラ２５ａに供給される。また、磁気ローラ２５ａに対面して、穂切りブレード（層厚規制ブレード）３８が設けられており、この層厚規制ブレード３８によって磁気ローラ２５ａに形成される磁気ブラシの高さが規制される。なお、仕切板３７は、その長手方向（現像ローラ２６ａの軸方向）長さが現像容器３２の幅より短く、仕切板３７の両端側で現像剤が自由に通過できるようになっている。
そして、ＤＣバイアス（Ｖｄｃ２）と、ＤＣバイアス（Ｖｄｃ１）との電位差の絶対値（（Ｖｄｃ２）−（Ｖｄｃ１））（以下、デルタ値と表す）に応じて、現像ローラ２６ａ上のトナー層厚が規制される。例えば、かかるデルタ値を大きくすると、現像ローラ２６ａ上のトナー薄層が厚くなり、逆にデルタ値を小さくすると、トナー薄層が薄くなる。
したがって、このようにトナー薄層の厚さが制御された状態において、感光体ドラム２７ａと現像ローラ２６ａとの電位差に応じて、現像ローラ２６ａ上のトナー薄層からトナーが感光体ドラム２７ａ上に形成された静電潜像に飛翔して、ハイブリッド現像が行われる。
すなわち、このようなハイブリッド現像装置の構成下、トナー粒子の平均円形度αと、その飽和磁化βと、が所定の関係を満足している現像剤を、例えば、ハイブリッド現像装置に用いることにより、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を抑制し、長期に渡って安定した画像品質を得ることができる。
したがって、このようにトナー薄層の厚さが制御された状態において、感光体ドラム２７ａと現像ローラ２６ａとの電位差に応じて、現像ローラ２６ａ上のトナー薄層からトナーが感光体ドラム２７ａ上に形成された静電潜像に飛翔して、ハイブリッド現像が行われる。
すなわち、このようなハイブリッド現像装置の構成下、トナー粒子の平均円形度αと、その飽和磁化βと、が所定の関係を満足している現像剤を、例えば、ハイブリッド現像装置に用いることにより、優れた転写効率を維持しつつ、トナー飛散を抑制し、長期に渡って安定した画像品質を得ることができる。
［第２の実施形態］
第２の実施形態は、固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に、磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成するとともに、前記供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて、前記現像ローラに対してトナーを転移させて、前記現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、前記現像ローラと潜像担持体との最近接位置において、現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う現像装置に使用される現像剤であって、トナー粒子の平均円形度をαとし、飽和磁化をβ（ｅｍｕ／ｇ）としたときに、αとβとが下記関係式（１）を満足する現像剤を用いることを特徴とする画像形成方法である。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１）
第２の実施形態は、固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に、磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成するとともに、前記供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて、前記現像ローラに対してトナーを転移させて、前記現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、前記現像ローラと潜像担持体との最近接位置において、現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う現像装置に使用される現像剤であって、トナー粒子の平均円形度をαとし、飽和磁化をβ（ｅｍｕ／ｇ）としたときに、αとβとが下記関係式（１）を満足する現像剤を用いることを特徴とする画像形成方法である。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１）
以下、図６を参照しながら、第１の実施形態において既に説明した内容は省略し、第２の実施形態として、上述のハイブリッド現像装置で使用される現像剤を用いた画像形成装置の構成及び画像形成方法について中心に説明する。
図６は、本発明の第１実施形態における現像剤が用いられる画像形成装置の一例として、カラー画像形成装置２０を示した図である。このカラー画像形成装置２０は、無端状ベルト（搬送ベルト）２１を備えており、この無端状ベルト２１は給紙カセット２２から給紙された記録紙を定着装置２３に向かって搬送するように構成されている。また、無端状ベルト２１の上側には、ハイブリッド現像装置であるブラック用現像装置２４ａ、イエロー用現像装置２４ｂ、シアン用現像装置２４ｃ、及びマゼンタ用現像装置２４ｄが、それぞれ記録紙の搬送方向に沿って配置されている。また、これらハイブリッド現像装置２４ａ〜２４ｄには、それぞれ磁気ローラ（現像剤搬送体）２５ａ〜２５ｄ及び現像ローラ２６ａ〜２６ｄが備えられており、現像ローラ２６ａ〜２６ｄに対して、ハイブリッド現像方式によって、トナー薄層を形成することができる。
図６は、本発明の第１実施形態における現像剤が用いられる画像形成装置の一例として、カラー画像形成装置２０を示した図である。このカラー画像形成装置２０は、無端状ベルト（搬送ベルト）２１を備えており、この無端状ベルト２１は給紙カセット２２から給紙された記録紙を定着装置２３に向かって搬送するように構成されている。また、無端状ベルト２１の上側には、ハイブリッド現像装置であるブラック用現像装置２４ａ、イエロー用現像装置２４ｂ、シアン用現像装置２４ｃ、及びマゼンタ用現像装置２４ｄが、それぞれ記録紙の搬送方向に沿って配置されている。また、これらハイブリッド現像装置２４ａ〜２４ｄには、それぞれ磁気ローラ（現像剤搬送体）２５ａ〜２５ｄ及び現像ローラ２６ａ〜２６ｄが備えられており、現像ローラ２６ａ〜２６ｄに対して、ハイブリッド現像方式によって、トナー薄層を形成することができる。
また、現像ローラ２６ａ〜２６ｄに対面して、それぞれ像担持体である感光体ドラム２７ａ〜２７ｄが配置されている。また、これら感光体ドラム２７ａ〜２７ｄの周囲には、それぞれ帯電器２８ａ〜２８ｄ及び露光装置２９ａ〜２９ｄ等が配置されている。そして、感光体ドラム２７ａ〜２７ｄが、帯電器２８ａ〜２８ｄによって帯電された後、画像データに応じて、露光装置２９ａ〜２９ｄにより感光体ドラム２７ａ〜２７ｄを露光する。このようにして、感光体ドラム２７ａ〜２７ｄ上に、静電潜像が形成される。次いで、現像ローラ２６ａ〜２６ｄによって、感光体ドラム２７ａ〜２７ｄ上の静電潜像が現像されて、各色トナー像が形成される。 また、無端状ベルト２１で搬送されてくる記録紙上に、順次、転写装置３０ａ〜３０ｄによって各色トナー像が転写されて、カラートナー像が形成される。その後、記録紙は定着装置２３に送られて、ここでカラートナー像が定着されて、排紙経路を介して記録紙が排紙される。
１．各種トナー粒子の作成
（１）トナーＡの作成
（１）−１ トナーＡの作成方法
ポリエステルＡ（Ｌ体；数平均分子量：４３００、重量平均分子量：９８００、Ｔｇ＝５８℃、Ｔｍ＝１０２℃）６０重量部と、ポリエステルＢ（Ｈ体；数平均分子量：２５００、重量平均分子量：２０００００、Ｔｇ＝６０℃、Ｔｍ＝１３０℃）４０重量部、フィッシャートロプッシュワックス（日本精鑞製）３重量部、カーボンブラックＰｒ−９０（キャボット製）９５重量部及び磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）９．２重量部をヘンシェルミキサーで混合した後、２軸押出機において１３０℃で溶融混練してトナー粒子用樹脂組成物を調整した。得られたトナー粒子用樹脂組成物をＩＤＳ−２型（日本ニューマチック社製）にて粉砕し、気流式分級装置アルピネ分級機（アルピネ社）にて分級した。その後、球形化装置Ｆ−４０（ファカルティ：ホソカワミクロン社製）にて約６０００ｒｐｍの条件で球形化を行い、体積平均粒径７．５μｍのトナー粒子を得た。次に、平均粒径２０ｎｍの疎水化度が６０％であり、比抵抗が１０12Ω・ｃｍのシリカ微粒子をトナー粒子に対する被覆率が８０％になるように添加し、ヘンシェルミキサーにて３０００ｒｐｍで１０分間混合してトナー粒子Ａを得た。
（１）トナーＡの作成
（１）−１ トナーＡの作成方法
ポリエステルＡ（Ｌ体；数平均分子量：４３００、重量平均分子量：９８００、Ｔｇ＝５８℃、Ｔｍ＝１０２℃）６０重量部と、ポリエステルＢ（Ｈ体；数平均分子量：２５００、重量平均分子量：２０００００、Ｔｇ＝６０℃、Ｔｍ＝１３０℃）４０重量部、フィッシャートロプッシュワックス（日本精鑞製）３重量部、カーボンブラックＰｒ−９０（キャボット製）９５重量部及び磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）９．２重量部をヘンシェルミキサーで混合した後、２軸押出機において１３０℃で溶融混練してトナー粒子用樹脂組成物を調整した。得られたトナー粒子用樹脂組成物をＩＤＳ−２型（日本ニューマチック社製）にて粉砕し、気流式分級装置アルピネ分級機（アルピネ社）にて分級した。その後、球形化装置Ｆ−４０（ファカルティ：ホソカワミクロン社製）にて約６０００ｒｐｍの条件で球形化を行い、体積平均粒径７．５μｍのトナー粒子を得た。次に、平均粒径２０ｎｍの疎水化度が６０％であり、比抵抗が１０12Ω・ｃｍのシリカ微粒子をトナー粒子に対する被覆率が８０％になるように添加し、ヘンシェルミキサーにて３０００ｒｐｍで１０分間混合してトナー粒子Ａを得た。
（１）−２ 飽和磁化の測定
なお、トナー粒子の飽和磁化の測定は、常温常湿（２０℃、６５％ＲＨ）で保管しておいたトナー粒子を、振動磁力計ＶＳＭ−３Ｓ−１５（東英工業製）により、１ｋエルステッド下において行い、その磁化量を飽和磁化とした。その結果トナー粒子Ａの飽和磁化は５．７１（ｅｍｕ／ｇ）であった。
なお、トナー粒子の飽和磁化の測定は、常温常湿（２０℃、６５％ＲＨ）で保管しておいたトナー粒子を、振動磁力計ＶＳＭ−３Ｓ−１５（東英工業製）により、１ｋエルステッド下において行い、その磁化量を飽和磁化とした。その結果トナー粒子Ａの飽和磁化は５．７１（ｅｍｕ／ｇ）であった。
（１）−３ 平均円形度の測定
また、トナー粒子の平均円形度の測定は、容器中に予め不純固形物などを除去したイオン交換水１０ｍｌを用意し、その中に分散剤として界面活性剤（アルキルベンゼンスルホン酸塩）を加えた後、測定試料を０．０２ｇ加えて、均一に分散させて、分散液を調整した。次いで得られた分散液に対して、トナー粒子Ａの平均円形度を、フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ−２１００（シメックス社製）により測定した。
すなわち、得られた分散液における粒子投影像を得た後、トナー粒子Ａの粒子投影像における周囲長（Ｌ１）及び投影面積（Ｓ）を算出した。
ここで、円形度は、面積（Ｓ）の円の円周長をＬ２とした場合に、Ｌ２／Ｌ１で表される値であって、その円形度を全粒子に渡って平均化することにより、トナー粒子Ａの平均円形度を算出した。その結果トナー粒子Ａの平均円形度は０．９３１であった。
また、トナー粒子の平均円形度の測定は、容器中に予め不純固形物などを除去したイオン交換水１０ｍｌを用意し、その中に分散剤として界面活性剤（アルキルベンゼンスルホン酸塩）を加えた後、測定試料を０．０２ｇ加えて、均一に分散させて、分散液を調整した。次いで得られた分散液に対して、トナー粒子Ａの平均円形度を、フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ−２１００（シメックス社製）により測定した。
すなわち、得られた分散液における粒子投影像を得た後、トナー粒子Ａの粒子投影像における周囲長（Ｌ１）及び投影面積（Ｓ）を算出した。
ここで、円形度は、面積（Ｓ）の円の円周長をＬ２とした場合に、Ｌ２／Ｌ１で表される値であって、その円形度を全粒子に渡って平均化することにより、トナー粒子Ａの平均円形度を算出した。その結果トナー粒子Ａの平均円形度は０．９３１であった。
（２）トナー粒子Ｂの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．５重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３７、飽和磁化５．１９（ｅｍｕ／ｇ）のトナー粒子Ｂを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．５重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３７、飽和磁化５．１９（ｅｍｕ／ｇ）のトナー粒子Ｂを得た。
（３）トナー粒子Ｃの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１０．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５０、飽和磁化６．２７（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＣを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１０．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５０、飽和磁化６．２７（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＣを得た。
（４）トナー粒子Ｄの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を８．９重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機会製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８０００ｒｐｍでさらに球形化処理を行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６７、飽和磁化５．５２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＤを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を８．９重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機会製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８０００ｒｐｍでさらに球形化処理を行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６７、飽和磁化５．５２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＤを得た。
（５）トナー粒子Ｅの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１．８重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３０、飽和磁化１．１１（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＥを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１．８重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３０、飽和磁化１．１１（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＥを得た。
（６）トナー粒子Ｆの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を３．６重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６７、飽和磁化２．２２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＦを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を３．６重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６７、飽和磁化２．２２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＦを得た。
（７）トナー粒子Ｇの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．４重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６５００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４２、飽和磁化１．４６（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＧを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．４重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６５００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４２、飽和磁化１．４６（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＧを得た。
（８）トナー粒子Ｈの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．８重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５０、飽和磁化１．７１（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＨを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．８重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５０、飽和磁化１．７１（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＨを得た。
（９）トナー粒子Ｉの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を６．６重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６５００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４３、飽和磁化４．０８（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＩを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を６．６重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６５００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４３、飽和磁化４．０８（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＩを得た。
（１０）トナー粒子Ｊの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を６．０重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３０、飽和磁化３．７０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＪを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を６．０重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３０、飽和磁化３．７０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＪを得た。
（１１）トナー粒子Ｋの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を４．１重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３８、飽和磁化２．５４（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＫを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を４．１重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３８、飽和磁化２．５４（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＫを得た。
（１２）トナー粒子Ｌの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を３．７重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３１、飽和磁化２．３０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＬを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を３．７重量部とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３１、飽和磁化２．３０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＬを得た。
（１３）トナー粒子Ｍの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を７．３重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８０００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６７、飽和磁化４．５０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＭを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を７．３重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８０００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６７、飽和磁化４．５０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＭを得た。
（１４）トナー粒子Ｎの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を７．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６０、飽和磁化４．３０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＮを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を７．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６０、飽和磁化４．３０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＮを得た。
（１５）トナー粒子Ｏの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を８．３重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機会製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８０００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６５、飽和磁化５．１５（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＯを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を８．３重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機会製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８０００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６５、飽和磁化５．１５（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＯを得た。
（１６）トナー粒子Ｐの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１０．２重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６０、飽和磁化６．３０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＰを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１０．２重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６０、飽和磁化６．３０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＰを得た。
（１７）トナー粒子Ｑの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６５００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４３、飽和磁化５．５２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＱを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６５００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４３、飽和磁化５．５２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＱを得た。
（１８）トナー粒子Ｒの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．７重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４８、飽和磁化６．０２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＲを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．７重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４８、飽和磁化６．０２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＲを得た。
（１９）トナー粒子Ｓの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．４重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６０、飽和磁化２．３０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＳを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．４重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６０、飽和磁化２．３０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＳを得た。
（２０）トナー粒子Ｔの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を３．７重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６２００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３５、飽和磁化１．４５（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＴを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を３．７重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６２００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９３５、飽和磁化１．４５（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＴを得た。
（２１）トナー粒子Ｕの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．９重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２０、飽和磁化１．８０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＵを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．９重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２０、飽和磁化１．８０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＵを得た。
（２２）トナー粒子Ｖの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を４．９重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７００ｒｐｍ、とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５０、飽和磁化３．００（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＶを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を４．９重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７００ｒｐｍ、とした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５０、飽和磁化３．００（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＶを得た。
（２３）トナー粒子Ｗの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を８．９重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５０、飽和磁化５．５２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＷを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を８．９重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５０、飽和磁化５．５２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＷを得た。
（２４）トナー粒子Ｘの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を７．９重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９１３、飽和磁化４．８９（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＸを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を７．９重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９１３、飽和磁化４．８９（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＸを得た。
（２５）トナー粒子Ｙの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１１．３重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８２００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９７４、飽和磁化７．００（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＹを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１１．３重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８２００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９７４、飽和磁化７．００（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＹを得た。
（２６）トナー粒子Ｚの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を４．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８２００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９７５、飽和磁化２．４７（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＺを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を４．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８２００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９７５、飽和磁化２．４７（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＺを得た。
（２７）トナー粒子ＡＡの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を５．８重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８２００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９７２、飽和磁化３．５７（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＡを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を５．８重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８２００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９７２、飽和磁化３．５７（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＡを得た。
（２８）トナー粒子ＡＢの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．５重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８１００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９７０、飽和磁化５．９０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＢを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．５重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８１００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９７０、飽和磁化５．９０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＢを得た。
（２９）トナー粒子ＡＣの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を７．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２８、飽和磁化４．３４（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＣを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を７．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２８、飽和磁化４．３４（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＣを得た。
（３０）トナー粒子ＡＤの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１．３重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２０、飽和磁化０．８０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＤを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１．３重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２０、飽和磁化０．８０（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＤを得た。
（３１）トナー粒子ＡＥの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．８重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２５、飽和磁化６．０５（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＥを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を９．８重量部とし、球形化装置Ｆ−４０の球形化処理を行わなかった以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２５、飽和磁化６．０５（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＥを得た。
（３２）トナー粒子ＡＦの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１０．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６２００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４０、飽和磁化６．２１（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＦを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１０．０重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６２００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４０、飽和磁化６．２１（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＦを得た。
（３３）トナー粒子ＡＧの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１０．７重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７６００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５７、飽和磁化６．６２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＧを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１０．７重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７６００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５７、飽和磁化６．６２（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＧを得た。
（３４）トナー粒子ＡＨの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．１重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６５００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４０、飽和磁化１．２５（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＨを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．１重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６５００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９４０、飽和磁化１．２５（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＨを得た。
（３５）トナー粒子ＡＩの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を３．１重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６０、飽和磁化１．８８（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＩを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を３．１重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６０、飽和磁化１．８８（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＩを得た。
（３６）トナー粒子ＡＪの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１２．２重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８１００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６９、飽和磁化７．５７（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＪを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１２．２重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８１００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６９、飽和磁化７．５７（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＪを得た。
（３７）トナー粒子ＡＫの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．８重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８１００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６９、飽和磁化１．７３（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＫを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．８重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を８０００ｒｐｍとし、ハイブリタイザーシステム（奈良機械製作所：ＮＨＳ−１）を用いて８１００ｒｐｍでさらに球形化処理を１０分間行った以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９６９、飽和磁化１．７３（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＫを得た。
（３８）トナー粒子ＡＬの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１．１重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２８、飽和磁化０．６４（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＬを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を１．１重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を６０００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９２８、飽和磁化０．６４（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＬを得た。
（３９）トナー粒子ＡＭの作成
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．６重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７１００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５３、飽和磁化１．５８（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＭを得た。
バインダー樹脂１００重量部に対する磁性粉ＢＬ２２０（チタン工業製）の添加量を２．６重量部、及び球形化装置Ｆ−４０の処理速度を７１００ｒｐｍとした以外は、トナー粒子Ａと同様に作成し、平均円形度０．９５３、飽和磁化１．５８（ｅｍｕ／ｇ）のトナーＡＭを得た。
２．キャリア粒子の作成
Ｆ５１−５０（パウダーテック（株）社製５０μｍ）１０ｋｇに対して、流動層コーティング装置ＳＦＣ−５（フロイント産業）を用いてエピコート１００４（ジャパンエポキシレジン（株）社製）２ｋｇを溶解させた後にジエチレントリアミン１００ｇと無水フタル酸１５０ｇを添加混合したアセトン２０リットル中にて８０℃の熱風を送り込みながら被覆した。これを乾燥機に入れて１８０℃で１時間加熱してキャリア粒子を作成した。
Ｆ５１−５０（パウダーテック（株）社製５０μｍ）１０ｋｇに対して、流動層コーティング装置ＳＦＣ−５（フロイント産業）を用いてエピコート１００４（ジャパンエポキシレジン（株）社製）２ｋｇを溶解させた後にジエチレントリアミン１００ｇと無水フタル酸１５０ｇを添加混合したアセトン２０リットル中にて８０℃の熱風を送り込みながら被覆した。これを乾燥機に入れて１８０℃で１時間加熱してキャリア粒子を作成した。
［実施例１］
１．現像剤の作成
上述のトナー粒子Ａとキャリア粒子とを、トナー粒子がキャリア粒子に対して１０重量％となるように配合し、ボールミルで均一に撹拌混合してハイブリッド現像用現像剤Ａを作成した。
１．現像剤の作成
上述のトナー粒子Ａとキャリア粒子とを、トナー粒子がキャリア粒子に対して１０重量％となるように配合し、ボールミルで均一に撹拌混合してハイブリッド現像用現像剤Ａを作成した。
２．評価
（１）トナー飛散
得られた現像剤を用いてトナー飛散評価を行った。すなわち、かかる現像剤を、カラープリンターＬＳ−５０１６（京セラミタ製）を用いて２％間欠印字を１００００枚行った後、現像ロールの下に溜まったトナー粒子量を計測した。次に、かかるトナー粒子量の、投入トナー粒子量に対する割合（％）を算出したものをトナー飛散率とし、以下の基準に沿って評価した。得られた結果を表１に示す。
○：トナー飛散率が０．０５％未満の値である。
△：トナー飛散率が０．０５％以上、０．５％未満の値である。
×：トナー飛散率が０．５％以上の値である。
（１）トナー飛散
得られた現像剤を用いてトナー飛散評価を行った。すなわち、かかる現像剤を、カラープリンターＬＳ−５０１６（京セラミタ製）を用いて２％間欠印字を１００００枚行った後、現像ロールの下に溜まったトナー粒子量を計測した。次に、かかるトナー粒子量の、投入トナー粒子量に対する割合（％）を算出したものをトナー飛散率とし、以下の基準に沿って評価した。得られた結果を表１に示す。
○：トナー飛散率が０．０５％未満の値である。
△：トナー飛散率が０．０５％以上、０．５％未満の値である。
×：トナー飛散率が０．５％以上の値である。
（２）転写効率
また、現像剤を用いて転写効率評価を行った。すなわち、かかる現像剤を、カラープリンターＬＳ−５０１６（京セラミタ製）を用いて、ベタ画像を３０００枚印刷した後、ベタ黒画像を複写し、感光体上に現像されたトナー量と、転写材上に転写されたトナー量とをそれぞれ測定し、転写効率を求め以下の基準に沿って評価した。得られた結果を表１に示す。
○：転写効率が９２％以上の値である。
△：転写効率が８８％以上、９２％未満の値である。
×：転写効率が８８％未満の値である。
また、現像剤を用いて転写効率評価を行った。すなわち、かかる現像剤を、カラープリンターＬＳ−５０１６（京セラミタ製）を用いて、ベタ画像を３０００枚印刷した後、ベタ黒画像を複写し、感光体上に現像されたトナー量と、転写材上に転写されたトナー量とをそれぞれ測定し、転写効率を求め以下の基準に沿って評価した。得られた結果を表１に示す。
○：転写効率が９２％以上の値である。
△：転写効率が８８％以上、９２％未満の値である。
×：転写効率が８８％未満の値である。
（３）クリーニング性評価
また、得られた現像剤を用いてクリーニング性評価を行った。すなわち、カラープリンターＬＳ−５０１６（京セラミタ製）を用いて、グレー画像を印刷し、すじの発生状況から、以下の基準に沿って評価した。得られた結果を表１に示す。
○：すじの発生が見られない。
△：すじの発生がわずかに見られる。
×：すじの発生が顕著に見られる。
また、得られた現像剤を用いてクリーニング性評価を行った。すなわち、カラープリンターＬＳ−５０１６（京セラミタ製）を用いて、グレー画像を印刷し、すじの発生状況から、以下の基準に沿って評価した。得られた結果を表１に示す。
○：すじの発生が見られない。
△：すじの発生がわずかに見られる。
×：すじの発生が顕著に見られる。
（４）画像濃度評価
また、得られた現像剤を用いて画像濃度評価を行った。すなわち、かかる現像剤を、カラープリンターＬＳ−５０１６（京セラミタ製）を用いて、１００％ベタ画像を出力し、反射濃度センサー(ＳｐｅｃｔｒｏＥｙｅ ＧｒｅｔａｇＭａｃｂｅｔｈ社製)により測定して、以下の基準に沿って評価した。得られた結果を表１に示す。
○：画像濃度が１．３０以上の値である。
×：画像濃度が１．３０未満の値である。
また、得られた現像剤を用いて画像濃度評価を行った。すなわち、かかる現像剤を、カラープリンターＬＳ−５０１６（京セラミタ製）を用いて、１００％ベタ画像を出力し、反射濃度センサー(ＳｐｅｃｔｒｏＥｙｅ ＧｒｅｔａｇＭａｃｂｅｔｈ社製)により測定して、以下の基準に沿って評価した。得られた結果を表１に示す。
○：画像濃度が１．３０以上の値である。
×：画像濃度が１．３０未満の値である。
（５）総合評価
また、上述のトナー飛散、転写効率、クリーニング性、及び画像濃度の評価を総合して、下記に示す基準に沿って現像剤の総合評価を行った。
○：４つの評価全てにおいて○の評価を得ている現像剤。
△：４つの評価において、△の評価を少なくとも１つ得ており、×の評価は得ていない現像剤。
×：４つの評価において×の評価を１つでも得ている現像剤。
また、上述のトナー飛散、転写効率、クリーニング性、及び画像濃度の評価を総合して、下記に示す基準に沿って現像剤の総合評価を行った。
○：４つの評価全てにおいて○の評価を得ている現像剤。
△：４つの評価において、△の評価を少なくとも１つ得ており、×の評価は得ていない現像剤。
×：４つの評価において×の評価を１つでも得ている現像剤。
［実施例２〜３１］
実施例２〜３１においては、トナー粒子Ａの替わりにトナー粒子Ｂ〜ＡＤを用いて現像剤Ｂ〜ＡＤを作成し、用いたこと以外は、実施例１と同様に画像形成を行い、評価した。得られた結果を表１に示す。
実施例２〜３１においては、トナー粒子Ａの替わりにトナー粒子Ｂ〜ＡＤを用いて現像剤Ｂ〜ＡＤを作成し、用いたこと以外は、実施例１と同様に画像形成を行い、評価した。得られた結果を表１に示す。
［比較例１〜８］
比較例１〜８においては、トナー粒子ＡＥ〜ＡＭを用いて現像剤ＡＥ〜ＡＭを作成し、用いたこと以外は、実施例１と同様に画像形成を行い、評価した。得られた結果を表１に示す。
比較例１〜８においては、トナー粒子ＡＥ〜ＡＭを用いて現像剤ＡＥ〜ＡＭを作成し、用いたこと以外は、実施例１と同様に画像形成を行い、評価した。得られた結果を表１に示す。
表１に示す結果から理解されるように、実施例１〜３０においては、関係式（１）を満足するトナー粒子を含む現像剤を用いたので、トナー飛散、転写効率、画像濃度、及びクリーニング性に関して、良好な評価結果を得ることができた。
一方、比較例１〜３及び６においては、画像濃度評価において不良が見られた。これは、関係式（１）より規定される範囲を超えて、トナー粒子の飽和磁化の値が、その平均円形度に対して過度に大きな値となったためだと考えられる。その結果、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力が過度に強くなり、形成画像濃度が低くなったものと考えられる。
また、比較例４〜５及び７〜９においては、トナー飛散評価において不良が見られた。これは、関係式（１）より規定される範囲を超えて、トナー粒子の飽和磁化の値が、その平均円形度の値に対して過度に小さな値となったためだと考えられる。その結果、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力が過度に弱くなり、トナー飛散が生じたものと考えられる。
一方、比較例１〜３及び６においては、画像濃度評価において不良が見られた。これは、関係式（１）より規定される範囲を超えて、トナー粒子の飽和磁化の値が、その平均円形度に対して過度に大きな値となったためだと考えられる。その結果、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力が過度に強くなり、形成画像濃度が低くなったものと考えられる。
また、比較例４〜５及び７〜９においては、トナー飛散評価において不良が見られた。これは、関係式（１）より規定される範囲を超えて、トナー粒子の飽和磁化の値が、その平均円形度の値に対して過度に小さな値となったためだと考えられる。その結果、トナー粒子とキャリア粒子間の付着力が過度に弱くなり、トナー飛散が生じたものと考えられる。
２０：画像形成装置、２１：無端状ベルト（搬送ベルト）、２２：給紙カセット、２３：定着装置、２４ａ：ブラック用現像装置、２４ｂ：イエロー用現像装置、２４ｃ：シアン用現像装置、２４ｄ：マゼンダ用現像装置、２５ａ〜２５ｄ：供給ローラ（磁気ローラ）、２６ａ〜２６ｄ：現像ローラ、２７ａ〜２７ｄ：感光体ドラム、２８ａ〜２８ｄ：帯電器、２９ａ〜２９ｄ：露光装置、３０ａ〜３０ｄ：転写装置、３１ａ：回転スリーブ、３１ｂ：固定磁石、３２：現像器、３３ａ：直流（ＤＣ）バイアス電源、３３ｂ：交流（ＡＣ）バイアス電源、３４：直流（ＤＣ）バイアス電源、３５：パドルミキサー、３６：攪拌ミキサー、３７：仕切板、３８：穂切りブレード（層厚規制ブレード）、４０：除電ランプ、４１：クリーニングブレード、４２：紙、１００：ハイブリッド現像装置
Claims (6)
- 固定磁極部材を内包する供給ローラの外周に、磁性キャリアとトナーとからなる磁気ブラシを形成するとともに、前記供給ローラ及び現像ローラ間の電位差に応じて、前記現像ローラに対してトナーを転移させて、前記現像ローラ表面にトナー薄層を形成し、前記現像ローラと潜像担持体との最近接位置において、現像バイアスを印加して潜像担持体上の潜像現像を行う現像装置に使用される現像剤であって、
前記現像剤におけるトナー粒子の平均円形度をαとし、飽和磁化をβ（ｅｍｕ／ｇ）としたときに、前記αとβとが下記関係式（１）を満足することを特徴とする現像剤。
３０α−２６．８≦│β│≦３０α−２２．２ （１） - 前記トナー粒子の平均円形度（α）を０．９３０〜０．９６７の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１に記載の現像剤。
- 前記トナー粒子の飽和磁化（β）を１．０〜７．５（ｅｍｕ／ｇ）の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１または２に記載の現像剤。
- 前記トナー粒子における磁性粉の含有量を、トナー粒子を構成するバインダー樹脂１００重量％に対して０．１〜３０重量％の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の現像剤。
- 前記トナー粒子に対して無機粒子が外添処理してあることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の現像剤。
- 前記請求項１〜５のいずれか一項に記載の現像剤を用いることを特徴とする画像形成方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005285860A JP2007094221A (ja) | 2005-09-30 | 2005-09-30 | 現像剤及び画像形成方法 |
| US11/388,148 US20060222982A1 (en) | 2005-03-31 | 2006-03-22 | Developer and image forming method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005285860A JP2007094221A (ja) | 2005-09-30 | 2005-09-30 | 現像剤及び画像形成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2007094221A true JP2007094221A (ja) | 2007-04-12 |
Family
ID=37979983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005285860A Withdrawn JP2007094221A (ja) | 2005-03-31 | 2005-09-30 | 現像剤及び画像形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2007094221A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010276944A (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Kyocera Mita Corp | 画像形成方法 |
| JP2017167408A (ja) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | 京セラドキュメントソリューションズ株式会社 | 現像装置、およびこれを備えた画像形成装置 |
-
2005
- 2005-09-30 JP JP2005285860A patent/JP2007094221A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010276944A (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Kyocera Mita Corp | 画像形成方法 |
| JP2017167408A (ja) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | 京セラドキュメントソリューションズ株式会社 | 現像装置、およびこれを備えた画像形成装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8497055B2 (en) | Electrostatic charge developing toner, electrostatic charge developing developer, and image forming apparatus | |
| JP5289024B2 (ja) | 現像剤及び画像形成方法 | |
| JP4864116B2 (ja) | 樹脂被覆キャリアおよびその製造方法、ならびに該樹脂被覆キャリアを含む２成分現像剤、現像装置および画像形成装置 | |
| JP5075885B2 (ja) | ２成分現像剤、現像装置、画像形成装置および画像形成方法 | |
| US20060222982A1 (en) | Developer and image forming method | |
| JP4355734B2 (ja) | 現像剤、現像装置、画像形成装置、および画像形成方法 | |
| JP2008083617A (ja) | 現像剤及び画像形成方法 | |
| JP5070323B2 (ja) | ２成分現像剤および画像形成方法 | |
| JP2006330387A (ja) | 現像剤及び画像形成方法 | |
| US8357480B2 (en) | Carrier, developer, developing apparatus and image forming apparatus | |
| JP2007094221A (ja) | 現像剤及び画像形成方法 | |
| JP4741684B2 (ja) | ２成分現像剤、現像装置および画像形成装置 | |
| JP4528282B2 (ja) | 電子写真用トナーおよび電子写真用トナーの製造方法 | |
| JP4579779B2 (ja) | 画像形成方法 | |
| JP7238505B2 (ja) | キャリア、現像剤、画像形成装置及びキャリアの製造方法 | |
| JPH1020560A (ja) | 電子写真用トナー、その製造方法及びそれを用いる画像形成方法 | |
| JP2006284786A (ja) | 現像剤および画像形成方法 | |
| JP2008065060A (ja) | 静電荷像現像用キャリア、静電荷像現像剤及び画像形成装置 | |
| JP2000267443A (ja) | フルカラー画像形成装置及びフルカラー画像形成方法 | |
| JP2008257095A (ja) | 現像剤及び画像形成方法 | |
| JP3320253B2 (ja) | 現像剤担持体及びそれを用いた現像装置 | |
| JP2011075855A (ja) | キャリア、現像剤、現像装置、画像形成装置、画像形成方法およびキャリアの製造方法 | |
| JP2010217820A (ja) | 現像剤及び画像形成方法 | |
| JP2010026259A (ja) | キャリア、現像剤、現像装置、および画像形成装置 | |
| JP2000250253A (ja) | 二成分系現像剤 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20081202 |