JP2006506648A5 - - Google Patents
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Description
本願は、2002年11月19日付米国仮特許出願第60/427,872号(該仮特許出願は本願に援用する)の利益を主張する。
本発明は希薄流体サンプル中の粒子を分析する方法およびシステムに関し、より詳しくは、検体流体(該検体から光学的画像が得られる)の薄い流れを作るフローセル(flow cell)に関する。
米国特許第4,338,024号明細書および米国特許第4,393,466号明細書(これらの特許文献は本願に援用する)に開示されているように、粒子より詳しくは沈殿物を分析する方法およびシステムは当業界で良く知られている。このようなシステムは、流体サンプル(検体流体)が通されるフローセル(flow cell)と、該フローセルを通過する流体のスチルフレーム画像を撮影する粒子分析器とを使用している。かくして、フローセルは、分析対象の粒子を含有するサンプル流体を位置決めしかつ提供する。フローセルによるサンプル流体の位置決めが正確であるほど、サンプル流体中の粒子のより良い分析が行える。
一般的なフローセルは、サンプル流体と該サンプル流体を緩衝するシース流体(sheath fluid)とを一緒に、大きい入口のチャンバから小さい断面領域(断面積)をもつ試験領域へと流す。入口チャンバから試験領域への移行により、サンプル流体およびシース流体の両方をより小さいスペースに絞り込む流体力学的レンズ(hydrodynamic lens)が形成される。対象粒子が顕微鏡的粒子であるときは、結果として生じる、サンプル流体の占有断面スペースは、例えば光学的システムまたはレーザシステム等の分析器の被写界深度内に位置決めされなくてはならない。最高の流体力学的フォーカスを得るには、シース流の大きい領域が、いかなる旋回すなわち渦をも引起こすことなくサンプル流体の小さい領域を包囲しなければならない。かくして、フローセルを通るサンプル流体およびシース流体の均一流は、粒子分析器の最適作動を行わせる上で重要である。サンプルの物質移動特性(mass transfer characteristics)は再現可能に制御できなくてはならず、このため、検体の断面は特定の用途および測定技術に対して充分に幅広(例えば、1mm幅)でかつ厚さは検出方法の条件と同一基準である一方、流体速度は停止流分析を可能にするのに充分なほど遅いが、粒子オーバーラップを防止するのに充分なほど速い。
伝統的に、検体流体およびシース流体の流れは、これらの流体をフローセルに供給およびフローセルを通して供給する空気圧を用いて制御されている。各流体に適用される空気圧は、フローセルを通る当該流体の相対流速を変化させるべく調節できる。しかしながら、このような調節は、最高の画像撮影結果を得るには経験的に行わなくてはならない。なぜならば、システム毎におよび流体毎に変化する多くの他のファクタ(例えば、流体の粘度、流路抵抗等)が、各流体の流速に大きい影響を与えるからである。また、フローセルの性能は、該フローセル内への検体流体の射出に使用される針またはカニューレの位置(直線的位置および角度的位置)に非常に敏感であることが判明している。かくして、最適かつ信頼できる性能をもつフローセルを製造し、試験しおよび/または作動させることは手間を要する仕事である。
本発明は、シース流体と一緒に流れる検体流体を試験するフローセルである。本発明のフローセルは、射出点と、流路の断面寸法が細くなる幾何学的フォーカシング部分と、試験領域とを備えた中空流路を形成するハウジングと、流路の射出点に配置された出口端を備えたカニューレと、シース流体が射出点において第一既知速度をもつようにシース流体を流路を通してポンピングする第一直接流制御ポンプと、検体流体が、射出点で第二既知速度をもつ検体流体の流れとして、カニューレ出口端により流路内に射出されるように、検体流体をカニューレを通してポンピングする第二直接流制御ポンプとを有し、第二既知速度と第一既知速度とは異なっており、試験領域を通る検体流体の流れのパラメータを測定する測定装置を更に有する。検体流体の流れの断面寸法は、リニア流速フォーカシングを介してシース流体により、および幾何学的フォーカシングを介して流路の幾何学的フォーカシング部分が細くなることによりフォーカスされる。
本発明の他の態様は、射出点と、流路の断面寸法が細くなる幾何学的フォーカシング部分と、試験領域とを備えた中空流路を通して検体流体およびシース流体を流す方法である。本発明の方法は、シース流体が射出点において第一既知速度をもつようにシース流体を流路を通して流す段階と、第二既知速度をもつ検体流体の流れとして、射出点で検体流体を流路内に射出する段階とを有し、第二既知速度と第一既知速度とは異なっており、試験領域を通る検体流体の流れのパラメータを測定する段階を更に有する。検体流体の流れの断面寸法は、リニア流速フォーカシングを介してシース流体により、および幾何学的フォーカシングを介して流路の細い幾何学的フォーカシング部分によりフォーカスされる。
本発明のもう1つの態様は、第一および第二端部および第一断面形状を有する中空チューブからカニューレを形成する方法である。本発明のこの方法は、中空チューブを所望の形状にカッティングする段階を有し、カッティングされたチューブは第一および第二端部および第一断面形状を有し、第一厚さを有する第一マンドレルを前記第一端部内に挿入する段階と、第一マンドレル上に第一端部を押し潰す段階と、第一端部から第一マンドレルを取外す段階と、第二厚さを有する第二マンドレルを前記第一端部内に挿入する段階とを有し、第二厚さは第一厚さより小さく、第二マンドレル上に第一端部を押し潰す段階と、第一端部から第二マンドレルを取外す段階とを更に有する。第一端部を押し潰した後は、第一端部は、第一断面形状とは異なる第二断面形状を有する。
本発明の他の目的および特徴は、明細書、特許請求の範囲の記載および添付図面を読むことにより明らかになるであろう。
本発明は、検体速度が、ストロボ画像システムが流動検体のクリアなスチル画像を確実に撮影するのに充分なほど小さくかつ撮影した画像が互いにオーバーラップしないことを確保するのに充分なほど大きくなる試験領域で所望の検体層厚を達成すべく、幾何学的フォーカシングとリニア流速フォーカシング(linear flow rate focusing)とを組合せることにより優れた性能を達成できるフローセルである。検体流体とシース流体との相対速度は、直接流制御ポンプを用いて入念に制御される。
本発明は、検体速度が、ストロボ画像システムが流動検体のクリアなスチル画像を確実に撮影するのに充分なほど小さくかつ撮影した画像が互いにオーバーラップしないことを確保するのに充分なほど大きくなる試験領域で所望の検体層厚を達成すべく、幾何学的フォーカシングとリニア流速フォーカシング(linear flow rate focusing)とを組合せることにより優れた性能を達成できるフローセルである。検体流体とシース流体との相対速度は、直接流制御ポンプを用いて入念に制御される。
図1Aおよび図1Bには本発明のフローセル1が示されており、該フローセル1は、フローセルハウジング6により形成された流路4内に検体流体を射出するためのカニューレ2を有している。流路4は、シース流体を受入れる入口4aと、流路の断面寸法(例えば高さ)が減少している幾何学的フォーカシング部分4bと、検体流体の画像が撮影される試験領域4cと、検体流体およびシース流体がフローセル1から出る出口4dとを有している。ハウジング6は、流路4を通る流体を案内するための流路4の頂壁、底壁、および左右の側壁(それぞれ、8a、8b、8cおよび8d)を形成する剛性材料(例えばプラスチック)で作られる。顕微鏡22およびカメラ24は、協働して、流路4の試験領域4cを通る検体流体のスチルフレーム画像を撮影する撮影装置を形成する。
図1Aおよび図1Bに示すように、カニューレ入口端2a(図2)に流入し、カニューレ2を通ってカニューレ出口端2bから出る検体流体10(図3)の流速は、検体流体10を検体流体源(例えば容器、試験チューブ)11から供給チューブ15を介して供給するポンプ装置14により制御される。シース流体源(例えば容器)13から流路入口4aに流入し、流路4を通って流路出口4dから出るシース流体12(図3)の流速は、供給チューブ17を介してシース流体を供給するポンプ装置16により制御される。任意であるが、図1Aに示すように、流路4の頂壁8aに沿って形成されかつ真空チューブ21を介して真空ポンプ20に連結されるポート18を設けることができる。このポート18は流路4から気泡を除去するのに使用できる。
カニューレ2(図2にも示されている)は、検体流体を受入れる入口端2aと、検体流体を流体流として流路4内に射出する出口端2bとを有している。入口端2aは好ましくは円形断面を有し、該円形断面は、出口端2bでの楕円形状断面へとテーパダウンするのが好ましい。非制限的な一例として、カニューレ出口端2bの幅(W)は約2mm(すなわち、顕微鏡対象物のビューエリアの幅より小さい)、高さ(H)は約50〜400ミクロン(好ましくは約150〜300ミクロン)の間にすることができる。楕円形出口端2bはカニューレ入口端2aからテーパダウンしている(すなわち、断面領域が小さくなっている)ので、入口端2aを通って流れる検体流体のリニア流速は、出口端2bを通って流れる検体流体より小さくなる。
本発明は、幾何学的流速フォーカシングおよびリニア流速フォーカシングの両方を使用する。図3には幾何学的フォーカシングが示されており、ここでは、検体流体10が、流路4を通って流れるシース流体12中に、射出点Iで射出される(すなわち、カニューレ2の出口端2aは流路4内で射出点Iを形成する)。幾何学的フォーカシングは、流路4が細くなっていることにより引起こされる。図3に示す例では、流路4は矩形の断面形状を有し、この場合、底壁8bは頂壁8a(該頂壁は平らである)に向かって傾斜し、従って流路4の高さ(従って断面領域)が減少している。幾何学的フォーカシングは、検体の射出点Iと検体試験点(領域4c)との間の流れ厚さを減少させる。流路4の試験領域4cでの検体流体の流れ厚さTS(例えば高さ)は、幾何学的フォーカシングのみの結果として、下記のように計算できる(射出点Iでの検体流体およびシース流体のリニア流速は等しく、矩形断面領域は一方向のみに減少すると仮定する)。
ここで、TIは射出点Iでの検体流体の厚さ(例えば高さ)、AIは射出点Iでのフローセル流路の断面領域、AEは流路4の試験領域4cの断面領域である。左右の側壁8c、8dが平ら(従って、流路は一定の幅寸法を有する)であるときは、検体流体の流れ厚さTSは、次式で表される。
ここで、HIは射出点Iでの流路4の高さ、HEは流路4の試験領域4cの高さである。幅および高さの両方(すなわち、2つの直交寸法)が変化し、および/または1つ以上の断面寸法が変化する非矩形流路(すなわち、円形、楕円形等)が使用される場合には、検体流体の流れ寸法の計算はより複雑化するが、フォーカシングは同時に1つ以上の寸法に生じる。
検体流体のリニア流速フォーカシングは、検体流体の速度がシース流体の速度とは異なるときに生じる。より詳しくは、カニューレ2の出口端2bを通るシース流体の速度がカニューレ2から出る検体流体の速度に等しい場合には、検体流体は、カニューレ2の出口端2bと同じ形状をもつシース流体の体積中に移行する(図4参照)。この場合には、リニア流速フォーカシングが生じることはなく(すなわち、1対1のフォーカス比が生じる)、射出点Iを通って流れる検体流体マスに対するシース流体マスの非フォーカス比Rが創出される(同様な液体については、2つの液体の断面領域の比と同じである)。しかしながら、両ポンプ14、16が検体流体およびシース流体を異なる速度比で供給するため、射出点Iでの初期検体流体の速度は、同じ点でのシース流体の速度より小さい。かくして、流体マスのフォーカス比Rが創出され、この場合には、検体流体の厚さ(例えば高さ)は、リニア流速フォーカシングにより、図5に示すように射出点Iを越えた直後に減少される。速く流れるシース流体は、遅く移動する検体流体の流れをスピードアップし、検体流体の流れを薄くする。これより後の下流側では、検体流体の速度とシース流体の速度とが最終的に等しくなり、この位置では、付加的なリニア流速フォーカシングが生じることはないが、検体流体の流れの高さは、リニア流速フォーカシングにより既にフォーカスされている。図6には、幾何学的フォーカシングとリニア流速フォーカシングとの組合せが示されている。
フローセルの設計および作動において、撮影装置(すなわち、顕微鏡22およびカメラ24)の光学的特性(例えば、光学的フォーカス、ストロボ速度および撮影速度等)が、検体流体の所望のまたは最適な流れ厚さおよび試験領域を通る速度を定める。また、撮影装置は、多分、フローセルの試験領域の所望断面領域を定めるであろう。このことから、残りのフローセル寸法、カニューレ寸法、シース流体および検体流体の初期速度は、結果として得られるフローセルが試験領域4c内に所望の試験条件を作るように決定されなくてはならない。フローセルの多くの設計パラメータおよび作動パラメータは、流れ方向に対して垂直な任意の断面での流体の物質移動流量(速度×断面領域)が同じであるという事実(すなわち、流体圧縮がないことによる流体の物質移動の保存)から出発して計算される。検体流体に対するシース流体の比は一般に非常に高い(例えば25:1)ので、シース流体の物質移動を計算するときに、純粋に幾何学的フォーカシングによりフォーカスされる検体流体の断面は無視できる。計算目的で、シース流体が単独で、流路4の挿入点および試験領域部分の両方を完全に満たすものと仮定することにより、シース流体速度と断面との関係の非常に優れた近似が得られる。この仮定により、物質移動の式は次の関係を与える。すなわち、
VI・AI=VE・AE (3)
ここで、VIおよびVEは、それぞれ、流路の射出点Iおよび試験領域4cでのシース流体速度、AIおよびAEは、それぞれ、流路の射出点Iおよび試験領域4cでの流路断面領域である。
物質移動の式はまた、サンプル流体について次の関係を与える。すなわち、
VSI・ASI=VSE・ASE (4)
ここで、VSIおよびVSEは、それぞれ、流路の射出点Iおよび試験領域4cでのシース流体速度、ASIおよびASEは、それぞれ、流路の射出点Iおよび試験領域4cでの検体流の流れの断面領域である。
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ここで、VIおよびVEは、それぞれ、流路の射出点Iおよび試験領域4cでのシース流体速度、AIおよびAEは、それぞれ、流路の射出点Iおよび試験領域4cでの流路断面領域である。
物質移動の式はまた、サンプル流体について次の関係を与える。すなわち、
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ここで、VSIおよびVSEは、それぞれ、流路の射出点Iおよび試験領域4cでのシース流体速度、ASIおよびASEは、それぞれ、流路の射出点Iおよび試験領域4cでの検体流の流れの断面領域である。
前述のように、撮影装置の光学的特性は、試験領域での所望の検体流体速度VSEおよび断面領域ASEの値並びに試験領域の断面領域AEを定める。試験領域におけるシース流体速度VEおよび検体流体速度VSEは互いに等しいので、式(3)および式(4)から次式が得られる。
ここで、射出点での検体流体断面領域ASIはカニューレ2の出口端2bの断面領域に等しく、断面領域AEおよびASEは撮影装置の光学的条件から既知である。これらの関係から、次に、射出点での流路の断面領域AIおよび検体流体の速度VSIおよびシース流体の速度VIを計算して、所望の試験条件を作る。上記式を用いて実際に演繹されている実際のフローセルは、上記式により予測されるように遂行することが判明している。
上記式は、検体流体の速度VSIおよびシース流体VIの速度の大きさを知ることの重要性、および所望の流れ状態を作るためこれらの速度を充分な精度で制御することおよびこれらの流体の粘度が定常的に変化する場合でもこれを行うことの必要性を指摘する。空気圧を利用する従来の方法は、既知の流体速度、特に速度が変化しかつ背圧を有する場合の流体速度を信頼性をもって作ることができないため、不充分である。従って、本発明は、直接流制御ポンプ(該ポンプは、流体粘度および背圧に大きい変化があっても一定である既知の流速で吐出するポンプである)を使用するのが好ましい。
直接流制御ポンプの一例として、フローセルを通してシース流体および検体流体をポンピングする容積型ポンプ(例えばチュービングまたはぜん動)ポンプがある。容積型ポンプは当該技術分野で知られており、ポンピングすべき液体を収容している可撓性チューブに沿って転がる1つ以上のローラを有している。ローラは圧縮チューブに移動閉塞部を形成し、該移動閉塞部は、チューブの長さに沿って流体を押し、チューブの入口端内に流体を吸引し、かつチューブの出口端から流体を押出す。容積型ポンプは、チューブに沿うローラの速度とチューブ内の流体の速度とが等しいため有利である。チューブの断面領域は既知であるので、ローラ速度と、射出点での既知の幾何学的形状を通ってポンピングされる流体の速度との直接的相関関係が確立される。流体速度および背圧がローラ速度に影響を与えないからである。例えば、角度ポンプとフローセルとの間の物質移動が維持されるので、物質移動の式は次の関係を与える。すなわち
VP1・AP1=VI・AI (6)
VP2・AP2=VSI・ASI (7)
ここで、VP1およびAP1は、シース流体の容積型ポンプ16のローラ速度およびチューブ断面領域、VP2およびAP2は、検体流体の容積型ポンプ14のローラ速度およびチューブ断面領域である。これらの式で断面領域は既知でありかつ一定であるので、ポンプのローラ速度は、フローセルの射出点での検体流体およびシース流体の速度に直接的に相関関係付けることができ、従って、単に、ポンプのローラを制御された既知の速度で移動させることにより、システムがフローセル内に所望の既知の流体流れを発生させかつモニタすることを可能にする。
VP1・AP1=VI・AI (6)
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ここで、VP1およびAP1は、シース流体の容積型ポンプ16のローラ速度およびチューブ断面領域、VP2およびAP2は、検体流体の容積型ポンプ14のローラ速度およびチューブ断面領域である。これらの式で断面領域は既知でありかつ一定であるので、ポンプのローラ速度は、フローセルの射出点での検体流体およびシース流体の速度に直接的に相関関係付けることができ、従って、単に、ポンプのローラを制御された既知の速度で移動させることにより、システムがフローセル内に所望の既知の流体流れを発生させかつモニタすることを可能にする。
図7Aおよび図7Bには、本発明のフローセルに使用する一例としての容積型ポンプが示されている。ポンプ110はハウジング120を有し、該ハウジング120は、ヒンジ122およびヒンジブラケット124により互いにヒンジ連結された上方ハウジング部分120aおよび下方ハウジング部分120bを備えている。上方ハウジング120aが下方ハウジング120b上に閉じられると、環状キャビティ126が形成される。キャビティ126内には、好ましくはばね押圧型ローラアーム128が配置される。ローラアーム128はキャビティ126の中心に近位端を有し、ローラアームの遠位端には、外方を向いた圧縮ローラ129が取付けられている。モータ130は駆動軸132を有し、該駆動軸132はキャビティ126内に延びていて、ローラアーム128の近位端に取付けられ、ローラ129をキャビティ126の周囲で回転させる。下方ハウジング120bにはセンサ組立体134が取付けられ、該センサ組立体134は、上方ハウジング120aからの閉鎖ピン138を検出して、上方ハウジング120aが下方ハウジング120b上の閉鎖位置にあることを表示する。センサ組立体134は更に、キャビティ126内にカセット組立体112が存在することを検出するセンサスイッチ137と、ローラアーム128の位置を検出しかつ確認するセンサ140とを有している。
図8A〜図8Cにはカセット組立体112が示されており、該カセット組立体112は、上方のカセットハウジング部分146aおよび下方のカセットハウジング部分146bを備えたハウジング146を有している。両カセットハウジング部分146a、146bは、上方のカセットハウジング146aから延びていて下方のカセットハウジング146bと係合する係合タブ148により、一体にスナップ嵌合する。下方のカセットハウジング146bは環状側壁150を有し、該環状側壁150はこの内面から延びている肩部152を備えている。上方のカセットハウジング146aは、環状側壁154を有している。上下のカセットハウジング146a、146bが一体にスナップ嵌合されると、上方カセットの側壁154が下方カセットの側壁150内に嵌合され、これにより、側壁154および側壁150の肩部152が協働して内向きの環状圧縮面56を形成する。上方カセットの側壁154は肩部152から一定距離を隔てて配置され、環状圧縮面156にチャネル158を形成する。
圧縮面156に沿って、中空圧縮チューブ160が着脱可能に配置される。圧縮チューブ160にはフランジ162が接着されているか、一体に成形されている。このフランジ162は摩擦嵌めによりチャネル158内にぴったり挿入され、圧縮面156に対して圧縮チューブ160を均一に固定する。好ましくは、フランジ162は、圧縮チューブ160の一部として一体に形成された中実チューブ状部材であり、チャネル158の幅に対応する厚さを有する。圧縮チューブ160は入口端160aおよび出口端160bを有している。
ポンプ10を組立てるには、フランジ162(チャネル158内に保持されている)を介して圧縮チューブ160を圧縮面156に対して固定しておき、上下のカセットハウジング146a、146bを一体にスナップ嵌合する。上方のポンプハウジング120aを下方のポンプハウジング120bから離れる方向に回転させて開き、カセット組立体114を下方のポンプハウジング120b内に挿入する。次に、上方のポンプハウジング120aを閉じ、カセット組立体112をキャビティ126内に固定的に保持する。
モータ130を付勢すると、ローラアーム128がキャビティ126内で回転し、これにより、ローラ129が圧縮チューブ160と係合しかつ該圧縮チューブ160を圧縮面156に対して圧縮する。ばね押圧型ローラアーム128は、ローラ129が所望の押圧力で圧縮チューブ160を圧縮することを確保する。これにより、ローラ129は圧縮チューブ160内に閉塞部を形成し、該閉塞部は、ローラアーム128がキャビティ126内で1回転するときにチューブ160の長さに沿って移動する。この移動するチューブ閉塞部により、既知量の流体が圧縮チューブ160を通って均一態様で押される。ローラアーム128がその1回転を完了するまでに、ローラ129は、圧縮面156上に配置された圧縮チューブ部分160の全長に沿って移動し、該圧縮チューブ160から離脱する。図示のポンプは、ローラアーム128が285°回転する間に圧縮チューブを閉塞し、ローラ129がチューブ160を圧縮しない75°の回転範囲が残される。
圧縮チューブ160の直径は、ローラアーム128の1回転により1プロセス段階(例えば、フローセルによる画像撮影)での所望量の流体が得られ、これにより、ローラ129と圧縮チューブ160との反復係合および離脱による脈動が全く引起こされないように選択されるのが理想的である。圧縮面156に対して圧縮チューブ160を連続的に係止することにより(すなわち、連続チャネル158内に係合される連続フランジ162を用いることにより)、チューブのもがき運動(squirm)および流体流変動が引起こされることが防止される。ローラアーム128の各回転毎に、均一体積の流体供給が行われる。ポンプが非作動状態にあるときは、ローラ129は図7Aに示す非作動位置すなわち休止位置に待機させておくのが好ましい。この位置ではローラ129が圧縮チューブ160に接触せず、従って、チューブにフラットスポットが形成されることによるチューブの早期破壊が防止される。しかしながら、ローラ129は、(停止した)チューブ閉塞部が圧縮チューブ60内の流体の一時的ピンチ弁として機能するように、圧縮チューブ60上に待機させておくこともできる。
着脱可能なカセット112は、使用者による圧縮チューブ160の容易な交換を可能にする。チャネル158内にフランジ162を挿入する構成は、便利でありかつ圧縮面56に対するチューブ160の反復可能な位置決めが行える。チューブ160および/またはその全体としてのカセット組立体112は、チューブ160が老朽化したときに、理想的にはいかなる工具も使用することなく交換できる。下方ハウジング120b上に上方ハウジング120aを閉じることによりカセット組立体112が押圧され、圧縮チューブ160および圧縮面156が、ポンプ組立体110に対して、特にローラ129に対して所定位置に固定される。カセット組立体112およびポンプ組立体110の両者のクランピング特徴により、ポンプの反復可能で便利な組立ておよび作動が行える。ポンプは対称断面をもつチューブ160を使用するのが好ましく、これにより、チューブのより均一な製造およびより反復性に優れたポンプ性能が得られ、かつカセット組立体112のクランピング特徴にとっても理想的である。
ポンプハウジング部分120a、120bはヒンジ連結されるものを示したが、カセットハウジング部分146a、146bに示したようなスナップ嵌合を用いることができ、この逆についてもいえることに留意されたい。アーム28は必ずしもばね押圧する必要はない。ばね押圧型ローラアーム128が圧縮チューブ160を圧縮するのに所望の最小力を維持できる限り、圧縮面156は必ずしも円形である必要はない。例えば、圧縮面は楕円形にすることができ、この場合には、図9に示すように、回転するばね押圧型ローラアームを、該アーム128の長さに沿う充分な長手方向移動距離をもつものとし、アームの回転中に充分な力で圧縮チューブ160との接触を維持できるようにする。或いは図10に示すように、回転アームの長手方向移動量をより制限することもできる。この場合には、ローラ129が、回転中の多数の箇所で圧縮チューブの圧縮を行わないことがあり、また圧縮チューブとの接触すら行わないこともある。この場合には、ローラ129は圧縮チューブ160との接触を2回喪失し、従って、ポンプはアーム128の完全1回転につき流体流の2つの別々のパルスを発生する。実際には、図11に示すように、ローラ129を固定点の回りで回転させる必要はなく、直線移動させることもできる。この実施形態では、ばね押圧型アーム128は、平らな圧縮面156に沿ってローラ129を移動させるコンベアベルトまたはトラック164に連結される。任意の所与の時点で1つのみのローラが圧縮チューブ160と係合する限り、1つ以上の付加ローラアーム128(ローラ129を備えている)をベルト/トラック164に付加できる。
流路出口4dからシース流体および検体流体を吸引するのに、真空排出ポンプ26を使用できることに留意すべきである。或いは、シース流体ポンプ16をフローセルシステムから省略し、真空排出ポンプ26を、シース流体を既知の制御された速度でフローセルを通して吸引する容積型ポンプで構成することもできる。
直接流制御ポンプの他の例として慣用のシリンジポンプがある。該シリンジポンプは、図12に示すように、既知の寸法を有するキャビティ30と、該キャビティを通って既知の速度で移動するプランジャ32とを有しており、これにより、流体は既知の流速でキャビティ30の出口34から押出される。シリンジポンプの1つの欠点は、弁を必要としかつポンプをポンピング位置にリセットする時間を要することである。
直接流制御ポンプの他の例として慣用のシリンジポンプがある。該シリンジポンプは、図12に示すように、既知の寸法を有するキャビティ30と、該キャビティを通って既知の速度で移動するプランジャ32とを有しており、これにより、流体は既知の流速でキャビティ30の出口34から押出される。シリンジポンプの1つの欠点は、弁を必要としかつポンプをポンピング位置にリセットする時間を要することである。
種々の形式のいかなる直接流制御ポンプでも、一般に、既知の寸法をもつキャビティ(例えば、容積型ポンプの可撓性チューブ、シリンジポンプの剛性キャビティ等)と、流体を既知の流速でキャビティから押出すべく、既知の流速でキャビティのサイズを減少させる手段(例えば、容積型ポンプ用の既知の速度で移動するローラを用いた移動閉塞部、シリンジポンプ用のキャビティを通って既知の速度で移動するプランジャ等)とを有している。このようなポンプは、流体の粘度および背圧の変化による大きい影響を受けることはなく、従って本発明のフローセルを作動させるのに理想的である。
本発明は多くの長所を有している。検体流体流の厚さ範囲は、射出点Iおよび試験領域4cでの流路4の断面領域の比、並びに検体流体のカニューレ形状に基いて選択される。また、試験領域での検体流体の正確な厚さは、シース流体と検体流体との流速比を変えることにより(すなわち、ポンプ14、16により供給される検体流体10とシース流体12との相対流速を変えることにより)微細に調節できる。低圧および低マス流量での均一流が得られる。これにより、高クオリティの顕微鏡的停止流(ストロボスコープ照射フォトグラフィ)分析が可能になる。本発明のフローセルは、幾何学的フォーカシングとリニア流速フォーカシングとの組合せを用いてフォーカスされた検体流体の薄い流れを得る構成であるため物理的サイズは小さい。
本発明のフローセルの性能は射出点Iでのカニューレの位置決めに対しては鈍感である。なぜならば、カニューレを出る検体流体は、カニューレを通るシース流体のプロファイルの部分および速度に迅速に適合するからである。かくして、カニューレの所与の位置で所望のフォーカシングを得るシース流体の断面流速を簡単に制御できる。カニューレの位置決め時のあらゆる誤差は、リニア流速フォーカシングおよび幾何学的フォーカシングの両者の影響により補償される。従って、フローセルの製造が簡単化されかつ作動はより頑丈になる。リニア流速フォーカシングおよび幾何学的フォーカシングにより、試験領域での検体流の厚さは、必ずしもカニューレの出口端2bの厚さによる強い影響は受けない。流速フォーカシングの変化がフローセル寸法の小さい誤差を修正できるので、フローセルの正確な寸法は重要ではなく、このため製造方法も厳格でなくてもよい。
上記図面において、流路4のフォーカシング部分4bは、底壁8bが頂壁8a(該頂壁は平らである)に向かって傾斜しているため細くなっている。流路を細くするのに単一傾斜壁を用いることにより、1つの成形壁を形成すればよいので、フォーカシング部分4bは容易に製造できる。しかしながら、流路4を徹底的に細くするのに、頂壁8aをも底壁8bに向けて傾斜させることができる。図13には本発明の他の変更形態が示されており、ここでは、頂壁8aおよび底壁8bの両方が互いに近付く方向に傾斜しており、射出流体は、流路の試験領域4cの中心に整合する。実際には、側壁8cおよび/または8dは、互いに近付く方向または離れる方向に幾分傾斜させて、直交(幅)断面寸法において流路4を縮小または拡大し、両断面寸法において検体流体の幾何学的フォーカシングを補助することができる。
実施への例示的要約
本発明によるフローセルを実施すべく要約し、本発明の非制限的な例として以下に説明する。カニューレ2の出口端2bは、長楕円として形成されている。カニューレの出口2bの大きい幅Wおよび小さい高さHは、射出点Iでの検体流体の流れを作り、この流れは顕微鏡対象物のビューエリアの幅より小さく、検体流体の厚さは所望のフォーカシング度合いにより決定される。流路4は、好ましくは、試験領域4cに対して直交方向の検体流体のリボンを更に薄くフォーカシングさせるため、検体射出点Iと検体試験領域4cとの間で断面領域が一断面寸法において減少するように形成される。このようにして、検体流体は、顕微鏡対象物に対して直角の流れ方向をもつ平らな流れで表される。しかしながら、或る用途では、他の(直交)断面寸法のフォーカシングが望ましいこともある。
本発明によるフローセルを実施すべく要約し、本発明の非制限的な例として以下に説明する。カニューレ2の出口端2bは、長楕円として形成されている。カニューレの出口2bの大きい幅Wおよび小さい高さHは、射出点Iでの検体流体の流れを作り、この流れは顕微鏡対象物のビューエリアの幅より小さく、検体流体の厚さは所望のフォーカシング度合いにより決定される。流路4は、好ましくは、試験領域4cに対して直交方向の検体流体のリボンを更に薄くフォーカシングさせるため、検体射出点Iと検体試験領域4cとの間で断面領域が一断面寸法において減少するように形成される。このようにして、検体流体は、顕微鏡対象物に対して直角の流れ方向をもつ平らな流れで表される。しかしながら、或る用途では、他の(直交)断面寸法のフォーカシングが望ましいこともある。
フローセルハウジングは、機械加工または成形された材料を、流路のフォーカシング部分4bおよび試験領域4cを形成すべく切断することにより構成するのが好ましい。試験領域4cの上方のハウジング材料は透明材料(例えば光学ガラス)で作り、下を流れる検体流体の画像を最小の光学的歪みで撮影できるようにするのが好ましい。
カニューレにより流路4内に射出される検体流体は、約150ミクロンの厚さ(高さ)および2mmの幅を有している。射出点Iでは、流路4は高さが約6.2mmであり、主としてシース流体を収容している。過度の乱流を防止するには、リニア流速フォーカシングのための射出点Iでの検体流体とシース流体との流体速度の差を大き過ぎないようにしなければならない。シース流体により包囲された検体流体は、流路4の試験領域4c(試験領域の幅は約4mm、高さは150ミクロンである)へと進行する。射出点Iでの検体流体の厚さ(〜150ミクロン)は、検体流体が試験領域4cに到達するまでに、幾何学的フォーカシングおよびリニア流速フォーカシングにより、流体力学的に約5ミクロンにされる。
例示のフローセルハウジング6は、試験領域4c上の光学ガラスを除き、殆どがプラスチックで作られた。ハウジング6の上方部分(頂壁8aを含む)は、ハウジング6の下方部分(底壁8bを含む)とは別個に形成され、両部分は、シールされた流路4を形成すべくシーリングリングおよび接着剤を用いて一体にサンドイッヂされた。プラスチックのペーパコーティング上に接着剤を溶解する潤滑剤の使用は最小化される。接着剤のない保護コーティングを備えたプラスチックが使用された。光学ガラスに接合するプラスチック部品の面は円滑で凹凸がなく、かつ機械加工されていない。機械加工された全ての面は、平らで円滑になるように研摩された。
例示のフローセルは、塵埃のない環境内(例えば、クリーンルーム、HEPAフィルタを備えたクリーンボックス、パウダフリーラテックスグラブ等の中)で作られた。光学ガラスの光学面には決して触れなかった。光学面上の保護接着剤コーティングは、光学面がゴミで汚染される可能性を低減させる上で絶対的に必要とされるまで、除去されなかった。微粒子のない圧縮空気を用いてあらゆる塵埃が除去された。製造が完了した後、または作業が中断したときは、全ての部品が綿ぼこりのないレンズペーパで覆われかつ塵埃のない容器内に保管された。表面寸法は、側面から側面までかつ幅方向に沿って約0.001インチ以上変化しないことがチェックされた。部品は99%イソプロピルアルコール中で5分間超音波処理され、かつ微粒子のない空気により吹付け乾燥された。部品をきれいにするのに、イソプロピルアルコールが含浸された綿ぼこりのない布も使用された。
次に、カニューレ2の製造について説明する。この製造技術および該技術により製造された実際のカニューレは単なる例示であり、本発明の一部としての使用に適したカニューレを制限するものと解してはならない。
カニューレ2は、極薄壁の16ゲージステンレス鋼チューブで作られた。カニューレの出口端2bは、2つのマンドレルを用いて成形された。第一マンドレルは、約0.080インチの幅および約0.50インチの長さを有する三角形の0.010インチ厚さのステンレス鋼シムストックのピースをカッティングすることにより形成された。第二マンドレルは、約0.125インチの幅および約0.50インチの長さを有する三角形の0.006インチ厚さのステンレス鋼シムストックのピースをカッティングすることにより形成された。
ステンレス鋼チューブは、所望長さ(例えば2.5インチ)にカットされた。チューブが旋盤で回転されている間に、チューブの一端(以下、成形端(prepared end)と呼び、これは、カニューレ2の出口端2bを形成する)が、微細ピッチのヤスリを用いて四角形にされた。カットの縁部は、壁厚の約1/4〜1/3にブレンド(blend)された。600グリット(ウェットまたはドライ)のサンドペーパを使用して、チューブの成形端(約0.25インチ)を研摩した。次に、チューブを旋盤から取外し、鋭いブレードを用いて成形端の内部から手作業でバリを除去した。トーチを用いてチューブの成形端をオレンジ色に加熱し(約1/4〜3/8インチ)、次に、これをゆっくりと冷却した。軟化鋼は、鈍い青灰色に変化した(この場合、600グリットのウェットまたはドライサンドペーパを用いて灰色領域を軽くサンディングすることにより、輝く表面が復元される)。
0.010インチマンドレルは、チューブの成形端内に押込まれる。チューブの成形端の約0.150インチが、精密機械バイスのジョー内に置かれ、マンドレルはバイスのジョーに平行に配置する。バイスをゆっくり締付け、チューブを0.010マンドレル上に押し潰した。チューブをバイスから取外し、0.010インチマンドレルをチューブから取外した。次に、0.006インチマンドレルを、チューブの成形端内に確実に挿入した。チューブを前と同じ位置でバイスのジョー内に置き、0.006インチマンドレル上に押し潰す。0.006インチマンドレルは、チューブ端から取外された。2つの異なる押し潰し工程で異なる厚さの2つの異なるマンドレルを使用することにより、チューブ縁部の皺(しわ)形成の防止が補助される。
次に、チューブを所望の全長(例えば、0.870インチ+0.020/−0.000)に切断した。新しく切断された端部は600グリットのウェットまたはドライサンドペーパでドレッシングし、かつ鋭いブレードでバリ取り加工した。これにより縁部が円滑になりかつチューブ本体の直径を越えていかなる材料も存在しなくなる。次に、完成したカニューレを、脱イオン水を用いて超音波洗浄した。カニューレの平坦化された端部(成形端)内に圧縮空気を噴射することにより、残留物を除去した。0.006インチマンドレルは、極く僅かな抵抗で、チューブの成形端内に嵌合される。
本発明は、上述しかつ図示した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載の範囲内に包含される任意のあらゆる変更を含むものであることを理解すべきである。例えば、上記材料、加工方法および数値の例は単なる例示であって、特許請求の範囲に記載の範囲を制限するものではないと解すべきである。顕微鏡/カメラは、流路4内の流体を含むハウジングの一部を形成する。本願の開示目的で、高さおよび幅とは、単に直交断面寸法をいい、フローセルを見る方向によって互換性を有する。同様に、頂壁および底壁、左右の壁は、フローセルを見る方向を移動する(すなわち、フローセルをひっくり返す)ことにより互換性を有する。フローセルは、試験領域を通る検体流体の流れの画像を撮影する撮影装置を備えたものを示したが、実際には、撮影装置は、流体の流れの任意の光学的パラメータ(光学的透明性、光学的散乱、蛍光等)を測定する任意の光学的測定装置(例えば、フォトセンサ等)で構成できる。これとは別に(および/またはこれに加えて)、撮影装置は、1つ以上の非光学的パラメータ(例えば、抵抗、容量、超音波パラメータ等の電気的パラメータ)を測定する測定装置に変えることができる。最後に、シース流体の速度より大きい速度で検体流体を射出することにより、フローセルの幾何学的フォーカシングを無効にすることもできる。このような場合には、試験領域での検体流体断面は、幾何学的フォーカシング単独により得られるよりも厚くなり、これは、或る用途での過度の幾何学的フォーカシングを補償するのに好ましいことである。これにより、さもなくば異なる寸法のフローセルを必要とする、或るサンプル流体の粘度とシース流体の粘度との組合せを補償することが可能になる。
Claims (28)
- シース流体と一緒に流れる検体流体を試験するフローセルにおいて、
射出点と、流路の断面寸法が細くなる幾何学的フォーカシング部分と、試験領域とを備えた中空流路を形成するハウジングと、
流路の射出点に配置された出口端を備えたカニューレと、
シース流体が射出点において第一既知速度をもつようにシース流体を流路を通してポンピングする第一直接流制御ポンプと、
検体流体が、射出点で第二既知速度をもつ検体流体の流れとして、カニューレ出口端により流路内に射出されるように、検体流体をカニューレを通してポンピングする第二直接流制御ポンプとを有し、第二既知速度と第一既知速度とは異なっており、
試験領域を通る検体流体の流れのパラメータを測定する測定装置を更に有し、
検体流体の流れの断面寸法は、リニア流速フォーカシングを介してシース流体により、および幾何学的フォーカシングを介して流路の幾何学的フォーカシング部分が細くなることによりフォーカスされることを特徴とするフローセル。 - 前記第二既知速度は第一既知速度より小さく、
検体流体の流れの断面寸法は、リニア流速フォーカシングを介してシース流体によりフォーカスされることを特徴とする請求項1記載のフローセル。 - 前記中空流路は頂壁および底壁を有し、該頂壁および底壁はこれらの間の流路の断面寸法を定め、
底壁の一部は頂壁に向かって傾斜し、流路の幾何学的フォーカシング部分の断面寸法を細くしていることを特徴とする請求項1記載のフローセル。 - 前記中空流路は頂壁および底壁を有し、該頂壁および底壁はこれらの間の流路の断面寸法を定め、
頂壁および底壁の一部は互いに近付く方向に向かって傾斜し、流路の幾何学的フォーカシング部分の断面寸法を細くしていることを特徴とする請求項1記載のフローセル。 - 前記試験領域での流路の断面寸法は、射出点での流路の断面寸法より小さいことを特徴とする請求項1記載のフローセル。
- 前記射出点における検体流体の流れの断面寸法は、該検体流体の流れの直交断面寸法より小さいことを特徴とする請求項1記載のフローセル。
- 前記ハウジングは流路から延びているポートを備え、
該ポートを介して流路から気泡をポンピングする第三ポンプを更に有することを特徴とする請求項1記載のフローセル。 - 前記カニューレは検体流体を受入れる入口端を備え、
該カニューレの入口端は第一断面領域を有し、
カニューレの出口端は、第一断面領域より小さい第二断面領域を有することを特徴とする請求項1記載のフローセル。 - 前記第一断面領域は実質的に円形であり、
第二断面領域は実質的に楕円形であることを特徴とする請求項8記載のフローセル。 - 前記測定装置は、検体流体の流れの光学的パラメータを測定することを特徴とする請求項1記載のフローセル。
- 前記光学的測定装置は、試験領域を通る検体流体の流れの画像を撮影する撮影装置を有していることを特徴とする請求項1記載のフローセル。
- 前記ハウジングは試験領域に隣接する透明部分を有し、
前記撮影装置は、ハウジングの透明部分を通る検体流体の画像を撮影する顕微鏡およびカメラを有していることを特徴とする請求項11記載のフローセル。 - 前記第一直接流制御ポンプは、
シース流体を収容する圧縮チューブと、
圧縮面と、
該圧縮面に対して圧縮チューブを漸進的に圧縮するローラとを有し、該ローラは、シース流体を圧縮チューブを通して既知の速度で押しやる圧縮チューブの移動閉塞部を形成し、
第二直接流制御ポンプは、
検体流体を収容する圧縮チューブと、
圧縮面と、
該圧縮面に対して圧縮チューブを漸進的に圧縮するローラとを有し、該ローラは、検体流体を圧縮チューブを通して既知の速度で押しやる圧縮チューブの移動閉塞部を形成することを特徴とする請求項1記載のフローセル。 - 射出点と、流路の断面寸法が細くなる幾何学的フォーカシング部分と、試験領域とを備えた中空流路を通して検体流体およびシース流体を流す方法において、
シース流体が射出点において第一既知速度をもつようにシース流体を流路を通して流す段階と、
第二既知速度をもつ検体流体の流れとして、射出点で検体流体を流路内に射出する段階とを有し、第二既知速度と第一既知速度とは異なっており、
試験領域を通る検体流体の流れのパラメータを測定する段階を更に有し、
検体流体の流れの断面寸法は、リニア流速フォーカシングを介してシース流体により、および幾何学的フォーカシングを介して流路の幾何学的フォーカシング部分が細くなることによりフォーカスされることを特徴とする方法。 - 前記検体流体の射出は、検体流体を受入れる入口端と、流路の射出点に配置される、検体流体を射出する出口端とを備えたカニューレを用いて行われることを特徴とする請求項14記載の方法。
- 前記カニューレの入口端は第一断面領域を有し、
カニューレの出口端は、第一断面領域より小さい第二断面領域を有することを特徴とする請求項15記載の方法。 - 前記第一断面領域は実質的に円形であり、
第二断面領域は実質的に楕円形であることを特徴とする請求項16記載の方法。 - 前記第二速度は第一速度より小さく、
検体流体の流れの断面寸法は、リニア流速フォーカシングを介してシース流体によりフォーカスされることを特徴とする請求項14記載の方法。 - 前記中空流路は頂壁および底壁を有し、該頂壁および底壁はこれらの間の流路の断面寸法を定め、
底壁の一部は頂壁に向かって傾斜し、流路の幾何学的フォーカシング部分の断面寸法を細くしていることを特徴とする請求項14記載の方法。 - 前記中空流路は頂壁および底壁を有し、該頂壁および底壁はこれらの間の流路の断面寸法を定め、
頂壁および底壁の一部は互いに近付く方向に向かって傾斜し、流路の幾何学的フォーカシング部分の断面寸法を細くしていることを特徴とする請求項14記載の方法。 - 前記試験領域での流路の断面寸法は、射出点での流路の断面寸法より小さいことを特徴とする請求項14記載の方法。
- 前記射出点における検体流体の流れの断面寸法は、該検体流体の流れの直交断面寸法より小さいことを特徴とする請求項14記載の方法。
- 前記流路から気泡を排出させる段階を更に有することを特徴とする請求項14記載の方法。
- 前記パラメータを測定する段階は、検体流体の流れの光学的パラメータを測定することを含むことを特徴とする請求項14記載の方法。
- 前記パラメータを測定する段階は、試験領域を通る検体流体の流れの画像を撮影することを含むことを特徴とする請求項14記載の方法。
- 第一および第二端部および第一断面形状を有する中空チューブからカニューレを形成する方法において、
中空チューブを所望の形状にカッティングする段階を有し、カッティングされたチューブは第一および第二端部および第一断面形状を有し、
第一厚さを有する第一マンドレルを前記第一端部内に挿入する段階と、
第一マンドレル上に第一端部を押し潰す段階と、
第一端部から第一マンドレルを取外す段階と、
第二厚さを有する第二マンドレルを前記第一端部内に挿入する段階とを有し、第二厚さは第一厚さより小さく、
第二マンドレル上に第一端部を押し潰す段階と、
第一端部から第二マンドレルを取外す段階とを更に有し、
第一端部を押し潰した後は、第一端部は、第一断面形状とは異なる第二断面形状を有することを特徴とする方法。 - 前記第一断面形状は実質的に円形であり、
第二断面形状は実質的に楕円形であることを特徴とする請求項26記載の方法。 - 前記第一端部内への第一マンドレルの挿入前に、第一端部を加熱および冷却する段階を更に有することを特徴とする請求項26記載の方法。
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