JP2006343534A - ズームレンズとそれを用いた電子撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 十分な広角域を有し、コンパクトな構成をとり得る構成としながら、高変倍のズームレンズとそれを用いた撮像装置。
【解決手段】 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３を有し、各レンズ群の間隔を変化させることで２倍を超える変倍を行い、条件式（１）を満足するズームレンズであって、第１レンズ群Ｇ１は、群中何れかに、物体側の曲率絶対値よりも像側の曲率絶対値が大きい面である負レンズＬ₁₁と、その負レンズＬ₁₁の像側の何れかに配された２枚のレンズＬ₁₂、Ｌ₁₃とを含み、第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズの中、レンズＬ₁₁、Ｌ₁₂、Ｌ₁₃のみが条件式（４）を満足し、さらに、条件式（２）、（３）、（５）を満足するズームレンズ。
【選択図】 図１

Description

本発明は、ズームレンズとそれを用いた電子撮像装置に関し、特に、画角の広い領域を含むズームレンズと電子撮像装置に関するものである。

所謂レンズ一体型デジタルカメラ等に適用可能な高い結像性能を有し、画角の広い領域を含むズームレンズへの要望が高まっている。また、これらのズームレンズは単に撮影範囲が広いだけでなく、所謂デジタルズームと呼ばれる撮影画像の一部を拡大する機能との組み合わせで、撮影範囲を変更できる自由度を広げることが期待されている。ただし、デジタルズームの場合、撮影画像の一部を拡大するので、撮影レンズ性能や撮像素子性能より画質が劣化するので、ある程度変倍比を持つズームレンズが望まれている。

これまで、コンパクトでズーム倍率が３倍を越え、画角の広い領域を含むズームレンズ等は提案されていなかった。

これまでの提案としては、ズーム倍率が３倍を越え、比較的画角が広くコンパクトな撮影用ズームレンズとして、特許文献１や特許文献２等のものがあるが、さらなる広角化が望まれている。
特開２００４−１９１５９９号公報 特開２００１−４２２１８号公報 特開２００４−４５３３号公報 特開２００４−５６４３４３号公報

本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、十分な広角域を有し、コンパクトな構成をとり得る構成としながら、高変倍のズームレンズとそれを用いた撮像装置を提供することである。

特に、２倍さらには３倍を越える変倍比を持ち、電子撮像素子を用いる撮影用のズームレンズ、電子撮像装置を提供することを目的としている。

上記目的を達成する本発明の第１のズームレンズは、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群を有し、各レンズ群の間隔を変化させることで２倍を超える変倍を行い、下記条件式（１）を満足するズームレンズであって、
前記第１レンズ群は、群中何れかに、物体側の曲率絶対値よりも像側の曲率絶対値が大きい面である負レンズＬ₁₁と、その負レンズＬ₁₁の像側の何れかに配された２枚のレンズＬ₁₂、Ｌ₁₃とを含み、
前記第１レンズ群を構成するレンズの中、前記レンズＬ₁₁、Ｌ₁₂、Ｌ₁₃のみが下記条件式（４）を満足し、
さらに、以下の条件式（２）、（３）、（５）を満足することを特徴とするものである。

０．７６＜ＩＨ／ｆ_w ＜１．５ ・・・（１）
０．０５＜｜ｄ_a ／ｆ_1G｜＜１０ ・・・（２）
ＩＨ／ＨＢ₁ ＜０．５ ・・・（３）
０．５＜ｄ_x ／ｄ₁₁＜４ ・・・（４）
０．８０＜（ｄ₁₁＋ｄ₁₂＋ｄ₁₃）／ｄ_total ≦１．００ ・・・（５）
ただし、ＩＨはズームレンズの撮影像高、
ｆ_w はズームレンズ全系の広角端での焦点距離、
ｆ_1Gは第１レンズ群の焦点距離、
ＨＢ₁ は第１レンズ群の像側レンズ面頂から後側主点までの距離であり、物体側方向を正とし、
ｄ₁₁は負レンズＬ₁₁の中肉厚、
ｄ₁₂はレンズＬ₁₂の中肉厚、
ｄ₁₃はレンズＬ₁₃の中肉厚、
ｄ_x はレンズＬ_1x（ｘ＝１，２）の中肉厚、
ｄ_total は第１レンズ群におけるレンズの中肉厚の和、
ｄ_a は、ズームレンズ全系が以下の条件（ａ）を満足する何れかの焦点距離ｆ_raのときの第１レンズ群と第２レンズ群との軸上間隔、
ＩＨ／０．９２＜ｆ_ra＜ＩＨ／０．７６ ・・・（ａ）
である。

本発明の第２のズームレンズは、第１のズームレンズにおいて、前記条件式（３）に下限値を設けた以下の条件式（３’）を満足することを特徴とするものである。

０．２＜ＩＨ／ＨＢ₁ ＜０．５ ・・・（３’）
以下に、本発明の第１、第２のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、可変間隔を挟んで第１レンズ群よりも像側に配された正屈折力の第２レンズ群とを含む構成とすることで、大きい画角で入射する光束に対して負の屈折力にて光束を屈折させ、正屈折力の第２レンズ群に導く構成となる。

そのため、条件式（１）を満足する広角端での焦点距離による広い撮影画角を維持しつつも、第１レンズ群の外径を小さくすることが可能となる。

第１レンズ群の外径を小さくすることにより、第１レンズ群の構成長をコンパクトにしながら第１レンズ群のパワーの確保に有利となる。

そして、本発明では、さらに正屈折力の第２レンズ群の像面側に正屈折力の第３レンズ群を配置することにより、光束の像面への入射角度の変化を低減させることができる。

特に、ズームレンズの像側に、光学像を電気信号に変換する電子撮像素子を配する構成とした場合、本発明のズームレンズでは、テレセントリック性の確保ができるため、光線が撮像素子へ斜めに入射することによる悪影響を低減できる。

本発明は、条件式（１）を満足しながら第１レンズ群のパワーが条件式（２）を満足するように適度な強さとしている。

それにより、撮影使用時における広角端と望遠端の全長のバランスがとれ、結果として、鏡筒構造を含め、コンパクトなズームレンズとし得る。

そして、本発明では、さらに 条件式（３）を満足させ、第１レンズ群の後側主点位置を像側レンズ面から物体側に長くしている。それにより、第１レンズ群を主点に対して像寄りとし、１枚目のレンズに入射する光線高が低くできる。結果として１枚目のレンズの径を小さくできる。

特に負の第１レンズ群を構成するレンズの中肉厚を薄くすることにより、この小型化の効果は大きくなる。

ただし、第１レンズ群を構成するレンズの中、３枚のレンズについては中肉厚をある程度厚くすることで、鏡枠構造を強くするとよい。また、そのような構成により、レンズ面同士の間隔を確保させ、収差補正能力を高めることができる。

そのため、本発明では、３枚のレンズＬ₁₁、Ｌ₁₂、Ｌ₁₃にて厚さが近似するように、条件式（４）を定め、かつ、厚さのあるレンズ枚数や、第１レンズ群のレンズ枚数が多くなりすぎないように条件式（５）を特定している。

なお、物体に近いＬ₁₁は、像側に強い凹面を持たせることにより、軸外光線の入射角度に対して垂直に近い面構成にでき、収差の発生を抑えられる。また、ズームレンズのレトロフォーカスタイプによる広角化の効果を高めることができる。

一方、負レンズＬ₁₁以降のレンズはレンズの有効径が小さくなる。そのため、第１レンズ群の枠構造の強化、収差補正を行いつつ、大型化を抑えるためには、負レンズＬ₁₁以降の複数のレンズＬ₁₂、Ｌ₁₃にて中肉厚を確保することが好ましい。これを規定したものが、条件式（４）、（５）である。

本発明は、このように構成することで、変倍比２を超える広角域を含むズームレンズであって、コンパクトな構成としながらも光学性能を維持し得るものである。

なお、条件式（１）の下限の０．７６を越えると、撮影範囲が狭くなり、画像処理等でも撮影範囲がカバーできなくなる。一方、条件式（１）の上限の１．５を越えると、負の第１レンズ群への屈折力、収差補正の負荷が大きくなり、第１レンズ群をコンパクトにすることが難しくなる。

条件式（２）の下限の０．０５を越えると、第１レンズ群と第２レンズ群が干渉する。条件式（２）の上限の１０を越えると、第２レンズ群のパワーが強くなる等、第２レンズ群以降の構成が複雑になってしまう。

条件式（３）の上限の０．５を越えると、結果的に入射瞳位置が遠くなり、第１レンズ群の外径が大きくなりコンパクト性が損なわれる。

条件式（４）の下限の０．５を越えると、レンズＬ₁₁に対してレンズＬ₁₂、Ｌ₁₃の強度が小さくなり、鏡枠の強度が損なわれる。また、レンズ面の間隔が近くなり効果的な収差補正が難しくなる。一方、条件式（４）の上限の４を越えると、第１レンズ群の構成長が長くなり、条件式（４）を満足することによる小型化の効果が小さくなり、コンパクト性を損なう。若しくは、負レンズＬ₁₁の中肉厚が小さくなりすぎ、強度が低下する。

条件式（５）は、第１レンズ群が４枚以上の場合、３枚を超えるレンズについては、中肉厚を薄くすることを要求するものである。つまり、性能を高めるために第１レンズ群にて、レンズＬ₁₁、Ｌ₁₂、Ｌ₁₃の他にレンズを有しても、レンズ外径が大きくならないための条件である。条件式（５）の下限の０．８０を越えると、前述の３枚のレンズ以外に厚いレンズを有する、若しくは、多くのレンズを備えることになり、小型化し難くなる。条件式（５）の上限値は１．００であるが、これは、第１レンズ群がレンズＬ₁₁、Ｌ₁₂、Ｌ₁₃の３枚で構成した場合である。

なお、条件式（１）について、下限値を０．８５、さらには０．８７とするとより好ましい。

上限値を１．３、さらには１．１とするとより好ましい。

条件式（２）について、下限値を１．０、さらには２．０とするとより好ましい。

上限値を７．０、さらには５．０、さらには３．０とするとより好ましい。

条件式（３）にて、下限値０．２を設け、条件式（３’）としてもよい。この下限の０．２を越えると、第１レンズ群の主点位置が物体側に寄りすぎ、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎ、収差の補正が困難となる。

さらには、条件式（３’）にて、下限値を０．３、さらには０．３５とするとより好ましい。

また、条件式（３’）にて、上限値を０．４７、さらには０．４５とするとより好ましい。

条件式（４）について、下限値を０．７、さらには０．８とするとより好ましい。

上限値を３．０、さらには２．５とするとより好ましい。

また、レンズＬ₁₂、Ｌ₁₃の中、物体側のレンズをＬ₁₂とするとき、Ｌ₁₂を負レンズとし、Ｌ₁₃を正レンズとすると、第１レンズ群でのワイドコンバーションレンズの機能により広角化を行いやすくなる。

さらには、以下の条件式を満足すると、レンズの厚さと各レンズのパワー負担のバランスがとりやすく構成できる。

０．７＜ｄ₁₂／ｄ₁₁＜１．３
１．５＜ｄ₁₃／ｄ₁₁＜２．５
条件式（５）にて、下限値を０．８７、さらには０．９３とするとより好ましい。

また、第１レンズ群での外径の大型化を抑えつつ、ズームレンズ全系での射出角を小さくし、系全体の収差補正を行いやすくするために、明るさ絞り（開口絞り）を第１レンズ群よりも像面側で第２レンズ群の最も像側のレンズよりも物体側に配することが好ましい。

また、さらには、条件式（２）にて、ｆ_ra＝ｆ_w としてもよい。

本発明の第３のズームレンズは、第１、第２のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．２＜ｄ₁₁／ＩＨ＜１ ・・・（６）
以下に、本発明の第３のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

レンズＬ₁₁は第１レンズ群の中でも高い位置を光線が通るレンズになる。外径も比較的大きくすることが望ましい。条件式（６）の下限の０．２を越えると、レンズ強度的に好ましくなく、上限の１を越えると、入射瞳が遠くなり、又、物体側の光束がレンズ系に入射した部位からレンズＬ₁₁の像面側の凹面への入射部位までの距離が長くなり、好ましくない。

条件式（６）について、下限値を０．３、さらには０．３５とするとより好ましい。

上限値を０．６、さらには０．５とするとより好ましい。

本発明の第４のズームレンズは、第１〜第３のズームレンズにおいて、前記レンズＬ₁₂は、前記負レンズＬ₁₁に対し少なくとも軸上の空気間隔を挟んで像側に配置され、かつ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、前記レンズＬ₁₃は、前記レンズＬ₁₂に対し少なくとも軸上の空気間隔を挟んで像側に配置された正レンズであることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第４のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

レンズＬ₁₁とレンズＬ₁₂で軸外光線を徐々に曲げることができるので、軸外収差の発生を抑えられる。さらにその像面側にレンズＬ₁₃を配置することで、色収差の補正を行うことができる。

第１レンズ群全体で、Ｌ₁₁とＬ₁₂の負レンズ、Ｌ₁₃の正レンズというレトロフォーカスシステムをとることで、主点を物体側に配置し、レンズの外径をコンパクトにすることができる。また、収差を抑えつつ第１レンズ群にワイドコンバージョンレンズの機能を持たせられる。

本発明の第５のズームレンズは、第４のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側より順に、前記負レンズＬ₁₁と、前記負メニスカスレンズＬ₁₂と、前記正レンズＬ₁₃にて構成されたことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第５のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

レンズＬ₁₁とレンズＬ₁₂で軸外光線を徐々に曲げることができるので、軸外収差の発生を抑えられる。さらにその像面側にレンズＬ₁₃を配置することで、色収差の補正を行うことができる。

このようにして、第１レンズ群全体で、Ｌ₁₁とＬ₁₂の負レンズ、Ｌ₁₃の正レンズというレトロフォーカスシステムをとることで、主点を物体側に配置し、レンズの外径をコンパクトにすることができる構造となり、構成枚数が少なく、全長、コスト上有利である。

本発明の第６のズームレンズは、第１〜第４のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は４枚以上のレンズで構成され、かつ、前記負レンズＬ₁₁、前記レンズＬ₁₂、前記レンズＬ₁₃に加えて、以下の条件式を満足する少なくとも１枚のレンズＬ_y1を備えることを特徴とするものである。

０＜ｄ_y1／ｄ₁₁＜０．５ ・・・（７）
ただし、ｄ_y1はレンズＬ_y1の中肉厚、
である。

本発明の第７のズームレンズは、第６のズームレンズにおいて、前記条件式（７）に代えて以下の条件式（７’）を満足することを特徴とするものである。

０．０５＜ｄ_y1／ｄ₁₁＜０．２ ・・・（７’）
以下に、本発明の第６、第７のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

第１レンズ群は４枚以上のレンズで構成することにより、さらに光学性能を上げることができる。一般的に構成枚数を増やすと光学性能を向上できるのは周知ではあるが、本発明のように画角の大きいズームレンズ系の場合、光学系への入射光の光軸からの高さを低くすることが、コンパクト性と高性能化を両立する要件になり、単純なレンズ枚数の増加は性能の向上には結びつかない。条件式（７）の上限の０．５を越えると、第１レンズ群の構成長が長くなり、レンズへ入射する光線高が高くなり、構成枚数を増やすことによる性能への効果も小さくなり好ましくない。強度については他のレンズでカバーできるので、下限値の０については、レンズが構成できる程度でよい。

さらに好ましくは、レンズＬ_y1のアッベ数をレンズＬ₁₂、Ｌ₁₃のアッベ数より大きく、さらに好ましくは１０以上大きくし、屈折率をレンズＬ₁₂、Ｌ₁₃の屈折率より小さくすることで、他の収差を高いレベルにしたまま、色収差補正上有利に構成することができ、好ましい。

条件式（７）について、下限値を０．０５とすると、軸上での収差補正を行いやすくなる。また、上限値を０．２とすることが、コンパクト化の点でより好ましい。例えば、条件式（７’）を満足することが好ましい、
本発明の第８のズームレンズは、第６、第７のズームレンズにおいて、前記レンズＬ₁₂は、前記負レンズＬ₁₁に対し少なくとも軸上の空気間隔を挟んで像側に配置され、かつ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、前記レンズＬ₁₃は、前記レンズＬ₁₂に対して少なくとも軸上の空気間隔を挟んで像側に配置された正レンズであり、前記レンズＬ₁₂の像側に前記レンズＬ_y1を配置し、かつ、前記レンズＬ_y1を負レンズとしたことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第８のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

レンズＬ₁₁とレンズＬ₁₂で軸外光線を徐々に曲げることができるので、軸外収差の発生を抑えられる。さらにその像面側にレンズＬ₁₃を配置することで、色収差の補正を行うことができる。

第１レンズ群全体で、Ｌ₁₁とＬ₁₂の負レンズ、Ｌ₁₃の正レンズというレトロフォーカスシステムをとることで、主点を物体側に配置し、レンズの外径をコンパクトにすることができる。さらに、負レンズＬ_y1をレンズＬ₁₂の像側に配置することで、全体の構成長を変えることなく、軸外収差の補正上有利になる。なお、負レンズＬ_y1はレンズＬ₁₂の像側の面上に構成してもよい。

本発明の第９のズームレンズは、第１〜第８のズームレンズにおいて、前記負レンズＬ₁₁は、前記第１レンズ群の最も物体側に配され、かつ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第９のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

このように構成すると、広角側で発生しやすい歪曲収差等の軸外収差の劣化を抑えやすく、広角端の画角を大きくしやすい。

本発明の第１０のズームレンズは、第１〜第９のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群内の少なくとも何れかのレンズが非球面を有する負レンズであることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１０のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

このように構成すると、像面湾曲等の軸外収差を効率良く補正してレンズを小さくできる。

本発明の第１１のズームレンズは、第１０のズームレンズにおいて、前記負レンズＬ₁₂は２面の非球面を有することを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１１のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成にすることで、軸外光束へ徐々に非球面による効果を与えることができるので、非球面の面数を増やすことが望ましい一方、非球面を有するレンズを少なくすることで、製造コスト等の製造面で有利にすることができる。

本発明の第１２のズームレンズは、第１〜第１１のズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群は移動し、前記第２レンズ群は物体側に移動し、かつ、前記変倍時に前記第２レンズ群と共に移動する開口絞りを備えたことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１２のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

変倍を行う第２レンズ群と共に開口絞りを移動させることで、第２レンズ群への入射光束の範囲の変化を小さくでき、第２レンズ群の移動に伴う収差変動を抑えることができる。

本発明の第１３のズームレンズは、第１２のズームレンズにおいて、前記開口絞りが前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に配置されたことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１３のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

このように構成すると、入射瞳を浅くでき、第１レンズ群の外径を小さくできる。また、第２レンズ群内の製造誤差によるレンズ素子の偏心を小さくできやすくなり、鏡枠構造やレンズ構成を簡易にしやすい。

本発明の第１４のズームレンズは、第１〜第１３のズームレンズにおいて、物体側より順に、屈折力を有するレンズ群を、前記負屈折力の第１レンズ群、前記正屈折力の第２レンズ群、前記正屈折力の第３レンズ群の３群ズームレンズとしたことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１４のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

レンズ系全体として少ない群数で広角レンズ系に有利なレトロフォーカスシステムとし、かつ、電子撮像素子に適した射出瞳のコントロールを行うことができる。

本発明の第１５のズームレンズは、第１〜第１４のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群を１枚の正レンズで構成したことを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１５のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

変倍と収差補正は主に第１レンズ群、第２レンズ群で行い、第３レンズ群を１枚にすれば薄型化が実現できる。

本発明の第１６のズームレンズは、第１〜第１５のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が、少なくとも１面の非球面を有する正レンズを有することを特徴とするものである。

以下に、本発明の第１６のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

非球面を設けることで、軸外の収差の補正とテレセントリック性の確保の両立が容易になり、第３レンズ群の薄型化を実現できる。

本発明の第１７のズームレンズは、第１〜第１６のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズ成分、負レンズ成分、正レンズ成分を含むことを特徴とするものである。ただし、レンズ成分は、物体側面と像側面が空気に接触し、それらの面間に空間を持たないレンズ、つまり、単レンズ又は接合レンズとする。

以下に、本発明の第１７のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成をとることで、群の移動に伴う収差変動を抑えることができる構成にでき、すなわち、第２レンズ群は主となる変倍を行わせることができ、光学系全体の構成を簡易にでき望ましい。

本発明の第１８のズームレンズは、第１〜第１７のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は最も物体側に正レンズ成分を有し、該正レンズ成分が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

−８＜（ｒ₂₁＋ｒ₂₂）／（ｒ₂₁−ｒ₂₂）＜０ ・・・（８）
ただし、レンズ成分は、物体側面と像側面が空気に接触し、それらの面間に空間を持たないレンズ、つまり、単レンズ又は接合レンズとし、
ｒ₂₁は前記正レンズ成分の物体側面の近軸曲率半径、
ｒ₂₂は前記正レンズ成分の像側面の近軸曲率半径、
である。

本発明の第１９のズームレンズは、第１８のズームレンズにおいて、前記条件式（８）に代えて以下の条件式（８’）を満足することを特徴とするものである。

−２＜（ｒ₂₁＋ｒ₂₂）／（ｒ₂₁−ｒ₂₂）＜−０．５ ・・・（８’）
以下に、本発明の第１８、第１９のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

第２レンズ群は、最も物体側に物体側に強い凸面を有する正レンズを配置することで、第２レンズ群の主点を物体側寄りにして、高変倍を達成しやすくなる。特に、第１レンズ群がその外径をコンパクトにするため、第１レンズ群の主点を物体側に配置する構成をとる場合、上記構成は有効である。

条件式（８）の下限の−８を越えると、レンズのパワーが弱くなり、結果として第２レンズ群の構成を簡易にするのが困難になる等、好ましくない。条件式（８）の上限の０を越えると、主点を物体側に配置する効果が小さくなり好ましくない。

条件式（８）において、下限値を−２、さらには−１．５とすることがより好ましい。

若しくは、上限値を−０．５、さらには−０．８とすることがより好ましい。

例えば、条件式（８）の上下限の双方を縮減し、条件式（８’）とするとより好ましい。

本発明の第２０のズームレンズは、第１〜第１９のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面が非球面であることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第２０のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成をとることで、軸上光束の収差を良く補正できる。特に 開口絞りを第２レンズ群の物体側に配置した場合、その効果が高まる。

本発明の第２１のズームレンズは、第１７〜第２０のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力の単レンズ、正レンズと負レンズとの接合レンズ、正屈折力の単レンズから構成されることを特徴とするものである。

以下に、本発明の第２１のズームレンズにおいて上記構成をとる理由と作用を説明する。

正負の接合レンズを取り入れることで、負レンズの正レンズに対する相対的偏心による性能の劣化を抑えることができる。

また、第２レンズ群の屈折力を保ちつつ、第２レンズ群のパワー配置を略対称系にして収差の低減を行いやすくし、また、物体側の２つの正レンズにより第２レンズ群の小型化と収差低減を両立しやすくしている。また、第２レンズ群の主点位置の調節も行いやすくなる。

本発明の電子撮像装置は、ズームレンズと、その像側に配され、光学像を電気信号に変換する電子撮像素子とを備えた電子撮像装置であって、前記ズームレンズが第１〜第２１の何れかのズームレンズであることを特徴とするものである。

以下に、本発明の電子撮像装置において上記構成をとる理由と作用を説明する。

本発明の何れかのズームレンズの像側に、光学像を電気信号に変換する電子撮像素子を配した電子撮像装置とすることが好ましい。

本発明のズームレンズでは、テレセントリック性の確保ができるため、光線が撮像素子へ斜めに入射することによる悪影響を低減できる。その場合、ズームレンズの撮影像高ＩＨは、電子撮像素子上での有効撮像領域の対角長の半分を意味する。有効撮像領域は、電子撮像素子の光電変換面の内、受光した画像について表示、印刷等に使用する撮像領域の最大範囲を意味する。

以上の本発明において、特許文献３、特許文献４で提案されているような画像処理による歪曲収差の補正を行ってもよい。画像処理による収差補正では、コマ収差や球面収差より歪曲収差の方が容易である旨も特許文献３〜４で報告されている。当然、撮影後、撮影したカメラ機材以外の機材で画像処理を行ってもよい。

また、以下の条件式（９）から（１４）の何れかの条件式を満足するように構成してもよい。

−０．０７＜ＩＨ／ｒ₁ ＜０．０７ ・・・（９）
−０．０１５＜ＩＨ／ｒ₁ ＜０．０４ ・・・（９’）
ただし、ｒ₁ は第１レンズ群中の最も物体側のレンズ面の近軸曲率半径、
である。

第１レンズ群中の最も物体側のレンズ面（第１面）の近軸曲率半径を大きくすると、入射瞳位置を浅くすることができるので、レンズ外径の小型化が可能となる。また、コマ収差の補正に有利になり、広画角としても結像性能を維持できる。また、軸上光束径の変化が大きい第１面が光軸付近にて曲率が小さいので、変倍による球面収差の変化を小さくでき、第２レンズ群での収差補正負担を小さくでき、好ましい。

条件式（９）の下限の−０．０７を越えると、第１面から軸上光束が拡散しすぎ、好ましくない。上限の０．０７を越えると、入射瞳位置が深くなり、レンズの外径が大きくなりコンパクト性を損なうと共に、第１レンズ群のレンズ構成を複雑にしなければならなくなる。又は、コマ収差の補正に不利となる。そのため、レンズ系全体の構成が複雑になり、好ましくない。又は、画角を小さくし、撮影範囲を小さくしなければならなくなる。

条件式（９）において、下限値を−０．０１５、さらには０．０とすることがより好ましい。

若しくは、上限値を０．０４、さらには０．０３３とすることがより好ましい。

例えば、条件式（９）の上下限の双方を縮減し、条件式（９’）とするとより好ましい。

また、
３．２＜ｆ_2G／ｆ_w ・・・（１０）
３．２＜ｆ_2G／ｆ_w ＜５．５ ・・・（１０' ）
ただし、ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
である。

条件式（１０）の下限の３．２を越えると、主に変倍を行う第２レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、変倍のための群移動に伴う収差変動を抑えることが困難となる。

条件式（１０）に上限値を設け、条件式（１０’）を満足する構成とすると、さらによい。

この条件式（１０’）の上限の５．５を越えると、主に変倍を行う第２レンズ群のパワーが弱くなり、変倍機能が下がり、結果として高変倍比を実現し難くなる。

また、条件式（１０’）にて、下限値を３．３、さらには３．５とするとより好ましい。 また、条件式（１０’）にて、上限値を５．０、さらには４．０とするとより好ましい。

また、
ＩＨ／ＨＤ_12w ＜０．１３ ・・・（１１）
ただし、ＨＤ_12w は、広角端における第１レンズ群の後側主点から第２レンズ群の前側主点までの距離であり、像側方向を正とする。

この条件式（１１）の上限の０．１３を越えると、第１、第２レンズ群の主点間距離が短くなる。そのため、望遠端時に第１レンズ群と第２レンズ群の主点間距離をさらに狭くすることが困難となり、高変倍比が得難くなる。

また、条件式（１１）にて、上限値を０．１２、さらには０．１１とするとより好ましい。

また、
ＴＬ_w ／ｆ_w ＞１３．５ ・・・（１２）
ただし、ＴＬ_w は広角端におけるズームレンズの入射面から像面までの軸上距離、
である。

この条件式（１２）の下限の１３．５を越えると、広画角を維持しつつ十分に収差補正を行うことが困難となる。

また、条件式（１２）にて、下限値を１４．０、さらには１５．０とするとより好ましい。

また、条件式（１２）にて上限値を設け、２５．０より小さくし、広角端でのズームレンズ全長の短縮を行うことが好ましい。

また、
２．０＜｜ｆ_1G／ｆ_w ｜＜３．５ ・・・（１３）
この条件式（１３）の上限の３．５を越えて第１レンズ群の焦点距離が長くなると、広角端におけるレンズ全長が長くなり、小型化が実現できない。下限の２．０を越えて第１レンズ群の焦点距離が短くなると、望遠端での第２レンズ群の倍率が大きくなりすぎ、製造誤差による性能劣化が大きくなりやすくなる。

また、条件式（１３）にて、下限値を２．４、さらには２．７とするとより好ましい。

また、条件式（１３）にて、上限値を３．４、さらには３．３とするとより好ましい。

また、変倍比ｆ_t ／ｆ_w （ｆ_t は、望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離）が以下の条件（１４）を満足するズームレンズとしてもよい。

２．７＜ｆ_t ／ｆ_w ＜１２ ・・・（１４）
条件式（１４）の下限の２．７を越えると、コンパクト性の向上程度に対して、遠景の被写体を大きく撮影するときの画質の劣化度が大きくなり好ましくない。条件式（１４）の上限の１２を越えると、第２レンズ群の移動量が大きくなりすぎ、コンパクト性を損なう。

さらには、条件式（１４）の下限値を３．０、さらには３．５、さらには４．０とするとより好ましい。

上限値を７．０、さらには６．０とするとより好ましい。

上述の各構成や条件式は、適宜組み合わせることで、それぞれの効果を奏するので、より効果的である。

以上の本発明によると、十分な広角域を有し、コンパクトな構成をとり得る構成としながら、高変倍のズームレンズとそれを用いた電子撮像装置を得ることができる。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜５について説明する。実施例１〜５の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図５に示す。図１〜図５中、第１レンズ群はＧ１、開口絞りはＳ、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はＦ、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等の電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の負メニスカスレンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の両凸正レンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面の５面に用いている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は広角端から中間状態まで像面側へ移動し、中間状態から望遠端までは略固定である。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の負メニスカスレンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の両凸正レンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面の５面に用いている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の負メニスカスレンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面の５面に用いている。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の負メニスカスレンズの両面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の両凸正レンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面の５面に用いている。

以上の各ズームレンズ共、近距離合焦をレンズ全体若しくは特定のレンズ群の移動にて行うようにしてもよい。また、第３レンズ群のみを移動させると、倍率の変化が抑えられ、移動するレンズも少なく好ましい。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面側へ移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の接合レンズの最も像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の両凸正レンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面の４面に用いている。

以上の各ズームレンズ共、近距離合焦をレンズ全体若しくは特定のレンズ群の移動にて行うようにしてもよい。また、第３レンズ群のみを移動させると、倍率の変化が抑えられ、移動するレンズも少なく好ましい。

なお、上記実施例１〜５の広角端から望遠端の実画角２ωの範囲は次の通りである。

実施例１ 実画角２ω ９１．７°〜２１．８°
実施例２ 実画角２ω ９１．７°〜２１．７°
実施例３ 実画角２ω ９１．６°〜２２．３°
実施例４ 実画角２ω ８２．９°〜２１．９°
実施例５ 実画角２ω ９０．９°〜２１．６° 。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

実施例１
ｒ₁ = 120.490 ｄ₁ = 1.31 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂ = 8.803 ｄ₂ = 2.41
ｒ₃ = 18.045 （非球面） ｄ₃ = 1.43 ｎ_d2 =1.74330 ν_d2 =49.33
ｒ₄ = 8.094 （非球面） ｄ₄ = 3.05
ｒ₅ = 14.990 ｄ₅ = 2.92 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₆ = 40.520 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.50
ｒ₈ = 14.360 （非球面） ｄ₈ = 1.96 ｎ_d4 =1.74330 ν_d4 =49.33
ｒ₉ = -331.278 ｄ₉ = 0.37
ｒ₁₀= 12.927 ｄ₁₀= 3.50 ｎ_d5 =1.77250 ν_d5 =49.60
ｒ₁₁= 115.263 ｄ₁₁= 2.37 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 7.486 ｄ₁₂= 0.69
ｒ₁₃= 33.417 ｄ₁₃= 1.95 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -13.786 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 21.995 （非球面） ｄ₁₅= 2.97 ｎ_d8 =1.49700 ν_d8 =81.54
ｒ₁₆= -21.106 （非球面） ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.76 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.44
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.60
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = -2.076
Ａ₄ = 6.45927×10^-5
Ａ₆ = 6.49359×10^-6
Ａ₈ = -8.75295×10^-8
Ａ₁₀= 3.45632×10^-10
第４面
Ｋ = -0.123
Ａ₄ = -2.45406×10^-4
Ａ₆ = 6.68743×10^-6
Ａ₈ = -1.43236×10^-7
Ａ₁₀= -2.58394×10^-10
第８面
Ｋ = -2.842
Ａ₄ = 5.45802×10^-5
Ａ₆ = -8.40498×10^-7
Ａ₈ = 3.93728×10^-8
Ａ₁₀= -8.90443×10^-10
第１５面
Ｋ = 17.207
Ａ₄ = -4.08931×10^-4
Ａ₆ = 3.36877×10^-5
Ａ₈ = -1.34835×10^-6
Ａ₁₀= 1.83688×10^-8
第１６面
Ｋ = -5.667
Ａ₄ = -2.68421×10^-4
Ａ₆ = 8.59656×10^-5
Ａ₈ = -4.00016×10^-6
Ａ₁₀= 9.20195×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 3.991 8.545 18.189
Ｆ_NO 2.80 3.67 4.80
ｄ₆ 26.79 9.98 2.08
ｄ₁₄ 5.33 12.90 28.33
ｄ₁₆ 2.41 2.20 1.98 。

実施例２
ｒ₁ = 118.807 ｄ₁ = 1.31 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂ = 8.809 ｄ₂ = 2.41
ｒ₃ = 18.035 （非球面） ｄ₃ = 1.39 ｎ_d2 =1.74330 ν_d2 =49.33
ｒ₄ = 7.941 （非球面） ｄ₄ = 3.10
ｒ₅ = 15.161 ｄ₅ = 3.00 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₆ = 44.116 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.50
ｒ₈ = 12.553 （非球面） ｄ₈ = 2.00 ｎ_d4 =1.74330 ν_d4 =49.33
ｒ₉ = -1072.915 ｄ₉ = 0.47
ｒ₁₀= 14.652 ｄ₁₀= 2.88 ｎ_d5 =1.77250 ν_d5 =49.60
ｒ₁₁= 116.690 ｄ₁₁= 2.58 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 7.579 ｄ₁₂= 0.66
ｒ₁₃= 28.801 ｄ₁₃= 1.98 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -13.779 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 25.196 （非球面） ｄ₁₅= 3.23 ｎ_d8 =1.49700 ν_d8 =81.54
ｒ₁₆= -20.772 （非球面） ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.76 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.44
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.60
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = -2.753
Ａ₄ = 5.55177×10^-5
Ａ₆ = 6.78542×10^-6
Ａ₈ = -8.75312×10^-8
Ａ₁₀= 3.00839×10^-10
第４面
Ｋ = -0.154
Ａ₄ = -2.78544×10^-4
Ａ₆ = 7.01729×10^-6
Ａ₈ = -1.42051×10^-7
Ａ₁₀= -3.59350×10^-10
第８面
Ｋ = -2.029
Ａ₄ = 4.38908×10^-5
Ａ₆ = -2.45433×10^-7
Ａ₈ = -8.67387×10^-9
Ａ₁₀= 4.57999×10^-10
第１５面
Ｋ = 26.077
Ａ₄ = -4.19155×10^-4
Ａ₆ = 3.06327×10^-5
Ａ₈ = -1.13473×10^-6
Ａ₁₀= 3.54518×10^-9
第１６面
Ｋ = -3.248
Ａ₄ = -2.66612×10^-4
Ａ₆ = 8.09076×10^-5
Ａ₈ = -3.64091×10^-6
Ａ₁₀= 7.64667×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 3.990 8.545 18.288
Ｆ_NO 2.80 3.67 4.80
ｄ₆ 26.74 9.60 1.50
ｄ₁₄ 5.18 12.57 28.03
ｄ₁₆ 2.52 2.40 2.40 。

実施例３
ｒ₁ = 4500.383 ｄ₁ = 1.32 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂ = 9.359 ｄ₂ = 2.41
ｒ₃ = 24.524 （非球面） ｄ₃ = 1.39 ｎ_d2 =1.74330 ν_d2 =49.33
ｒ₄ = 8.963 （非球面） ｄ₄ = 2.41
ｒ₅ = 17.943 ｄ₅ = 2.89 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₆ = 284.297 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.50
ｒ₈ = 19.436 （非球面） ｄ₈ = 1.53 ｎ_d4 =1.74330 ν_d4 =49.33
ｒ₉ = 137.997 ｄ₉ = 0.18
ｒ₁₀= 11.381 ｄ₁₀= 3.19 ｎ_d5 =1.77250 ν_d5 =49.60
ｒ₁₁= 4390.531 ｄ₁₁= 3.25 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 8.260 ｄ₁₂= 0.69
ｒ₁₃= 26.872 ｄ₁₃= 2.09 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -12.935 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 24.500 （非球面） ｄ₁₅= 1.90 ｎ_d8 =1.49700 ν_d8 =81.54
ｒ₁₆= -24.796 （非球面） ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.76 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.44
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.60
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -1.09346×10^-22
Ａ₆ = 7.42289×10^-6
Ａ₈ = -8.34361×10^-8
Ａ₁₀= 2.82193×10^-10
第４面
Ｋ = -0.145
Ａ₄ = -2.76977×10^-4
Ａ₆ = 8.02851×10^-6
Ａ₈ = -1.22644×10^-7
Ａ₁₀= -8.03256×10^-13
第８面
Ｋ = -4.326
Ａ₄ = 3.58731×10^-6
Ａ₆ = 1.37882×10^-6
Ａ₈ = -1.18290×10^-7
Ａ₁₀= 3.57210×10^-9
第１５面
Ｋ = 27.818
Ａ₄ = -5.16300×10^-4
Ａ₆ = -6.63410×10^-7
Ａ₈ = -1.73194×10^-6
Ａ₁₀= -5.52968×10^-10
第１６面
Ｋ = 0.000
Ａ₄ = -2.87839×10^-4
Ａ₆ = 4.85820×10^-5
Ａ₈ = -5.34160×10^-6
Ａ₁₀= 1.27186×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 3.995 8.550 17.995
Ｆ_NO 2.77 3.36 4.83
ｄ₆ 27.65 10.79 2.05
ｄ₁₄ 3.80 13.22 27.89
ｄ₁₆ 4.77 3.08 1.86 。

実施例４
ｒ₁ = 121.056 ｄ₁ = 1.43 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂ = 9.380 ｄ₂ = 2.15
ｒ₃ = 16.015 （非球面） ｄ₃ = 1.44 ｎ_d2 =1.74330 ν_d2 =49.33
ｒ₄ = 8.193 （非球面） ｄ₄ = 2.98
ｒ₅ = 16.120 ｄ₅ = 2.94 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₆ = 45.014 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.47
ｒ₈ = 14.773 （非球面） ｄ₈ = 1.86 ｎ_d4 =1.74330 ν_d4 =49.33
ｒ₉ = -994.295 ｄ₉ = 0.33
ｒ₁₀= 13.147 ｄ₁₀= 2.82 ｎ_d5 =1.77250 ν_d5 =49.60
ｒ₁₁= 72.079 ｄ₁₁= 2.42 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 8.130 ｄ₁₂= 0.66
ｒ₁₃= 29.342 ｄ₁₃= 1.71 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -16.090 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 25.866 （非球面） ｄ₁₅= 2.62 ｎ_d8 =1.49700 ν_d8 =81.54
ｒ₁₆= -21.997 （非球面） ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.76 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.44
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.40 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.60
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = -8.593
Ａ₄ = -5.21721×10^-5
Ａ₆ = 1.35472×10^-5
Ａ₈ = -1.60073×10^-7
Ａ₁₀= 8.18893×10^-10
第４面
Ｋ = -0.267
Ａ₄ = -5.36622×10^-4
Ａ₆ = 1.87785×10^-5
Ａ₈ = -2.34186×10^-7
Ａ₁₀= 6.47476×10^-10
第８面
Ｋ = -2.764
Ａ₄ = 3.65365×10^-5
Ａ₆ = 1.70796×10^-6
Ａ₈ = -1.47291×10^-7
Ａ₁₀= 4.47653×10^-9
第１５面
Ｋ = 31.103
Ａ₄ = -5.88505×10^-4
Ａ₆ = 5.86985×10^-6
Ａ₈ = -6.62903×10^-7
Ａ₁₀= 3.27987×10^-9
第１６面
Ｋ = -3.969
Ａ₄ = -6.53373×10^-4
Ａ₆ = 9.42874×10^-5
Ａ₈ = -6.79301×10^-6
Ａ₁₀= 1.91081×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.460 9.095 18.274
Ｆ_NO 2.80 3.67 4.80
ｄ₆ 26.31 10.64 2.46
ｄ₁₄ 5.71 13.58 26.94
ｄ₁₆ 3.41 2.53 2.23 。

実施例５
ｒ₁ = 175.213 ｄ₁ = 1.72 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂ = 10.494 ｄ₂ = 2.72
ｒ₃ = 16.452 ｄ₃ = 1.45 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = 11.655 ｄ₄ = 0.20 ｎ_d3 =1.58913 ν_d3 =61.14
ｒ₅ = 7.658 （非球面） ｄ₅ = 3.06
ｒ₆ = 15.803 ｄ₆ = 3.15 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₇ = 39.534 ｄ₇ = （可変）
ｒ₈ = ∞（絞り） ｄ₈ = 0.57
ｒ₉ = 18.599 （非球面） ｄ₉ = 1.77 ｎ_d5 =1.74330 ν_d5 =49.33
ｒ₁₀= -271.497 ｄ₁₀= 0.44
ｒ₁₁= 11.608 ｄ₁₁= 3.57 ｎ_d6 =1.77250 ν_d6 =49.60
ｒ₁₂= 67.817 ｄ₁₂= 2.46 ｎ_d7 =1.84666 ν_d7 =23.78
ｒ₁₃= 7.841 ｄ₁₃= 0.73
ｒ₁₄= 34.086 ｄ₁₄= 3.51 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₅= -14.106 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 31.535 （非球面） ｄ₁₆= 1.44 ｎ_d9 =1.49700 ν_d9 =81.54
ｒ₁₇= -26.953 （非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.76 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.44
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.40 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.60
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第５面
Ｋ = -0.857
Ａ₄ = -7.20658×10^-5
Ａ₆ = -2.65051×10^-6
Ａ₈ = 3.22678×10^-8
Ａ₁₀= -2.37139×10^-10
第９面
Ｋ = -6.350
Ａ₄ = 7.34191×10^-5
Ａ₆ = -1.50741×10^-9
Ａ₈ = -7.32193×10^-8
Ａ₁₀= 2.84738×10^-9
第１６面
Ｋ = 9.919
Ａ₄ = -1.55031×10^-3
Ａ₆ = 2.58262×10^-4
Ａ₈ = -1.81102×10^-5
Ａ₁₀= 4.58950×10^-7
第１７面
Ｋ = 3.996
Ａ₄ = -1.80199×10^-3
Ａ₆ = 3.74853×10^-4
Ａ₈ = -2.56321×10^-5
Ａ₁₀= 6.32924×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.030 8.621 18.388
Ｆ_NO 2.80 3.67 4.80
ｄ₇ 32.78 12.74 2.52
ｄ₁₅ 4.50 12.56 26.16
ｄ₁₇ 3.73 2.29 1.59 。

以上の実施例１〜５の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図６〜図１０に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。各図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。

次に、上記各実施例における画角、条件式（１）〜（１４）の値、及び、ＩＨ、ｆ_w 、ｆ_t 、ｄ_a 、ｆ_ra、ｆ_ra／ＩＨ、ｄ₁₁、ｄ₁₂、ｄ₁₃、ｄ_y1、ｄ_total 、ｆ_1G、ｆ_2G、ｒ₁ 、ｒ₂₁、ｒ₂₂、ＨＢ₁ 、ＨＤ_12w 、ＴＬ_w の値を示す。

実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
条件式（１） 0.902 0.902 0.901 0.807 0.893
条件式（２） 2.315 2.301 2.169 2.035 2.485
条件式（３） 0.424 0.412 0.399 0.440 0.421
条件式（４）
ｄ₁₂／ｄ₁₁ 1.092 1.061 1.053 1.007 0.843
ｄ₁₃／ｄ₁₁ 2.229 2.29 2.189 2.056 1.831
条件式（５） 1 1 1 1 0.969
条件式（６） 0.364 0.364 0.367 0.397 0.478
条件式（７） 0 0 0 0 0.116
条件式（８） -0.917 -0.977 -1.328 -0.971 -0.872
条件式（９） 0.0299 0.0303 0.0008 0.0297 0.0205
条件式（１０） 3.598 3.599 3.797 3.309 3.782
条件式（１１） 0.104 0.103 0.098 0.106 0.086
条件式（１２） 15.57 15.58 15.56 13.78 17.37
条件式（１３） 2.899 2.912 3.191 2.899 3.273
条件式（１４） 4.558 4.583 4.504 4.097 4.563
ＩＨ 3.60 3.60 3.60 3.60 3.60
ｆ_w 3.991 3.990 3.995 4.460 4.03
ｆ_t 18.189 18.288 17.995 18.274 18.388
ｄ_a 26.79 26.74 27.65 26.31 32.78
ｆ_ra 3.991 3.990 3.995 4.460 4.03
（広角端時焦点距離を選択）
ｆ_ra／ＩＨ 1.109 1.108 1.110 1.239 1.119
ｄ₁₁ 1.31 1.31 1.32 1.43 1.72
ｄ₁₂ 1.43 1.39 1.39 1.44 1.45
ｄ₁₃ 2.92 3 2.89 2.94 3.15
ｄ_y1 0 0 0 0 0.20
ｄ_total 5.66 5.70 5.60 5.81 6.52
ｆ_1G -11.57 -11.62 -12.75 -12.93 -13.19
ｆ_2G 14.36 14.36 15.17 14.76 15.24
ｒ₁ 120.490 118.807 4500.383 121.056 175.213
ｒ₂₁ 14.36 12.553 19.436 14.773 18.599
ｒ₂₂ -331.278 -1072.915 137.997 -994.295 -271.497
ＨＢ₁ 8.49 8.73 9.02 8.18 -8.56
ＨＤ_12w 34.68 35.08 36.92 34.06 41.83
ＴＬ_w 62.15 62.15 62.17 61.45 70.01
。

図１１〜図１３は、以上のようなズームレンズを撮影光学系４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図１１はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１２は同後方正面図、図１３はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図１１と図１３においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッターボタン４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図１３の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルタＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ４９の撮像面（光電変換面）上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が、本発明により、十分な広角域を有し、コンパクトな構成としながら、高変倍で全変倍域で結像性能が極めて安定的であるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。

本発明は、以上のような一般的な被写体を撮影する所謂コンパクトデジタルカメラだけでなく、広い画角が必要な監視カメラや、レンズ交換式のカメラに適用してもよい。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図１１のデジタルカメラの後方斜視図である。 図１１のデジタルカメラの断面図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルタ
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ

Claims (22)

1. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群を有し、各レンズ群の間隔を変化させることで２倍を超える変倍を行い、下記条件式（１）を満足するズームレンズであって、
   前記第１レンズ群は、群中何れかに、物体側の曲率絶対値よりも像側の曲率絶対値が大きい面である負レンズＬ₁₁と、その負レンズＬ₁₁の像側の何れかに配された２枚のレンズＬ₁₂、Ｌ₁₃とを含み、
   前記第１レンズ群を構成するレンズの中、前記レンズＬ₁₁、Ｌ₁₂、Ｌ₁₃のみが下記条件式（４）を満足し、
   さらに、以下の条件式（２）、（３）、（５）を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ０．７６＜ＩＨ／ｆ_w ＜１．５ ・・・（１）
   ０．０５＜｜ｄ_a ／ｆ_1G｜＜１０ ・・・（２）
   ＩＨ／ＨＢ₁ ＜０．５ ・・・（３）
   ０．５＜ｄ_x ／ｄ₁₁＜４ ・・・（４）
   ０．８０＜（ｄ₁₁＋ｄ₁₂＋ｄ₁₃）／ｄ_total ≦１．００ ・・・（５）
   ただし、ＩＨはズームレンズの撮影像高、
   ｆ_w はズームレンズ全系の広角端での焦点距離、
   ｆ_1Gは第１レンズ群の焦点距離、
   ＨＢ₁ は第１レンズ群の像側レンズ面頂から後側主点までの距離であり、物体側方向を正とし、
   ｄ₁₁は負レンズＬ₁₁の中肉厚、
   ｄ₁₂はレンズＬ₁₂の中肉厚、
   ｄ₁₃はレンズＬ₁₃の中肉厚、
   ｄ_x はレンズＬ_1x（ｘ＝１，２）の中肉厚、
   ｄ_total は第１レンズ群におけるレンズの中肉厚の和、
   ｄ_a は、ズームレンズ全系が以下の条件（ａ）を満足する何れかの焦点距離ｆ_raのときの第１レンズ群と第２レンズ群との軸上間隔、
   ＩＨ／０．９２＜ｆ_ra＜ＩＨ／０．７６ ・・・（ａ）
   である。
2. 請求項１記載のズームレンズにおいて、前記条件式（３）に下限値を設けた以下の条件式（３’）を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ０．２＜ＩＨ／ＨＢ₁ ＜０．５ ・・・（３’）
3. 請求項１又は２記載のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ０．２＜ｄ₁₁／ＩＨ＜１ ・・・（６）
4. 請求項１から３の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記レンズＬ₁₂は、前記負レンズＬ₁₁に対し少なくとも軸上の空気間隔を挟んで像側に配置され、かつ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、前記レンズＬ₁₃は、前記レンズＬ₁₂に対し少なくとも軸上の空気間隔を挟んで像側に配置された正レンズであることを特徴とするズームレンズ。
5. 請求項４記載のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側より順に、前記負レンズＬ₁₁と、前記負メニスカスレンズＬ₁₂と、前記正レンズＬ₁₃にて構成されたことを特徴とするズームレンズ。
6. 請求項１から４の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は４枚以上のレンズで構成され、かつ、前記負レンズＬ₁₁、前記レンズＬ₁₂、前記レンズＬ₁₃に加えて、以下の条件式を満足する少なくとも１枚のレンズＬ_y1を備えることを特徴とするズームレンズ。
   ０＜ｄ_y1／ｄ₁₁＜０．５ ・・・（７）
   ただし、ｄ_y1はレンズＬ_y1の中肉厚、
   である。
7. 請求項６記載のズームレンズにおいて、前記条件式（７）に代えて以下の条件式（７’）を満足することを特徴とするズームレンズ。
   ０．０５＜ｄ_y1／ｄ₁₁＜０．２ ・・・（７’）
8. 請求項６又は７記載のズームレンズにおいて、前記レンズＬ₁₂は、前記負レンズＬ₁₁に対し少なくとも軸上の空気間隔を挟んで像側に配置され、かつ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、前記レンズＬ₁₃は、前記レンズＬ₁₂に対して少なくとも軸上の空気間隔を挟んで像側に配置された正レンズであり、前記レンズＬ₁₂の像側に前記レンズＬ_y1を配置し、かつ、前記レンズＬ_y1を負レンズとしたことを特徴とするズームレンズ。
9. 請求項１から８の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記負レンズＬ₁₁は、前記第１レンズ群の最も物体側に配され、かつ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであることを特徴とするズームレンズ。
10. 請求項１から９の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群内の少なくとも何れかのレンズが非球面を有する負レンズであることを特徴とするズームレンズ。
11. 請求項１０記載のズームレンズにおいて、前記負レンズＬ₁₂は２面の非球面を有することを特徴とするズームレンズ。
12. 請求項１から１１の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群は移動し、前記第２レンズ群は物体側に移動し、かつ、前記変倍時に前記第２レンズ群と共に移動する開口絞りを備えたことを特徴とするズームレンズ。
13. 請求項１２記載のズームレンズにおいて、前記開口絞りが前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に配置されたことを特徴とするズームレンズ。
14. 請求項１から１３の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、物体側より順に、屈折力を有するレンズ群を、前記負屈折力の第１レンズ群、前記正屈折力の第２レンズ群、前記正屈折力の第３レンズ群の３群ズームレンズとしたことを特徴とするズームレンズ。
15. 請求項１から１４の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群を１枚の正レンズで構成したことを特徴とするズームレンズ。
16. 請求項１から１５の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が、少なくとも１面の非球面を有する正レンズを有することを特徴とするズームレンズ。
17. 請求項１から１６の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズ成分、負レンズ成分、正レンズ成分を含むことを特徴とするズームレンズ。ただし、レンズ成分は、物体側面と像側面が空気に接触し、それらの面間に空間を持たないレンズ、つまり、単レンズ又は接合レンズとする。
18. 請求項１から１７の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は最も物体側に正レンズ成分を有し、該正レンズ成分が以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    −８＜（ｒ₂₁＋ｒ₂₂）／（ｒ₂₁−ｒ₂₂）＜０ ・・・（８）
    ただし、レンズ成分は、物体側面と像側面が空気に接触し、それらの面間に空間を持たないレンズ、つまり、単レンズ又は接合レンズとし、
    ｒ₂₁は前記正レンズ成分の物体側面の近軸曲率半径、
    ｒ₂₂は前記正レンズ成分の像側面の近軸曲率半径、
    である。
19. 請求項１８記載のズームレンズにおいて、前記条件式（８）に代えて以下の条件式（８’）を満足することを特徴とするズームレンズ。
    −２＜（ｒ₂₁＋ｒ₂₂）／（ｒ₂₁−ｒ₂₂）＜−０．５ ・・・（８’）
20. 請求項１から１９の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面が非球面であることを特徴とするズームレンズ。
21. 請求項１７から２０の何れか１項に記載のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力の単レンズ、正レンズと負レンズとの接合レンズ、正屈折力の単レンズから構成されることを特徴とするズームレンズ。
22. ズームレンズと、その像側に配され、光学像を電気信号に変換する電子撮像素子とを備えた電子撮像装置であって、前記ズームレンズが請求項１から２１の何れか１項に記載のズームレンズであることを特徴とする電子撮像装置。

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