JP2006289772A - 成形機用複合シリンダ - Google Patents
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Abstract
【課題】熱硬化性の樹脂、ミネラルやガラス繊維を多く含有した樹脂を成形しても、シリンダの耐用寿命が十分長い耐摩耗性に優れた成形機用複合シリンダを提供する。
【解決手段】鋼製材料からなる外筒2の内面に、耐摩耗性に優れる被覆層3を形成した成形機用複合シリンダ1であって、該被覆層3が質量%で、C:1.0〜3.0%、Si:0.1〜2.0%、Mn:0.1〜2.0%、Ni≦4.5%、Cr:3.0〜10.0%、Mo:0.1〜9.0%、V:4.0〜10.0%、W≦10.0%を含有するFe基合金からなることを特徴とする。
【選択図】 図1
【解決手段】鋼製材料からなる外筒2の内面に、耐摩耗性に優れる被覆層3を形成した成形機用複合シリンダ1であって、該被覆層3が質量%で、C:1.0〜3.0%、Si:0.1〜2.0%、Mn:0.1〜2.0%、Ni≦4.5%、Cr:3.0〜10.0%、Mo:0.1〜9.0%、V:4.0〜10.0%、W≦10.0%を含有するFe基合金からなることを特徴とする。
【選択図】 図1
Description
本発明は、プラスチックなどの射出または押出成形に用いられ、シリンダ外筒の内面に耐摩耗耐食性合金を被覆した成形機用複合シリンダに関するものである。
射出成形法は、プラスチック製品を高速、高精度に成形することができる方法であり、自動車製品、家電製品等の各種構成部材の製造に広く利用されている。成形機用複合シリンダは、射出成形機や押出成形機の射出装置を構成するもので、成形樹脂に対して腐食や摩耗せず、また、プランジャおよびスクリュの摺動に対して摩耗しない性能が要求される。
従来の成形機用複合シリンダとしては、窒化鋼からなるものや中空円筒状の鋼製材料からなる外筒の内面に、Co基合金やNi基合金、Fe基合金をライニングしたものがある。近年、補強材、添加剤を含有する成形樹脂材料が増加しているため、さらなる耐食性・耐摩耗性を有する成形機用複合シリンダが要求されている。
例えば、特許文献1には、鋼製材料からなるシリンダ外筒の内面に、重量%でC:1.0〜3.0%、Si:0.1〜4.0%、Mn:0.1〜2.0%、Ni:2.0〜7.0%、Cr:1.0〜20%、Mo:1.0〜7.0%、B:1.0〜4.0%、V:0.01〜3.0%を含むFe基合金を遠心鋳造によって内張りした成形機用シリンダが開示されている。このFe基合金は特定の成分コントロールにより、従来初晶部の組織を硬さが高く耐食性に優れる炭化物、硼化物を初晶として晶出させることにより耐食性、耐摩耗性を向上させたものである。
また、特許文献2には、重量比でC0.01〜0.5%、Si2.5〜10.0、Mn0.5〜1・5%、Cr5.0〜10.0%、B2.0〜6.0%、Co5.0〜35.0%、Fe25.5%以下を含み、残部Ni及び不可避的不純物からなり、析出物により析出強化されたNi基合金が、シリンダ母材内面に被覆されてなる成形機用シリンダが開示されている。これはシリンダ内面に、Ni基合金を遠心鋳造にて被覆した後、熱処理することにより析出物を析出させ、Coの含有量を低減しても耐磨耗性と耐食性を劣化させずに、安価に製造できるものである。
従来の窒化鋼からなる成形機用シリンダでは、射出圧力に対するシリンダの強度が十分でなく、また添加剤などを含む樹脂を成形する場合、シリンダの耐食性・耐摩耗性が十分でないため、短期間の内にシリンダ内面が劣化し、シリンダとして使用できなくなるという問題点があった。
このため、シリンダの内面に耐食性、耐摩耗性を有するCo基合金やNi基合金、Fe基合金を、遠心鋳造法やHIP法によりライニングしたものがある。
しかしながら近年、熱硬化性の樹脂、ミネラルやガラス繊維を多く含有した樹脂を成形する場合、従来のCo基合金やNi基合金、Fe基合金では、シリンダの寿命が十分でないという問題が生じた。
本発明の目的は、前記の課題に鑑みて、熱硬化性の樹脂、ミネラルやガラス繊維を多く含有した樹脂を成形しても、シリンダの耐用寿命が十分長い耐摩耗性に優れた成形機用複合シリンダを提供することである。
本発明者らは、成形機用シリンダ外筒の内面に、主にMC炭化物を均一に分散させた被覆層を形成させることにより、シリンダの耐用寿命が十分長い耐摩耗性に優れた成形機用複合シリンダを見出した。
すなわち、本発明の中空円筒状の成形機用複合シリンダは、鋼製材料からなる外筒の内面に、耐摩耗性に優れる被覆層を形成した成形機用複合シリンダであって、該被覆層が質量%で、
C :1.0〜3.0% Si:0.1〜2.0%
Mn:0.1〜2.0% Ni≦4.5%
Cr:3.0〜10.0% Mo:0.1〜9.0%
V :4.0〜10.0% W≦10.0%
を含有するFe基合金からなることを特徴とする。
C :1.0〜3.0% Si:0.1〜2.0%
Mn:0.1〜2.0% Ni≦4.5%
Cr:3.0〜10.0% Mo:0.1〜9.0%
V :4.0〜10.0% W≦10.0%
を含有するFe基合金からなることを特徴とする。
前記本発明において、被覆層がさらに質量%で、Co≦10.0%、Nb≦10.0%のいずれか一種以上を含有することを特徴とする。
さらに、前記被覆層が遠心鋳造法で形成されることを特徴とする。
本発明の成形機用複合シリンダは、鋼製材料からなる外筒との内面に被覆層を形成した複合構造であって、主にMC炭化物を均一に分散させた被覆層を形成させることにより、耐食性、耐摩耗性を向上させた。本発明の成形機用複合シリンダの内面に形成される被覆層の各元素の含有範囲(質量%)の限定理由について説明する。
C:1.0〜3.0%
Cは、耐摩耗性向上のための炭化物の形成と、基地への固溶による焼入れ・焼戻し時の基地硬さの向上に必要である。Cは、耐摩耗性に優れるMC炭化物を形成する。また他の硬質炭化物として、M2C、M6C、M7C3、M4C3、M23C6系炭化物を生成する。Cが1.0%未満であると耐摩耗性を向上させるために有効な炭化物の晶出が少なく、さらに、基地に固溶するCが不足し、焼入れによっても十分な基地硬さが得られなくなると同時に高合金化が難しくなる。一方、3.0%を超えると炭化物が粗大化しその晶出量も過大となり被覆層として必要な靭性が劣化するため上限を3.0%とした。
Cは、耐摩耗性向上のための炭化物の形成と、基地への固溶による焼入れ・焼戻し時の基地硬さの向上に必要である。Cは、耐摩耗性に優れるMC炭化物を形成する。また他の硬質炭化物として、M2C、M6C、M7C3、M4C3、M23C6系炭化物を生成する。Cが1.0%未満であると耐摩耗性を向上させるために有効な炭化物の晶出が少なく、さらに、基地に固溶するCが不足し、焼入れによっても十分な基地硬さが得られなくなると同時に高合金化が難しくなる。一方、3.0%を超えると炭化物が粗大化しその晶出量も過大となり被覆層として必要な靭性が劣化するため上限を3.0%とした。
Si:0.1〜2.0%
Siの含有量は0.1〜2.0%が好ましい。Siは、脱酸剤として作用し、またM6C炭化物中に固溶してW、Moなどの元素を置換して含有されるため、W、Moなどの高価な元素の節減を図るために有効である。Siが0.1%未満では脱酸効果が不足して鋳造欠陥を生じやすい。また、2.0%を超えると脆化が生じやすい。
Siの含有量は0.1〜2.0%が好ましい。Siは、脱酸剤として作用し、またM6C炭化物中に固溶してW、Moなどの元素を置換して含有されるため、W、Moなどの高価な元素の節減を図るために有効である。Siが0.1%未満では脱酸効果が不足して鋳造欠陥を生じやすい。また、2.0%を超えると脆化が生じやすい。
Mn:0.1〜2.0%
Mnの含有量は0.1〜2.0%が好ましい。Mnは、Siと同様に脱酸作用がある。また、不純物であるSをMnSとして固定する作用がある。Mnが0.1%未満では脱酸性に乏しい。また、2.0%を超えると残留オーステナイトが生じやすくなり、安定して十分な硬さを維持できない。
Mnの含有量は0.1〜2.0%が好ましい。Mnは、Siと同様に脱酸作用がある。また、不純物であるSをMnSとして固定する作用がある。Mnが0.1%未満では脱酸性に乏しい。また、2.0%を超えると残留オーステナイトが生じやすくなり、安定して十分な硬さを維持できない。
Ni≦4.5%
Niは焼入性を向上させ高硬度化させる効果を有する。Niの下限は0%である。4.5%を超えると残留オーステナイトが過剰となりかえって高硬度が得られなくなるためその上限を4.5%とした。より好ましいNi含有量は2.0%以下である。
Niは焼入性を向上させ高硬度化させる効果を有する。Niの下限は0%である。4.5%を超えると残留オーステナイトが過剰となりかえって高硬度が得られなくなるためその上限を4.5%とした。より好ましいNi含有量は2.0%以下である。
Cr:3.0〜10.0%
CrはCと結合し炭化物を晶出生成し、また基地に固溶し基地硬さをあげることで、耐摩耗性を向上させる。Crが3.0%未満ではその効果が小さい。また、10.0%を超えると、常温での残留オーステナイトが多くなるので、焼戻し回数が多くなり不経済となる。さらに、Crは比較的硬さの低いM7C3やM23C6系炭化物を形成し、多量の添加はこれらの炭化物が過剰となり耐摩耗性が劣化する。しかしながら、添加量が少ないとその効果が十分確保できず、多すぎると炭化物が粗大化し靱性が低下する。そこで最適な範囲は3.0%〜10.0%とした。
CrはCと結合し炭化物を晶出生成し、また基地に固溶し基地硬さをあげることで、耐摩耗性を向上させる。Crが3.0%未満ではその効果が小さい。また、10.0%を超えると、常温での残留オーステナイトが多くなるので、焼戻し回数が多くなり不経済となる。さらに、Crは比較的硬さの低いM7C3やM23C6系炭化物を形成し、多量の添加はこれらの炭化物が過剰となり耐摩耗性が劣化する。しかしながら、添加量が少ないとその効果が十分確保できず、多すぎると炭化物が粗大化し靱性が低下する。そこで最適な範囲は3.0%〜10.0%とした。
Mo:0.1〜9.0%
MoはCrと同様に硬質の炭化物が得られ、また高温で焼戻しを行う場合、その二次硬化に強く寄与する元素である。MoはCと結合して硬質のM2C、M6C系炭化物を生成する。Moが0.1%未満ではその効果が小さい。また、9.0%を超えると、CとVとMoのバランスにおいてM2C、M6C系炭化物が多く晶出しすぎ、靭性が低下するため、その適切な範囲を0.1%〜9.0%とした。より好ましいMo含有量は1.0〜8.0%である。
MoはCrと同様に硬質の炭化物が得られ、また高温で焼戻しを行う場合、その二次硬化に強く寄与する元素である。MoはCと結合して硬質のM2C、M6C系炭化物を生成する。Moが0.1%未満ではその効果が小さい。また、9.0%を超えると、CとVとMoのバランスにおいてM2C、M6C系炭化物が多く晶出しすぎ、靭性が低下するため、その適切な範囲を0.1%〜9.0%とした。より好ましいMo含有量は1.0〜8.0%である。
V:4.0〜10.0%
Vは、耐摩耗性の向上に最も寄与する硬質な炭化物であるMCを形成する。Vが4.0%未満では炭化物の生成が少なく耐摩耗性が劣化する。Vが10.0%を超えると、C含有量とのバランスにより、初晶としてオーステナイト、もしくはMC、M4C3系炭化物が晶出する。オーステナイトが初晶で晶出すれば硬さが不十分となる。また、MC、M4C3が初晶で晶出すれば凝固中に凝集し、成形機用複合シリンダとして使用した場合、硬質炭化物であるMC、M4C3の凝集偏析が脆性の劣化を引き起こすので好ましくない。より好ましいVの含有量は、4.0〜8.0%である。
Vは、耐摩耗性の向上に最も寄与する硬質な炭化物であるMCを形成する。Vが4.0%未満では炭化物の生成が少なく耐摩耗性が劣化する。Vが10.0%を超えると、C含有量とのバランスにより、初晶としてオーステナイト、もしくはMC、M4C3系炭化物が晶出する。オーステナイトが初晶で晶出すれば硬さが不十分となる。また、MC、M4C3が初晶で晶出すれば凝固中に凝集し、成形機用複合シリンダとして使用した場合、硬質炭化物であるMC、M4C3の凝集偏析が脆性の劣化を引き起こすので好ましくない。より好ましいVの含有量は、4.0〜8.0%である。
W≦10.0%
Wは、Moと同様に焼入れ性の向上と基地の高温硬さを得るために必要である。また、WはCrやMoと同様に硬い炭化物を生成する為これらの元素に置換して添加することも有効である。さらに、基地の焼入れ性を上げ、Cと結合して硬質のM2C、M6C系炭化物を生成する。Wの下限は0%である。また、10.0%を超えると、M6C系炭化物が粗大化し脆性が劣化するため、その適切な範囲を10.0%以下とした。より好ましいWの含有量は1.0〜8.0%である。
Wは、Moと同様に焼入れ性の向上と基地の高温硬さを得るために必要である。また、WはCrやMoと同様に硬い炭化物を生成する為これらの元素に置換して添加することも有効である。さらに、基地の焼入れ性を上げ、Cと結合して硬質のM2C、M6C系炭化物を生成する。Wの下限は0%である。また、10.0%を超えると、M6C系炭化物が粗大化し脆性が劣化するため、その適切な範囲を10.0%以下とした。より好ましいWの含有量は1.0〜8.0%である。
Co≦10.0%
Coは炭化物の生成とは無関係に基地に固溶し、強靭性を増すとともに高温硬さと耐摩耗性を向上する効果がある。Coの下限は0%である。Coが10.0%を超えるとその効果が飽和し、かつ高価になるのでその上限を10.0%以下とした。
Coは炭化物の生成とは無関係に基地に固溶し、強靭性を増すとともに高温硬さと耐摩耗性を向上する効果がある。Coの下限は0%である。Coが10.0%を超えるとその効果が飽和し、かつ高価になるのでその上限を10.0%以下とした。
Nb≦10.0%
NbはVと同様に、耐摩耗性の向上に最も寄与する硬質な炭化物であるMCを形成する。Nbの下限は0%である。Nbが10.0%を超えると、靭性の低下とともにC含有量とのバランスにより、初晶としてオーステナイト、もしくはMC、M4C3系炭化物が晶出する。オーステナイトが初晶で晶出すれば硬さが不十分となる。また、MC、M4C3が初晶で晶出すれば凝固中に凝集し、成形機用複合シリンダとして使用した場合、硬質炭化物であるMC、M4C3の凝集偏析が脆性の劣化を引き起こすので好ましくない。
NbはVと同様に、耐摩耗性の向上に最も寄与する硬質な炭化物であるMCを形成する。Nbの下限は0%である。Nbが10.0%を超えると、靭性の低下とともにC含有量とのバランスにより、初晶としてオーステナイト、もしくはMC、M4C3系炭化物が晶出する。オーステナイトが初晶で晶出すれば硬さが不十分となる。また、MC、M4C3が初晶で晶出すれば凝固中に凝集し、成形機用複合シリンダとして使用した場合、硬質炭化物であるMC、M4C3の凝集偏析が脆性の劣化を引き起こすので好ましくない。
また、シリンダ内面の被覆層中にある炭化物面積率の総和が25%以下とすることにより、耐摩耗性を格段に向上させることができる。また、炭化物面積の総和が25%を超えると、脆性が劣化する。さらに、硬さを確保するために、特に硬質であるMC系炭化物およびM2C系炭化物の面積率の総和は10%以上が好ましい。また、針状やネットワーク状の共晶炭化物量が過多になると必要な機械的特性、特に靭性が確保できなくなるが、MC系炭化物を適切に晶出させることで、M2C、M7C3系炭化物のネットワークを分断し靭性を確保できる。
さらに本発明の成形機用複合シリンダは、外筒の内面に被覆層を、遠心鋳造法にて金属接合したものである。遠心鋳造法を行うことによって、該被覆層は、微細均一な組織および均一な厚さで外筒内面に接合できる。
また、耐食性を一層向上させるために、形成した被覆層の表面に窒化処理を施し窒化処理層を形成したり、さらに、金属Cr粉末を含む溶融塩に浸漬処理を行い、窒化処理層表面に、Crの窒化物あるいはCrの炭窒化物からなる皮膜層を形成させてもよい。
本発明の成形機用複合シリンダの実施例について以下に説明する。図1に、鋼製の外筒の内面にFe基合金被覆層を接合した本発明の成形機用複合シリンダの概略断面図を示す。図1において、成形機用複合シリンダ1は、鋼製の外筒2の内面にFe基合金からなる被覆層3が溶着して構成される。
外筒2は中空円筒状であり、一般構造用鋼で製作した。外筒2は外径120mm、内径39mm、長さ850mmである。外筒2の後端側に鉄板を溶接して塞ぎ、この後端側を下にして外筒2を長手鉛直方向に立て、加熱炉内へセットした後、1100℃に加熱した。
被覆層は、質量%で、C:1.9%、Si:0.8%、Mn:0.4%、Cr:4.7%、Mo:5.7%、V:6.5%の成分を持つインゴットを1540℃で溶解し、前述の1100℃に加熱した外筒2の射出口側から溶湯を鋳込んだ。そして素早く射出口側の穴に栓を打ち込み、遠心鋳造機に移動させた。遠心鋳造機には、長手方向が水平になるようにセットした。遠心鋳造機を作動させ、1000rpmで回転させ、外筒2の外表面温度が、600℃に達したら回転を停止させ、徐冷炉へ入れた。
回転を停止した後、所定の温度まで空冷し焼入れを行った。その後、歪取り焼鈍および焼きなましを400〜600℃で3回行うことで成形機用複合シリンダ素材を得た。
このようにして得られたシリンダ素材を調査したところ、外筒2の内面に金属接合した被覆層3の硬さはHs83であり、炭化物は主にMC系炭化物が面積率で13%、M2C系炭化物が5%であった。
次いで、シリンダ素材の外周面、端面および内面を所定の寸法に仕上加工を行った。
このようにして製造した本発明の成形機用複合シリンダを、実機の射出成形機に装備し、ガラス繊維を多く含む樹脂の射出成形に供したところ、従来のCo基合金やNi基合金、Fe基合金をシリンダ内面に被覆したシリンダに比べ、耐摩耗性に優れ、長期間安定に使用することができた。
本発明の成形機用複合シリンダによれば、従来のCo基合金やNi基合金、Fe基合金をシリンダ内面に被覆したシリンダに比べ、耐摩耗性に優れた成形機用複合シリンダを提供することができた。
1 成形機用複合シリンダ、 2 外筒、 3 被覆層
Claims (3)
- 中空円筒状の鋼製材料からなる外筒の内面に、耐摩耗性に優れる被覆層を形成した成形機用複合シリンダであって、該被覆層が質量%で、
C :1.0〜3.0% Si:0.1〜2.0%
Mn:0.1〜2.0% Ni≦4.5%
Cr:3.0〜10.0% Mo:0.1〜9.0%
V :4.0〜10.0% W≦10.0%
を含有するFe基合金からなることを特徴とする成形機用複合シリンダ。 - 前記被覆層がさらに質量%で、Co≦10.0%、Nb≦10.0%のいずれか一種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の成形機用複合シリンダ。
- 前記被覆層が遠心鋳造法で形成されることを特徴とする請求項1または2に記載の成形機用複合シリンダ。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005113294A JP2006289772A (ja) | 2005-04-11 | 2005-04-11 | 成形機用複合シリンダ |
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103398174A (zh) * | 2013-07-29 | 2013-11-20 | 福建鑫久铝合金压铸有限公司 | 一种高速往复运行活塞缸缸体的制作方法及结构 |
US8888270B2 (en) | 2011-05-06 | 2014-11-18 | Fujifilm Corporation | Inkjet recording apparatus and image forming method |
CN109055885A (zh) * | 2018-09-29 | 2018-12-21 | 浙江工业大学 | 一种利用超音速喷涂制备高碳高铌高铬耐磨蚀合金涂层的方法及其所用预合金粉末 |
Citations (1)
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JP2002275588A (ja) * | 2001-03-19 | 2002-09-25 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗耐食合金および成形機用シリンダ |
-
2005
- 2005-04-11 JP JP2005113294A patent/JP2006289772A/ja active Pending
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