JP2006213559A - Method of manufacturing inorganic carbonated hardened body - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ワラストナイトまたワラストナイト含有無機材料を炭酸化処理することにより無機炭酸化硬化体を製造する方法に関し、より詳細には、組織の安定性及び強度に優れた無機炭酸化硬化体を製造することを可能とする方法に関する。 The present invention relates to a method for producing an inorganic carbonated cured body by carbonating wollastonite or a wollastonite-containing inorganic material, and more specifically, inorganic carbonated curing having excellent structure stability and strength. It relates to a method which makes it possible to produce a body.
従来、セメント硬化体の耐久性や強度を高める方法として、セメント硬化体を炭酸ガス雰囲気にさらすことにより、セメントの水和により生成した水酸化カルシウムを炭酸カルシウムに変化させ、セメント硬化体の細孔を埋めて強度を高める方法が試みられている。このような方法としては、例えば下記の特許文献１に記載のように、セメントの水和反応が活発化しだした以降に、炭酸ガス雰囲気中で養生を行なうことにより、炭酸化をより一層進行させ、緻密化させる方法が開示されている。 Conventionally, as a method of increasing the durability and strength of a hardened cementitious body, by exposing the hardened cementitious body to a carbon dioxide atmosphere, the calcium hydroxide produced by hydration of the cement is changed to calcium carbonate, and the pores of the hardened cementitious body Attempts have been made to increase the strength by filling the surface. As such a method, for example, as described in the following Patent Document 1, after the cement hydration reaction is activated, the carbonation is further promoted by curing in a carbon dioxide gas atmosphere. A method of densification is disclosed.
しかしながら、特許文献１に記載の方法では、炭酸ガス雰囲気下の養生に長時間を必要とし、生産性が低いという問題があった。加えて、材料に含有されている水分量によっては、水分が炭酸ガスの拡散を阻害し、内部まで炭酸化が進行しないことがあった。セメント硬化体の炭酸化物において、内部に未反応の材料が残存していると、セメント硬化体の炭酸化物の機械的物性が低下したり、長期間における材料変質が生じたりする。従って、機械的強度が高く、かつ長期間における組織の安定性を維持することが強く求められる。 However, the method described in Patent Document 1 has a problem that a long time is required for curing under a carbon dioxide atmosphere, and productivity is low. In addition, depending on the amount of water contained in the material, the water may inhibit the diffusion of carbon dioxide, and carbonation may not proceed to the inside. If unreacted material remains in the hardened cementitious carbonate, mechanical properties of the hardened cementitious carbonate may deteriorate, or material deterioration may occur over a long period of time. Accordingly, there is a strong demand for high mechanical strength and maintaining tissue stability over a long period of time.
他方、下記の特許文献２には、粉砕処理などにより微粒子化されたワラストナイトを被炭酸化物として用いた方法が開示されている。ここでは、低温・低圧の炭酸ガス雰囲気下でも容易に炭酸化反応を進行させることができ、かつ化学的安定性に優れた炭酸化硬化体を得ることができるとされている。 On the other hand, the following Patent Document 2 discloses a method using wollastonite finely divided by a pulverization process or the like as a carbon oxide. Here, it is said that the carbonation reaction can easily proceed even in a low-temperature, low-pressure carbon dioxide atmosphere, and that a carbonized cured body excellent in chemical stability can be obtained.
しかしながら、特許文献２に記載の製造方法では、ワラストナイト自体により発現される繊維補強効果を期待することができなかった。従って、炭酸化反応が進行するわりには、該炭酸化硬化物を建材などに適用した場合、十分な強度が得られないことがあった。また、この方法により得られる炭酸化硬化物に、様々な機能を付与するために、有機材料や多孔質材などを多量に混合した場合には、それによって強度が低下するおそれもあった。 However, in the production method described in Patent Document 2, the fiber reinforcing effect expressed by wollastonite itself could not be expected. Therefore, when the carbonation reaction proceeds, when the carbonized cured product is applied to a building material or the like, sufficient strength may not be obtained. In addition, when a large amount of an organic material, a porous material, or the like is added to the carbonated cured product obtained by this method in order to give various functions, there is a risk that the strength may be lowered.
他方、下記の特許文献３には、ワラストナイト本来の繊維補強効果を発現させるために特定のアスペクト比のワラストナイトを用いる製造方法が開示されている。 On the other hand, Patent Document 3 below discloses a production method using wollastonite having a specific aspect ratio in order to express the fiber reinforcing effect inherent in wollastonite.
しかしながら、特許文献３に記載の製造方法では、例えば繊維長が大きすぎるワラストナイトを用いて炭酸化を行ったとしても、固化物の表層では賦形段階で十分な充填が起こらず、経時により表面層が剥離するという問題があった。また、経時により外観不良が発生するおそれもあった。
本発明は、上述した従来技術の現状に鑑み、短時間でかつ低圧の炭酸化環境下で製造することができ、しかも機械的物性及び経時による劣化が生じ難く、組織安定性に優れた無機炭酸化硬化体を得ることを可能とする製造方法を提供することを目的とする。 In view of the current state of the prior art described above, the present invention is an inorganic carbonate that can be produced in a short time and low pressure carbonation environment, and that is less susceptible to mechanical properties and deterioration over time, and has excellent tissue stability. It aims at providing the manufacturing method which makes it possible to obtain a conversion hardening body.
本発明は、上記課題を達成するためになされたものであり、本発明に係る無機炭酸化硬化体の製造方法は、粒体粒度の体積分布において、累積１０％径が１．５〜２．１μｍ、かつ累積５０％径が３．５〜８．５μｍ、かつ累積９０％径が１１．０〜３９．０μｍである針状形態ワラストナイト単体もしくは該ワラストナイトを含む無機材料と、水とを混合し、賦形した後に、温度３０℃〜１２０℃で炭酸化処理することを特徴とする。 The present invention has been made to achieve the above-mentioned problems, and the method for producing an inorganic carbonated cured product according to the present invention has a cumulative 10% diameter of 1.5-2. 1 μm, acicular 50% diameter 3.5-8.5 μm and 90% cumulative diameter 11.0-39.0 μm acicular wollastonite alone or an inorganic material containing the wollastonite, water Are mixed and shaped, followed by carbonation at a temperature of 30 ° C to 120 ° C.
以下、本発明の詳細を説明する。 Details of the present invention will be described below.
（ワラストナイト及びワラストナイト含有無機材料）
本発明において用いられるワラストナイト（珪灰石）は、針状形態ワラストナイトであって、粒体粒度の体積分布において、累積１０％径が１．５〜２．１μｍ、累積５０％径が３．５〜８．５μｍ、及び累積９０％径が１１．０〜３９．０μｍの範囲にあるものである。
(Wollastonite and wollastonite-containing inorganic material)
Wollastonite (wollastonite) used in the present invention is acicular wollastonite, and in the volume distribution of particle size, the cumulative 10% diameter is 1.5 to 2.1 μm, and the cumulative 50% diameter is The diameter is 3.5 to 8.5 μm, and the 90% cumulative diameter is in the range of 11.0 to 39.0 μm.
なお、上記粒体粒度の体積分布における粒子径は、ＪＩＳ Ｚ８８２５−１で規定されている値であり、かつ同規格に基づいて測定される。すなわち、粒体粒度の体積分布は、例えば市販のレーザー回折散乱式測定装置により測定することができる。そして、上記累積Ａ％径とは、横軸を粒径とし、縦軸を積算粒子体積の相対値（積算粒子体積／全粒子体積）としてプロットした場合に、横軸Ａ％と交わるときの粒子径を意味する。好ましくは、累積１０％径が１．５〜１．８μｍ、累積５０％径が３．５〜５．０μｍ及び累積９０％径が１１．０〜１６．０μｍとされる。 In addition, the particle diameter in the volume distribution of the said granule particle size is a value prescribed | regulated by JISZ8825-1, and is measured based on the same specification. That is, the volume distribution of the particle size can be measured by, for example, a commercially available laser diffraction / scattering measurement apparatus. The cumulative A% diameter is the particle when intersecting with the horizontal axis A% when plotted with the horizontal axis as the particle size and the vertical axis as the relative value of the cumulative particle volume (cumulative particle volume / total particle volume). Means diameter. Preferably, the cumulative 10% diameter is 1.5 to 1.8 μm, the cumulative 50% diameter is 3.5 to 5.0 μm, and the cumulative 90% diameter is 11.0 to 16.0 μm.
上記のように、累積１０％径、累積５０％径及び累積９０％径を上記特定の範囲としているのは、反応効率に寄与する累積１０％径、強度特性に寄与する累積５０％径及び硬化体の表面平滑性に寄与する累積９０％径の各粒子がバランス良く配合されるからである。従って、反応効率が高められ、硬化物の強度が高められ、かつ硬化体の表面平滑性が高められることになる。 As described above, the 10% cumulative diameter, 50% cumulative diameter, and 90% cumulative diameter are in the specific range because the cumulative 10% diameter contributing to the reaction efficiency, the cumulative 50% diameter contributing to the strength characteristics, and the curing This is because each particle having a cumulative 90% diameter that contributes to the surface smoothness of the body is blended in a balanced manner. Accordingly, the reaction efficiency is increased, the strength of the cured product is increased, and the surface smoothness of the cured product is enhanced.
累積１０％径が上記特定の範囲よりも小さい場合には、球径微粒子の配合割合が多くなり、炭酸化反応効率は高められるものの、得られた硬化体の強度が低くなる。また、逆に、上記特定の範囲よりも累積１０％径が大きい場合には、炭酸化反応効率が小さくなり、かつ固化物の耐久性に問題が生じるおそれがある。 When the cumulative 10% diameter is smaller than the above specific range, the blending ratio of the spherical fine particles is increased and the carbonation reaction efficiency is increased, but the strength of the obtained cured product is lowered. On the other hand, if the cumulative 10% diameter is larger than the above specific range, the carbonation reaction efficiency may be reduced, and the durability of the solidified product may be problematic.
累積５０％径及び累積９０％径が、上記特定の範囲より小さい場合には、ワラストナイトの繊維長分布において、繊維長の短い粒子が多くなりすぎ、十分な強度の硬化体を得ることができない。逆に、累積５０％径及び累積９０％径が上記特定の範囲より大きい場合には、繊維長の長い粒子が大きくなりすぎ、表層部における充填が十分でなくなり、外観不良や経時による表面層の剥離が生じるおそれがある。 In the case where the cumulative 50% diameter and the cumulative 90% diameter are smaller than the above specific range, in the fiber length distribution of wollastonite, there are too many short fiber length particles, and a cured body having sufficient strength can be obtained. Can not. On the contrary, when the cumulative 50% diameter and cumulative 90% diameter are larger than the above specific range, the particles having a long fiber length become too large, the surface layer portion is not sufficiently filled, and the appearance of the surface layer due to poor appearance or aging Peeling may occur.
更に本発明では嵩比重が０．１０〜０．３０、より好ましくは、０．１２〜０．２６の範囲に限定される。この範囲より小さい場合には、ワラストナイトの繊維長が長すぎて、成形時、効率良く配向が起こらず、炭酸化硬化体の強度が低下する可能性がある。この範囲を超えると、繊維のアスペクト比が小さくて、繊維補強効果が不十分で炭酸化硬化体の強度が低下する可能性がある。嵩比重の測定は、JIS K-3362に基づいて行われる。 Furthermore, in this invention, bulk specific gravity is limited to 0.10-0.30, More preferably, it is limited to the range of 0.12-0.26. When it is smaller than this range, the fiber length of wollastonite is too long, the orientation does not occur efficiently at the time of molding, and the strength of the carbonated cured product may be reduced. If it exceeds this range, the aspect ratio of the fiber is small, the fiber reinforcing effect is insufficient, and the strength of the carbonated cured product may be reduced. The bulk density is measured based on JIS K-3362.
本発明で用いられるワラストナイトは、好ましくは、窒素吸着比表面積が１ｍ2／ｇ以
上、より好ましくは２ｍ2／ｇ以上であることが望ましい。窒素吸着比表面積が１ｍ2／ｇ未満の場合には、炭酸化処理における反応性が低くなることがある。上記窒素吸着比表面
積が大きければ大きいほど炭酸化処理を迅速に進めることができる。もっとも、現実的には、製造上、窒素吸着比表面積は、通常１０００ｍ2／ｇ以下である。
The wollastonite used in the present invention preferably has a nitrogen adsorption specific surface area of 1 m 2 / g or more, more preferably 2 m 2 / g or more. When the nitrogen adsorption specific surface area is less than 1 m 2 / g, the reactivity in the carbonation treatment may be low. The larger the nitrogen adsorption specific surface area, the faster the carbonation treatment can proceed. However, practically, in production, the nitrogen adsorption specific surface area is usually 1000 m 2 / g or less.
本発明における針状形態ワラストナイトとは、ＣａＳｉＯ3で示される珪酸塩鉱物であ
り、白色の繊維状物または塊状物として天然に産出される。針状形態ワラストナイトは、一般にその繊維状の形状を利用し、アスベスト代替材料等における補強部材として利用されている。
The acicular wollastonite in the present invention is a silicate mineral represented by CaSiO 3 , and is naturally produced as a white fibrous or lump. Needle-shaped wollastonite generally uses its fibrous shape and is used as a reinforcing member in asbestos substitute materials and the like.
本発明において用いられる上記特定の累積粒径分布を有する針状形態ワラストナイトの製造方法は特に限定されないが、天然に産出した針状形態ワラストナイトを、ジェットミルなどにより粗粉砕し、分級処理する方法が挙げられる。 The method for producing the acicular wollastonite having the specific cumulative particle size distribution used in the present invention is not particularly limited, but naturally produced acicular wollastonite is roughly pulverized by a jet mill or the like, and classified. The method of processing is mentioned.
上記針状形態の形状については特に限定される訳ではないが、顕微鏡写真などで撮影した場合、繊維状の形状を有していることが認められればよく、アスペクト比としては１０〜２３のものが好ましく、更には１３〜１８が好ましい。アスペクト比が１０未満では、針状形態の形状に由来する補強効果が十分でないことがあり、２３を超えると、ワラストナイトの製造効率が低下し、原料コストが高くなり現実的でない。 The shape of the needle-like shape is not particularly limited, but it may be recognized that it has a fibrous shape when taken with a micrograph or the like, and the aspect ratio is 10 to 23 Is more preferable, and 13-18 are more preferable. If the aspect ratio is less than 10, the reinforcing effect derived from the shape of the needle-like form may not be sufficient, and if it exceeds 23, the production efficiency of wollastonite decreases, the raw material cost increases, and it is not realistic.
本発明においては、無機炭酸化硬化体を得るための原料は、上記針状形態ワラストナイトだけでなく、それ以外の無機材料を含んでいてもよい。すなわち、針状形態ワラストナイト含有無機材料を用いてもよい。このようなワラストナイト以外の無機材料としては、特に限定されないが、例えば、セメント、珪砂、石灰灰、炭酸カルシウムまたは石膏などの無機質充填剤などが挙げられる。中でも、賦形性をより一層高めることができるので、石膏やセメントが好ましい。 In the present invention, the raw material for obtaining the inorganic carbonated cured body may contain not only the acicular wollastonite but also other inorganic materials. That is, an acicular wollastonite-containing inorganic material may be used. Such an inorganic material other than wollastonite is not particularly limited, and examples thereof include inorganic fillers such as cement, silica sand, lime ash, calcium carbonate, and gypsum. Among these, gypsum and cement are preferable because the formability can be further enhanced.
上記ワラストナイト以外の無機材料として用いられるセメントについては特に限定されないが、水和にともない水酸化カルシウムが生成するセメントであれば、賦形体の炭酸化処理時の反応を引き起こすことができ、好ましい。このようなセメントとしては、通常、ポルトランドセメント、特殊ポルトランドセメントまたはアルミナセメントなどを用いることができる。 The cement used as an inorganic material other than the wollastonite is not particularly limited, but if it is a cement that produces calcium hydroxide with hydration, it can cause a reaction during carbonation treatment of the shaped body, which is preferable. . As such a cement, Portland cement, special Portland cement, alumina cement, or the like can be usually used.
また、得られる無機炭酸化硬化体において、吸放湿性を高めたり、化学物質吸着性を高めたりする場合には、無機材料として、珪藻土、パリゴルスカイトまたはセピオライトなどを配合してもよい。 In addition, in the obtained inorganic carbonated cured body, when the moisture absorption / release property is enhanced or the chemical substance adsorption property is enhanced, diatomaceous earth, palygorskite, sepiolite, or the like may be blended as an inorganic material.
さらに、上記無機材料以外に、他の材料が添加されていてもよい。このような他の材料としては、木片もしくはパルプなどの天然繊維、ポリアミド、ポリエステルなどの合成樹脂繊維などを挙げることができる。 Furthermore, in addition to the inorganic material, other materials may be added. Examples of such other materials include natural fibers such as wood chips or pulp, and synthetic resin fibers such as polyamide and polyester.
なお、本発明において、ワラストナイト含有無機材料を用いる場合、上記ワラストナイト含有無機材料中におけるワラストナイトの配合割合は、十分な機械的物性を得るには２０重量％以上であることが好ましい。 In the present invention, when a wollastonite-containing inorganic material is used, the blending ratio of wollastonite in the wollastonite-containing inorganic material may be 20% by weight or more in order to obtain sufficient mechanical properties. preferable.
（製造工程）
本発明においては、上記針状形態ワラストナイト単体、または上記針状形態ワラストナイトを含むワラストナイト含有無機材料と、水とを混合し、賦形する。この針状形態ワラストナイト単体または針状形態ワラストナイト含有無機材料と、水とを混合するに際しては、後に行われる各種賦形方法に適した比率で両者を混合すればよい。一般的には、炭酸硬化反応時の混合物全量に対する水の割合は、１．５〜３０重量％の範囲とすることが好ましい。１．５重量％未満では、炭酸化処理時に粒子間への二酸化炭素溶解量が少なくな
り、反応速度が小さくなり、組織の十分な緻密化が期待できないことがある。３０重量％より水の添加割合が多くなると、二酸化炭素の浸透が阻害され、炭酸化反応速度が小さくなることがある。
(Manufacturing process)
In the present invention, the acicular wollastonite simple substance or the wollastonite-containing inorganic material containing the acicular wollastonite is mixed with water and shaped. When mixing the acicular wollastonite single substance or the acicular wollastonite-containing inorganic material and water, they may be mixed at a ratio suitable for various shaping methods to be performed later. Generally, the ratio of water to the total amount of the mixture during the carbonic acid curing reaction is preferably in the range of 1.5 to 30% by weight. If it is less than 1.5% by weight, the amount of carbon dioxide dissolved between the particles during carbonation treatment decreases, the reaction rate decreases, and sufficient densification of the tissue may not be expected. When the addition ratio of water is more than 30% by weight, the penetration of carbon dioxide is inhibited and the carbonation reaction rate may be reduced.
上記水を混合する方法は特に限定されず、周知の混合装置を用い、ワラストナイト単体またはワラストナイト含有無機材料と水とを混練すればよい。
上記混合物の賦形方法についても特に限定されない。例えば、圧縮成形法、押し出し成形法、脱水成形法、抄造法、フローオン成形法などの各種賦形方法を用いることができる。生産性を高めるためには、抄造法またはフローオン成形法が好ましい。抄造法やフローオン成形法では、水が多量に配合された混合物、すなわちスラリー状の混合物が用いられるが、賦形後に脱水し、脱水後の水の配合率を上記好ましい範囲とすることが望ましい。
The method of mixing the water is not particularly limited, and the wollastonite simple substance or the wollastonite-containing inorganic material and water may be kneaded using a known mixing apparatus.
The method for shaping the mixture is not particularly limited. For example, various shaping methods such as a compression molding method, an extrusion molding method, a dehydration molding method, a papermaking method, and a flow-on molding method can be used. In order to increase productivity, a papermaking method or a flow-on molding method is preferable. In the papermaking method or flow-on molding method, a mixture containing a large amount of water, that is, a slurry-like mixture is used. It is desirable that the mixture is dehydrated after shaping and the mixing ratio of the water after dehydration is within the above preferred range. .
本発明においては、上記混合物を賦形して成形体を得た後に、成形体を温度３０〜１２０度で炭酸化処理する。炭酸化処理とは、少なくともワラストナイト成分が炭酸化され得る処理を意味する。このような炭酸化処理としては、気体の二酸化炭素または超臨界状態の二酸化炭素を用いる方法が挙げられる。炭酸化処理に際して用いられる炭酸ガスの濃度は、任意の濃度とされ得るが、炭酸化効率を高めるためには、１００％に近い濃度の炭酸ガスが好ましい。 In this invention, after shaping | molding the said mixture and obtaining a molded object, a molded object is carbonized at the temperature of 30-120 degree | times. The carbonation treatment means a treatment in which at least the wollastonite component can be carbonated. Examples of such carbonation treatment include a method using gaseous carbon dioxide or supercritical carbon dioxide. The concentration of carbon dioxide used for the carbonation treatment can be any concentration, but in order to increase the carbonation efficiency, carbon dioxide having a concentration close to 100% is preferable.
本発明においては、炭酸化処理の温度は３０〜１２０℃の範囲、好ましくは、６０℃〜１１５℃の範囲とされる。３０℃未満では、十分な炭酸化反応を起こすのに長時間を要し、現実的ではない。１２０℃を超えると、炭酸化処理時に賦形された成形体内部から水が蒸発し、炭酸化反応速度に影響を及ぼし、さらに微孔が生じ、得られた硬化体の機械的強度が低下する。 In the present invention, the temperature of the carbonation treatment is in the range of 30 to 120 ° C, preferably in the range of 60 ° C to 115 ° C. Below 30 ° C., it takes a long time to cause a sufficient carbonation reaction, which is not realistic. When the temperature exceeds 120 ° C., water evaporates from the inside of the molded body formed at the time of carbonation treatment, which affects the carbonation reaction rate, and further micropores are generated, resulting in a decrease in mechanical strength of the obtained cured body. .
炭酸化処理時の圧力は特に限定されないが、０．５〜２０ＭＰａ、より好ましくは、０．７ＭＰａ〜１０ＭＰａの範囲であることが好ましい。圧力が０．５ＭＰａよりも低い場合には、賦形体への二酸化炭素の浸透性や炭酸化反応率が低下し、炭酸化反応が十分に起こらないことがあり、あるいは炭酸化反応が十分に起こるのに長い時間を要するおそれがある。圧力が２０ＭＰａよりも高い場合には、炭酸化反応速度は大きく変わらず、逆に大きなエネルギーを必要とし、生産性が低下し、かつ設備の大型化を招くおそれがある。 Although the pressure at the time of a carbonation process is not specifically limited, It is preferable that it is the range of 0.5-20 MPa, More preferably, it is the range of 0.7 MPa-10 MPa. When the pressure is lower than 0.5 MPa, the carbon dioxide permeability into the shaped body and the carbonation reaction rate are lowered, and the carbonation reaction may not occur sufficiently, or the carbonation reaction occurs sufficiently. It may take a long time to complete. When the pressure is higher than 20 MPa, the carbonation reaction rate does not change greatly, and conversely, a large energy is required, the productivity is lowered, and the equipment may be increased in size.
なお、上記炭酸化処理の圧力とは、絶対圧力ではなく、ゲージ圧をいう。ここでゲージ圧とは、ゲージにより測定された圧力であるが、供給される炭酸ガスの圧力をいうものとする。 The carbonation pressure is not an absolute pressure but a gauge pressure. Here, the gauge pressure is a pressure measured by a gauge, and means a pressure of supplied carbon dioxide gas.
上記炭酸化処理の時間については特に限定されないが、５〜１２０分の範囲が好ましい。５分未満では、炭酸化が十分に起こらないことがあり、得られた硬化体の機械的強度が十分でないことがある。１２０分よりも長くしても、炭酸化速度に大きな向上は見られず、生産性が低下するため好ましくない。 Although it does not specifically limit about the time of the said carbonation process, The range for 5 to 120 minutes is preferable. If it is less than 5 minutes, carbonation may not fully occur, and the mechanical strength of the obtained cured product may not be sufficient. Even longer than 120 minutes is not preferable because the carbonation rate is not greatly improved and the productivity is lowered.
本発明に係る無機炭酸化硬化体の製造方法では、上記特定の粒径分布を有する針状形態ワラストナイトもしくは該針状形態ワラストナイト含有無機材料と水とを混合し賦形した後に、温度３０〜１２０℃で炭酸化処理が行われている。 In the method for producing an inorganic carbonated cured body according to the present invention, after mixing and shaping the acicular wollastonite having the specific particle size distribution or the acicular wollastonite-containing inorganic material and water, Carbonation is performed at a temperature of 30 to 120 ° C.
ワラストナイト自体は、常圧での炭酸化速度は非常に小さく、水和もほとんど見られない。従って、通常のセメント材料における残存未水和物とは異なり、硬化体中に炭酸化せずに残存した場合でも、長期の耐久性に悪影響を与えない。このような反応性の低いワラストナイトを硬化させるには、通常長時間の反応が必要であった。 Wollastonite itself has a very low carbonation rate at normal pressure and hardly shows hydration. Therefore, unlike residual unhydrated materials in ordinary cement materials, even if they remain in the hardened body without being carbonated, they do not adversely affect long-term durability. In order to cure such a low-reactivity wollastonite, usually a long reaction time was required.
これに対して、本発明によれば、上記特定の粒子径分布の針状形態ワラストナイトが用いられているため、炭酸化に際しての反応速度が著しく高められ、かつ配向・充填効果が著しく高められるため、得られた炭酸固化物の機械的強度が飛躍的に改善される。また、炭酸化処理時の温度が上記特定の範囲とされているため、賦形体中において水が蒸発し難く、従って、賦形時の充填効果を効果的に利用することができ、それによっても、機械的強度に優れ、さらに経時による組織の劣化が生じ難い、安定性に優れた無機炭酸化硬化体を得ることが可能となる。 On the other hand, according to the present invention, the acicular wollastonite having the specific particle size distribution is used, so that the reaction rate during carbonation is remarkably increased, and the orientation / filling effect is remarkably enhanced. Therefore, the mechanical strength of the obtained carbonate solidified material is drastically improved. In addition, since the temperature during the carbonation treatment is in the above specific range, it is difficult for water to evaporate in the shaped body, and therefore, the filling effect at the time of shaping can be effectively utilized, In addition, it is possible to obtain an inorganic carbonated cured body that is excellent in mechanical strength, is less likely to be deteriorated with time, and has excellent stability.
以下、本発明の具体的な実施例及び比較例を説明することにより本発明を明らかにする。 Hereinafter, the present invention will be clarified by describing specific examples and comparative examples of the present invention.
なお、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。以下の実施例及び比較例において、ワラストナイトの粒体粒度の体積分布における累積１０％径、累積５０％径及び累積９０％径は、それぞれ、Ｄ１０、Ｄ５０及びＤ９０と略すこととする。 In addition, this invention is not limited to a following example. In the following Examples and Comparative Examples, the cumulative 10% diameter, cumulative 50% diameter, and cumulative 90% diameter in the volume distribution of wollastonite grain size are abbreviated as D10, D50, and D90, respectively.
（実施例１）
ワラストナイト鉱物（清水工業社製、品番：Ｈ１２５０Ｆ、Ｄ１０＝１．７、Ｄ５０＝４．６、Ｄ９０＝１４．９μｍ、平均アスペクト比１６、嵩比重０．１７）１００重量部と、パルプ繊維（未叩解パルプ、ＡＬＡＢＡＭＡ Ｌｉｖｅｒ）４．７重量部とを含む原料組成物と、水３５０重量部とを、ミキサーを用いて３０秒間混合し、スラリーを得た。得られたスラリーを、脱水面にフェルト（市川毛織社製、通気度７４ｃｃ）を敷いた８０×１５０ｍｍの脱水プレス用金型に流し込み、４５０ｍｍＨｇにて１２０秒間脱水処理を行なった。しかる後、面圧１０．０ＭＰａで１０秒間加圧し、板状の賦形体を得た。
Example 1
Wollastonite mineral (manufactured by Shimizu Corporation, product number: H1250F, D10 = 1.7, D50 = 4.6, D90 = 14.9 μm, average aspect ratio 16, bulk specific gravity 0.17) 100 parts by weight, pulp fiber A raw material composition containing 4.7 parts by weight (unbeaten pulp, ALABAMA Liver) and 350 parts by weight of water were mixed for 30 seconds using a mixer to obtain a slurry. The obtained slurry was poured into an 80 × 150 mm mold for dehydration press with felt (Ichikawa Maori Co., Ltd., air permeability 74 cc) laid on the dewatering surface, and dehydrated at 450 mmHg for 120 seconds. Thereafter, pressure was applied at a surface pressure of 10.0 MPa for 10 seconds to obtain a plate-shaped shaped product.
得られた板状の賦形体を、温度１００℃、及び圧力１０．０ＭＰａの二酸化炭素環境下に２時間放置し、炭酸化硬化体を得た。 The obtained plate-shaped shaped body was left in a carbon dioxide environment at a temperature of 100 ° C. and a pressure of 10.0 MPa for 2 hours to obtain a carbonated cured body.
（実施例２）
ワラストナイト鉱物として、関西マテック社製、品番：ＫＧＰ−Ｈ６５、Ｄ１０＝１．９μｍ、Ｄ５０＝６．４μｍ及びＤ９０＝２６．２μｍ、平均アスペクト比１４、嵩比重０．２１）を用いたことを除いては、実施例１と同様にして炭酸化硬化体を得た。
(Example 2)
As a wollastonite mineral, manufactured by Kansai Matec Co., Ltd., product number: KGP-H65, D10 = 1.9 μm, D50 = 6.4 μm and D90 = 26.2 μm, average aspect ratio 14 and bulk specific gravity 0.21) were used. Except for, a carbonated cured product was obtained in the same manner as in Example 1.
（実施例３）
炭酸化処理温度を８０℃としたこと以外は、実施例２と同様にして炭酸化硬化体を得た。
(Example 3)
A carbonated cured body was obtained in the same manner as in Example 2 except that the carbonation temperature was 80 ° C.
（実施例４）
硬化体組成物として、実施例１で用いたワラストナイト鉱物１００重量部と、含水マグネシウム珪酸塩鉱物としてアタパルジャイト焼成・粉砕品（オーストラリア産アタパルジャイト、４００℃焼成、２００メッシュ分級品）１４０重量部と、パルプ繊維（未叩解パルプ ＡＬＡＢＡＭＡ Ｌｉｖｅｒ）１１重量部とからなる原料組成物を用意し、該原料組成物を水９００重量部とミキサーで３０秒間混合し、スラリーを得た。得られたスラリーを、脱水面にフェルト（市川毛織社製、通気度７４ｃｃ）を敷いた８０×１５０ｍｍの脱水プレス用金型に流し込み、４５０ｍｍＨｇにて１２０秒間脱水処理を行なった後、面圧１０ＭＰａで１０秒間加圧して板状の賦形体を得た。得られた賦形体を、９０℃の温度及び１０．０ＭＰａの圧力の二酸化炭素環境下に１時間放置し、炭酸化硬化体を得た。
Example 4
As a cured product composition, 100 parts by weight of wollastonite mineral used in Example 1, and 140 parts by weight of attapulgite fired and pulverized product (Australian attapulgite, fired at 400 ° C., 200 mesh classified product) as hydrous magnesium silicate mineral, A raw material composition comprising 11 parts by weight of pulp fibers (unbeaten pulp ALABAMA Liver) was prepared, and the raw material composition was mixed with 900 parts by weight of water and a mixer for 30 seconds to obtain a slurry. The obtained slurry was poured into a 80 × 150 mm dehydration press mold with felt (Ichikawa Moori Co., Ltd., air permeability 74 cc) laid on the dewatering surface, subjected to a dehydration treatment at 450 mmHg for 120 seconds, and a surface pressure of 10 MPa. Was pressed for 10 seconds to obtain a plate-shaped shaped body. The obtained shaped product was left in a carbon dioxide environment at a temperature of 90 ° C. and a pressure of 10.0 MPa for 1 hour to obtain a carbonated cured product.
（実施例５）
使用したワラストナイトを、関西マテック社製、品番：ＫＡＰ−１５０（Ｄ１０＝１．７μｍ、Ｄ５０＝５．０μｍ及びＤ９０＝１５．６μｍ、嵩比重０．１８）に変更したことを除いては、実施例１と同様にして炭酸化硬化体を得た。
(Example 5)
Except that the wollastonite used was changed to Kansai Matec, product number: KAP-150 (D10 = 1.7 μm, D50 = 5.0 μm and D90 = 15.6 μm, bulk specific gravity 0.18). In the same manner as in Example 1, a carbonated cured product was obtained.
（実施例６）
使用したワラストナイトを、関西マテック社製、品番：ＫＡＰ−１７０（Ｄ１０＝１．９μｍ、Ｄ５０＝６．８μｍ及びＤ９０＝２５．８μｍ、嵩比重０．２２）に変更したことを除いては、実施例１と同様にして炭酸化硬化体を得た。
(Example 6)
The wollastonite used was manufactured by Kansai Matec Co., Ltd., product number: KAP-170 (D10 = 1.9 μm, D50 = 6.8 μm and D90 = 25.8 μm, bulk specific gravity 0.22). In the same manner as in Example 1, a carbonated cured product was obtained.
（比較例１）
使用したワラストナイトを、関西マテック社製、品番：ＫＴＰ−Ｈ０１（Ｄ１０＝３．３μｍ、Ｄ５０＝１７．６μｍ及びＤ９０＝６８μｍ、嵩比重０．２６）に変更したこと以外は実施例１と同様にして炭酸化硬化体を得た。
(Comparative Example 1)
Example 1 except that the wollastonite used was changed to Kansai Matec Co., Ltd., product number: KTP-H01 (D10 = 3.3 μm, D50 = 17.6 μm and D90 = 68 μm, bulk specific gravity 0.26). Similarly, a carbonized cured product was obtained.
（比較例２）
使用したワラストナイトを、関西マテック社製、品番：ＫＧＰ−Ｙ２５（Ｄ１０＝０．９μｍ、Ｄ５０＝２．５μｍ及びＤ９０＝６．９μｍ、嵩比重０．３１）に変更したこと以外は実施例４と同様にして炭酸化硬化体を得た。
(Comparative Example 2)
Example except that the wollastonite used was changed to Kansai Matec Co., Ltd., product number: KGP-Y25 (D10 = 0.9 μm, D50 = 2.5 μm and D90 = 6.9 μm, bulk specific gravity 0.31). In the same manner as in No. 4, a carbonated cured product was obtained.
（比較例３）
使用したワラストナイトを、関西マテック社製、品番：ＫＴＰ−Ｎ０１（Ｄ１０＝２．７μｍ、Ｄ５０＝１３．６μｍ及びＤ９０＝５３．５μｍ、嵩比重０．３３）に変更したことを除いては、実施例１と同様にして炭酸化硬化体を得た。
(Comparative Example 3)
The wollastonite used was manufactured by Kansai Matec Co., Ltd., product number: KTP-N01 (D10 = 2.7 μm, D50 = 13.6 μm and D90 = 53.5 μm, bulk specific gravity 0.33). In the same manner as in Example 1, a carbonated cured product was obtained.
（実施例及び比較例の評価）
実施例及び比較例で得た炭酸化硬化体について、下記の要領で（１）硬化体の曲げ強度、（２）炭酸化反応率、（３）外観を評価した。
(Evaluation of Examples and Comparative Examples)
About the carbonation hardening body obtained by the Example and the comparative example, the bending strength of (1) hardening body, (2) carbonation reaction rate, and (3) external appearance were evaluated in the following ways.
（１）硬化体の曲げ強度…ＪＩＳ Ａ５２０９（陶磁器質タイル）記載の３点曲げ強度試験に準じて、炭酸化硬化体の曲げ強度を測定した。 (1) Bending strength of cured body: The bending strength of the carbonated cured body was measured according to a three-point bending strength test described in JIS A5209 (ceramic tile).
（２）炭酸化反応率
実施例１〜６及び比較例１〜３で得た炭酸化硬化体から、下記の表層炭酸化率及び中層炭酸化率を測定するための試料を採取した。得られた試料についてＴＧ−ＤＴＡ測定を、室温〜１０００℃で行い、４５０℃〜７００℃における重量減少割合ΔＷを測定した。上記重量減少率ΔＷに基づいて、下記の式（１）により炭酸化率を求めた。
(2) Carbonation reaction rate From the carbonated cured bodies obtained in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 3, samples for measuring the following surface layer carbonation rate and middle layer carbonation rate were collected. The obtained sample was subjected to TG-DTA measurement at room temperature to 1000 ° C., and the weight reduction ratio ΔW at 450 ° C. to 700 ° C. was measured. Based on the weight reduction rate ΔW, the carbonation rate was determined by the following formula (1).
表層炭酸化率測定試料：炭酸硬化体表面から１ｍｍの層を研磨し、表層粉を採取し、得られた表層粉を乳鉢にて混合し、表層炭酸化率測定のための試料を得た。 Surface layer carbonation rate measurement sample: A 1 mm layer was polished from the surface of the carbonated cured body, surface layer powder was collected, and the obtained surface layer powder was mixed in a mortar to obtain a sample for measuring the surface layer carbonation rate.
中層炭酸化率：表層炭酸化率を測定するための表層粉を採取した後、炭酸硬化体の表層が除去された部分をさらに１ｍｍの深さまで研磨し、中層粉を採取した。このようにして得られた中層粉を乳鉢にて混合し、中層炭酸化率測定のための試料を得た。 Middle layer carbonation rate: After collecting the surface layer powder for measuring the surface layer carbonation rate, the portion of the carbonated cured body from which the surface layer was removed was further polished to a depth of 1 mm to collect the middle layer powder. The middle layer powder thus obtained was mixed in a mortar to obtain a sample for measuring the middle layer carbonation rate.
炭酸化率（％）＝（ΔＷ／２７．４８）×１００…式（１）
（３）外観観察…得られた炭酸化硬化体の表面を目視により観察した。結果を下記の表１に以下の評価記号で示す。
Carbonation rate (%) = (ΔW / 27.48) × 100 (1)
(3) Appearance observation: The surface of the obtained carbonized cured body was visually observed. The results are shown in Table 1 below with the following evaluation symbols.
良好：表面に適度な光沢があり、緻密な構造を有することが認められた。 Good: It was recognized that the surface had a moderate gloss and had a dense structure.
不良：表面が粗く、光沢が見られなかった。手でこすると、ワラストナイトの粉末が剥離した。 Poor: The surface was rough and no gloss was seen. When rubbed by hand, the wollastonite powder peeled off.
Claims (1)
In the volume distribution of the particle size, the cumulative 10% diameter is 1.5 to 2.1 μm, the cumulative 50% diameter is 3.5 to 8.5 μm, and the cumulative 90% diameter is 11.0 to 39.0 μm. In addition, a wollastonite having a bulk specific gravity of 0.10 to 0.30 or an inorganic material containing the wollastonite and water are mixed and shaped, and then carbonized at a temperature of 30 ° C to 120 ° C. A method for producing an inorganic carbonated cured product characterized by the above.
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