JP2006193072A - レゾネータ構造 - Google Patents

Abstract

【課題】 閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ、低周波騒音を低減させたい時に有効となるレゾネータ構造の提供を目的とする。
【解決手段】 開口部２から該開口部２に連通する閉塞空間３に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造であって、閉塞空間３の底面３ａ中央または底面３ａ略中央から開口部２方向に延びる所定高さｈの壁部材５を設け、壁部材５には摩擦面積を増大すべく空気の流入流出方向に沿う凹凸部６が設けられたことを特徴とする。
【選択図】 図２

Description

この発明は、ヘルムホルツの理論を用いて、開口部から該開口部に連通する閉塞空間（レゾナンスチャンバ）に音波が入射した時、音（空気の圧力変動）のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するようなレゾネータ構造に関する。

従来、車両の騒音を低減する手段としては、吸音材を用いたものがある。すなわち、ＰＥＴフェルト基材をメイン基材として用い、このメイン基材の両面にフェノール樹脂含浸ガラスマット製の補強材を積層し、さらに、これら補強材の両外面にＰＥＴフィルムを積層して、何れか一方のＰＥＴフィルムに適宜間隔を隔てて複数の小孔を穿設し、小孔が穿設されたＰＥＴフィルムの外面に表皮材を接合して構成されたものを車両用成形天井として用いるものである（特許文献１参照）。

このように、吸音材を用いて剛性および質感を有する成形天井を成形することは、コストおよび品質の面で不利となるうえ、周波数が５００〜１０００Ｈ_Ｚの高い周波数の吸音には効果がある反面、低周数域の騒音低減性能を確保することは困難であると共に、上述のように多層構造に形成すると、車両重量が増加するため、燃費が悪化する問題点があった。

一方、ヘルムホルツの理論を用いてレゾネータを構成した従来技術としては次のような各種の構造があった。
つまり、トラックの運転席としてのキャブ構造体の天井部を構成するルーフパネルと、このルーフパネルに形成した補強用ビードとの間の隙間を利用して吸気レゾネータを構成して、騒音を低減するもの（特許文献２参照）、
シートバック上部に設けられるヘッドレストにレゾネータとなる空洞部を設け、この空洞部を、開口部を介して車室内に連通させて、騒音を低減するもの（特許文献３参照）、
リヤウエスト部の連通路を共鳴器のスロート部（いわゆる首部）として車室に連なるレゾネータを構成し、トランクルーム内で発生する低周波騒音の車室内への伝達を低下させるように構成したもの（特許文献４参照）、
車室とトランクルームとをレゾネータの首部としての穴部で連通し、この穴部のフランジの長さと、トランクルームの容積とにより決定されるレゾネータ最大吸音周波数（共鳴周波数と同意）を、車室内の特定のこもり音の周波数域にチューニングし、上記こもり音を低減すべく構成したもの（特許文献５参照）、
がある。

これらの各特許文献に開示されたレゾネータ構造を総括して模式的に図示すると図１１のようになる。なお、図１１において図１１（イ）は斜視図、図１１（ロ）は平面図であって、この点に関しては他図についても同様である。

すなわち、このレゾネータ構造Ｚは開口部９１と、この開口部９１に連通する拡張室としての閉塞空間９２とを備えており、開口部９１の開口面積をＳ、開口部９１の管長（スロートの長さ）をＬ、閉塞空間９２の容積をＶとする時、共鳴周波数ｆ_０は次の［数１］で求めることができる。

ここで、ｆ_０＝４０８Ｈ_Ｚとなるように、閉塞空間９２の深さｄを１２ｃｍに設定すると共に、その他の各部の寸法を設定して、周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ_０＝４０８Ｈ_Ｚにおいて、騒音低減の効果代を求めた結果、効果代＝４．３ｄＢであり、充分なものとは云えなかった。

つまり、上記各特許文献に開示された従来構造（図１１の従来例品Ｚ参照）においては、開口部９１と、この開口部９１に連通する閉塞空間９２としての所定容積のレゾナンスチャンバのみによるものであるから、充分なレゾネータ効果を確保することができず、特に、低周波の騒音を低減させる場合には閉塞空間９２を大きく設定する必要があり、レゾネータ構造の小型化が困難であった。
特開２０００−２７２４３２号公報 実開平６−４４６８１号公報 実開平５−７４９６９号公報 特開平１０−１２９５２５号公報 特開平８−８０８７２号公報

そこで、この発明は、開口部に連通する閉塞空間（レゾナンスチャンバ）の底面中央または底面略中央から開口部方向に延びる所定高さの壁部材を設け、該壁部材には摩擦面積を増大すべく空気の流入流出方向に沿う凹凸部を設けることで、壁部材の表面積により閉塞空間から流出する空気との摩擦面積を大きくすることができ、これにより閉塞空間を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果を高めることができ、特に、閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ、低周波騒音を低減させたい時に有効となるレゾネータ構造の提供を目的とする。

この発明によるレゾネータ構造は、開口部から該開口部に連通する閉塞空間に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造であって、上記閉塞空間の底面中央または底面略中央から開口部方向に延びる所定高さの壁部材を設け、上記壁部材には摩擦面積を増大すべく空気の流入流出方向に沿う凹凸部が設けられたものである。

上記構成によれば、閉塞空間の底面に所定高さの壁部材を立設し、この壁部材には空気の流入流出を阻害しない方向の凹凸部を設け、この凹凸部により閉塞空間から流出する空気の摩擦面積を増大するように構成したので、音のエネルギが熱エネルギに変更される量が増加する。

したがって、閉塞区間（レゾナンスチャンバ）を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果の向上と、レゾネータ構造の小型化とが図れ、特に、閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ低周波騒音を低減させたい場合に有効となる。

この発明の一実施態様は、上記凹凸部は複数の凸部を有し、複数の凸部相互間を所定距離離間させたものである。
上記構成によれば、複数の凸部間の間隔を所定距離離間させたので、空気の流れを阻害することなく、摩擦面積を増大することができ、これにより、レゾネータ効果の向上を図ることができる。因に、所定距離未満の場合は、空気の流れが阻害され、レゾネータ効果が低下する。

この発明の一実施態様は、上記凸部が多段に形成されたものである。
上記構成によれば、凸部を多段設けることで、摩擦面積のさらなる増大を図ることができる。

なお、凸部の段数は、共鳴時に反射面となる閉塞空間の底面の反射作用面積が過度に減少しない程度と成すことが望ましい。
この発明の一実施態様は、上記凹凸部は壁部材の側面に空気の流入流出方向に沿って設けられたものである。

上記構成によれば、空気の流れを阻害しないうえ、加工も容易となる。
この発明の一実施態様は、上記壁部材の高さは閉塞空間の深さの１／３に設定されたものである。

上記構成によれば、壁部材の高さが閉塞空間の深さの１／３、換言すれば、壁部材の端部が開口部から閉塞空間の深さの２／３離間するので、所期のレゾネータ効果が確保できる。因に、壁部材の高さが閉塞空間の深さの１／３を超過すると、空気が流入しにくくなる一方、壁部材の高さが閉塞空間の深さの１／３未満の場合には、充分な摩擦面積の確保が困難となる。

この発明の一実施態様は、上記壁部材の幅は開口部の直径の１／３に設定され、壁部材の肉厚は開口部の直径の１／６に設定されると共に、該壁部材の両外側面に上記凸部が形成されたものである。

上記構成によれば、壁部材の高さ、幅、肉厚を上記の値に設定し、壁部材の両外側面にそれぞれ凸部を形成したので、最大のレゾネータ効果を確保することができる。

そこで、この発明によれば、開口部に連通する閉塞空間（レゾナンスチャンバ）の底面中央または底面略中央から開口部方向に延びる所定高さの壁部材を設け、該壁部材には摩擦面積を増大すべく空気の流入流出方向に沿う凹凸部を設けたので、壁部材の表面積により閉塞空間から流出する空気との摩擦面積を大きくすることができ、これにより閉塞空間を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果を高めることができ、特に、閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ、低周波騒音を低減させたい時に有効となる効果がある。

閉塞空間から流出する空気との摩擦面積を大きくし、これにより閉塞空間を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果を高め、特に、閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ、低周波騒音を低減させたい時に有効になるという目的を、
開口部から該開口部に連通する閉塞空間に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造において、閉塞空間の底面中央または底面略中央から開口部方向に延びる所定高さの壁部材を設け、上記壁部材に、摩擦面積を増大すべく空気の流入流出方向に沿う凹凸部を設けるという構成にて実現した。

この発明の一実施例を以下図面に基づいて詳述する。
図面はレゾネータ構造を示し、図１は実施例品Ａ１の外観斜視図、図２（イ）は一部を切欠いて示す実施例品Ａ１の斜視図、図２（ロ）は図２（イ）の平面図（この点に関しては他図についても同様）であって、このレゾネータ構造は直径Ｄ、スロート部１の長さＬの円筒状の開口部２と、この開口部２に連通する拡張室としての閉塞空間３（以下、レゾナンスチャンバと略記する）とを備え、レゾナンスチャンバ３をチャンバハウジング４にて形成し、このレゾナンスチャンバ３の深さをｄに設定している。

ここで、開口部２の開口面積をＳ、スロート部１官長をＬ、レゾナンスチャンバ３の容積をＶとする時、共鳴周波数ｆ_０は前述の［数１］で求めることができる。

この共鳴周波数ｆ_０（つまり吸音周波数）を低周波に設定すべく、各部の寸法が決定されるが、この実施例ではｆ_０＝４０８Ｈ_Ｚとなるように各部の寸法が設定されており、レゾナンスチャンバ３の深さｄは１２ｃｍに設定されている。

しかも、上述のレゾナンスチャンバ３の底面３ａ中央には、該底面３ａから開口部２方向に垂直または略垂直に延びる所定高さｈの壁部材５を設け、この壁部材５には摩擦面積を増大すべく空気の流入流出方向（図２、イの上下方向）に沿う凹凸部６が設けられている。

この実施例品Ａ１では、壁部材５の高さｈを、レゾナンスチャンバ３の深さの１／３に設定し、壁部材５の幅ａを開口部２の直径Ｄの１／３に設定し、壁部材５の肉厚ｂを開口部２の直径Ｄの１／６に設定し、この壁部材５の両外側面に互に平行となるように凸部６ｂ，６ｂを形成して、凸部６ｂ，６ｂ間に凹部６ａを形成すると共に、凸部６ｂ，６ｂ間の間隔を壁部材５の肉厚ｂと同一に設定している。

すなわち、凹凸部６は複数の凸部６ｂ，６ｂを有し、複数の互に平行な凸部６ｂ，６ｂ相互間を所定距離離間させると共に、該凹凸部６は壁部材５の側面に空気の流入流出方向に沿って設けられたものであり、かつ壁部材５の高さｈはレゾナンスチャンバ３の深さｄの１／３に設定されたものである。換言すれば、壁部材５の端部（図２の上端部）が開口部２からレゾナンスチャンバ３の深さｄの２／３の距離だけ離間するものである。

なお、上述の凸部６ｂの凹部６ａに対する突出量は、壁部材５の幅ａの約１０％程度が望ましい。
図１、図２に示す実施例品Ａ１のレゾネータ構造において、開口部２から該開口部２に連通するレゾナンスチャンバ３に音波が入射すると、このレゾナンスチャンバ３内で共鳴現象が発生し、開口部２から入射する空気とレゾナンスチャンバ３から開口部２を介して再放出する空気との間で空気通過時の粘性によるエネルギ損失に加えて、レゾナンスチャンバ３から出る空気が壁部材５およびその凹凸部６と摩擦して、音のエネルギが摩擦による熱エネルギに変換されるので、騒音を低減することができる。

この図１、図２に示す実施例品Ａ１の周波数に対する音圧の特性（図６参照、但し、図６においては実施例品Ａ１の特性を実線で示し、従来例品Ｚの特性を点線で示す）を実測し、ｆ_０＝４０８Ｈ_Ｚにおいて騒音低減の効果代を求めると図７のようになる。

つまり、この実施例品Ａ１の効果代は６．２ｄＢであり、図１１で示した壁部材および凹凸部が全くない従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、著るしいレゾネータ効果の向上が認められた。なお、図１１で示した従来例品Ｚは壁部材５および凹凸部６を有さない点が図１、図２と異なるのみで、各部の寸法等の他の条件は図１、図２と同一に設定されている。

この図３（イ）（ロ）は実施例品Ａ２を示し、この実施例品Ａ２においては凸部６ｂを平行かつ多段に形成したものである。すなわち、互に平行な凸部６ｂ，６ｂ間の間隔ｂを開口部２の直径Ｄの１／６に設定した条件下において壁部材５の左右両側面に片側３つ、合計６つの凸部６ｂを形成し、直径Ｄ、スロート部１の長さＬ、レゾナンスチャンバ３の深さｄ，壁部材５の高さｈ等の他の条件は図１、図２と同一に設定したものである。

この図３に示す実施例品Ａ２の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ_０＝４０８Ｈ_Ｚにおいて、騒音低減の効果代を求めると図７のようになる。つまり、この実施例品Ａ２の効果代は５．８ｄＢであり、図１１で示した従来例品Ｚに対して、良好なレゾネータ効果の向上が認められるが、図１、図２で示した先の実施例品Ａ１よりもレゾネータ効果が低下する。すなわち、実施例品Ａ２においては凸部６ｂの多段形成により摩擦面積が増加する一方で、壁部材５および凹凸部６により、共鳴時に反射面として作用するレゾナンスチャンバ３の底面３ａにおける反射作用面積が減少するので、実施例品Ａ１よりも効果代が低下する。

この図４（イ）（ロ）は実施例品Ａ３を示し、この実施例品Ａ３においては凸部６ｂを平行かつ多段に形成したものである。すなわち、互に平行な凸部６ｂ，６ｂ間の間隔ｂを開口部２の直径Ｄの１／１２に設定すると共に、壁部材５の左右両側面に片側３つ、合計６つの凸部６ｂを形成し、直径Ｄ、スロート部１の長さＬ、レゾナンスチャンバ３の深さｄ，壁部材５の高さｈ等の他の条件は図１、図２と同一に設定したものである。

この図４に示す実施例品Ａ３の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ_０＝４０８Ｈ_Ｚにおいて、騒音低減の効果代を求めると図７のようになる。つまり、この実施例品Ａ３の効果代は５．５ｄＢであり、図１１で示した従来例品Ｚに対して、良好なレゾネータ効果の向上が認められるが、図１、図２で示した先の実施例品Ａ１よりもレゾネータ効果が低下する。すなわち、実施例品Ａ３においては凸部６ｂの多段形成により摩擦面積が増加する一方で、凸部６ｂ，６ｂ間の間隔ｂが過少となって、空気の流れが阻害されるので、実施例品Ａ１よりも効果代が低下する。

図５（イ）（ロ）は比較例品Ｂを示し、この比較例品Ｂにおいては壁部材５の幅ａが開口部２の直径Ｄの１／３、肉厚ｂが開口部２の直径Ｄの１／６、壁部材５の底面３ａからの突出高さｈがレゾナンスチャンバ３の深さｄの１／３にそれぞれ設定され、凹凸部を一切有さないものであり、直系Ｄ、スロート部１の長さＬ、レゾナンスチャンバ３の深さｄ、壁部材５の高さｈ等の他の条件は図１、図２と同一に設定したものである。

この図５に示す比較例品Ｂの周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ_０＝４０８Ｈ_Ｚにおいて、騒音低減の効果代を求めると図７のようになる。つまり、この比較例品Ｂの効果代は５．４ｄＢであり、図１１で示した従来例品Ｚの効果代＝４．３ｄＢよりもレゾネータ効果の向上が認められるが、凹凸部を一切有さない関係上、充分な摩擦面積が得られないので、何れの実施例品Ａ１，Ａ２，Ａ３よりもその効果代が低下する。

このように上記実施例のレゾネータ構造（実施例品Ａ１，Ａ２，Ａ３参照）は、開口部２から該開口部２に連通するレゾナンスチャンバ３に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数ｆ_０の騒音を低減するレゾネータ構造であって、上記レゾナンスチャンバ３の底面３ａ中央または底面３ａ略中央から開口部２方向に延びる所定高さｈの壁部材５を設け、上記壁部材５には摩擦面積を増大すべく空気の流入流出方向に沿う凹凸部６が設けられたものである。

この構成によれば、レゾナンスチャンバ３の底面３ａに所定高さｈの壁部材５を立設し、この壁部材５には空気の流入流出を阻害しない方向の凹凸部６を設け、この凹凸部６によりレゾナンスチャンバ３から流出する空気の摩擦面積を増大するように構成したので、音のエネルギが熱エネルギに変更される量が増加する。

したがって、レゾナンスチャンバ３を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果の向上と、レゾネータ構造の小型化とが図れ、特に、レゾナンスチャンバ３の容積確保が困難な部位で、かつ、低周波騒音を低減させたい場合に有効となる。

また、上記凹凸部６は複数の凸部６ｂ，６ｂを有し、複数の凸部６ｂ，６ｂ相互間を所定距離離間させたものである。

この構成によれば、複数の凸部６ｂ，６ｂ間の間隔ｂを所定距離離間させたので、空気の流れを阻害することなく、摩擦面積を増大することができ、これにより、レゾネータ効果の向上を図ることができる。因に、所定距離未満の場合には、空気の流れが阻害され、レゾネータ効果が低下する。

さらに、上記凸部が多段に形成されたものである（実施例品Ａ２，Ａ３参照）。

この構成によれば、凸部６ｂを多段設けることで、摩擦面積のさらなる増大を図ることができる。
なお、凸部６ｂの段数は、共鳴時に反射面となるレゾナンスチャンバ３の３ａの反射作用面積が過度に減少しない程度と成すことが望ましい。

加えて、上記凹凸部６は壁部材５の側面に空気の流入流出方向に沿って設けられたものである。

この構成によれば、空気の流れを阻害しないうえ、加工も容易となる。
また上記壁部材５の高さｈはレゾナンスチャンバ３の深さｄの１／３に設定されたものである。

この構成によれば、壁部材５の高さｈがレゾナンスチャンバ３の深さｄの１／３、換言すれば、壁部材５の端部が開口部２からレゾナンスチャンバ３の深さｄの２／３離間するので、所期のレゾネータ効果が確保できる。因に、壁部材５の高さｈがレゾナンスチャンバ３の深さｄの１／３を超過すると、空気が流入しにくくなる一方、壁部材５の高さｈがレゾナンスチャンバ３の深さｄの１／３未満の場合には、充分な摩擦面積の確保が困難となる。

さらに、上記壁部材５の幅ａは開口部２の直径Ｄの１／３に設定され、壁部材５の肉厚ｂは開口部２の直径Ｄの１／６に設定されると共に、該壁部材５の両外側面に上記凸部６ｂ，６ｂが形成されたものである（実施例品Ａ１参照）。

この構成によれば、壁部材５の高さｈ、幅ａ、肉厚ｂを上記の値に設定し、壁部材５の両外側面にそれぞれ凸部６ｂ，６ｂを形成したので、最大のレゾネータ効果を確保することができる。

また、上記実施例のにレゾネータ構造によれば、壁部材５の設定位置、高さ、凹凸部６の表面積の設定により自由度が高いレゾネータ構造を得ることができ、レゾネータ構造の設計自由度が向上するものである。

図８（イ）（ロ）はレゾネータ構造のさらに他の実施例を示し、放射状の複数の凸部６ｂをもった壁部材５を設けたものである。図８に示すこの実施例品Ａ４はレゾナンスチャンバ３の底面３ａ中央に、開口部２側から見て十文字状の壁部材５を立設したもので、壁部材５の底面３ａからの突出高さｈは、レゾナンスチャンバ３の深さｄの１／３に設定し、壁部材５の幅ａは、開口部２の直径Ｄの１／３に設定している。

この実施例品Ａ４においては合計４つの凸部６ｂ…が９０度の開角を隔てて中央で交わり、底面３ａにおける共鳴時に反射面となる反射作用面積を減少させることなく、摩擦面積の増大を図ることができるので、レゾネータ効果のさらなる向上を図ることができる。

また、実施例品Ａ４においては互に直交する凸部６ｂ，６ｂ（放射状に配置した合計４つの凸部）間が凹部となり、これら凹凸部が空気の流入流出方向に沿って設けられており、空気の流れを阻害することもない。

図９はレゾネータ構造のさらに他の実施例を示し、放射状の複数の凸部６ｂをもった壁部材５を設けたものである。図９に示すこの実施例品Ａ５はレゾナンスチャンバ３の底面３ａ中央に、開口部２側から見てＹ字状の壁部材５を立設したもので、壁部材５の底面３ａからの突出高さｈは、レゾナンスチャンバ３の深さｄの１／３に設定している。

この実施例品Ａ５においては合計３つの凸部６ｂ…が１２０度の開角を隔てて中央で交わり、底面３ａにおける共鳴時に反射面となる反射作用面積を減少させることなく、摩擦面積の増大を図ることができるので、レゾネータ効果のさらなる向上を図ることができる。

また、実施例品Ａ５においては互に１２０度の開角で交わる凸部６ｂ，６ｂ（放射状に配置した合計３つの凸部）間が凹部となり、これら凹凸部が空気の流入流出方向に沿って設けられており、空気の流れを阻害することもない。

図１０は、図１、図２で示したレゾネータ構造を車両用内装材として一体化したもので、車体を構成するボディパネルとしてのインナパネル７と、このインナパネル７の車室側に設けられるトリム部材８との間にレゾナンスチャンバ３を形成し、トリム部材８には開口部２を形成し、インナパネル７には接着等の手段により壁部材５を取付けたものである。

図１、図２の構造によりレゾネータ効果の著るしい向上を図ることができるので、この構成を図１０に示すように車両用内装材に適用することによって、レゾナンスチャンバ３の容積確保が比較的困難な車室内であっても、既存の部材（インナパネル７、トリム部材８参照）を有効利用しつつ、レゾネータ構造を確保することができ、低周波の騒音が低減できるので、乗員の快適性向上を図ることができる。

この発明の構成と、上述の実施例との対応において、
この発明の閉塞空間は、実施例のレゾナンスチャンバ３に対応し、
以下同様に、
特定の共鳴周波数は、４０８Ｈ_Ｚに対応するも、
この発明は、上述の実施例の構成のみに限定されるものではない。

すなわち、上記構成のレゾネータ構造は車室内のみならずエンジンルームにも適用でき、また、特定の共鳴周波数は、開口部２の直径Ｄとレゾナンスチャンバ３の容積Ｖとのチューニングにより４０８Ｈ_Ｚ以下のロードノイズに対応する低周波に設定してもよい。さらに、開口部２の形状は円形に限定されることなく、楕円形や方形状等の非円形であってもよい。

本発明のレゾネータ構造を示す外観斜視図 レゾネータ構造の実施例を示す説明図 レゾネータ構造の他の実施例を示す説明図 レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図 レゾネータ構造の比較例を示す説明図 実施例品と従来例品の周波数に対する音圧の変化を比較して示す特性図 実施例品と比較例品と従来例品の効果代を比較して示す説明図 レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図 レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す平面図 レゾネータ構造を車室内に適用した実施例を示す断面図 従来例品のレゾネータ構造を示す説明図

符号の説明

２…開口部
３…レゾナンスチャンバ（閉塞空間）
３ａ…底面
５…壁部材
６…凹凸部
６ｂ…凸部

Claims (6)

1. 開口部から該開口部に連通する閉塞空間に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造であって、
   上記閉塞空間の底面中央または底面略中央から開口部方向に延びる所定高さの壁部材を設け、
   上記壁部材には摩擦面積を増大すべく空気の流入流出方向に沿う凹凸部が設けられた
   レゾネータ構造。
2. 上記凹凸部は複数の凸部を有し、複数の凸部相互間を所定距離離間させた
   請求項１記載のレゾネータ構造。
3. 上記凸部が多段に形成された
   請求項２記載のレゾネータ構造。
4. 上記凹凸部は壁部材の側面に空気の流入流出方向に沿って設けられた
   請求項１〜３記載の何れか１に記載のレゾネータ構造。
5. 上記壁部材の高さは閉塞空間の深さの１／３に設定された
   請求項１〜４の何れか１に記載のレゾネータ構造。
6. 上記壁部材の幅は開口部の直径の１／３に設定され、壁部材の肉厚は開口部の直径の１／６に設定されると共に、該壁部材の両外側面に上記凸部が形成された
   請求項２、４または５記載のレゾネータ構造。
   

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