JP2006095421A - 上向流嫌気性処理方法 - Google Patents

Abstract

【課題】グラニュールの流出防止、処理効率の向上および処理水の水質安定が図れる上向流嫌気性処理方法を提供する。
【解決手段】上向流嫌気性処理装置において、被処理水供給手段が嫌気性処理槽の槽壁に併行し、処理槽の水平方向に所定の間隔で併設された複数の被処理水導入管からなり、被処理水を供給するにあたり、有機性排水の供給量と処理後の処理水の循環供給量とを調節し、嫌気性処理槽の水平方向中心部側に配置された少なくとも１本の被処理水導入管からの被処理水導入流量又は有機物濃度を、内壁側に配置された被処理水導入管からの被処理水導入流量又は有機物濃度よりも多くして処理することを特徴とする上向流嫌気性処理方法。
【選択図】図１

Description

本発明は、有機性排水を微生物の自己造粒汚泥（以下グラニュールという。）により形成された汚泥床（以下単に汚泥床という。）を上向流通させて排水中の有機物を分解し、メタンガスなどを回収する上向流嫌気性処理方法に関する。

従来、食品加工排水、醗酵工場排水、化学工場排水及び紙パルプ工場排水などの有機性産業排水や下水などの有機性排水を処理する装置の一つとして、底部に被処理水供給手段、上部に処理水排出手段及び生成ガス排出手段を配設し、内部の下方にメタン菌を主体とした嫌気性微生物が自己造粒により粒子化して汚泥床を形成した嫌気性処理槽が設けられ、汚泥床の下部に被処理水供給手段から有機性排水を供給して汚泥床を上向流通させることにより、グラニュールを一定高さで展開滞留させ、そのグラニュールを構成する嫌気性微生物で排水中の有機物を生物学的に分解し、分解により発生したメタンガスや炭酸ガスなどの生成ガス、処理水およびグラニュールを上部で分離し、処理水は処理水排出手段、生成ガスはガス排出手段から排出し、グラニュールは汚泥床に沈降させて汚泥床を保持させる上向流嫌気性処理装置がある。

前記上向流嫌気性処理装置は、排水中の有機物を生物学的に分解する嫌気性微生物が、微生物自体又は微細粒子を核として粒子化しているため、微生物が高密度で保持でき、高濃度の有機性排水を効率的に処理することができるとともに生成ガス発生量を増加できることにより、装置の設置面積の縮小化が図れ、また、生成するメタンガスを燃料や化学製品製造用原料などとして有効利用できる利点があり、多数設置されている。

また、従来の上向流嫌気性処理装置における被処理水供給方法として、所定の間隔で配置された吐出ノズルを有する被処理水供給手段の吐出ノズルからの被処理水吐出流速を、間欠的に通常運転時の３〜５倍速とすることを特徴とする上向流嫌気性処理装置の被処理水供給方法を本願出願人により開示されている。（特許文献１参照）

また、従来の別の被処理水供給方法として、被処理水供給手段での被処理水の吐出流量又は吐出速度を、処理槽内横断面の中央部側よりも周辺部側が大きくなるように制御することを特徴とする上向流嫌気性処理装置における被処理水供給方法を本願出願人により開示されている。（特許文献２参照）
特開２００３−３４０４８７号公報 特開２００１−２１９１９０号公報

解決しようとする課題は、特許文献１に開示されている上向流嫌気性処理装置における被処理水供給方法にあっては、急激な被処理水供給流速の変更によりグラニュールに付着した気泡を剥離除去するとともに、グラニュールを剪断破壊して内封された気泡を分離し、粒子径を沈降及び接触効率の向上が図れる適宜な大きさに揃えることでグラニュールの肥大化や被処理水の上向流における短絡流を防止し、グラニュールが処理水に伴われて処理水排出手段から流出するのを防止するためになされたものであるが、被処理水の性状や流量変化に追従する制御が複雑となる問題がある。

また、特許文献２に開示されている上向流嫌気性処理装置における被処理水供給方法にあっては、流動解析の結果、処理槽の底全面から均一な吐出流量又は吐出速度で被処理水を供給すると、処理槽内水平方向の中央部側で強い液上昇流（短絡流）が、また、周辺部側では下降流が惹起されることに鑑みて、水平方向における被処理水の吐出流量又は吐出速度を変えることにより、被処理水の短絡流及び下降流発生を防止し、汚泥床の高さをできるだけ一定に保持することで、グラニュールが処理水に伴われて処理水排出手段から流出するのを防止するためになされたものであるが、グラニュールの大きさや性状によっては、十分な効果が得られない場合がある。

本発明は、前記事情に鑑みてなされたものであり、工業規模の装置においては、汚泥床の高さを一定に保持するよりも、処理槽内周側よりも水平方向中心部側の供給流量を多くして上下方向の旋回流を生じさせ、水平方向の一部において汚泥床の高さに変化を持たせて処理する方がグラニュールが処理水に伴われて処理水排出手段から流出するのを防止する効果が高くなることを見出して成されたものであり、グラニュールの流出防止、処理効率の向上および処理水の水質安定が図れる上向流嫌気性処理方法を提供する目的で成されたものである。

前記目的を達成するための本発明の要旨は、請求項１に記載の第一発明においては、底部に有機性排水と循環処理水とを混合した被処理水を供給する被処理水供給手段、上部に処理水排出手段及び生成ガス排出手段を配設した嫌気性処理槽にあって、該嫌気性処理槽内の下方に自己造粒汚泥により形成された汚泥床、該汚泥床の上方部にガス、液及び汚泥の三層に分離する三層分離部及び頂上部にガス滞留部が形成され、有機性排水を上向流通させて処理する上向流嫌気性処理装置において、被処理水供給手段が嫌気性処理槽の槽壁に併行し、処理槽の水平方向に所定の間隔で併設された複数の被処理水導入管からなり、被処理水を供給するにあたり、有機性排水の供給量と処理後の処理水の循環供給量とを調節し、嫌気性処理槽の水平方向中心部側に配置された少なくとも１本の被処理水導入管からの被処理水導入流量を、内壁側に配置された被処理水導入管からの被処理水導入流量よりも多くして処理することを特徴とする上向流嫌気性処理方法である。

また、請求項２に記載の第二発明は、底部に有機性排水と循環処理水とを混合した被処理水を供給する被処理水供給手段、上部に処理水排出手段及び生成ガス排出手段を配設した嫌気性処理槽にあって、該嫌気性処理槽内の下方に自己造粒汚泥により形成された汚泥床、該汚泥床の上方部にガス、液及び汚泥の三層に分離する三層分離部及び頂上部にガス滞留部が形成され、有機性排水を上向流通させて処理する上向流嫌気性処理装置において、被処理水供給手段が嫌気性処理槽の槽壁に併行し、処理槽の水平方向に所定の間隔で併設された複数の被処理水導入管からなり、被処理水を供給するにあたり、有機性排水の供給量と処理後の処理水の循環供給量とを調節し、嫌気性処理槽の水平方向中心部側に配置された少なくとも１本の被処理水導入管から導入される被処理水の有機物濃度を、内壁側に配置された被処理水導入管から導入される被処理水の有機物濃度よりも高くして処理することを特徴とする上向流嫌気性処理方法から供給される被処理水の有機物濃度を高くして処理することを特徴とする上向流嫌気性処理方法である。

また、請求項３に記載の第三発明は、請求項１又は請求項２に記載の上向流嫌気性処理方法において、嫌気性処理槽内における容積負荷量を８〜１２ｋｇ−ＣＯＤｃｒ／ｍ^３・日の範囲になるように有機性排水の供給量と処理後の処理水の循環供給量とを調節して、被処理水供給手段から被処理水を供給する上向流嫌気性処理方法である。

請求項１に記載の第一発明においては、処理槽内周側よりも水平方向中心部側の被処理水の供給流量を多くして上下方向の旋回流を生じさせ、水平方向の一部において汚泥床の高さに変化を持たせて処理することにより、グラニュールの流出防止、処理効率の向上および処理水の水質安定が図れる。なお、処理槽の水平方向中心部側の被処理水の供給流量を処理槽内周側よりも多くすると、汚泥床の高さを一定に保持する作用となり、グラニュールの大きさや性状によっては、十分な効果が得られない場合があるので好ましくない。

また、請求項２に記載の第二発明においては、嫌気性処理槽内の水平方向に被処理水の有機物濃度差を付けて供給し、高容積負荷域と低容積負荷域を形成させて処理することにより、嫌気性処理槽内におけるガス発生量が相違し、上下方向の旋回流を生じやすくなる。

また、請求項３に記載の第三発明においては、嫌気性処理槽内における容積負荷量を８〜１２ｋｇ−ＣＯＤｃｒ／ｍ^３・日の範囲の高負荷に調節することにより、処理効率の向上が図れる。

本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は本発明の一実施形態の上向流嫌気性処理方法に用いられる上向流嫌気性処理装置の説明図であり、（イ）図は縦断面説明図、（ロ）図はイ）図のＡ−Ａ視の説明図である。

図１および図２において、符番１は、底部に被処理水供給手段２、上方に汚泥、ガス及び処理水の三相を分離する三相分離部材３が設けられ、また、三相分離部材３で分離された清澄な処理水を排出する処理水排出手段のオーバーフロー堰８および処理水排出管９と、頂上部に有機物の生物分解により生成したメタンガスなどのガスを一時的に貯留するガス滞留部が形成され、ガス滞留部に滞留したガスを排出するガス排出手段のガス排出管１０を具備し、内部の下方にメタン菌を主体として微生物が粒子化したグラニュ−ル４でブランケット状態の汚泥床５が形成された嫌気性処理槽である。

前記三相分離部材３は、被処理水の上向流に伴われて上昇してくるグラニュール４および生成ガスを分離してグラニュール４を汚泥床５に還流する山型のグラニュール分離部材３ａと、生成ガスと処理水を分離する上下が開放され、上側面にオーバーフロー堰８が設けられた函型の気液分離部材３ｂとからなり、グラニュール分離部材３ａには山型の頂部から所定の距離下がった部分にガス抜き管１１が突設されている。また、前記被処理水供給手段２は、嫌気性処理槽１の槽壁に併行し、嫌気性処理槽１の水平方向に所定の間隔で併設された複数の被処理水導入管２６からなり、それぞれ被処理水供給管２５が接続している。

前記被処理水供給管２５には、上流側から有機性排水（以下原水という）を供給する原水供給ポンプ６を具備する原水流通管２０および循環された処理水を供給する処理水循環ポンプ７を具備する処理水流通管２１と、原水流通管２０から下流側で複数に分岐された分岐管２０ａ、２０ｂおよび処理水流通管２１から下流側で複数に分岐された分岐管２１ａ、２１ｂと、少なくとも一本の原水分岐管２０ａと処理水分岐管２１ａが合流する集合管２３および少なくとも一本の原水分岐管２０ｂと処理水分岐管２１ｂが合流する集合管２４とが接続し、被処理水供給管２５は、それぞれの集合管２３および集合管２４から複数に分岐され、集合管２３からは被処理水供給管２５ａ、２５ｂ、２５ｅ、２５ｆが分岐され、集合管２４からは被処理水供給管２５ｃ、２５ｄが分岐されて設けられている。

前記分岐管２０ａ、２０ｂおよび分岐管２１ａ、２１ｂにはそれぞれの流量を制御する流量調節バルブ２２ａ、２２ｂおよび流量調節バルブ２２ｃ、２２ｄが具備され、また、被処理水供給管２５ａ、２５ｂ、２５ｅ、２５ｆ、２５ｃ、２５ｄにはそれぞれの被処理水の導入量を調節する導入量調節バルブ２７ａ、２７ｂ、２７ｅ、２７ｆ、２７ｃ、２７ｄが具備されている。

また、前記被処理水導入管２６は、嫌気性処理槽１内壁に併行し、嫌気性処理槽１の水平方向に所定の間隔で併設され、内壁側から中心側に設けられている被処理水供給管２５ａ・２５ｆ、２５ｂ・２５ｅ、２５ｄ・２５ｃと接続する被処理水導入管２６ａ・２６ｆ、２６ｂ・２６ｅ、２６ｃ・２６ｄとして設けられている。

次に、本発明の一実施の形態の食品加工排水、醗酵工場排水、下水などの原水の処理方法について説明する。
通常、前記原水は、図示しない調整槽に貯留され、必要によりｐＨが調整されて前沈殿槽に導入され、被処理水中の夾雑物が固液分離されたのちに被処理水としてＵＡＳＢ装置の嫌気性処理槽１に供給されるが、被処理水水量のみではグラニュールを流動化する上向流量や流速が得られないため、処理水を循環混合して水量の確保が図られている。

原水は、原水供給ポンプ６で原水流通管２０および分岐管２０ａを経て集合管２３に供給され、また、循環処理水は、処理水供給ポンプ７で処理水流通管２１および分岐管２１ａを経て集合管２３に供給され、原水と処理水は集合管２３で混合される。これらはそれぞれの配管において行われ、混合される原水流量（分岐管２０ａにおける原水流量をＱ１、分岐管２０ｂにおける原水流量をＱ２とする。）および処理水流量（分岐管２１ａにおける処理水流量をＱ３、分岐管２１ｂにおける処理水流量をＱ４とする。）は流量調節バルブ２２ａ、２２ｂおよび流量調節バルブ２２ｃ、２２ｄによりそれぞれ調整される。

前記流量の調整において、被処理水導入管２６からの被処理水吐出量を、嫌気性処理槽１の水平方向中心部側に配置された被処理水導入管２６ｃ・２６ｄからの被処理水導入流量を内壁側に配置された被処理水導入管２６ａ・２６ｂ、２６ｆ・２６ｅからの被処理水導入流量よりも多くして導入する。即ち、被処理水流量Ｑ１＋処理水流量Ｑ３＜被処理水流量Ｑ２＋処理水流量Ｑ４とすべく調整されるか、又は、原水流量（Ｑ１、Ｑ２）と処理水流量（Ｑ３、Ｑ４）との混合比率を調整し、嫌気性処理槽１の水平方向中心部側に配置された被処理水導入管２６ｃ・２６ｄから供給される被処理水の有機物濃度を内壁側に配置された被処理水導入管２６ａ・２６ｂ、２６ｆ・２６ｅから供給される被処理水の有機物濃度よりも高くして導入する。即ち、１例として、処理水流量Ｑ３＝処理水流量Ｑ４としたときに原水流量Ｑ１＜原水流量Ｑ２とすべく調整される。また、被処理水の導入量は嫌気性処理槽１内における容積負荷量を８〜１２ｋｇ−ＣＯＤｃｒ／ｍ^３・日の範囲になるように調整されるのが好ましい。

本実施の形態では、嫌気性処理槽１の水平方向中心部側に配置された被処理水導入管を２本、内壁側に配置された被処理水導入管を４本としているが、それらの本数は、配置される被処理水導入管の本数により適宜に決定される。即ち、水平方向中心部側に配置される被処理水導入管の少なくとも１本をその他の内壁側に配置された被処理水導入管と相違した条件である前記構成とすればよい。

また、前記では、嫌気性処理槽１が矩形体形状であるが、円柱形状の嫌気性処理槽１であってもよく、その場合の被処理水導入管２６は、同心円状に複数配置されるが、水平方向中心部側に配置される被処理水導入管の少なくとも１本をその他の内壁側に配置された被処理水導入管と相違した条件である前記構成とすればよい。

嫌気性処理槽１内に供給された被処理水は、汚泥床５を上向流通することにより、グラニュ−ル４を形成するメタン菌などにより有機物が生物学的に分解される。有機物が分解された処理水は、生成ガスと、気泡が付着したグラニュ−ル４や気泡が内封されたグラニュ−ル４を同伴して上向流通し、上部に設けた三相分離部材３のグラニュール分離部材３ａによりグラニュ−ル４および生成ガスが分離され、分離されたグラニュ−ルは沈降して汚泥床５に循環され、また、生成ガスは山型の頂部に滞留してガス抜き管１１部に達するとオーバーフローによりガス抜き管１１から抜き出され、嫌気性処理槽１の上部に形成されたガス滞留部に供給される。

処理水と生成ガスは、グラニュール分離部材３ａを回り込んで上昇し、気液分離部材３ｂの下端開口部から気液分離部材３ｂ内に流入し、滞留する間に処理水から生成ガスが分離し、分離した生成ガスはガス滞留部に滞留したのちガス排出管１０から系外に排出され、必要により設けられた図示しない脱硫装置を経てガスホルダーに貯留され、燃料ガスなどとして用いられる。また、生成ガスが分離された処理水はオーバーフロー堰８を経て処理水排出管９から系外に排出されるが、一部は循環処理水として原水に混合される。

嫌気性処理槽１内に前記調整された流量で導入することにより、流量の多い部分におけるグラニュール４の上昇が流量の少ない部分におけるグラニュール４の上昇よりも高くなるとともに上下方向の循環流が惹起され、グラニュール４の適宜な破壊による内封気泡の放出と付着気泡の剥離が効果的に行われる。また、流量の多い部分におけるグラニュール４の上昇が高くなり過ぎる場合であっても、三相分離部材３のグラニュール分離部材３ａにより捕捉され、グラニュールが気液分離部材３ｂ内に流入し、オーバーフロー堰８を経て処理水排出管９から流出する恐れが軽減される。

また、嫌気性処理槽１内に前記調整された有機物濃度で導入することにより、濃度の高い部分におけるガス発生量が濃度の低い部分よりも多くなり、ガスリフト効果により濃度の高い部分におけるグラニュール４の上昇が濃度の低い部分におけるグラニュール４の上昇よりも高くなるとともに上下方向の循環流が惹起され、グラニュール４の適宜な破壊による内封気泡の放出と付着気泡の剥離が効果的に行われる。また、濃度の高い部分におけるグラニュール４の上昇が高くなり過ぎる場合であっても、三相分離部材３のグラニュール分離部材３ａにより捕捉され、グラニュールが気液分離部材３ｂ内に流入し、オーバーフロー堰８を経て処理水排出管９から流出する恐れが軽減される。

（実験例）
図１における嫌気性処理槽の有効容量１．２ｍ³の装置を用いて本発明（実施例１、２、３）と従来技術（比較例１）とを比較した実験例について以下詳述する。

実施例１
ＣＯＤｃｒ：２４００ｍｇ／Ｌ、ＳＳ：１００ｍｇ／Ｌの原水を用いて、前記実施の形態の方法におけるＱ１＝２ｍ³／日、Ｑ２＝４ｍ³／日、Ｑ３＝３ｍ³／日、Ｑ４＝６ｍ³／日、即ち、被処理水の濃度を一定とし、被処理水流量Ｑ１＋処理水流量Ｑ３＝５ｍ³／日、被処理水流量Ｑ２＋処理水流量Ｑ４＝１０ｍ³／日で被処理水供給手段における吐出流量に差がある状態にして被処理水供給手段から導入した。また、容積負荷量が１２ｋｇ−ＣＯＤｃｒ／m^３・日として処理した。結果、ＣＯＤｃｒ：Ｍａｘ３６０ｍｇ／Ｌ、Ａｖｅ２９０ｍｇ／Ｌ、ＳＳ：Ｍａｘ４２０ｍｇ／Ｌ、Ａｖｅ１１０ｍｇ／Ｌの処理水が得られ、グラニュールの流出がないことが確認された。

比較例１
ＣＯＤｃｒ：２４００ｍｇ／Ｌ、ＳＳ：１００ｍｇ／Ｌの原水を用いて、前記実施の形態の方法におけるＱ１＝Ｑ２＝１．5ｍ³／日、Ｑ３＝Ｑ４＝３ｍ³／日、即ち、被処理水流量Ｑ１＋処理水流量Ｑ３＝４．５ｍ³／日、被処理水流量Ｑ２＋処理水流量Ｑ４＝４．５ｍ³／日で被処理水と処理水を一定量混合し、被処理水供給手段からの吐出流量及び濃度が均一になるように導入した。また、容積負荷量が６ｋｇ−ＣＯＤｃｒ／ｍ³・日で処理した。結果、ＣＯＤｃｒ：Ｍａｘ３３００ｍｇ／Ｌ、Ａｖｅ３２０ｍｇ／Ｌ、ＳＳ：Ｍａｘ３１００ｍｇ／Ｌ、Ａｖｅ１２０ｍｇ／Ｌの処理水が得られ、グラニュールの流出が多いことが確認された。

実施例２
ＣＯＤｃｒ：２４００ｍｇ／Ｌ、ＳＳ：１００ｍｇ／Ｌの原水を用いて、前記実施の形態の方法におけるＱ１＝１ｍ³／日、Ｑ２＝５ｍ³／日、Ｑ３＝７ｍ³／日、Ｑ４＝３ｍ³／日、即ち、被処理水流量Ｑ１＋処理水流量Ｑ３＝８ｍ³／日、被処理水流量Ｑ２＋処理水流量Ｑ４＝８ｍ³／日で被処理水供給手段における吐出流量を一定状態にして被処理水供給手段における濃度に差をつけて導入した。また、容積負荷量が１２ｋｇ−ＣＯＤｃｒ／m³・日で処理した。結果、ＣＯＤｃｒ：Ｍａｘ４８０ｍｇ／Ｌ、Ａｖｅ３８０ｍｇ／Ｌ、ＳＳ：Ｍａｘ４４０ｍｇ／Ｌ、Ａｖｅ１２０ｍｇ／Ｌの処理水が得られ、グラニュールの流出がないことが確認された。

実施例３
ＣＯＤｃｒ：２４００ｍｇ／Ｌ、ＳＳ：１００ｍｇ／Ｌの原水を用いて、前記実施の形態の方法におけるＱ１＝１ｍ³／日、Ｑ２＝５ｍ³／日、Ｑ３＝３ｍ³／日、Ｑ４＝６ｍ³／日、即ち、被処理水供給手段における被処理水の濃度に差をつけ、被処理水流量Ｑ１＋処理水流量Ｑ３＝４ｍ³／日、被処理水流量Ｑ２＋処理水流量Ｑ４＝１１ｍ³／日で被処理水供給手段における吐出流量に差がある状態にして被処理水供給手段から導入した。また、容積負荷量が１２ｋｇ−ＣＯＤｃｒ／m^３・日で処理した。結果、ＣＯＤｃｒ：Ｍａｘ３４０ｍｇ／Ｌ、Ａｖｅ２５０ｍｇ／Ｌ、ＳＳ：Ｍａｘ３９０ｍｇ／Ｌ、Ａｖｅ１１０ｍｇ／Ｌの処理水が得られ、グラニュールの流出がないことが確認された。

図１は本発明の一実施形態の上向流嫌気性処理方法に用いられる上向流嫌気性処理装置の説明図であり、（イ）図は縦断面説明図、（ロ）図は（イ）図のＡ−Ａ視の説明図である。

符号の説明

１：嫌気性処理槽
２：被処理水供給手段
３：三相分離部材
３ａ：グラニュール分離部材
３ｂ：気液分離部材
４：グラニュ−ル
５：汚泥床
６：原水供給ポンプ
７：処理水循環ポンプ
８：オーバーフロー堰
９：処理水排出管
１０：ガス排出管
１１：ガス抜き管
２０：原水流通管
２１：処理水流通管
２３、２４：集合管
２５：被処理水供給管
２６：前記被処理水導入管

Claims (3)

1. 底部に有機性排水と循環処理水とを混合した被処理水を供給する被処理水供給手段、上部に処理水排出手段及び生成ガス排出手段を配設した嫌気性処理槽にあって、該嫌気性処理槽内の下方に自己造粒汚泥により形成された汚泥床、該汚泥床の上方部にガス、液及び汚泥の三層に分離する三層分離部及び頂上部にガス滞留部が形成され、有機性排水を上向流通させて処理する上向流嫌気性処理装置において、被処理水供給手段が嫌気性処理槽の槽壁に併行し、処理槽の水平方向に所定の間隔で併設された複数の被処理水導入管からなり、被処理水を供給するにあたり、有機性排水の供給量と処理後の処理水の循環供給量とを調節し、嫌気性処理槽の水平方向中心部側に配置された少なくとも１本の被処理水導入管からの被処理水導入流量を、内壁側に配置された被処理水導入管からの被処理水導入流量よりも多くして処理することを特徴とする上向流嫌気性処理方法。
2. 底部に有機性排水と循環処理水とを混合した被処理水を供給する被処理水供給手段、上部に処理水排出手段及び生成ガス排出手段を配設した嫌気性処理槽にあって、該嫌気性処理槽内の下方に自己造粒汚泥により形成された汚泥床、該汚泥床の上方部にガス、液及び汚泥の三層に分離する三層分離部及び頂上部にガス滞留部が形成され、有機性排水を上向流通させて処理する上向流嫌気性処理装置において、被処理水供給手段が嫌気性処理槽の槽壁に併行し、処理槽の水平方向に所定の間隔で併設された複数の被処理水導入管からなり、被処理水を供給するにあたり、有機性排水の供給量と処理後の処理水の循環供給量とを調節し、嫌気性処理槽の水平方向中心部側に配置された少なくとも１本の被処理水導入管から導入される被処理水の有機物濃度を、内壁側に配置された被処理水導入管から導入される被処理水の有機物濃度よりも高くして処理することを特徴とする上向流嫌気性処理方法。
3. 嫌気性処理槽内における容積負荷量を８〜１２ｋｇ−ＣＯＤｃｒ／ｍ^３・日の範囲になるように有機性排水の供給量と処理後の処理水の循環供給量とを調節して、被処理水供給手段から被処理水を供給する請求項１又は請求項２に記載の上向流嫌気性処理方法。

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