JP2006063384A - 衝撃特性に優れた高炭素鋼部材及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 C:0.60〜1.30質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:0.2〜1.5質量%,P:0.02質量%以下,S:0.02質量%以下,必要に応じNi:1.8質量%以下,Cr:2.0質量%以下,V:0.5質量%以下,Mo:0.5質量%以下,Nb:0.3質量%以下,Ti:0.3質量%以下,B:0.01質量%以下,Ca:0.01質量%以下の一種又は二種以上を含む高炭素鋼であり、焼入れ・焼戻し後のマトリックスに、式(1)を満足する体積率Vf(体積%)で未溶解炭化物が残存し、粒径:1.0μm以上の未溶解炭化物が観察面積:100μm2当り2個以下に規制されている。平均短軸長さ:0.3〜1.1μmの炭化物が分散した鋼材を出発材料に使用し、760〜850℃の温度域に3〜30分保持する溶体化→室温〜200℃の冷却媒体で急冷する焼入れ→150〜350℃の温度域に10〜180分保持する焼入れ・焼戻し熱処理により製造される。
8.5<15.3×C%−Vf<10.0 ・・・・(1)
【選択図】 なし
Description
鋼組成には、Ni:1.8質量%以下,Cr:2.0質量%以下,V:0.5質量%以下,Mo:0.5質量%以下,Nb:0.3質量%以下,Ti:0.3質量%以下,B:0.01質量%以下,Ca:0.01質量%以下の一種又は二種以上が含まれても良い。
8.5<15.3×C%−Vf<10.0 ・・・・(1)
・760〜850℃の温度域に3〜30分保持する溶体化
・室温〜200℃の冷却媒体で急冷する焼入れ
・150〜350℃の温度域に10〜180分保持する焼戻し
〔成分・組成〕
・C:0.60〜1.30質量%
熱処理後の硬さ:600HV以上を得るためには、0.60質量%以上のC量が必要である。しかし、1.30質量%を超える過剰量のCが含まれると、靭性,衝撃特性に悪影響を及ぼす粗大な未溶解炭化物が残存しやすくなる。
製鋼段階で脱酸剤として添加される合金成分であるが、本成分系ではSi無添加でも脱酸不良の弊害が生じない。しかし、Si量の増加に応じて加工性が劣化しやすいので、Si含有量の上限を1.0質量%とした。
・Mn:0.2~1.5質量%
焼入れ性向上に有効な合金成分であり、0.2質量%以上でMnの添加効果がみられる。しかし、1.5質量%を超える過剰量のMnを添加すると、マルテンサイト変態点Msが下がり、熱処理歪みが大きくなって、製造性,靭性が低下しやすくなる。
・P,S:0.02質量%以下
何れも靭性に悪影響を及ぼす成分であり、少ないほど好ましいが、本成分系では上限を0.02質量%とすることによりP,S起因の弊害を抑えている。
必要に応じて添加される合金成分であり、Mnと同様に焼入れ性の向上に有効で、靭性を高める作用も呈する。このような効果は、0.5質量%以上のNi添加で顕著になる。しかし、過剰添加はマルテンサイト変態点Msを下げ、熱処理歪みを大きくし、製造性,靭性低下の原因となるので、上限を1.8質量%とした。
・Cr:2.0質量%以下
必要に応じて添加される合金成分であり、焼入れ性,強度,耐磨耗性を向上させる作用を呈し、0.2質量%以上でCrの添加効果が顕著になる。しかし、過剰添加は靭性を著しく低下させるので、上限を2.0質量%とした。
必要に応じて添加される合金成分であり、焼入れ時にオーステナイト結晶粒を微細化する作用を呈し、0.01質量%以上でVの添加効果が顕著になる。旧オーステナイト結晶粒を微細化する上では最大でも0.5質量%のVで十分であり、過剰添加は靭性の低下を招く。
・Mo:0.5質量%以下
必要に応じて添加される合金成分であり、焼入れ性を向上する作用を呈し、Niとの複合添加で鋼材の靭性を高める効果もある。また、特殊炭化物の形成により、耐磨耗性を向上させる作用もある。このような効果は、0.05質量%以上のMo添加で顕著になるが、最大でも0.5質量%のMoで十分であり、過剰添加は靭性に悪影響を及ぼす。
必要に応じて添加される合金成分であり、焼入れ時にオーステナイト結晶粒を微細化する作用があり、0.01質量%以上でNbの添加効果が顕著になる。しかし、旧オーステナイト結晶粒の微細化には最大でも0.3質量%のNbで十分であり、過剰添加は製造コストの上昇を招く。
・Ti:0.3質量%以下
必要に応じて添加される合金成分であり、焼入れ時にオーステナイト結晶粒を微細化する作用があり、0.005質量%以上でTiの添加効果が顕著になる。しかし、旧オーステナイト結晶粒の微細化には最大でも0.3質量%のTiで十分であり、過剰添加は非金属介在物を増加させやすい。
必要に応じて添加される合金成分であり、靭性を向上させる作用がある。靭性向上効果は、0.0003質量%以上のBで顕著になるが、0.01質量%で飽和し、それ以上添加しても増量に見合った靭性向上効果が得られない。
・Ca:0.01質量%以下
介在物の形状を制御し、鋼材の機械的性質の異方性を改善する成分であり、必要に応じて添加される。0.0005質量%以上でCaの添加効果が顕著になるが、0.01質量%で飽和し、それ以上添加しても却ってCa系介在物を増加させる。
・未溶解炭化物の体積率Vf:
焼入れ・焼戻し処理後に良好な靭性を得るためには、溶体化処理時の炭素濃度が0.55〜0.65質量%の範囲にあるオーステナイトからの焼入れで生成したマルテンサイトを適正条件で焼き戻すことが必要である。しかし、溶体化処理時の炭素濃度は工業的に測定・制御できないので、熱処理後の金属組織に残存する未溶解炭化物及び鋼材の化学成分から溶体化処理時の炭素濃度を推定している。この点、未溶解炭化物の体積率を規定することは、溶体化処理時の炭素濃度を規定することを同義であるといえる。
少量の未溶解炭化物が分散した焼入れマルテンサイト組織の鋼材では、未溶解炭化物とマトリックス(焼入れマルテンサイト)との界面が衝撃破壊の起点となり、界面が剥離すると微小亀裂が生じ衝撃破壊が発生・進展する。未溶解炭化物/マトリックス界面の剥離は、大きな粒径の未溶解炭化物が分散しているほど生じやすい。界面剥離によって微小亀裂が発生すると、溶体化処理時のオーステナイトに適正量のCが含まれていても、微小亀裂を起点としたディンプルが形成され、ディンプルが互いに連結したマクロ亀裂となって破壊に至る。
熱処理後の組織を適正に制御するためには、熱処理前の金属組織に分散している炭化物の形態を適切な状態に調整することが必要である。パーライト組織或いは微細な球状炭化物の場合、溶体化処理時に炭化物の固溶が急速に進行し、工業的に実施可能な熱処理条件では適切な組織形態に制御し難い。溶体化処理の難易度は、球状炭化物や棒状炭化物では短軸方向の長さ,パーライトや板状炭化物では炭化物の厚さで決まる。そこで、炭化物の厚みを包含する意味で炭化物の短軸長さを使用する。
目標硬さ:600〜900HVで優れた衝撃特性を得るためには、760〜850℃(好ましくは、780〜820℃)で3〜30分加熱する溶体化処理で未溶解炭化物を適正量に制御することが必要である。850℃を超える加熱温度や30分を超える長時間加熱では、炭化物が過度に固溶し未溶解炭化物の体積率Vfが少なくなり、溶体化処理時のオーステナイトの炭素濃度が0.65質量%を超えるため、優れた衝撃特性が得られない。逆に760℃に達しない加熱温度では、オーステナイトの形成が不十分となり健全な熱処理組織が得られない。
次いで、150〜350℃に10〜180分焼き戻すことにより、良好な靭性が付与される。低すぎる焼戻し温度では靭性改善効果が不足し、高すぎる焼戻し温度では600HV以上の目標硬さが得られない。
各鋼帯に施す焼入れ・焼戻しに、表3の熱処理条件を採用した。
表5の調査結果にみられるように、本発明で規定した熱処理条件に従った焼入れ・焼戻し処理を施すと、8.5<15.3×C%−Vf<10.0を満足し、粒径:1.0μm以上の炭化物が観察面積:100μm2当り2個以下になり、目標硬さ:600〜900HVを維持しながらも、2mmUノッチシャルピー衝撃試験で衝撃吸収エネルギー:25J/cm2以上と高い衝撃特性が示された。
Claims (4)
- C:0.60〜1.30質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:0.2〜1.5質量%,P:0.02質量%以下,S:0.02質量%以下,Fe:実質的に残部の組成をもち、焼入れ・焼戻し後のマトリックスに、式(1)を満足する体積率Vf(体積%)で未溶解炭化物が残存し、粒径:1.0μm以上の未溶解炭化物が観察面積:100μm2当り2個以下に規制されていることを特徴とする衝撃特性に優れた高炭素鋼部材。
8.5<15.3×C%−Vf<10.0 ・・・・(1) - 更にNi:1.8質量%以下,Cr:2.0質量%以下,V:0.5質量%以下,Mo:0.5質量%以下,Nb:0.3質量%以下,Ti:0.3質量%以下,B:0.01質量%以下,Ca:0.01質量%以下の一種又は二種以上を含む請求項1記載の高炭素鋼部材。
- C:0.60〜1.30質量%,Si:1.0質量%以下,Mn:0.2〜1.5質量%,P:0.02質量%以下,S:0.02質量%以下,Fe:実質的に残部の組成をもち、平均短軸長さ:0.3〜1.1μmの炭化物が分散した鋼材を用意し、
760〜850℃の温度域に3〜30分保持した後、室温〜200℃の冷却媒体で急冷し、150〜350℃の温度域に10〜180分保持する焼入れ・焼戻し処理により、粒径:1.0μm以上の未溶解炭化物が観察面積:100μm2当り2個以下の分散度及び式(1)を満足する体積率Vf(体積%)で未溶解炭化物を残存させることを特徴とする衝撃特性に優れた炭素鋼部材の製造方法。
8.5<15.3×C%−Vf<10.0 ・・・・(1) - 更にNi:1.8質量%以下,Cr:2.0質量%以下,V:0.5質量%以下,Mo:0.5質量%以下,Nb:0.3質量%以下,Ti:0.3質量%以下,B:0.01質量%以下,Ca:0.01質量%以下の一種又は二種以上を含む鋼材を使用する請求項3記載の製造方法。
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Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009161809A (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐摩耗性および靭性に優れた刃物用鋼材 |
CN103774510A (zh) * | 2014-02-17 | 2014-05-07 | 上海瑞纽机械装备制造有限公司 | 一种液压轨枕更换机主机架及其制造方法 |
JP2014517151A (ja) * | 2011-05-17 | 2014-07-17 | アクティエボラゲット・エスコーエッフ | 改善された軸受鋼 |
JP2015190036A (ja) * | 2014-03-28 | 2015-11-02 | 日新製鋼株式会社 | 繊維機械部品用鋼板およびその製造方法 |
CN105296870A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-03 | 合肥海源机械有限公司 | 叉车用液压油缸活塞杆制备方法 |
JP2017036492A (ja) * | 2015-08-14 | 2017-02-16 | 株式会社特殊金属エクセル | 高炭素冷延鋼板及びその製造方法 |
KR101819383B1 (ko) | 2016-11-09 | 2018-01-17 | 주식회사 포스코 | 열처리 경화형 고탄소 강판 및 그 제조방법 |
WO2018135111A1 (ja) * | 2017-01-17 | 2018-07-26 | トクセン工業株式会社 | 針用の線 |
WO2018158908A1 (ja) * | 2017-03-02 | 2018-09-07 | 日新製鋼株式会社 | ゴルフクラブ用シャフト及びその製造方法 |
US10294545B2 (en) | 2012-03-08 | 2019-05-21 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing a carbon tool steel strip |
WO2019117483A1 (ko) * | 2017-12-12 | 2019-06-20 | 주식회사 포스코 | 열처리 경화형 고탄소 강판 및 그 제조방법 |
CN112030079A (zh) * | 2019-06-03 | 2020-12-04 | 现代自动车株式会社 | 用于制造高碳轴承钢的方法及由该方法制得的高碳轴承钢 |
WO2021090472A1 (ja) | 2019-11-08 | 2021-05-14 | 株式会社特殊金属エクセル | 高炭素冷延鋼板およびその製造方法並びに高炭素鋼製機械部品 |
WO2021125765A1 (ko) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 강재 및 그 제조방법 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003147485A (ja) * | 2001-11-14 | 2003-05-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた高靭性高炭素鋼板およびその製造方法 |
-
2004
- 2004-08-26 JP JP2004246945A patent/JP4530268B2/ja active Active
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003147485A (ja) * | 2001-11-14 | 2003-05-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた高靭性高炭素鋼板およびその製造方法 |
Cited By (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009161809A (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐摩耗性および靭性に優れた刃物用鋼材 |
JP2014517151A (ja) * | 2011-05-17 | 2014-07-17 | アクティエボラゲット・エスコーエッフ | 改善された軸受鋼 |
US10294545B2 (en) | 2012-03-08 | 2019-05-21 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing a carbon tool steel strip |
CN103774510A (zh) * | 2014-02-17 | 2014-05-07 | 上海瑞纽机械装备制造有限公司 | 一种液压轨枕更换机主机架及其制造方法 |
CN103774510B (zh) * | 2014-02-17 | 2016-09-07 | 上海瑞纽机械股份有限公司 | 一种液压轨枕更换机主机架的制造方法 |
JP2015190036A (ja) * | 2014-03-28 | 2015-11-02 | 日新製鋼株式会社 | 繊維機械部品用鋼板およびその製造方法 |
JP2017036492A (ja) * | 2015-08-14 | 2017-02-16 | 株式会社特殊金属エクセル | 高炭素冷延鋼板及びその製造方法 |
WO2017029922A1 (ja) * | 2015-08-14 | 2017-02-23 | 株式会社特殊金属エクセル | 高炭素冷延鋼板及びその製造方法 |
KR20170075783A (ko) | 2015-08-14 | 2017-07-03 | 가부시키가이샤 도쿠슈 긴조쿠 엑셀 | 고탄소 냉연 강판 및 그의 제조 방법 |
CN107208224A (zh) * | 2015-08-14 | 2017-09-26 | 株式会社特殊金属超越 | 高碳冷轧钢板及其制造方法 |
EP3216889A4 (en) * | 2015-08-14 | 2017-10-25 | Tokushu Kinzoku Excel Co., Ltd. | High-carbon cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same |
KR101953495B1 (ko) | 2015-08-14 | 2019-02-28 | 가부시키가이샤 도쿠슈 긴조쿠 엑셀 | 고탄소 냉연 강판 및 그의 제조 방법 |
CN105296870A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-03 | 合肥海源机械有限公司 | 叉车用液压油缸活塞杆制备方法 |
KR101819383B1 (ko) | 2016-11-09 | 2018-01-17 | 주식회사 포스코 | 열처리 경화형 고탄소 강판 및 그 제조방법 |
WO2018135111A1 (ja) * | 2017-01-17 | 2018-07-26 | トクセン工業株式会社 | 針用の線 |
JP2018115353A (ja) * | 2017-01-17 | 2018-07-26 | トクセン工業株式会社 | 針用の線 |
CN109844155A (zh) * | 2017-01-17 | 2019-06-04 | 特线工业株式会社 | 针用线 |
CN109844155B (zh) * | 2017-01-17 | 2020-10-23 | 特线工业株式会社 | 针用线 |
WO2018158908A1 (ja) * | 2017-03-02 | 2018-09-07 | 日新製鋼株式会社 | ゴルフクラブ用シャフト及びその製造方法 |
WO2019117483A1 (ko) * | 2017-12-12 | 2019-06-20 | 주식회사 포스코 | 열처리 경화형 고탄소 강판 및 그 제조방법 |
CN112030079A (zh) * | 2019-06-03 | 2020-12-04 | 现代自动车株式会社 | 用于制造高碳轴承钢的方法及由该方法制得的高碳轴承钢 |
WO2021090472A1 (ja) | 2019-11-08 | 2021-05-14 | 株式会社特殊金属エクセル | 高炭素冷延鋼板およびその製造方法並びに高炭素鋼製機械部品 |
KR20210056880A (ko) | 2019-11-08 | 2021-05-20 | 가부시키가이샤 도쿠슈 긴조쿠 엑셀 | 고탄소 냉연 강판 및 그 제조 방법 그리고 고탄소강제 기계 부품 |
WO2021125765A1 (ko) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 강재 및 그 제조방법 |
KR20210079748A (ko) * | 2019-12-20 | 2021-06-30 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 강재 및 그 제조방법 |
KR102348549B1 (ko) | 2019-12-20 | 2022-01-06 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 강재 및 그 제조방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4530268B2 (ja) | 2010-08-25 |
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