JP2006002674A - スロットルボデーのボデー成形型 - Google Patents

Abstract

【課題】 型温度を所定温度に保持することにより、ボデー本体を精度良く樹脂成形することのできるスロットルボデーのボデー成形型を提供する。
【解決手段】 吸入空気が流れるボア７を開閉するバルブ体４をインサートした状態で、ボア７を形成するボデー本体３を樹脂成形するボデー成形型に、型温度を所定温度に保持するための温調手段（熱媒体流通路２８９，２９０，２９１，２９２，２９３，２９４）を備える。
【選択図】 図１３

Description

本発明は、内燃機関（エンジン）の吸入空気量を制御するスロットルボデーを樹脂成形するスロットルボデーのボデー成形型に関する。

スロットルボデーは、吸入空気が流れるボアを形成するボデー本体と、そのボデー本体のボアを開閉するバルブ体とを備えている。
そして、ボデー本体を樹脂成形するボデー成形型は、例えば特許文献１等に記載されている。
特開平１１−２９４２０３号公報

従来のボデー成形型では、ボデー本体に対応したキャビティの周辺部に樹脂成形による熱がこもりやすく、型温度を所定温度に保持することができなかった。このため、例えば、型温度が所定温度よりも高くなりすぎた場合には、ボデー本体の熱収縮の増大を招くおそれがあり、ボデー本体を精度良く樹脂成形することが困難であった。

本発明が解決しようとする課題は、型温度を所定温度に保持することにより、ボデー本体を精度良く樹脂成形することのできるスロットルボデーのボデー成形型を提供することにある。

前記課題は、特許請求の範囲の欄に記載された構成を要旨とするスロットルボデーのボデー成形型により解決することができる。
すなわち、請求項１に記載されたスロットルボデーのボデー成形型によると、温調手段により型温度を所定温度に保持することができ、これによりボデー本体を精度良く樹脂成形することができる。

本発明のスロットルボデーのボデー成形型によれば、温調手段により型温度を所定温度に保持することにより、ボデー本体を精度良く樹脂成形することができる。

以下、本発明を実施するための最良の形態を以下の実施例を参照して説明する。

本発明の実施例を図面にしたがって説明する。本実施例では、モータによりバルブ体を開閉制御する、いわゆる電子制御方式のスロットルボデーのボデー成形型について例示する。説明の都合上、スロットルボデーについて説明した後、ボデー成形型について詳述する。なお、図１はスロットルボデーを示す正面図、図２はスロットルボデーを示す下面図、図３は図２のＡ−Ａ線矢視断面図、図４はカバー体を取外した状態のボデー本体を示す側面図である。また、図５はカバー体を取外した状態のスロットルボデーを示す正面図、図６は同じくスロットルボデーを示す側面図、図７は図６のＢ−Ｂ線矢視断面図、図８は図７のＣ−Ｃ線矢視断面図、図９は図７のＤ−Ｄ線矢視断面図である。また、図１０はバルブサブアッセンブリを示す正面図、図１１はバルブサブアッセンブリを示す側面図、図１２は図１０のＥ−Ｅ線矢視断面図である。なお、図５〜図７において、スロットルボデー２は、カバー体取付側を右方に向けた状態で示されている。また、図７及び図９においては、図３におけるスロットルボデー２から付属部品であるスロットルギヤ３０、バックスプリング３２、モータ３３、キャップ１５０等が省略された状態で示されている。

図７〜図９に示すように、スロットルボデー２は、射出成形法により成形された樹脂製のボデー本体３と樹脂製のバルブ体４とを備えている。
図３及び図７に示すように、ボデー本体３には、ボア壁部５とモータ収容部６とが一体成形されている。
ボア壁部５は、図８に示すように、左右方向に貫通するボア７を形成するほぼ中空円筒状に形成されている。ボア壁部５は、その右から左方へ順に連続するストレートな円筒状の入口側接続筒部８、口径を次第に小さくする円錐筒状の円錐筒部９、ストレートな円筒状の主筒部１０、口径を次第に大きくする逆円錐筒状の逆円錐筒部１１、ストレートな円筒状の出口側接続筒部１２を有している。なお、ボア壁部５の各筒部８，９，１０，１１，１２の内壁面を、総称して「ボア壁面（符号、１３を付す）」という。

図８に示すように、前記主筒部１０の内周面には、バルブ体４（後述する）の外周のボアシール面１５が面接触する環帯状のバルブシール面１６が形成されている。
また、前記ボア壁部５の出口側接続筒部１２の開口端部の外周面には、ほぼ三角形板状に張り出す締結用フランジ部１８が連設されている（図７参照）。
図１及び図３に示すように、締結用フランジ部１８の三角形の頂部には、締結ボルト２０４（図８参照）を挿通可能な金属製のブシュ１９が圧入されている。

また、図示しないが、前記入口側接続筒部８には、その上流側に連通されるエアクリーナのダクトホース（図示省略）が嵌合により接続されかつクランプにより締付けられるようになっている。
また、図８に示すように、前記出口側接続筒部１２には、その下流側に連通されるインテークマニホールド２０２が締結ボルト２０４による締結用フランジ部１８の締結により接続されるようになっている。インテークマニホールド２０２には、締結ボルト２０４が螺合されるめねじ穴２０５が形成されている。また、締結用フランジ部１８とインテークマニホールド２０２との間には、Ｏリング２０６が介在されている。
上記したように、前記ボア壁部５にエアクリーナ及びインテークマニホールド２０２が接続されることにより、エアクリーナから流れてくる吸入空気がボア７内を通じてインテークマニホールド２０２へ流れるようになっている。
また、ボデー本体３の入口側接続筒部８と円錐筒部９との接続部分の外周部には、ほぼ環状の周方向リブ部２０７（図６参照）が一体形成されている。なお、周方向リブ部２０７は、ボデー本体３の入口側接続筒部８に嵌装されるエアクリーナのダクトホースの嵌合を規制するストッパとしての機能も有する。

図７に示すように、前記ボア壁部５には、前記ボア７を径方向（図７において左右方向）に横切る金属製のスロットルシャフト２０が配置されている。スロットルシャフト２０の両端部に形成された左右の軸支部２１が、ボア壁部５に一体形成された左右一対の軸受ボス部２２内にインサートされた左右一対の軸受筒２４を介して回転可能に支持されている。両軸支部２１は、スロットルシャフト２０のシャフト本体２０ａ（図１０参照）よりも大きい外径で形成されている。なお、スロットルシャフト２０は、マグネットにより吸着可能な鉄系金属により形成されている。また、両軸受筒２４は、金属製の円筒状ブシュにより形成されている。また、両軸受筒２４の外周部は、それぞれ軸受ボス部２２に鋳ぐるまれており、軸方向に関して位置決めされている。

図３に示すように、一方（図３において上側）の軸受ボス部２２には、その開口端面を密封する樹脂製のキャップ１５０が溶着により密閉状態に結合されている。
また、スロットルシャフト２０の他端部（図３において下端部）は、当該軸受ボス部２２を貫通して他方（図３において下方）へ突出されている。その軸受ボス部２２内には、開口側（図３において下側）からゴム製のシール材２７が嵌着されている。シール材２７の内周部は、スロットルシャフト２０の外周面に形成された周方向に環状をなす環状溝２８（図１０参照）に摺動可能に嵌合されている。このシール材２７により、ギヤ収容空間２９（後述する）からボア７（図８及び図９参照）内への空気洩れ及びボア７内からギヤ収容空間２９への空気洩れが防止されている。

図７〜９に示すように、前記スロットルシャフト２０をインサートして、ほぼ円板状のバルブ体４が一体形成されている。バルブ体４は、スロットルシャフト２０と一体で回転することによりボア７（図８参照）を開閉し、そのボア７を流れる吸入空気量を制御する。なお、バルブ体４は、図８に実線４で示す状態が閉状態であり、その状態より図８において左回り方向（図８中、矢印「Ｏ（オー）」方向参照）へ回動されることによりボア７を開く（図８中、二点鎖線４参照）。また、その開いた状態のバルブ体４は、図８において右回り方向（図８中、矢印「Ｓ」方向参照）へ回動されることによりボア７を閉じる（図８中、実線４参照）。

図３に示すように、前記他方（図３において下方）の軸受ボス部２２から突出された前記スロットルシャフト２０の端部には、例えば樹脂製の扇形ギヤからなるスロットルギヤ３０が一体的に設けられている。
また、スロットルギヤ３０と前記ボデー本体３との間には、ほぼ同一軸線Ｌ上に位置するバックスプリング３２が介装されている。バックスプリング３２は、常にスロットルギヤ３０を全閉位置より所定角度開いた位置（オープナー開度位置という。）に弾性的に保持している。

前記ボデー本体３のモータ収容部６は、前記スロットルシャフト２０の回転軸線Ｌに平行しかつ図３において下方に開口するほぼ有底円筒状に形成されている。モータ収容部６内には、例えばＤＣモータ等からなるモータ３３が配置されている。モータ３３の外郭を形成するモータハウジング３４に設けられた取付フランジ３５は、ボデー本体３に対してスクリュ２１０により固定されている（図４参照）。
図３に示すように、モータ３３のモータシャフト３６には、例えば樹脂製のモータピニオン３７が一体的に設けられている（図４参照）。

図３に示すように、前記ボデー本体３と、その開放端面（図３において下側の開放端面）を塞ぐカバー体４０（後述する）との間には、スロットルシャフト２０の回転軸線Ｌに平行するカウンタシャフト３８が設けられている。カウンタシャフト３８は、例えば金属製の中実円柱状をなしており、ボデー本体３とカバー体４０との対向面間に跨って架設されている。
そして、カウンタシャフト３８には、例えば樹脂製のカウンタギヤ３９が回転可能に支持されている。カウンタギヤ３９は、ギヤ径の異なる大径側のギヤ部４３及び小径側のギヤ部４４を有している。大径側のギヤ部４３が前記モータピニオン３７に噛み合わされ、また小径側のギヤ部４４が前記スロットルギヤ３０に噛み合わされている（図４参照）。
なお、スロットルギヤ３０とモータピニオン３７とカウンタギヤ３９とにより、減速ギヤ機構４５が構成されている。この減速ギヤ機構４５は、ボデー本体３とカバー体４０との間に形成されるギヤ収容空間２９内に収容されている（図３参照）。

図４に示すように、前記バックスプリング３２は、前記ボデー本体３に設けられたオープナー開度調整スクリュＴＯＳに当接可能な中間当接部１７０を有している。モータ３３の無通電時、バックスプリング３２のばね力によってその中間当接部１７０がオープナー開度調整スクリュＴＯＳに押圧され、スロットルギヤ３０はバルブ体４（図９６参照）を全閉位置より所定角度開いたオープナー開度位置に保持される。なお、スロットルギヤ３０は、オープナ開度位置より閉じられたりあるいは開かれたりする。

図３に示すように、前記ボデー本体３の一側面（図３において下側面）には、例えば樹脂製のカバー体４０が、例えば溶着により結合されている。これにより、ボデー本体３とカバー体４０との間にギヤ収容空間２９が形成されている。
また、図１及び図２に示すように、カバー体４０にはコネクタ部４８が一体成形されている。コネクタ部４８には、制御装置５２（後述する）に電気的につながる外部コネクタ（図示省略）が接続可能となっている。このコネクタ部４８内には、前記モータ３３（図３参照）及びスロットルポジションセンサ５０（後述する）につながるターミナル５１ａ〜ｆ（図１参照）が配置されている。

前記モータ３３（図３参照）は、自動車のエンジンコントロールユニットいわゆるＥＣＵ等の制御装置５２（図２参照）によって、アクセルペダルの踏み込み量に関するアクセル信号やトラクション制御信号，定速走行信号，アイドルスピードコントロール信号に基づいて駆動制御される。
また、モータ３３のモータシャフト３６の駆動力が、モータピニオン３７からカウンタギヤ３９、スロットルギヤ３０を介してスロットルシャフト２０に伝達される（図３参照）。これのスロットルシャフト２０に一体化されたバルブ体４が回動される結果、ボア７（図８参照）が開閉される。

図３に示すように、前記スロットルギヤ３０には、前記スロットルシャフト２０の回転軸線Ｌと同一軸線上に位置するリング状の磁性材料からなるヨーク５３が一体的に設けられている。ヨーク５３の内周面には、磁界を発生する一対の磁石５４，５５が一体化されている。両磁石５４，５５は、例えばフェライト磁石からなり、両者間に発生する磁力線すなわち磁界が平行をなすように平行着磁されており、ヨーク５３内の空間にほぼ平行な磁界を発生させる。

また、前記カバー体４０の内側面には、磁気抵抗素子を内蔵するセンサＩＣ（図示省略）を備えた回転角センサいわゆるスロットルポジションセンサ５０が配置されている。スロットルポジションセンサ５０は、前記スロットルシャフト２０の回転軸線Ｌ上において、前記両磁石５４，５５の相互間に所定の間隔を隔てた位置に配置されている。スロットルポジションセンサ５０のセンサＩＣ（図示省略）は、磁気抵抗素子からの出力を計算して、前記ＥＣＵ等の制御装置５２（図２参照）に磁界の方向に応じた出力信号を出力することにより、磁界の強度に依存することなく、磁界の方向を検出できるように構成されている。

上記したスロットルボデー２（図１〜図４参照）において、エンジンが始動されると、ＥＣＵ等の制御装置５２（図２参照）によってモータ３３（図３参照）が駆動制御される。これにより、前にも述べたように、減速ギヤ機構４５（図３参照）を介してバルブ体４が開閉される結果、ボデー本体３のボア７（図８及び図９参照）を流れる吸入空気量が制御される。
そして、スロットルシャフト２０の回転にともなって、図３に示されるスロットルギヤ３０とともにヨーク５３及び両磁石５４，５５が回転すると、その回転角に応じてスロットルポジションセンサ５０のセンサＩＣ（図示省略）に交差する磁界の方向が変化する。これにより、スロットルポジションセンサ５０のセンサＩＣの出力信号が変化する。そのセンサＩＣの出力信号が出力される前記ＥＣＵ等の制御装置５２（図２参照）では、スロットルポジションセンサ５０のセンサＩＣの出力信号に基づいて、スロットルシャフト２０の回転角すなわちバルブ体４の開度が算出される。

また、ＥＣＵ等の制御装置５２（図２参照）は、スロットルポジションセンサ５０のセンサＩＣ（図示省略）から出力されかつ一対の磁石５４，５５（図３参照）の磁気的物理量としての磁界の方向によって検出されたスロットル開度と、車速センサ（図示省略）によって検出された車速と、クランク角センサによるエンジン回転数と、アクセルペダルセンサ、Ｏ２センサ、エアフローメータ等のセンサからの検出信号等に基づいて、燃料噴射制御、バルブ体４の開度の補正制御、オートトランスミッションの変速制御等の、いわゆる制御パラメータを制御する。

図９に示すように、前記スロットルシャフト２０と一体形成されたバルブ体４の樹脂は、スロットルシャフト２０のシャフト本体２０ａの周りを鋳ぐるんでいる。このスロットルシャフト２０とバルブ体４とにより、バルブサブアッセンブリ６０が構成されている。また、バルブ体４により鋳ぐるまれるスロットルシャフト２０のシャフト本体２０ａの中央部には、径方向に貫通する貫通孔５８が形成されている。

図１０に示すように、前記バルブ体４は、シャフト被覆部６１と架橋部６２と一対の半円形状の板状部６３と軸受当接部６４とリブ部６５，２１８とを備えてスロットルシャフト２０に一体成形されている。シャフト被覆部６１は、前記スロットルシャフト２０のシャフト本体２０ａを鋳ぐるむようにほぼ円筒状に形成されている（図１２参照）。また、架橋部６２は、スロットルシャフト２０の貫通孔５８内を貫通するようにしてシャフト被覆部６１の中央部の対向面間に架設されている（図１２参照）。また、板状部６３は、１枚の円板状をなすように、シャフト被覆部６１から相反方向に向けて突出されている（図１０〜図１２参照）。その両板状部６３の外周面によりボアシール面１５が形成されている（図１１及び図１２参照）。

図１１に示すように、前記両板状部６３のボアシール面１５は、軸線Ｌを中心とする点対称状のテーパ状面により形成されている。また、ボアシール面１５は、バルブ体４の樹脂成形時に形成され、前記ボデー本体３のバルブシール面１６に対して面接触状をなしている。
また、図８に示すように、前記ボデー本体３のボア壁面１３、詳しくは主筒部１０の内周面には、前に述べたように、バルブ体４のボアシール面１５に対して面接触状をなすバルブシール面１６が形成されている。

図１０に示すように、前記軸受当接部６４は、シャフト被覆部６１の両端部に対して環状に膨出されており、両板状部６３に跨っている。なお、スロットルシャフト２０の両軸支部２１とバルブ体４の両軸受当接部６４とは所定間隔を隔てて形成されており、その軸支部２１と軸受当接部６４との間において軸支部２１に比べて小径をなすシャフト本体２０ａ部分が溝状に露出されている。
また、図１１及び図１２に示すように、前記リブ部６５は、シャフト被覆部６１に連続する状態で板状部６３の表裏面に相互に所定間隔を隔てて複数本突出されている。リブ部６５の稜線は、板状部６３の外端部近くからシャフト被覆部６１の外周面に接線状に延びている。

図１０に示すように、前記リブ部２１８は、前記バルブ体４の軸方向の中央部において、前記リブ部６５と同様に形成されている。しかして、リブ部２１８の肉厚（バルブ体４の軸方向の幅）２１８ｔは、リブ部６５の肉厚６５ｔに比べて、大きく設定（例えば、約３倍程度大きく設定）されている。このリブ部２１８は、後述するボデー成形型２２０の固定型２２４及び可動型２２８（図１３及び図１４参照）に対する位置決めをなすものであるから、位置決めリブ部という。
また、図１０に示すように、前記実施例におけるバルブサブアッセンブリ６０のバルブ体４の板状部６３の外周部には、所定幅（図１０中、１００ｗ参照）の平板部１００が形成されている。なお、平板部１００の所定幅１００ｗは、例えば２〜５ｍｍ程度である。

なお、図３に示すように、前記したバルブ体４と一対の両軸受筒２４とは、線対称状に構成されているから、その一側部分（例えば、上側部分）について説明し、その他側部分についてはその説明を省略する。
図２０に示すように、バルブ体４と軸受筒２４との対向端面の摺動接触により、バルブ体４のスラスト方向（図２０において左右方向）の移動量が規定されるようになっている。軸受筒２４に対するバルブ体４の軸受当接部６４側の端面を軸受摺動面６７といい、その軸受摺動面６７に対する軸受筒２４の端面をバルブ摺動面６９という。この軸受摺動面６７とバルブ摺動面６９は回転軸線Ｌ（図３参照）に直交する平面により形成されており、両摺動面６７，６９の間にはバルブ体４の開閉にかかる作動性を向上するために所定の隙間（クリアランス）２１７が確保されている。

しかして、前記金属製の軸受筒２４は、円筒状の筒本体７０と、その筒本体７０のバルブ側端部に環状に膨出されたフランジ部７１とを有している。フランジ部７１の外端部（詳しくは、外周面及び外端面（図７において右側端面）は、前記ボデー本体３の軸受ボス部２２に鋳ぐるまれている。また、軸受筒２４のバルブ摺動面６９は、フランジ部７１を含む筒本体７０の当該端面により形成されている。

図３に示すように、前記カバー体４０の内面側には、モータシャフト用軸受７７が配置されている。一方、前記モータ３３のモータシャフト３６の先端部が、モータピニオン３７から突出され、その突出端部３６ａ１がモータシャフト用軸受７７に回転可能に支持されている。
また、モータ３３のモータシャフト３６の基端部３６ｂは、モータハウジング３４の有底円筒状のハウジングエンド７８に、軸受７９を介して回転可能に支持されている。なお、ハウジングエンド７８は、前記モータ収容部６の底壁部８０に形成された開口孔８１（図７参照）に臨む状態で、Ｏリングからなる支持リング８２を介してシール状態で弾性的に支持されている。なお、シール性確保のための支持リング８２により支持されるモータ３３の支持部としては、ハウジングエンド７８に限定されるものではなく、モータハウジング３４の外筒部を設定することが可能である。

次に、上記したスロットルボデー２の製造方法について説明する。この製造方法は、バルブ体４の成形工程とボデー本体３の成形工程からなる。
まず、バルブ体４の成形工程では、バルブ体４がバルブ成形型（金型）を使用して樹脂射出成形により成形される。このとき、スロットルシャフト２０をバルブ成形型内にインサートした状態で、バルブ体４に対応する成形空間いわゆるキャビティ内に樹脂を射出することにより、スロットルシャフト２０にバルブ体４を一体化したバルブサブアッセンブリ６０（図１０及び図１１参照）が成形される。

次に、ボデー本体３の成形工程では、ボデー本体３がボデー成形型（金型）を使用して樹脂射出成形により成形される。このとき、前工程で成形されたバルブサブアッセンブリ６０、及び、軸受筒２４等をインサートした状態で、ボデー本体３に対応する成形空間いわゆるキャビティ内に樹脂を射出することにより、バルブサブアッセンブリ６０を組込んだボデー本体３が成形される。このとき、バルブ体４のボアシール面１５に沿って、樹脂が充填されることにより、ボデー本体３にボアシール面１５に倣うバルブシール面１６が形成される（図８参照）。

上記の製造方法により成形されたスロットルボデー２に対して、シール材２７、バックスプリング３２、モータ３３、減速ギヤ機構４５、カバー体４０、キャップ１５０等（図３参照）が組付けられることにより、スロットルボデー２（図１〜図３参照）が完成する。

なお、前記したボデー本体３及びバルブ体４に用いる樹脂材料としては、合成樹脂を母材（マトリクス）とする複合材料を用いることができる。そして、合成樹脂の母材としては、例えば、ポリエチレンテフタレート，ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂、ポリエチレン，ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリアミド６，ポリアミド６６，芳香族ポリアミド等のポリアミド系樹脂、ＡＢＳ、ポリカーボネート，ポリアセタール等の汎用樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリフェニレンサルファイド，ポリエーテルサルホン，ポリエーテルエーテルケトン，ポリエーテルニトリル，ポリエーテルイミド等のスーパーエンジニアリングプラスチック、フェノール樹脂，エポキシ樹脂，不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂、シリコーン樹脂、テフロン（登録商標）樹脂等の合成樹脂等を採用することができる。
また、前記複合材料には、繊維材料や充填材料が含まれるもので、例えば、ガラス繊維，炭素繊維，セラミックス繊維，セルロース繊維，ビニロン繊維，黄銅繊維，アラミド繊維等の繊維類、炭酸カルシウム、酸化亜鉛、酸化チタン、アルミナ、シリカ、水酸化マグネシウム、タルク、珪酸カルシウム、マイカ、ガラス、炭素、黒鉛、熱硬化性樹脂粉末、カシューダスト等を採用することができる。また、場合によっては、複合材料に難燃剤、紫外線防止剤、酸化防止剤、滑剤等を配合してもよい。

次に、前記バルブサブアッセンブリ６０をインサートした状態で前記ボデー本体３を樹脂成形するボデー成形型（金型）２２０について説明する。図１３はボデー成形型を型閉じ状態で示す断面図、図１４は図１３のＦ−Ｆ線矢視断面図である。
図１３及び図１４に示すように、ボデー成形型２２０は、横型射出成形機に用いられるもので、固定側部材２２１と、その固定側部材２２１に対して左右方向へ移動可能に設けられた可動側部材２２２とを備えている。

前記固定側部材２２１には、ほぼ円柱状の固定型２２４が固定されている。固定型２２４内には、固定側部材２２１により閉塞されるほぼ中空円筒状の入子用凹所２２５が形成されている。その入子用凹所２２５内には、ほぼ円柱形状の固定型用入子２２６が嵌合されかつ固定側部材２２１により抜け止めされている。
また、前記可動側部材２２２には、ほぼ円柱状の可動型２２８が固定されている。可動型２２８内には、可動側部材２２２により閉塞されるほぼ中空円筒状の入子用凹所２２９が形成されている。その入子用凹所２２５内には、ほぼ円柱形状の可動型用入子２３０が嵌合されかつ可動側部材２２２により抜け止めされている。

前記可動側部材２２２の固定側部材２２１側には、上下左右の計４つのスライド部材２３１，２３２，２３３，２３４が、それぞれ可動型２２８を中心として径方向にスライド可能に設けられている。各スライド部材２３１，２３２，２３３，２３４には、それぞれ側面型２４１，２４２，２４３，２４４が固定されている。
前記固定側部材２２１には、前記可動側部材２２２に向けて相互間の間隔を次第に広くするように傾斜する計４本のアンギュラピン２５１，２５２，２５３，２５４が固定されている。各アンギュラピン２５１，２５２，２５３，２５４には、前記各スライド部材２３１，２３２，２３３，２３４のガイド孔２３１ａ，２３２ａ，２３３ａ，２３４ａがそれぞれスライド可能に嵌合されている。

したがって、ボデー成形型２２０の型開き状態から、固定側部材２２１に向けて可動側部材２２２が閉じられていくにともない、可動側部材２２２とともに各側面型２４１，２４２，２４３，２４４が固定側部材２２１に向けて移動される。これとともに、各スライド部材２３１，２３２，２３３，２３４が、アンギュラピン２５１，２５２，２５３，２５４によってそれぞれガイドされることにより、可動側部材２２２に対して各側面型２４１，２４２，２４３，２４４が径方向内方へスライドされていく。このようにして、固定型２２４、可動型２２８、各側面型２４１，２４２，２４３，２４４が型閉じされる（図１３及び図１４参照）。なお、上側に位置する側面型２４１を「上側面型」、下側に位置する側面型２４２を「上側面型」、左側に位置する側面型２４３を「左側面型」、右側に位置する側面型２４４を「右側面型」という。

図１３に示すように、前記上側面型２４１には、サイドゲート方式の樹脂射出ゲート２５６が形成されている。樹脂射出ゲート２５６は、前記固定側部材２２１に形成されたスプール２５７と一連状をなしかつ可動型２２８に向かって延びるスプール２５８と、そのスプール２５８に連通するランナー２５９と、そのランナー２５９に連通しかつキャビティ（詳しくは、ボデー本体３の締結用フランジ部１８に対応する空間部）に連通するゲート２６０とにより構成されている。
また、上側面型２４１のスプール２５８、ランナー２５９及びゲート２６０は、その側面型２４１の一側面に溝状に形成されており、ボデー成形型２２０の型閉じによりその開口面が左側面型２４３（あるいは右側面型２４４）により閉鎖されるとともに、固定側部材２２１のスプール２５７に一連状をなすように連通される。

図１５はボデー成形型のバルブ体の周辺部を示す断面図、図１６は図１５のＧ−Ｇ線矢視断面図である。
図１５に示すように、前記固定型２２４及び前記可動型２２８の対向面の外周部には、ほほ円筒状のストレート筒部２６２，２６３が対向状に突出されている。両ストレート筒部２６２，２６３は、型締め時において前記バルブサブアッセンブリ６０におけるバルブ体４の両板状部６３の平板部１００（図１０及び図１２参照）を挟持可能に形成されている。

前記固定型２２４のストレート筒部２６２内には、前記バルブ体４のシャフト被覆部６１及びリブ部６５，２１８（図１０〜図１２参照）等を所定の空隙２６７をもって収容可能な収容凹部２６８が形成されている。
また、前記可動型２２８のストレート筒部２６３内には、バルブ体４のシャフト被覆部６１及びリブ部６５等を所定の空隙２６９をもって収容可能な収容凹部２７０が形成されている。

前記可動型２２８の収容凹部２７０における底面には、ほぼ四角形状の凹所２７２が形成されている。凹所２７２内には、ほぼ四角形板状のマグネット２７３（図１０及び図１２中、二点鎖線２７３参照）が取付けられている。マグネット２７３は、その磁力により前記バルブサブアッセンブリ６０のスロットルシャフト２０（図１０及び図１２参照）を吸着可能であって、その吸着によりバルブ体４をその平板部１００が可動型２２８のストレート筒部２６３の端面に当接する状態に保持する。
また、固定型２２４の収容凹部２６８及び可動型２２８の収容凹部２７０には、計４つの位置決め突起２７４が対向状に突出されている。各位置決め突起２７４は、前記バルブ体４における位置決めリブ部２１８とそのリブ部２１８の両隣に位置するリブ部６５との間に嵌合可能に形成されている（図１０及び図１２中、二点鎖線２７４参照）。

図１６に示すように、前記左側面型２４３及び右側面型２４４には、左右一対の位置決めピン２７６，２７８がスライド部材２３３，２３４で抜け止めされた状態に配置されている。
右側（図１６において上側）の位置決めピン２７８は、その先端部すなわち左端部に突出する円筒状の位置決め筒部２７９を有している。位置決め筒部２７９は、前記スロットルギヤ３０（図３参照）側に位置する軸受筒２４に面接触状に当接することにより、その軸受筒２４を位置決めする。また、位置決め筒部２７９は、前記スロットルシャフト２０の当該端部を受入可能に形成されている。位置決め筒部２７９は、スロットルシャフト２０の位置決め軸部２８０側の端部を軸方向にスライド可能にかつ径方向に関して位置決めした状態で受入可能に形成されている。なお、スロットルシャフト２０の位置決め軸部２８０は、図１０に示すように、スロットルシャフト２０の環状溝２８と、スロットルギヤ３０用の取付軸部（符号、２８４を付す）との間に形成されている。

図１６に示すように、前記左側（図１６において下側）の位置決めピン２７６は、ほぼ円筒状に形成されている。位置決めピン２７６の先端面は、前記キャップ１５０（図３参照）側に位置する軸受筒２４に当接することにより、その軸受筒２４を位置決めする。また、位置決めピン２７６は、スロットルシャフト２０のキャップ１５０側の軸支部２１の外端部を軸方向にスライド可能にかつ径方向に関して位置決めした状態で受入可能に形成されている。
さらに、位置決めピン２７６内には、スライドピン２８６が軸方向にスライド可能に設けられている。スライドピン２８６は、コイルばね等からなる弾性部材２８８によって突出方向（図１６において上方）へ付勢されている。これにより、スロットルシャフト２０ひいてはバルブサブアッセンブリ６０が一方（図１６において上方）へ付勢されることにより、固定型２２４及び可動型２２８の当該位置決め突起２７４にバルブ体４の位置決めリブ部２１８が位置決めされる（図１０，図１２及び図１５参照）。これにともない、右側（図１６において上側）の位置決めピン２７８により位置決めされている軸受筒２４に対して、バルブ体４の当該軸受当接部６４（図１０参照）が当接した状態に位置決めされる。

図１３及び図１４に示すように、前記ボデー成形型２２０の固定型２２４、可動型２２８及び各側面型２４１，２４２，２４３，２４４には、その型温度を所定温度に保持するための熱媒体（例えば、油）が流れる熱媒体流通路２８９，２９０，２９１，２９２，２９３，２９４が備えられている。なお、熱媒体流通路２８９，２９０，２９１，２９２，２９３，２９４は、本明細書でいう「温調手段」を構成するものである。

図１７は図１５のＨ−Ｈ線矢視断面図、図１８は図１５のＩ−Ｉ線矢視断面図である。
前記固定型２２４の熱媒体流通路２８９を説明する。図１７に示すように、固定型２２４と固定型用入子２２６との間には、その円筒状の接合面に形成された直線状の条溝２９６の組合せにより形成された２本の流通路２９７が形成されている。さらに、図１８に示すように、固定型用入子２２６の先端部（図１３において右端部）には、円筒状の接合面に形成された円環状の環状条溝３００の組合せにより形成されかつ両流通路２９７の先端部を連通する連通路３０１が形成されている。また、図１３に示すように、固定側部材２２１には、両流通路２９７の基端部にそれぞれ連通する管路３０２，３０３が形成されている。なお、両流通路２９７、連通路３０１及び両管路３０２，３０３により、熱媒体流通路２８９が構成されている。

なお、図示は省略するが、一方の管路３０２には、温調装置により、所定温度（例えば、ボデー本体３及びバルブ体４がポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）の場合で、１５０±１０℃）に温度制御された燃媒体（例えば、油）が供給される媒体供給路が連通されている。また、他方の管路３０３には、熱媒体を前記温調装置に戻す媒体戻し路が連通されている。
また、温調装置は、熱媒体を貯留するタンクと、タンク内の熱媒体を媒体供給路へ送給するポンプと、熱媒体を加熱可能なヒータ等の加熱手段と、熱媒体を冷却可能なクーラー等の冷却手段と、熱媒体の温度制御を行う制御装置とを備えている。熱媒体は、温調装置のポンプによる送給によって、タンク内から媒体供給路を経て一方の管路３０２から固定型用入子２２６を取り囲むように連通路３０１に分岐した後に合流して他方の管路３０３へ流れ、さらに媒体戻し路から温調装置に戻る循環回路（温調回路ともいう。）を循環する。
また、前記熱媒体流通路２８９には、熱媒体の温度を検出する温度センサが配設されている。前記制御装置は、各温度センサからの検出信号に基づいて、温調装置の加熱手段及び冷却手段を制御することにより、熱媒体の温度を所定温度に維持するフィードバック制御を行なう。
また、前記可動型２２８における熱媒体流通路２９０は、前記固定型２２４の熱媒体流通路２８９と同様の構成であるから、その説明を省略する。

次に、前記上側面型２４１における熱媒体流通路２９１を説明する。上側面型２４１には、その型２４１内を経由する流通路３１０が形成されている。この流通路３１０にも、前記と同様に、フィードバック制御を行う温調装置により、所定温度に温度制御された燃媒体（例えば、油）が循環されるようになっている。なお、熱媒体流通路２９１は、流通路３１０を主体として構成されている。
また、その他の側面型２４２，２４３，２４４における熱媒体流通路２９２，２９３，２９４についても、前記上側面型２４１の熱媒体流通路２９１と同様の構成であるから、その説明を省略する。

上記したボデー成形型２２０により、バルブサブアッセンブリ６０をインサートした状態でボデー本体３を樹脂成形する場合を説明する。
ボデー成形型２２０の型開き状態において、可動型２２８にバルブサブアッセンブリ６０をセットする。このとき、可動型２２８内に設けられたマグネット２７３（図１５参照）によりスロットルシャフト２０が吸着されることにより、可動型２２８にバルブサブアッセンブリ６０（詳しくは、バルブ体４）が保持される。また、可動型２２８の位置決め突起２７４が、バルブ体４の面する位置決めリブ部２１８とそのリブ部２１８の両隣に位置するリブ部６５との間に相対的に嵌合される（図１０及び図１２参照）。これとともに、可動型２２８のストレート筒部２６３の端面にバルブ体４の平板部１００が面接触状に当接される。また、バルブサブアッセンブリ６０のスロットルシャフト２０の両軸支部２１にはそれぞれ軸受筒２４が嵌合される。

次に、固定側部材２２１に対して可動側部材２２２を近づける方向に移動させる。すると、可動側部材２２２の移動にともない各スライド部材２３１，２３２，２３３，２３４が、可動側部材２２２とともに固定側部材２２１に向けて移動される。これとともに、各スライド部材２３１，２３２，２３３，２３４が固定側部材２２１のアンギュラピン２５１，２５２，２５３，２５４によってガイドされることにより、可動側部材２２２に対して各側面型２４１，２４２，２４３，２４４が径方向内方へスライドされてゆく。

そして、型閉じ途中の段階では、右側面型２４４における位置決めピン２７８の位置決め筒部２７９内にスロットルシャフト２０の当該端部が相対的に挿入される。これにともない、その位置決めピン２７８内に、スロットルシャフト２０の位置決め軸部２８０が相対的に嵌入され、径方向に関して位置決めされる。

その後、図１３及び図１４に示すように、固定型２２４に可動型２２８及び各側面型２４１，２４２，２４３，２４４が型締めされることにより、ボデー成形型２２０内に所定のキャビティ２６５が画定される。これにともない、右側の位置決めピン２７８における位置決め筒部２７９が一方（スロットルギヤ３０側）の軸受筒２４に面接触状に当接することにより、その軸受筒２４が位置決めされる。また、左側の位置決めピン２７６が、他方の軸受筒２４に面接触状に当接することにより、その軸受筒２４が位置決めされる。

また、左側の位置決めピン２７６内には、前記スロットルシャフト２０の一方（スロットルギヤ３０側）の軸支部２１の外端部が受入れられるとともに、弾性部材２８８の弾性により付勢されたスライドピン２８６により、スロットルシャフト２０ひいてはバルブサブアッセンブリ６０が右方へ付勢される。これにより、その付勢方向前方（右方）に位置する固定型２２４及び可動型２２８の位置決め突起２７４に対して位置決めリブ部２１８が当接した状態に位置決めされるととももに、その付勢方向前方に位置する位置決めピン２７８により位置決めされている軸受筒２４に対してバルブ体４の軸受当接部６４が当接した状態に位置決めされる。
また、固定型２２４の位置決め突起２７４が、バルブ体４の面する位置決めリブ部２１８とそのリブ部２１８の両隣に位置するリブ部６５との間に相対的に嵌合される（図１０及び図１２参照）。
上記のようにして、ボデー成形型２２０内にバルブサブアッセンブリ６０が精度良く位置決めされる。

次に、前記ボデー成形型２２０内のキャビティ２６５内に、樹脂射出ゲート２５６（図１３参照）から樹脂材料（溶融樹脂）を射出してボデー本体３を樹脂成形する。そして、ボデー本体３の硬化後において、前記と逆順により、ボデー成形型２２０を型開きしてから、成形品を取り出せばよい。

上記したように、バルブサブアッセンブリ６０のバルブ体４をインサートした状態でボデー本体３を樹脂成形するボデー成形型２２０の固定型２２４、可動型２２８及び各側面型２４１，２４２，２４３，２４４に、型温度を所定温度に保持するための熱媒体が流れる熱媒体流通路２８９，２９０，２９１，２９２，２９３，２９４を備えていることにより、固定型２２４、可動型２２８及び各側面型２４１，２４２，２４３，２４４の型温を所定温度に保持することができる。
このため、例えば、固定型２２４、可動型２２８及び各側面型２４１，２４２，２４３，２４４の型温が所定温度以上に高くなりすぎた場合のボデー本体３の熱収縮の増大を抑制することができる。また、固定型２２４、可動型２２８及び各側面型２４１，２４２，２４３，２４４の型温が所定温度以下に低くなりすぎた場合の成形歪の増大を抑制することができる。
したがって、ボデー本体３を精度良く樹脂成形することができる。

また、固定型２２４及び可動型２２８にそれぞれ入子２２６，２３０を設けることにより、熱媒体流通路２８９，２９０を構成する両流通路２９７及び連通路３０１を形成している。このため、固定型２２４及び可動型２２８の型温を速やかに所定温度に調整することができる。このことは、ボデー本体３の成形精度の向上に有効である。

また、左側面型２４３及び右側面型２４４にそれぞれ設けた位置決めピン２７６，２７８（図１６参照）により、バルブサブアッセンブリ６０のスロットルシャフト２０及び両軸受筒２４を精度良く位置決めした状態に保持することができる。このため、バルブサブアッセンブリ６０をボデー成形型２２０内に精度良くインサートすることができる。

また、左側の位置決めピン２７６内に設けたスライドピン２８６が弾性部材２８８の弾性によって右方に付勢される。これにより、スロットルシャフト２０ひいてはバルブサブアッセンブリ６０が同方向付勢されることにより、その付勢方向に位置する固定型２２４及び可動型２２８の位置決め突起２７４に対してバルブ体４の位置決めリブ部２１８が当接した状態に位置決めされる。これとともに、右側の位置決めピン２７８により位置決めされている軸受筒２４に対してバルブ体４の軸受当接部６４が当接した状態に位置決めされる。このため、バルブサブアッセンブリ６０をボデー本体３に一層精度良くインサートすることができる。

また、ボデー成形型２２０の型開き状態において、可動型２２８にバルブサブアッセンブリ６０をセットする際、可動型２２８に設けたマグネット２７３の磁力によりスロットルシャフト２０が吸着される。このため、バルブサブアッセンブリ６０を可動型２２８に容易に保持させることができる。このことは、横型射出成形機の場合に有効である。

また、バルブサブアッセンブリ６０のバルブ体４に肉厚２１８ｔの厚い位置決めリブ部２１８を形成し、可動型２２８に位置決めリブ部２１８の位置決めをなす位置決め突起２７４が設けられている。これにより、ボデー成形型２２０の型開き状態において、可動型２２８にバルブサブアッセンブリ６０をセットする際、可動型２２８にバルブサブアッセンブリ６０を容易に位置決めすることができる。

また、バルブサブアッセンブリ６０のバルブ体４を挟持する固定型２２４及び可動型２２８に、バルブ体４のシャフト被覆部６１及びリブ部６５等を所定の隙間をもって収容可能な収容凹部２６８，２７０が形成されている。このため、固定型２２４及び可動型２２８とバルブ体４との間に空隙２６７，２６９が形成されることにより、固定型２２４及び可動型２２８からバルブ体４への熱伝導を妨くことができ、バルブ体４の温度上昇を抑制することができる。したがって、固定型２２４及び可動型２２８からバルブ体４への熱伝導によるボデー本体３へのバルブ体４の溶け込みを防止あるいは低減することができる。

次に、変更例を説明する。本変更例は、前記実施例の一部に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。図１９はボデー成形型２２０の要部を示す断面図である。
本実施例は、図１９に示すように、前記実施例におけるボデー成形型２２０の左右のスライド部材２３３，２３４に、超音波振動を発生しかつその超音波振動を各位置決めピン２７６，２７８に付与する超音波振動装置３１５を備えたものである。

前記ボデー本体３の樹脂成形時における樹脂注入時において、両超音波振動装置３１５により両位置決めピン２７６，２７８に超音波振動を付与すると、両位置決めピン２７６，２７８に当接している両軸受筒２４が超音波振動を起こす。この軸受筒２４の超音波振動により、バルブ体４の軸受摺動面６７と軸受筒２４のバルブ摺動面６９との間の隙間２１７への樹脂材料（溶融樹脂）の侵入を防止あるいは低減することができる。
これにより、図２１に先行技術のスロットルボデーの要部を示すように、バルブ体４の軸受摺動面６７と軸受筒２４のバルブ摺動面６９との間における樹脂のバリ３１８（図２１参照）の発生を防止あるいは低減し、バルブ体４の作動性を向上することができる。すなわち、軸受筒２４とバルブ体４との間の樹脂バリ３１８による「かじり」を回避し、バルブ体４と軸受筒２４との間に必要な隙間２１７を確保することができるので、バルブ体４をスムーズに回動することができる（図２０参照）。

詳しく述べると、例えば、図２１に示すように、バルブ体４の軸受摺動面６７と軸受筒２４のバルブ摺動面６９との間の隙間２１７へ樹脂材料（溶融樹脂）が侵入すると、その侵入した樹脂によりバルブ体４の作動性の妨げになるバリ３１８が発生する。
これに対し、前に述べたように、ボデー本体３の樹脂成形時に超音波振動装置３１５（図１９参照）より位置決めピン２７６，２７８を介して軸受筒２４に超音波振動を付与することによって、バルブ体４の軸受摺動面６７と軸受筒２４のバルブ摺動面６９との間の隙間２１７への樹脂の侵入を防止あるいは低減することができる。したがって、図２０に示すように、前記隙間２１７における樹脂のバリ３１８（図２１参照）の発生を防止あるいは低減し、バルブ体４の作動性を向上することができる。

また、前記変更例に代えて、図２２に示すように、ボデー本体３の樹脂材料の溶融粘度を限定することによっても、バルブ体４の軸受摺動面６７と軸受筒２４のバルブ摺動面６９との間の隙間２１７への樹脂材料（溶融樹脂）の侵入を防止あるいは低減することができる。例えば、ボデー本体３の樹脂材料として、２００Ｐａ・Ｓ以上の溶融粘度いわゆる高い溶融粘度を有するポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）を使用する。なお、隙間２１７に侵入しようとする樹脂材料は、その隙間２１７に対して緩やかな曲面状の壁面（符号、３１９を付す）を形成する。
この変更例によっても、バルブ体４の軸受摺動面６７と軸受筒２４のバルブ摺動面６９との間における樹脂のバリ３１８（図２１参照）の発生を防止あるいは低減し、バルブ体４の作動性を向上することができる。すなわち、軸受筒２４とバルブ体４との間の樹脂バリ３１８による「かじり」を回避し、バルブ体４と軸受筒２４との間に必要な隙間２１７を確保することができるので、バルブ体４をスムーズに回動することができる（図２２参照）。

また、ボデー本体３の樹脂材料の成形収縮率を限定することによっても、前記変更例（図２２参照）と同様に、バルブ体４の軸受摺動面６７と軸受筒２４のバルブ摺動面６９との間の隙間２１７への樹脂材料（溶融樹脂）の侵入を防止あるいは低減することができる。例えば、ボデー本体３の樹脂材料として、成形収縮率の小さいポリエーテルイミド（ＰＥＩ）系樹脂を使用する。この場合も、前記変更例（図２２参照）と同様に、バルブ体４の軸受摺動面６７と軸受筒２４のバルブ摺動面６９との間における樹脂のバリ３１８（図２１参照）の発生を防止あるいは低減し、バルブ体４の作動性を向上することができる。

また、インサートするバルブサブアッセンブリ６０のバルブ体４、軸受筒２４の温度が上昇する前に、ボデー本体３の成形のための樹脂材料を射出することで、軸受筒２４とバルブ体４との間に入り込む樹脂の量を抑制する。これにより、ボデー本体３の収縮（軸受ボス部２２の収縮）時に樹脂を押し広げる量を抑制し、ボデー本体３とバルブ体４との間のかじりを抑制することができる。
［関連技術１］

次に、関連技術１を説明する。関連技術１を含む以降の関連技術については、前記実施例または先行する関連技術の一部に変更を加えたものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明は省略する。また、図面において、前記実施例と同一もしくは実質的に同一構成と考えられる部分には同一符号が付されている。

図２３はバルブサブアッセンブリ６０を示す断面図である。
本関連技術は、バルブインサート方式のボデー本体３の樹脂成形時において、ボデー成形型２２０（図１３及び図１４参照）へのバルブサブアッセンブリ６０のセットに際して、予め加熱することにより膨張させたバルブ体４（図２３の二点鎖線４Ｘ参照）を、ボデー成形型２２０にセットして、そのバルブ体４の膨張状態のまま、ボデー本体３を樹脂成形するものである。

上記のように、バルブインサート成形方式のボデー本体３の樹脂成形時において、バルブ体４を熱膨張させた状態（図２３の二点鎖線４Ｘ参照）でボデー本体３を成形することにより、成形後のボデー本体３（詳しくはボア壁部５）の成形収縮による寸法変化をバルブ体４の熱収縮によって吸収することができる。これにより、バルブ体４の作動性の悪化を防止あるいは低減することができる。なお、バルブ体４の加熱温度は、ボデー本体３へバルブ体４が溶け込まない程度の温度とする。

また、バルブ体４を熱膨張させるのに代えて、成形直後の余熱状態にあるバルブ体４であっても、熱膨張状態と同じ形状（図２３の二点鎖線４Ｘ参照）を呈するため、ボデー成形型２２０にセットしてボデー本体３を樹脂成形することにより、前記と同様の作用・効果を得ることができる。この場合、バルブ体４を加熱する必要がないので好都合である。
［関連技術２］

次に、関連技術２を説明する。図２４はボデー矯正型を示す説明図、図２５は図２４のＡ−Ａ線矢視断面図である。
本関連技術は、バルブインサート方式のボデー本体３の成形後、その製品（成形品）をボデー成形型２２０（図１３及び図１４参照）から取り出し、図２４及び図２５に示すように、バルブ体４を開状態においた状態で、ボデー本体３のボア壁部５の主筒部１０にボデー矯正型３２０を宛がった状態でアニーリングを行なうものである。

ボデー矯正型３２０は、図２５に示すように、主筒部１０のボア壁面１３に対応する矯正面３２２を有する一対の矯正部材３２１と、両矯正部材３２１をくさび作用により相反方向に付勢する楔形状の押圧部材３２３と、両矯正部材３２１を押し広げる方向へ押圧部材３２３を所定の付勢力をもって付勢する付勢手段（図示省略）とにより構成されている。

両矯正部材３２１は、バルブ体４とボア壁部５との間に挿入され、その矯正面３２２が主筒部１０のボア壁面１３に面接触状に宛がわれる。そして、楔形状の押圧部材３２３を両矯正部材３２１間に配置し、その押圧部材３２３を付勢手段により対向方向へ所定の付勢力及び付勢量をもって付勢する。これにより、両矯正部材３２１が相反方向へ所定の押圧力で所定量押し広げられた状態に保持されるため、主筒部１０の成形収縮による寸法変化が抑制され、その寸法を精度良く安定化することができる。そして、アニーリング後は、ボデー矯正型３２０を撤去すればよい。
本関連技術によれば、バルブ体４の全閉状態でのシール性を一層向上させることができる。

また、ボデー矯正型３２０は、図２６に示すように、複数（例えば各３個計６個）の矯正部材３２１の組合せにより構成し、各矯正部材３２１を径方向外方へ付勢するように構成することができる。このようにすると、バルブ体４の全閉状態でのシール性をより一層向上させることができる。
［関連技術３］

次に、関連技術３を説明する。図２７はボデー本体３を示す側断面図、図２８は図２７のＡ−Ａ線矢視断面図である。
本関連技術は、図２７及び図２８に示すように、ボデー本体３のボア壁部５の外周面に、締結用フランジ部１８と周方向リブ部２０７との間に亘って直線状に延びる適数本（図２８では計７本を示す。）の補助リブ部３２６を一体形成したものである。図２８には、ボデー成形型２２０（後述する）における計４個の側面型の型抜き方向が矢印Ｙ１，Ｙ２，Ｙ３，Ｙ４で示されている。また、各側面型は、各パーティングラインＰＬにおいて分割されている。そして、スロットルシャフト２０の径方向外方（図２８中、矢印Ｙ１，Ｙ２参照）へ型抜きされる両側面型（図示省略）に対応する適数本（図２８では左側の１本と右側の２本の計３本を示す。）の補助リブ部３２６（符号、（１）を追記する。）は、ボア壁部５の外周面からスロットルシャフト２０の径方向外方に向けて平行状に突出されている。また、スロットルシャフト２０の軸方向外方（とくに、図２８中、矢印Ｙ３参照）へ型抜きされる側面型（図示省略）に対応する適数本（図２８では左右２本ずつの計４本を示す。）補助リブ部３２６（符号、（２）を追記する。）は、ボア壁部５の外周面からスロットルシャフト２０の軸方向外方に向けて平行状に突出されている。
なお、図２８には、前記モータ３３の取付フランジ３５を固定するスクリュ２１０が螺合されるナット３２８Ｃが示されている。ナット３２８は、ボデー本体３に圧入されている。

本関連技術によると、ボデー本体３のボア壁部５の外周面において締結用フランジ部１８と周方向リブ部２０７との間に亘って一体形成した補助リブ部３２６によりボア壁部５が強化されている。
これにより、インテークマニホールド２０２に対する締結ボルト２０４（図８参照）２０４による締結用フランジ部１８の締結いわゆる締付け、及び、ボデー本体３の入口側接続筒部８に対するエアクリーナ（詳しくは、ダクトホース）の接続にともなうクランプの締付けによるボア壁部５の歪みを抑制することができる。したがって、前記締付けによるボア壁部５の変形を防止あるいは低減し、全閉時の吸入空気の洩れ量の増加を防止あるいは低減することができる。
［関連技術４］

次に、関連技術４を説明する。図２９はスロットルボデーを一部破断して示す正面図である。
本関連技術は、図２９に示すように、スロットルシャフト２０を支持する一方（図２９において左側）の軸受筒２４（符号、Ａを付記する。）と、締結用フランジ部１８のブシュ１９（符号、Ｂを付記する。）と、モータ３３の取付フランジ３５を固定するスクリュ２１０が螺合されるナット３２８（符号、Ｃを付記する。）とを、ボデー本体３に二材成形により樹脂成形したものである。
このように、ボデー本体３に二材成形により軸受筒２４Ａ、ブシュ１９Ｂ、ナット３２８Ｃを樹脂成形することにより、インサート部材（例えば、前記実施例（図７参照）における軸受筒２４）や圧入部材（例えば、前記ブシュ１９（図３参照）及びナット３２８（図２８参照））を廃止することができる。この場合、軸受筒２４Ａ、ブシュ１９Ｂ、ナット３２８Ｃには、ボデー本体３の樹脂材料よりも強度に優れた樹脂材料を用いることが望ましい。

次に、前記一方（図２９において左側）の軸受筒２４Ａを二材成形するボデー成形型３３０について説明する。本関連技術における軸受筒２４Ａは、コアバック式射出成形方法を適用して成形されるものである。図３０は一次成形時におけるボデー成形型を示す説明図、図３１は二次成形時におけるボデー成形型を示す説明図である。なお、本関連技術のボデー成形型３３０の基本的構成については、前記実施例で説明したボデー成形型２２０（図１３及び図１４参照）と同様の構成であるから、異なる構成部分について説明することにする。また、図３０及び図３１において、ボデー本体３は、カバー体取付側を左方に向けた状態で示されている。

図３０に示すように、ボデー成形型３３０には、ピンゲート方式の樹脂注入ゲート（これを一次射出用ゲートという。）３３２が設けられている。一次射出用ゲート３３２は、ランナー３３３から放射状に分岐された適数本（図３０では２本を示す。）の副ランナー３３３ａの先端部から延びるピンゲート３３４が、ボデー本体３のボア壁部５の上端面に対応して等間隔で配置されている。

前記ボデー成形型３３０には、前記軸受筒２４Ａ（図３１参照）の成形にかかるスライド型構造３３５が左右対称状に設けられている。スライド型構造３３５は、アウタスライドコア３３６と、インナスライドコア３３７とを備えて構成されている。
アウタスライドコア３３６は、前記ボデー本体３における軸受ボス部２２の外端面に対応する成形面を有する円筒状に形成されており、図示しない駆動手段により軸方向（図３０において左右方向）にスライド可能に設けられている。アウタスライドコア３３６は、一次成形時（図３０参照）には進出位置に移動され、また二次成形時（図３１参照）には所定量後退した位置に移動されるようになっている。また、二次成形時においては、アウタスライドコア３３６とボデー本体３の軸受ボス部２２との間に連通口３４４が形成されるようになっている。

また、インナスライドコア３３７は、アウタスライドコア３３６内に配置されており、図示しない駆動手段により軸方向（図３０において左右方向）にスライド可能に設けられている。インナスライドコア３３７は、ほぼ円柱状をなしており、その先端部に前記スロットルシャフト２０の軸端部を位置決め可能に受入れる位置決め孔３４０を有している。インナスライドコア３３７の先端外周部には、二次成形時のゲート（符号省略）を形成するための段付き状のゲート形成溝３４３が形成されている。インナスライドコア３３７は、一次成形時（図３０参照）には進出位置に移動され、また二次成形時（図３１参照）には所定量後退して前記連通口３４４に連通するゲート及び軸受筒２４Ａに対応するキャビティが形成されるようになっている。

また、図３１に示すように、前記ボデー成形型３３０には、前記一次射出用ゲート３３２に準じるピンゲート方式の樹脂注入ゲート（これを二次射出用ゲート）３４６が設けられている。二次射出用ゲート３４６は、ランナー３４７の副ランナー３４７ａの先端部から延びるピンゲート３４８が、前記連通口３４４に連通可能に形成されている。

前記ボデー成形型３３０において、まず、図３０に示すように、バルブサブアッセンブリ６０をインサートして型閉じした状態で形成されたキャビティ内に、一次射出用ゲート３３２を通じて樹脂材料（溶融樹脂）を注入する一次射出成形が行なわれる。この状態で、キャビティ内の樹脂すなわちボデー本体３が所定の硬化状態（半硬化状態を含む。）に硬化される。

次に、前記ボデー成形型３３０の型締め状態で、図３１に示すように、アウタスライドコア３３６及びインナスライドコア３３７が所定位置にそれぞれ後退される。これにより形成されたキャビティ内に、二次射出用ゲート３４６から連通口３４４及びゲート形成溝３４３によるゲートを通じて樹脂材料（溶融樹脂）を注入する二次射出成形いわゆる二材成形が行なわれる。このキャビティ内の樹脂により、軸受筒２４Ａを形成することができる。なお、軸受筒２４Ａの成形に並行して、ブシュ１９Ｂ及びナット３２８Ｃを同様に二次成形することが可能である。
その後、ボデー本体３を型開きすることにより、図２９に示される成形品（スロットルボデー）を取り出せばよい。

上記のボデー成形型３３０（図３０参照）により、二材成形によりボデー本体３に軸受筒２４Ａを樹脂成形することができ、これにより、インサート部材（例えば、前記軸受筒２４（図７参照））を廃止することができる。
また、上記と同様に、二材成形によりボデー本体３にブシュ１９Ｂ及びナット３２８Ｃを樹脂成形することにより、圧入部材（例えば、ブシュ１９及びナット３２８（図８及び図２８参照））を廃止することができる。

本発明は前記実施例及び関連技術に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。

本発明の一実施例にかかるスロットルボデーを示す正面図である。 スロットルボデーを示す下面図である。 図２のＡ−Ａ線矢視断面図である。 カバー体を取外した状態のボデー本体を示す側面図である。 カバー体を取外した状態のスロットルボデーを示す正面図である。 カバー体を取外した状態のスロットルボデーを示す側面図である。 図６のＢ−Ｂ線矢視断面図である。 図７のＣ−Ｃ線矢視断面図である。 図７のＤ−Ｄ線矢視断面図である。 バルブサブアッセンブリを示す正面図である。 バルブサブアッセンブリを示す側面図である。 図１０のＥ−Ｅ線矢視断面図である。 ボデー成形型を型閉じ状態で示す断面図である。 図１３のＦ−Ｆ線矢視断面図である。 ボデー成形型のバルブ体の周辺部を示す断面図である。 図１５のＧ−Ｇ線矢視断面図である。 図１５のＨ−Ｈ線矢視断面図である。 図１５のＩ−Ｉ線矢視断面図である。 変更例にかかるボデー成形型の要部を示す断面図である。 スロットルボデーの要部を示す断面図である。 先行技術にかかるスロットルボデーの要部を示す断面図である。 変更例にかかるスロットルボデーの要部を示す断面図である。 関連技術１にかかるバルブアッセンブリを示す断面図である。 関連技術２にかかるボデー矯正型を示す説明図である。 図２４のＡ−Ａ線矢視断面図である。 ボデー矯正型の別例を示す説明図である。 関連技術３にかかるボデー本体を示す側断面図である。 図２７のＡ−Ａ線矢視断面図である。 関連技術４にかかるボデー本体を一部破断して示す正面図である。 一次成形時におけるボデー成形型を示す説明図である。 二次成形時におけるボデー成形型を示す説明図である。

符号の説明

２ スロットルボデー
３ ボデー本体
４ バルブ体
７ ボア
２０ スロットルシャフト
２２０ ボデー成形型
２６５ キャビティ
２９１，２９２，２９３，２９４ 熱媒体流通路（温調手段）

Claims (1)

1. 吸入空気が流れるボアを開閉するバルブ体をインサートした状態で、前記ボアを形成するボデー本体を樹脂成形するスロットルボデーのボデー成形型であって、
   型温度を所定温度に保持するための温調手段を備えたことを特徴とするスロットルボデーのボデー成形型。
   
   

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