JP2006000895A - 連続鋳造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】短辺と長辺とを備えた長方形の鋳型4に、吐出孔15が前記短辺に向かって設けられている浸漬ノズル14が差し込まれ、該浸漬ノズル14に設けられたスライドプレート20が鋳型4の長辺側に移動する連続鋳造装置1で、炭素量が0.08〜0.18%の溶鋼2を連続的に鋳造する連続鋳造方法において、前記吐出孔15から吐出する溶鋼流が鋳型4の長辺と短辺との交差部近傍に当たらないように該溶鋼流の吐出方向を制御する。
【選択図】図2
Description
従来より、かかる吐出溶鋼が衝突する場所や衝突後の流れ状況如何によっては、シェルの凝固遅れが生じたり、最悪の場合は、ブレークアウトを引き起こす原因となることが知られていた。
例えば、長辺が約150cm、短辺が約25cmのスラブ用鋳型において、平面視で鋳型の対角線と長辺とのなす角はtan-1(25/150)≒9.4°であって、吐出溶鋼の吐出角θが5°〜15°であると、浸漬ノズル体から吐出溶鋼流が鋳型の長辺と短辺との交差部近傍に直接当たるようになる。
鋳型の交差部に接する溶鋼は鋳型の長辺と短辺との二辺に接し、熱を多く奪われるため、他の部分より急速に冷却が進むことになると共に、この冷却に伴うシェルの収縮も発生する。凝固時の収縮率が大きい鋼種の場合、前記交差部のシェル収縮量が比較的大きいため、交差部近傍の凝固シェルが交差部側に引っ張られることになって、図5のSCの如く、鋳型周壁から離れるようになる。
そこで、本発明は、上記問題に鑑み、鋳型の交差部近傍の凝固欠陥が生じないような連続鋳造方法を提供することを目的とする。
すなわち、本発明における課題解決のための技術的手段は、短辺と長辺とを備えた平面視長方形の鋳型に、吐出孔が前記短辺に向かって設けられている浸漬ノズル体が差し込まれており、この浸漬ノズル体の基端側に設けられたスライドプレートが鋳型の長辺側に移動することで浸漬ノズル体内の溶鋼の流速が可変となっている連続鋳造装置で、炭素量が0.08〜0.18%の溶鋼を連続的に鋳造する連続鋳造方法において、前記吐出孔から吐出する溶鋼流が鋳型の長辺と短辺との交差部近傍に当たらないように、該溶鋼流の吐出方向を制御することを特徴とする。
なお、前記溶鋼の吐出方向の制御は、浸漬ノズル体中の溶鋼の流速を変えることにより行うとよい。
図2に示すように、浸漬ノズル体の先端側には、鋳型の短辺に向かって吐出孔が形成され、その基端側には、浸漬ノズル体の軸芯方向に垂直に出入りすることでノズル内の溶鋼(ノズル溶鋼)の流速および流量を調整するスライドプレートが備えられている。ノズル溶鋼の流速を上げるためは、前記スライドプレートをY軸のプラス側に移動させ、前記流速を減ずるにはY軸マイナス側に移動させるようにする。
ゆえに、ノズル溶鋼の流速を変えること、すなわち、浸漬ノズル体のスライドプレートを移動させることで吐出溶鋼の吐出方向を制御することが可能となる。
このように、ノズル溶鋼の流速は、鋳造速度又は浸漬ノズル体断面積と所定の関係があるため、鋳造速度又は浸漬ノズル体断面積というパラメータを変えることで、当該ノズル溶鋼流速を変更することができ、ひいては、吐出溶鋼流が鋳型の交差部近傍に当たらないようにその吐出方向を制御することが可能となる。
図4は、横軸がノズル溶鋼の平均流速であり、制御パラメータである鋳造速度、浸漬ノズル体断面積を備えるものとなっている。縦軸は、その実験を行った際に用いた鋳型のコーナー角(鋳型対角線とX軸との角度)である。このコーナー角と吐出溶鋼の吐出角とが異なるように設定することで、吐出溶鋼流が交差部近傍に当たらないようにでき、シェルの凝固欠陥発生を防ぐことができるようになる。
鋳造速度又は浸漬ノズル体の内側断面積が、前記領域以外となることを数式で表したものが、式(1)であり、この式を満たすような連続鋳造装置の鋳造速度又は浸漬ノズル体の内側断面積とすることで、溶鋼流がシェル剥離部に衝突することを回避でき、該剥離部の凝固遅れなどの欠陥を避けることが可能となる。
図1に示すように、本鋳造方法を採用する連続鋳造装置1は、溶鋼2を一時的に蓄えるタンディッシュ3と、鋳型4と、鋳型4から出たスラブ9を冷却する冷却スタンド5と、スラブ9を支えつつ移送する複数のサポートロール6とを有している。
取鍋7により運ばれた溶鋼2は、下方に配設されたタンディッシュ3に注がれ、タンディッシュ3の底に設けられた複数の浸漬ノズル8によって流量をコントロールされつつ鋳型4に注入されるようになっている。鋳型4では溶鋼2が冷却(1次冷却)され、その表面部のみが凝固した状態のスラブ9となって、鋳型4下部から引き抜かれるようになる。
本発明は、このような連続鋳造装置1の鋳型4内において、吐出孔15から吐出する溶鋼2aの流れが鋳型4の長辺24と短辺25との交差部10近傍に当たらないように、該溶鋼2aの流れの吐出方向を制御するものであり、鋳型4の交差部10に生じるシェル剥離部SCに前記溶鋼2aの流れが衝突することを回避することで、該シェル剥離部SCの凝固遅れなどの欠陥を避けるものである。
図3に示すように、前記鋳型4は、平面視で短辺25と長辺24とを備えた略長方形であって、長辺24は短辺25に対して2倍以上の長さを有するスラブ鋳造用となっている。鋳型4の長辺24によりスラブ9の広面が形成され、短辺25によりスラブ狭面が形成される。
図2に示すように、浸漬ノズル8はタンディッシュ3の底面に1つ以上設けられており、タンディッシュ底部に設けられた注入孔11と、それに続く円筒状のインサートノズル12と、該インサートノズル12に続く円筒状のシュートノズル13、該シュートノズル13に続く長尺筒状の浸漬ノズル14とから構成されている。
浸漬ノズル8の先端部でその筒側壁には、水平方向で略反対を向く一対の吐出孔15,15が形成されており、「吐出孔15の合計面積 ≧ 浸漬ノズル14内部の断面積S」となっている。浸漬ノズル8の基端側、詳しくは、インサートノズル12とシュートノズル13との間には、タンディッシュ3から流れ出す溶鋼2の流量を調整する堰部16が設けられている。
なお、浸漬ノズル14の内側断面積Sは一定であるため、前記スライドプレート20はノズル溶鋼2bの流速を制御するものとなっている。
図2,図3に示す如く、浸漬ノズル14の吐出孔15から吐出する吐出溶鋼2aの挙動は、本出願人が行った数々の水実験モデルから明らかになっている。
本実施形態の場合、取鍋7からタンディッシュ3に供給される溶鋼2は、中炭素鋼といわれ溶鋼2中の炭素量[C]が0.08〜0.18%のものである。このような成分の溶鋼2は、冷却される際の収縮率が他の成分の鋼に比較して非常に大きいものとなっている。
そこで、本実施形態では、スラブの鋳造速度Vc、浸漬ノズル14の横断面積Sを制御パラメータとしてノズル溶鋼2bの流速を変化させて、吐出溶鋼2aが鋳型4の交差部10近傍に当たらないようにし、凝固遅れなどの欠陥発生を回避するようにしている。
かかる凝固遅れの発生の有無と、鋳造速度Vc及び吐出溶鋼2aの吐出方向の関係については、本願出願人は数々の条件下で鋳造実験を行っている。
様々な条件下での実験データから、シェル23の凝固遅れ(図中▲)は、実線グラフと破線グラフとに挟まれた領域で発生していることが明らかになった。したがって、該領域以外の条件を満たすように鋳造速度Vc又は浸漬ノズル断面積Sを設定するとよい。
なお、コーナー角θは、前記鋳型4の長辺24は短辺25に対して2倍以上の長さを有しているため、θ≦tan-1(1/2)≒26.6°の関係を満たすものとなっている。
なお、本発明は、上記実施の形態に限定されるものではない。
すなわち、浸漬ノズル14の吐出孔15近傍に耐熱性のフィンをつけ、かかるフィンの角度を変えることにより吐出溶鋼2aの吐出角度を変更するようにしてもよい。浸漬ノズル14を、吐出口含む下端部分と上部との別体に構成し、下端部分を上部に対して回転が自在なように取り付けた構造とし、浸漬ノズル14の下端部分を回転させるようにしてもよい。
また、鋳型4の上部に、鋳型4内の溶鋼2を電磁力により攪拌する電磁攪拌手段が設置されている場合にも、本発明の技術的思想は適用可能である。電磁攪拌手段としては、鋳型4の長辺側に相対するように設置された一対の誘導型リニアモータが好ましく、前記浸漬ノズル体8の吐出孔15,15より上方側に該リニアモータを配置するとよい。
2 溶鋼
2a 吐出溶鋼
2b ノズル溶鋼
4 鋳型
8 浸漬ノズル体
15 吐出孔
Claims (3)
- 短辺と長辺とを備えた平面視長方形の鋳型に、吐出孔が前記短辺に向かって設けられている浸漬ノズル体が差し込まれており、この浸漬ノズル体の基端側に設けられたスライドプレートが鋳型の長辺側に移動することで浸漬ノズル体内の溶鋼の流速が可変となっている連続鋳造装置で、炭素量が0.08〜0.18%の溶鋼を連続的に鋳造する連続鋳造方法において、
前記吐出孔から吐出する溶鋼流が鋳型の長辺と短辺との交差部近傍に当たらないように、該溶鋼流の吐出方向を制御することを特徴とする連続鋳造方法。 - 前記溶鋼の吐出方向の制御は、浸漬ノズル体中の溶鋼の流速を変えることにより行われることを特徴とする請求項1に記載の連続鋳造方法。
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