JP2005522582A - 白金族金属の抽出方法 - Google Patents
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Abstract
Description
原料物質を熱処理して、シアン化物の浸出可能な状態でPGMを含む残留物を生成するステップ;及び
シアン化物を含む溶液を用いて前記残留物をシアン化物浸出して、溶けた状態のPGMを含む、シアン化物富化浸出溶液を生成させるステップ;
を含む。
最初の一連の試験では、53μmの公称P80通過径をもつ一次鉱石浮選精鉱を一連の温度、すなわち、330℃、400℃、450℃及び500℃で2時間焼成した。次に、焼成された鉱石に、pH9.5、60℃で48時間のシアン化物浸出に付された。シアン化物浸出残留物を24μmのP80に再摩砕して、同じ条件で2回目のシアン化物浸出に付した。図3には、PtプラスPdプラスAuの重み付き平均として表された実収率への焼成温度の効果が示されている。図3により明らかであるように、最高の結果は、400℃の焼成で得られており、48時間後に、Ptの実収率は72.7%、Pdの実収率は91.8%、またAuの実収率は99%であった。
酸化鉱石浮選精鉱をある温度範囲で焼成し、次にシアン化物浸出を行って試験を実施した。酸化鉱石のP80通過径は53μmであった。焼成を、350℃、400℃及び450℃で2時間実施して、次に再摩砕してP80径を20μmにした。次に、試料に、pH9.5、60℃で48時間、シアン化物浸出を行い、実収率が表3と図7に与えられている。
試験は、400℃での焼成後に続いて行われるその後の酸浸出の効果を評価するために実施された。53μmのP80径をもつ酸化鉱石浮選精鉱を、400℃で2時間焼成した。P80径を20μmにする再摩砕を、酸浸出を続いて行わない試料に実施したが、酸浸出される試料には再摩砕を実施しなかった。酸浸出を、硫酸を用いて、pH1.5で、常温で8分間実施した。次に、2つの試料に、pH9.5、60℃で48時間、シアン化物浸出を行った。結果が下の表4に与えられている。
38μmのP80通過径をもつ酸化物鉱石について、375℃と400℃の間で変えた焼成温度の効果を評価するために試験を実施した。焼成を2時間行い、後で再摩砕も酸浸出も行わなかった。次に、pH9.5、60℃でシアン化物浸出を48時間実施し、その結果は次の表5に与えられている。
シアン化物浸出温度を変える効果を評価するために実施された試験の結果が、下の表6に要約されており、また図11にプロットされている。
摩砕焼鉱について、pH9.5、60℃、溶存酸素濃度+13ppmで48時間、シアン化物溶液のある濃度範囲に渡って、一連の浸出試験を実施した。
pH調節剤として石灰を用い、金属の実収率へのpHの影響を評価した。試験を通して記録されたpHの平均を評価の基礎として用いた。
pH調節剤として苛性ソーダを用い、金属の実収率へのpHの影響を評価した。試験を通して記録されたpHの平均を評価の基礎として用いた。結果は表9に要約され、図14にプロットされている。
密封された浸出タンクの上部スペースに酸素又は空気を供給する速度を調節することにより、浸出スラリ中の溶存酸素(DO)濃度を変えた。金属の実収率への様々なDO濃度の効果が、表10に要約され、結果は図15にプロットされている。
金属の実収率への硝酸鉛の効果が、表11に要約され、結果が図16にプロットされている。
Midrex製ロータリーキルン中、400℃で焼成した後の精鉱について、酸浸出試験を実施した。硫酸を用いた浸出による卑金属の実収率に、焼成が如何なる効果をもつかを知るために、この試験は行われた。表12に与えられた結果は、それなりに低い卑金属の、特にニッケルの実収率を示している。
焼成の前に卑金属を採収する可能性、並びに、下流の焼成及びPGM浸出と採収への酸浸出の効果を評価するために、精鉱の酸(H2SO4とHCl)浸出として一連の試験を実施した。
標準の条件を用いて、様々なスラリ密度で、一連の浸出実験を実施した。結果は表14に要約され、図17にプロットされている。
a)従来の方法のやり方では処理し得ないと思われる酸化物鉱石を処理できること。
b)従来の方法のやり方では処理し得ないと思われる高クロミタイト鉱石を処理できること。
c)精錬所に直接販売できるPGM精鉱が製造され、輸送コストが減り;金属の採算性がより良くなり;価格をより競争力のあるものとした製品で市場がより広がり;精鉱の出荷と支払いの受け取りの間の期間が短縮され;電力消費が減り、全製造コストが引き下げられる。
d)乾式製錬所を建設したり、或いは精鉱出荷に著しい出費を招くことなく、事業を拡張できること。
原料物質を熱処理して、シアン化物の浸出可能な状態でPGMを含む残留物を生成するステップ;及び
シアン化物を含む溶液を用いて前記残留物をシアン化物浸出して、溶けた状態のPGMを含む、シアン化物富化浸出溶液を生成させるステップ;
を含む。
本発明の第2の態様によれば、1種又は複数のPGMを含む原料物質から少なくとも1種のPGMを抽出するための方法が提供され、この方法は、
原料物質を熱処理して、シアン化物の浸出可能な状態でPGMを含む残留物を生成するステップ;及び
シアン化物を含む溶液を用いて前記残留物をシアン化物浸出して、溶けた状態でPGMを含む、シアン化物富化浸出溶液を生成するステップ;
を含み、前記熱処理ステップが無機酸の添加無く実施されることを特徴とする。
原料物質を熱処理して、シアン化物の浸出可能な状態でPGMを含む残留物を生成するステップ;及び
シアン化物を含む溶液を用いて前記残留物をシアン化物浸出して、溶けた状態のPGMを含む、シアン化物富化浸出溶液を生成させるステップ;
を含む。
最初の一連の試験では、53μmの公称P80通過径をもつ一次鉱石浮選精鉱を一連の温度、すなわち、330℃、400℃、450℃及び500℃で2時間焼成した。次に、焼成された鉱石に、pH9.5、60℃で48時間のシアン化物浸出に付された。シアン化物浸出残留物を24μmのP80に再摩砕して、同じ条件で2回目のシアン化物浸出に付した。図3には、PtプラスPdプラスAuの重み付き平均として表された実収率への焼成温度の効果が示されている。図3により明らかであるように、最高の結果は、400℃の焼成で得られており、48時間後に、Ptの実収率は72.7%、Pdの実収率は91.8%、またAuの実収率は99%であった。
酸化鉱石浮選精鉱をある温度範囲で焼成し、次にシアン化物浸出を行って試験を実施した。酸化鉱石のP80通過径は53μmであった。焼成を、350℃、400℃及び450℃で2時間実施して、次に再摩砕してP80径を20μmにした。次に、試料に、pH9.5、60℃で48時間、シアン化物浸出を行い、実収率が表3と図7に与えられている。
試験は、400℃での焼成後に続いて行われるその後の酸浸出の効果を評価するために実施された。53μmのP80径をもつ酸化鉱石浮選精鉱を、400℃で2時間焼成した。P80径を20μmにする再摩砕を、酸浸出を続いて行わない試料に実施したが、酸浸出される試料には再摩砕を実施しなかった。酸浸出を、硫酸を用いて、pH1.5で、常温で8分間実施した。次に、2つの試料に、pH9.5、60℃で48時間、シアン化物浸出を行った。結果が下の表4に与えられている。
38μmのP80通過径をもつ酸化物鉱石について、375℃と400℃の間で変えた焼成温度の効果を評価するために試験を実施した。焼成を2時間行い、後で再摩砕も酸浸出も行わなかった。次に、pH9.5、60℃でシアン化物浸出を48時間実施し、その結果は次の表5に与えられている。
シアン化物浸出温度を変える効果を評価するために実施された試験の結果が、下の表6に要約されており、また図11にプロットされている。
摩砕焼鉱について、pH9.5、60℃、溶存酸素濃度+13ppmで48時間、シアン化物溶液のある濃度範囲に渡って、一連の浸出試験を実施した。
pH調節剤として石灰を用い、金属の実収率へのpHの影響を評価した。試験を通して記録されたpHの平均を評価の基礎として用いた。
pH調節剤として苛性ソーダを用い、金属の実収率へのpHの影響を評価した。試験を通して記録されたpHの平均を評価の基礎として用いた。結果は表9に要約され、図14にプロットされている。
密封された浸出タンクの上部スペースに酸素又は空気を供給する速度を調節することにより、浸出スラリ中の溶存酸素(DO)濃度を変えた。金属の実収率への様々なDO濃度の効果が、表10に要約され、結果は図15にプロットされている。
金属の実収率への硝酸鉛の効果が、表11に要約され、結果が図16にプロットされている。
Midrex製ロータリーキルン中、400℃で焼成した後の精鉱について、酸浸出試験を実施した。硫酸を用いた浸出による卑金属の実収率に、焼成が如何なる効果をもつかを知るために、この試験は行われた。表12に与えられた結果は、それなりに低い卑金属の、特にニッケルの実収率を示している。
焼成の前に卑金属を採収する可能性、並びに、下流の焼成及びPGM浸出と採収への酸浸出の効果を評価するために、精鉱の酸(H2SO4とHCl)浸出として一連の試験を実施した。
標準の条件を用いて、様々なスラリ密度で、一連の浸出実験を実施した。結果は表14に要約され、図17にプロットされている。
a)従来の方法のやり方では処理し得ないと思われる酸化物鉱石を処理できること。
b)従来の方法のやり方では処理し得ないと思われる高クロミタイト鉱石を処理できること。
c)精錬所に直接販売できるPGM精鉱が製造され、輸送コストが減り;金属の採算性がより良くなり;価格をより競争力のあるものとした製品で市場がより広がり;精鉱の出荷と支払いの受け取りの間の期間が短縮され;電力消費が減り、全製造コストが引き下げられる。
d)乾式製錬所を建設したり、或いは精鉱出荷に著しい出費を招くことなく、事業を拡張できること。
Claims (26)
- 1種又は複数のPGMを含む原料物質から少なくとも1種のPGMを抽出するための方法であって、
原料物質を熱処理して、シアン化物の浸出可能な状態でPGMを含む残留物を生成するステップ;及び
シアン化物を含む溶液を用いて前記残留物をシアン化物浸出して、溶けた状態でPGMを含むシアン化物富化浸出溶液を生成するステップ;
を含む上記方法。 - 前記シアン化物浸出ステップを繰り返して前記シアン化物浸出液中のPGM濃度を増すステップをさらに含む請求項1に記載の方法。
- 前記熱処理ステップが200から550℃の範囲の温度で実施される請求項1又は2に記載の方法。
- 前記熱処理ステップが275℃から500℃の範囲の温度で実施される請求項3に記載の方法。
- 前記熱処理ステップが375℃から425℃の範囲の温度で実施される請求項4に記載の方法。
- 前記熱処理ステップが酸化性雰囲気で実施される請求項4又は5に記載の方法。
- 前記熱処理ステップが、還元性雰囲気で、550℃から1000℃の範囲の温度で実施される請求項1又は2に記載の方法。
- 前記熱処理ステップが、酸化性雰囲気と還元性雰囲気の組合せで実施される請求項1又は2に記載の方法。
- 前記シアン化物浸出ステップが、常温と160℃の範囲の温度で実施される請求項1から8のいずれか一項に記載の方法。
- 前記シアン化物浸出ステップが、大気圧の下で、常温と80℃の範囲の温度で実施される請求項9に記載の方法。
- 前記シアン化物浸出ステップが、20barまでの圧力下で、80℃と160℃の範囲の温度で実施される請求項9に記載の方法。
- 前記シアン化物浸出ステップが、120時間までの時間、実施される請求項1から11のいずれか一項に記載の方法。
- 前記シアン化物浸出ステップ中に、酸素源を注入するステップをさらに含む請求項1から12のいずれか一項に記載の方法。
- 前記原料物質が少なくとも1種の卑金属も含み、前記方法が、前記シアン化物浸出ステップの前に、少なくとも1種の卑金属を溶けた状態で含む酸富化浸出溶液を生成させるための酸浸出ステップをさらに含む請求項1から13のいずれか一項に記載の方法。
- 前記酸浸出ステップが、常温と200℃の間の温度と、大気圧と20barの間の圧力で実施される請求項14に記載の方法。
- 前記酸浸出ステップが、大気圧で、常温と100℃の範囲の温度で実施される請求項15に記載の方法。
- 前記酸富化浸出溶液から卑金属を採収するステップをさらに含む前記請求項14から16までのいずれか一項に記載の方法。
- 前記シアン化物浸出ステップが、9から12の範囲内のpHで実施される請求項1から17のいずれか一項に記載の方法。
- 前記シアン化物富化浸出溶液からPGMを採収することをさらに含む請求項1から18のいずれか一項に記載の方法。
- 前記シアン化物富化浸出溶液のpHを1から2の範囲内に下げてPGMを沈殿させることにより、PGMが採収される請求項19に記載の方法。
- シアン化物を含む前記溶液がシアン化ナトリウムを含み、また、シアン化物の濃度が5%未満である請求項1から20のいずれか一項に記載の方法。
- シアン化物を含む前記溶液が、石灰、苛性ソーダ、過酸化物、酸素、硝酸鉛、これらの誘導体又はこれらの混合物をさらに含む請求項1から21のいずれか一項に記載の方法。
- 前記熱処理ステップの前に、前記原料物質を破砕及び/又は摩砕するステップをさらに含む請求項1から22のいずれか一項に記載の方法。
- 前記原料物質が脈石を含み、前記方法が、前記熱処理ステップの前に、少なくとも一部分の前記脈石を前記原料物質から除去することをさらに含む請求項1から23のいずれか一項に記載の方法。
- 前記熱処理ステップが流動床又はロータリーキルンの炉で実施される請求項1から24のいずれか一項に記載の方法。
- 前記方法で再使用するために、前記シアン化物富化浸出溶液からシアン化物を回収するステップをさらに含む請求項1から25のいずれか一項に記載の方法。
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