JP2005253175A - 車両駆動装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】 前輪及び後輪の一方が少なくともエンジンにより駆動されるエンジン駆動輪とされ、他方がモータにより駆動可能なモータ駆動輪とされた車両の駆動装置において、旋回時にエンジン出力を低下させることなく、車両が所望軌道から大きく外れないようにする。
【解決手段】 車両旋回中においてエンジン出力が急激に上昇することが予測される時には(ステップ101)、上昇後のエンジン出力がエンジン駆動輪に伝達される時に合わせてモータ駆動輪の出力を高める(ステップ109)。
【選択図】 図2
【解決手段】 車両旋回中においてエンジン出力が急激に上昇することが予測される時には(ステップ101)、上昇後のエンジン出力がエンジン駆動輪に伝達される時に合わせてモータ駆動輪の出力を高める(ステップ109)。
【選択図】 図2
Description
本発明は、特に、前輪及び後輪の一方が少なくともエンジンにより駆動されるエンジン駆動輪とされ、他方がモータにより駆動可能なモータ駆動輪とされた車両の駆動装置に関する。
車両旋回中において、エンジン出力が高過ぎると、運転者の意図する旋回半径より実際の旋回半径が増大するアンダステアや、実際の旋回半径が減少するオーバステアが発生する。このように車両が所望軌道から外れる時には、エンジン出力を低下させると共にモータによりモータ駆動輪を駆動して、車両の要求駆動力を確保しつつ車両が所望軌道から大きく外れないようにすることが提案されている(例えば、特許文献1参照)。
前述の背景技術において、低下させたエンジン出力は、車両旋回が終了すれば再び高められることとなり、このようなエンジン出力の変動は燃料消費率を悪化させる。
従って、本発明の目的は、前輪及び後輪の一方が少なくともエンジンにより駆動されるエンジン駆動輪とされ、他方がモータにより駆動可能なモータ駆動輪とされた車両の駆動装置において、旋回時にエンジン出力を低下させることなく、車両が所望軌道から大きく外れないようにすることである。
本発明による請求項1に記載の車両駆動装置は、前輪及び後輪の一方が少なくともエンジンにより駆動されるエンジン駆動輪とされ、他方がモータにより駆動可能なモータ駆動輪とされた車両駆動装置において、車両旋回中においてエンジン出力が急激に上昇することが予測される時には、上昇後の前記エンジン出力が前記エンジン駆動輪に伝達される時に合わせて前記モータ駆動輪の出力を高めることを特徴とする。
また、本発明による請求項2に記載の車両駆動装置は、請求項1に記載の車両駆動装置において、上昇後の前記エンジン出力を推定し、推定された前記エンジン出力に基づき前記エンジン駆動輪の前後力及び横力を推定し、推定された前記前後力及び横力に対して運転者の意図するヨーイングが実現されるように、上昇後の前記エンジン出力が前記エンジン駆動輪に伝達される時に合わせて前記モータ駆動輪の出力を高めることを特徴とする。
本発明による請求項1に記載の車両駆動装置によれば、車両旋回中においてエンジン出力が急激に上昇する時には、上昇後のエンジン出力がエンジン駆動輪に伝達される時に合わせてモータ駆動輪の出力が高められるために、モータ駆動輪によって車両が所望軌道から大きく外れることを抑制することができる。これに際して、エンジン出力が低下されることはないために、エンジン出力の変動に伴う燃料消費率の悪化を改善することができる。
また、本発明による請求項2に記載の車両駆動装置によれば、請求項1に記載の車両駆動装置において、上昇後のエンジン出力に基づき推定されたエンジン駆動輪の前後力及び横力に対して、運転者の意図するヨーイングが実現されるように、上昇後のエンジン出力がエンジン駆動輪に伝達される時に合わせてモータ駆動輪の出力が高められるために、車両旋回中の所望軌道をほぼ維持することができる。これに際して、エンジン出力が低下されることはないために、エンジン出力の変動に伴う燃料消費率の悪化を改善することができる。
図1は、本発明による車両駆動装置が適用される車両のモデル図である。同図において、1は左側前輪、2は右側前輪、3は左側後輪、4は右側後輪である。左右の前輪1及び2は、エンジン(図示せず)により駆動されるエンジン駆動輪であり、左右の後輪3及び4は、電気モータ(図示せず)により駆動可能なモータ駆動輪である。
このような車両において、車両旋回中に、アクセルペダルが急激に踏み込まれたり、又は、アクセルペダルの踏み込みによって車両に搭載されたターボチャージャの急激な過給が起こったりして、エンジン出力が急激に上昇すると、そのままではアンダステアにより車両は所望軌道から大きく外れてしまう。アンダステアを抑制するために、エンジン出力を低下させることも考えられるが、このようなエンジン出力の変動は、燃料消費率を悪化させる。
本発明による車両駆動装置は、エンジン出力を低下させることなくアンダステアを抑制することを意図するものであり、図2に示すフローチャートに従ってモータ駆動輪である後輪の電気モータの出力を制御する。
本フローチャートは、設定時間毎に繰り返される。先ず、ステップ101において、アクセルペダルの踏み込み変化量ΔSが設定値以上であり、スロットル弁の急激な開弁によって、又は、ターボチャージャによる過給が急増して、車両旋回中にエンジン出力が急激に上昇するか否かが判断される。この判断が否定される時にはアンダステアにより車両が所望軌道を大きく外れることはなく、本フローチャートはそのまま終了する。
ステップ101における判断が肯定される時には、ステップ102において、現在、すなわち、エンジン出力の上昇前の左側前輪1、右側前輪2、左側後輪3、及び、右側後輪4のそれぞれの前後力fx1〜4及び横力fy1〜4を算出する。この算出には、一般的なタイヤモデルにおいて、現在の各車輪の輪荷重fz1〜4と、現在の各車輪のスリップ率Slip1〜4と、現在の各車輪のスリップ角b1〜4とが入力として使用される。ここで、現在の各輪荷重fz1〜4は、車両に配置された前後方向加速度センサ及び横方向加速度センサの現在の出力に基づき推定される。
また、スリップ率Slipは、次式(1)により算出される値である。
Slip=(Vw−Vv)/Vw (1)
ここで、Vvは、各車輪においてスリップが発生した後の実際の車体速度であり、前後方向車速センサ及び横方向車速センサにより検出された(又は、前後方向加速度センサ及び横方向加速度センサにより検出された前後方向加速度及び横方向加速度に基づき推定された)前後方向速度及び横方向速度によって現在の進行方向の車体速度が推定して使用される。この車体速度Vvは、各車輪において共通である。また、Vwは車輪速度であり、車輪毎に実測することができる。簡単のために、左右の前輪1,2の車輪速度は同じであり、また、左右の後輪3,4の車輪速度は同じであるとしても良い。こうして、各車輪の現在のスリップ率Slip1〜4が算出される。
Slip=(Vw−Vv)/Vw (1)
ここで、Vvは、各車輪においてスリップが発生した後の実際の車体速度であり、前後方向車速センサ及び横方向車速センサにより検出された(又は、前後方向加速度センサ及び横方向加速度センサにより検出された前後方向加速度及び横方向加速度に基づき推定された)前後方向速度及び横方向速度によって現在の進行方向の車体速度が推定して使用される。この車体速度Vvは、各車輪において共通である。また、Vwは車輪速度であり、車輪毎に実測することができる。簡単のために、左右の前輪1,2の車輪速度は同じであり、また、左右の後輪3,4の車輪速度は同じであるとしても良い。こうして、各車輪の現在のスリップ率Slip1〜4が算出される。
また、スリップ角bは、前述の前後方向速度及び横方向速度に基づき車両の進行方向を特定し、左右の前輪1,2においては、この進行方向角度と操舵角度との差であり、左右の後輪3,4においては進行方向角度となる。
次いで、ステップ103において、アクセルペダル踏み込み後のエンジンの発生トルクTが推定される。スロットル弁の急激な開弁によって、又は、ターボチャージャによる過給によって、吸入空気量が急増して発生トルクが高まるが、いずれの場合にも吸入空気量の増加には応答遅れがあり、さらに、発生トルクが前輪へ伝達されるまでの時間もある。それにより、現在において、この発生トルクによって前輪の駆動トルクが高められることはない。発生トルクは吸入空気量によって推定可能であり、吸入空気量は、例えば、スロットル弁開度に基づき推定される吸気管圧力によって推定可能である。また、ターボチャージャを備えたエンジンの場合には、吸気管圧力の推定にさらにコンプレッサの回転数を考慮する必要がある。こうして、現在において近い将来に増加する吸入空気量を推定し、この時のエンジンの発生トルクを推定する。
次いで、ステップ104において、発生トルクTが左右の前輪1,2へ伝達された時の左右の前輪1,2の車輪速度Vw1’及びVw2’を推定する。この推定には、先ず、エンジンの発生トルクTにより前輪1,2へ伝達される車輪トルクTtyre’を推定し、現在の前輪の車輪トルクTtyreからこの推定車輪トルクTtyre’への変化量に基づき、次式(2)を使用して各前輪の角加速度ω1’及びω2’を算出する。
Ityre・ω’=Ttyre’−Ttyre
=Ttyre’−R・fx (2)
Ityre・ω’=Ttyre’−Ttyre
=Ttyre’−R・fx (2)
ここで、Ityreは車輪の慣性モーメントである。また、現在の車輪トルクTtyreは、車輪半径Rと現在の前輪の前後力fx1又はfx2との積として表される。
こうして、各前輪の角加速度ω1’及びω2’が算出される。次いで、例えば、現在からエンジンにおいてトルクTが発生して前輪1,2へ伝達されるまでの時間で角加速度がゼロから算出された角加速度へ直線的に変化したとして、エンジンのトルクTが前輪1,2へ伝達された時の前輪1,2の車輪速度Vw1’及びVw2’を推定する。
次いで、ステップ105において、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の左右の前輪のスリップ率Slip1’及びSlip2’を、前述の式(1)を使用して、ステップ104において算出されたエンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の左右の前輪の車輪速度Vw1’及びVw2’に基づき算出する。この時の車体速度Vv’は、現在の車体速度Vvをそのまま使用するか、又は、現在の車体速度VvにエンジンのトルクTに基づき予測される速度変化量を加えて算出するようにしても良い。
次いで、ステップ106において、ステップ105において算出されたエンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の左右の前輪のスリップ率Slip1’及びSlip2’に基づき、前述のタイヤモデルを使用してエンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の左右の前輪の前後力fx1’,fx2’及び横力fy1’,fy2’を推定する。タイヤモデルの他の入力である輪荷重及びスリップ角は、現在の左右の前輪の値fz1,fz2及びb1,b2を使用する。
ところで、車両の重心Gを通る垂直軸回りの車両の回転運動、すなわち、ヨーイングは、図1に示すモデルにおいて、次式(3)のように表すことができる。
I・r’=Lf(fy1+fy2)−Lr(fy3+fy4)
+D(fx1−fx2+fx3−fx4) (3)
ここで、Iは車両の重心G回りの慣性モーメントであり、r’はヨーレート変化量、Lfは重心から前輪までの前後方向距離、Lrは重心から後輪までの前後方向距離、Dは重心から左右の車輪までの横方向距離である。現在において、運転者のステアリング操作によって車両は所望軌道を走行中であり、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時にも、運転者はステアリング操作を実施することなく、車両が所望軌道を走行するようにすれば良い。そのためには、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の左右の前輪の前後力fx1’,fx2’及び横力fy1’,fy2’に対して、ヨーレート変化量r’をゼロにするように、左右の後輪の前後力fx3’,fx4’及び横力fy3’,fy4’を発生させれば良いこととなる。
I・r’=Lf(fy1+fy2)−Lr(fy3+fy4)
+D(fx1−fx2+fx3−fx4) (3)
ここで、Iは車両の重心G回りの慣性モーメントであり、r’はヨーレート変化量、Lfは重心から前輪までの前後方向距離、Lrは重心から後輪までの前後方向距離、Dは重心から左右の車輪までの横方向距離である。現在において、運転者のステアリング操作によって車両は所望軌道を走行中であり、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時にも、運転者はステアリング操作を実施することなく、車両が所望軌道を走行するようにすれば良い。そのためには、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の左右の前輪の前後力fx1’,fx2’及び横力fy1’,fy2’に対して、ヨーレート変化量r’をゼロにするように、左右の後輪の前後力fx3’,fx4’及び横力fy3’,fy4’を発生させれば良いこととなる。
すなわち、式(4)の関係を成立させれば、アンダステアの発生を十分に抑制することができる。
0=Lf(fy1’+fy2’)−Lr(fy3’+fy4’)
+D(fx1’−fx2’+fx3’−fx4’) (4)
ここで、左右の後輪の横力fy3’及びfy4’は、現在の値をそのまま使用し、また、左側後輪の前後力fx3’と右側後輪の前後力fx4’との間には、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の後輪の輪荷重fz4’及びfz4’を使用して、次式(5)の関係がある。
fx4’=(fz4’/fz3’)・fx3’ (5)
0=Lf(fy1’+fy2’)−Lr(fy3’+fy4’)
+D(fx1’−fx2’+fx3’−fx4’) (4)
ここで、左右の後輪の横力fy3’及びfy4’は、現在の値をそのまま使用し、また、左側後輪の前後力fx3’と右側後輪の前後力fx4’との間には、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の後輪の輪荷重fz4’及びfz4’を使用して、次式(5)の関係がある。
fx4’=(fz4’/fz3’)・fx3’ (5)
それにより、後輪の輪荷重fz3’及びfz4’に現在の値fz3及びfz4を使用すれば、式(4)及び式(5)から次式(6)を得ることができる。
0=Lf(fy1’+fy2’)−Lr(fy3+fy4)
+D(fx1’−fx2’+fx3’−fz4/fz3・fx3’) (6)
0=Lf(fy1’+fy2’)−Lr(fy3+fy4)
+D(fx1’−fx2’+fx3’−fz4/fz3・fx3’) (6)
式(6)を変形すると、次式(7)を得ることができる。
fx3’=[Lf(fy1’+fy2’)−Lr(fy3+fy4)
+D(fx1’−fx2’)]/D(fz4/fz3−1) (7)
fx3’=[Lf(fy1’+fy2’)−Lr(fy3+fy4)
+D(fx1’−fx2’)]/D(fz4/fz3−1) (7)
式(7)の右辺は現在において既知である。それにより、式(7)及び(5)を使用して、ステップ107において、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時のアンダステアを抑制するために必要な左右の後輪の目標前後力fx3’及びfx4’を算出する。
エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時には、これらの目標前後力fx3’,fx4’を左右の後輪において発生させれば良いが、そのために必要な電気モータのトルクを決定するためには、この時の左右の後輪のスリップ率Slip3’,Slip4’を推定しなければならない。ステップ108では、そのために、前述のタイヤモデルを使用し、入力として、輪荷重は現在の左右の後輪の値fz3,fz4に固定し、また、スリップ角も現在の左右の後輪の値b3,b4に固定し、スリップ率を現在の左右の後輪の値Slip3,Slip4から徐々に大きくし、それにより推定される左右の後輪の前後力が、前述の目標前後力fx3’,fx4’に十分に近づいた時のスリップ率を、左右の後輪に目標前後力fx3’,fx4’を発生させた時の左右の後輪のスリップ率Slip3’,Slip4’とする。
こうしてスリップ率Slip3’,Slip4’が推定されれば、スリップ率の式(1)を変形した次式(8)及び(9)によって左右の後輪の目標車輪速度Vw3’,Vw4’を算出することができる。
Vw3’=Vv’/(1−Slip3’) (8)
Vw4’=Vv’/(1−Slip4’) (9)
ここで、Vv’は、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の車両速度であり、ステップ105において推定している。
Vw3’=Vv’/(1−Slip3’) (8)
Vw4’=Vv’/(1−Slip4’) (9)
ここで、Vv’は、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時の車両速度であり、ステップ105において推定している。
ステップ109では、これらの目標車輪速度Vw3’,Vw4’が、エンジンのトルクTが前輪へ伝達された時において左右の後輪3,4で実現されるように、対応する電気モータの出力を制御する。
こうして、車両旋回中においてエンジン出力が急激に上昇する時には、上昇後のエンジン出力がエンジン駆動輪に伝達される時に合わせてモータ駆動輪の出力が高められ、車両旋回中の所望軌道をほぼ維持することができる。尚、エンジン出力が低下されることはないために、エンジン出力の変動に伴う燃料消費率の悪化を改善することができる。
本実施形態において、左右の前輪は、エンジン駆動輪としたが、もちろん、電気モータが併用駆動源として使用されていても良い。また、本実施形態では、前輪をエンジン駆動輪とし、後輪をモータ駆動輪としたが、もちろん、後輪をエンジン駆動輪とし、前輪をモータ駆動輪としても、前述のモータ駆動輪制御を適用することができる。この場合には、車両旋回時において、エンジン出力が急増すると、オーバステアが発生し易いが、上昇後のエンジン出力がエンジン駆動輪に伝達される時に合わせてモータ駆動輪の出力を同様に高めることにより、車両旋回中の所望軌道をほぼ維持することができる。
本実施形態において、アクセルペダルの踏み込み変化量が設定値以上である時にだけ前述のモータ駆動輪の出力制御を実施するようにしたが、アクセルペダルの踏み込み量が僅かでも変化する毎にエンジンの発生トルクTを推定して、前述のモータ駆動輪の出力制御を実施するようにしても良い。
1…左側前輪
2…右側前輪
3…左側後輪
4…右側後輪
2…右側前輪
3…左側後輪
4…右側後輪
Claims (2)
- 前輪及び後輪の一方が少なくともエンジンにより駆動されるエンジン駆動輪とされ、他方がモータにより駆動可能なモータ駆動輪とされた車両駆動装置において、車両旋回中においてエンジン出力が急激に上昇することが予測される時には、上昇後の前記エンジン出力が前記エンジン駆動輪に伝達される時に合わせて前記モータ駆動輪の出力を高めることを特徴とする車両駆動装置。
- 上昇後の前記エンジン出力を推定し、推定された前記エンジン出力に基づき前記エンジン駆動輪の前後力及び横力を推定し、推定された前記前後力及び横力に対して運転者の意図するヨーイングが実現されるように、上昇後の前記エンジン出力が前記エンジン駆動輪に伝達される時に合わせて前記モータ駆動輪の出力を高めることを特徴とする請求項1に記載の車両駆動装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2004059053A JP2005253175A (ja) | 2004-03-03 | 2004-03-03 | 車両駆動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
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JP2004059053A JP2005253175A (ja) | 2004-03-03 | 2004-03-03 | 車両駆動装置 |
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Family Applications (1)
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JP (1) | JP2005253175A (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015016236A1 (ja) * | 2013-07-31 | 2015-02-05 | 本田技研工業株式会社 | 車両 |
US9694819B2 (en) | 2015-02-19 | 2017-07-04 | Honda Motor Co., Ltd. | Vehicle |
US20170232958A1 (en) | 2016-02-15 | 2017-08-17 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control system for hybrid vehicle, hybrid vehicle, and control method for hybrid vehicle |
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-
2004
- 2004-03-03 JP JP2004059053A patent/JP2005253175A/ja active Pending
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