JP2005208445A - 曲線光導波路及び光学装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 異なる性質の光導波路を接続する場合に好適に用いることのできる曲線光導波路を提供すること。
【解決手段】 コア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ両端における曲率がゼロに漸近することを特徴とする曲線光導波路。このような曲線光導波路に別のコア形状の光導波路を光学的に接続して配置した光導波路、ならびにこのような曲線光導波路を用いた光学装置である。
【選択図】 図１５

Description

本発明は、曲線光導波路及びそれを用いた光学装置に関する。

近年のパソコンやインターネットの普及に伴い、情報伝送需要が急激に増大しており、伝送速度の速い光伝送が普及されつつある。光導波路はこのような光伝送における光インターコネクションとして使用されている。
光伝送のための分岐結合器を構成する場合などにおいて、１×２分岐構造を構成するには、２本の曲線光導波路が分岐構造部に接続する部分（分岐光導波路の出力端）では、理想的には両曲線光導波路の間隔を無限小から徐々に広げることが分岐部での過剰損失を小さくするために有効であるが、製造上の制約から歩留まりよく無限小の間隙を形成すること及び間隔を無限小から徐々に広げることは極めて困難である。このため、該曲線光導波路の分岐光導波路の出力端との接続端部では軸ずれが生じた方が分岐部の過剰損失を小さく抑えることが可能である。すなわち、モード中心がそれぞれ内側に軸ずれを生じるため、両曲線光導波路の間隔を広く配置しても低損失に分岐部との接続が可能となる。このように、両曲線光導波路の間隔を広く配置することで、分岐部形状の製造ばらつきの影響を小さくすることができるばかりでなく、クラッド材料によって生じ得る狭幅部分の埋め込み不良を軽減することができる。このためには、円弧型曲線光導波路を有効に用いることができる。

円弧を用いた曲線光導波路においてはその両端において曲率半径が有限であるため、直線光導波路と接続する場合には、該接続点において、曲率が不連続に変化するため、伝搬モードの中心軸が導波路構造の幾何学的中心位置に対して軸ずれを生ずるため、該接続部分でのモード整合を改善し、低損失な導波路を提供するためには、該接続部分の導波路構造に軸ずれを設ける必要があった。軸ずれ量は、コアとクラッドとの屈折率、コア寸法、波長に依存するため、屈折率やコア寸法が製造上のばらつきにより変動することによって、損失の変動要因となることが課題であった。また、波長依存性のため、広帯域の波長範囲で最適な軸ずれ量を設けることはできないことが課題であった。
一方、分岐光導波路の入力端に円弧型曲線光導波路を用いると曲率半径が有限であるため、モード中心が軸ずれを起こすとともに中心軸に対して非対称なモード形状となるため、分岐比を対称（１：１）にするのが困難であった。また、異なる波長においては、軸ずれ量及び非対称性が異なるため、広い波長範囲で分岐比を一定に保つことが困難であった。そこで、分岐光導波路の入力端には、直線光導波路を接続させる手法を用いたが、この直線光導波路と曲線光導波路との接続部分で過剰損失が生じるばかりでなく、光導波路の全長が長くなり光導波路が大型化してしまうという欠点があった。
すなわち、分岐光導波路の出力端においては、円弧型曲線光導波路との接続が有利である。一方、分岐光導波路の入力端においては、分岐比を対称にする（１：１）ためには、直線光導波路のような曲率半径が無限大（曲率がゼロ）である光導波路を接続することが好ましい。

この光導波路（コア）の形状がＳ字型曲線などの曲線型である場合、曲率の不連続変化部分において光伝搬モードの中心軸がコアの幾何学的中心軸に対してずれが生じ、結果として光損失が生じる。この損失を低減するためには曲線の一部にコアの幾何学的中心軸をずらした軸ずれ構造部分（オフセット）を設ける必要がある。しかし、かかる軸ずれ構造はコアとクラッドとの屈折率、コア寸法、光波長に依存するため、製造上のばらつき等の要因により最適な軸ずれ構造を設けることは困難であり、光損失が生じる問題があるため、一般には軸ずれ構造を有さないことが好ましい。また、波長依存性のため、広帯域の波長範囲で最適な軸ずれ量を設けることはできないことが課題であった。
ここでＣＡＤソフト等において、光導波路等における曲線形状を作成する関数が幾つか知られている。一つは曲率半径Ｒの二つの弧を逆方向に接続した形状（以下アーク結合形状と称する）である。アーク結合形状は接続点において曲率が不連続に変化するため、上述したように弧の接続部分に軸ずれ構造を設ける必要がある。
また、下記コサイン関数を用いた形状（ＣＡＤソフト上ではＳベンドコサインと称されている）も知られており、この形状では上記の軸ずれ構造を曲線の中途に設ける必要がない。
ｙ＝１／２（１−ｃｏｓπｚ）・・・・・・・・・〔VIII〕
しかし、両端においてその曲率が有限であるため、直線光導波路との接合において軸ずれ構造を設ける必要が生じる。（図２）
また、下記サイン関数を用いた形状（ＣＡＤソフト上ではＳベンドサインと称されている）は軸ずれ構造を中途に設ける必要がなく、両端においてその曲率半径が無限大（曲率がゼロ）となるので、直線光導波路と両端で接合する場合には中心軸が一致し、軸ずれ構造を設ける必要がない。
ｙ＝ｚ−（１／２π）ｓｉｎ２πｚ・・・・・・・・・〔IX〕

なお、光導波路のかかる軸ずれ構造については、文献（例えば非特許文献１参照）に一般的な記載がある。
また、分岐光導波路の変曲点及び出力導波路との接続点に軸ずれを設け、テーパ導波路の分岐点における分岐導波路の間に隙間を設け、曲線光導波路における界分布のピークのずれを補填できるようにした分岐合波光導波路が提案されている（特許文献１参照）。
さらにまた、多項弧の光導波路を用いてモジュール化を容易にした光結合器及びその製作方法も提案されている（特許文献２参照）。

光波工学、国分泰雄、共立出版株式会社、第２５０頁 特許第２８０９５１７号公報 特表２００２−５３０６９０号公報

本発明は、このような状況下で、上記のような、異なる性質の光導波路を接続する場合に好適に用いることのできる曲線光導波路を提供することを目的とするものである。

本発明はコア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ両端における曲率がゼロに漸近することを特徴とする曲線光導波路を提供するものである。
また、本発明はこのような曲線光導波路に別のコア形状の光導波路を光学的に接続して配置した光導波路、ならびにこのような曲線光導波路を用いた光学装置も提供するものである。
すなわち、本発明は、
（１）コア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ両端における曲率がゼロに漸近することを特徴とする曲線光導波路。
（２）コア形状が以下の式〔Ｉ〕で定義される、上記（１）に記載の曲線光導波路：
ｙ＝ｓｉｎπｚ・・・・・・・・・・・・・・〔Ｉ〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
（３）コア形状が以下の式〔II〕で定義される、上記（１）に記載の曲線光導波路：
ｙ＝ｚ−〔(１／π)ｓｉｎπｚ〕・・・・・・〔II〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
（４）コア形状が以下の式〔III〕で定義される、上記（１）に記載の曲線光導波路：
ｙ＝ｚ−〔(ａ／π)ｓｉｎπｚ〕・・・・・・〔III〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ａはゼロでない実数である。
（５）上記（１）に記載の曲線光導波路に別のコア形状の光導波路を光学的に接続して配置した光導波路。
（６）上記（１）に記載の曲線光導波路に別のコア形状の光導波路を、その幾何学的中心軸を一致させて光学的に接続して配置した光導波路。
（７）前記別のコア形状の光導波路は分岐光導波路である上記（５）もしくは上記（６）に記載の光導波路。
（８）前記分岐光導波路の入力端を前記曲線光導波路の一方の端部に光学的に接続して配置した上記（７）に記載の光導波路。
（９）上記（１）に記載の曲線光導波路の端部に光ファイバを光学的に接続して配置した光導波路。
（１０） 上記（１）に記載の曲線光導波路の端部に光ファイバを固定するためのガイド溝構造を隣接して配置した光導波路。
（１１） 前記曲線光導波路の他方の端部には別の分岐光導波路を光学的に接続して配置した上記（７）に記載の光導波路。
（１２）前記別のコア形状の光導波路は、コア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ一端における曲率がゼロに漸近し、他端における曲率半径が有限な非Ｓ字型曲線光導波路である上記（５）または上記（６）に記載の光導波路。
（１３）前記コア形状が以下の式〔IV〕で定義される、上記（１２）に記載の光導波路：
ｙ＝1−ｃｏｓ〔(π／２)ｚ〕・・・・・・・・・・・・・・・〔IV〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
（１４）前記コア形状が以下の式〔Ｖ〕で定義される上記（１２）に記載の光導波路：
ｙ＝（1−ｔ）ｆ（ｚ）＋ｔ｛1−ｃｏｓ〔(π／２)ｚ〕｝・・・〔Ｖ〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｆ（ｚ）はｚの連続関数であり、ｆ（０）＝０、ｆ（１）＝１、ｆ”（０）＝０、ｆ”（１）＝０を満足する関数であり、ｆ”（ｚ）はｆ（ｚ）のｚに関する２階微分を表す。ｔはゼロでない実数である。
（１５）前記コア形状が以下の式〔VI〕で定義される、上記（１２）に記載の光導波路：
ｙ＝（１−ｔ）ｚ＋ｔ｛１−ｃｏｓ〔（π／２）ｚ〕｝・・・・〔VI〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｔはゼロでない実数である。
（１６）前記コア形状が以下の式〔VII〕で定義される、上記（１２）に記載の光導波路：
ｙ＝（１−ｔ）〔ｚ−（ａ／π）ｓｉｎπｚ〕
＋ｔ[１−ｃｏｓ〔（π／２）ｚ〕]・・・・・・・・〔VII〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｔおよびａはゼロでない実数である。
（１７）光導波路のコアおよび/またはクラッドの一部または全部がポリマーである上記（１）〜（１６）のいずれかに記載の曲線光導波路。
（１８）ポリマーがフッ素を含むポリイミド系樹脂である、上記（１７）に記載の曲線光導波路。
（１９）上記（１）〜（１８）のいずれかに記載の光導波路を用いた光学装置。
を提供するものである。

本発明の曲線光導波路を用いることで、両端において直線光導波路と軸ずれなしに低損失に結合する光導波路を構成することができる。また、本発明の曲線光導波路は、直線光導波路への接合の他に、分岐構造の結合部（１ｘ２であれば、１ｃｈ側）との接合に好適に用いることができる。この接合部分においては、従来の軸ずれが必要な曲線光導波路を用いた場合に比べ、製造ばらつきが小さく、歩留まりの良い光導波路を得ることができる。さらに、広い波長範囲において、良好な光導波路を提供することができる。

また、本発明の曲線光導波路は、簡単な関数で記載できるため、光導波路製造用マスクもしくは光導波路製造用成形型を作製する際に、一般的なＣＡＤにて容易に作成することができ、さらに光導波路を設計する際に、一般的なシミュレーションソフトウエアにて容易に作成することができる。
このように、本発明の曲線光導波路は、光導波路を設計、マスク作製、製造のプロセス全体を容易にする効果も有しており、これを用いて出来上がった光導波路の性能をも良好に実現できるものである。

本発明の曲線光導波路は、コア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ両端における曲率がゼロに漸近することを特徴とする。
本発明の曲線光導波路としては、たとえば以下の式〔Ｉ〕で定義される関数を用いて実現することができる：
ｙ＝ｓｉｎπｚ・・・・・・・・・・・・・・〔Ｉ〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
上記式〔Ｉ〕では、座標系を始点がｚ＝０、ｙ＝０、終点がｚ＝１、ｙ＝０となる形で規格化して示しているが、必要に応じてｙ方向及びまたはｚ方向に拡大縮小して用いることができる。また、必要に応じて向きを変えたり、反転させたりして用いることができる。
本発明の曲線光導波路としてはまた、以下の式〔II〕で定義される関数を用いて実現することができる：
ｙ＝ｚ−〔(１／π)ｓｉｎπｚ〕・・・・・・〔II〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
上記式〔II〕では、座標系を始点がｚ＝０、ｙ＝０、終点がｚ＝１、ｙ＝１となる形で規格化して示しているが、必要に応じてｙ方向及びまたはｚ方向に拡大縮小して用いることができる。また、必要に応じて向きを変えたり、反転させたりして用いることができる。
また、本発明の曲線光導波路としては、以下の式〔III〕で定義される関数を用いて実現することができる：
ｙ＝ｚ−〔(ａ／π)ｓｉｎπｚ〕・・・・・・〔III〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ａはゼロでない実数である。ａ＝１の時に、上記式〔III〕は、上記式〔II〕と一致する。上記式〔III〕では、座標系を始点がｚ＝０、ｙ＝０、終点がｚ＝１、ｙ＝１となる形で規格化して示しているが、必要に応じてｙ方向及びまたはｚ方向に拡大縮小して用いることができる。また、必要に応じて向きを変えたり、反転させたりして用いることができる。

本発明の曲線光導波路はそのコア形状が中途に曲率の反転を有さない曲線光導波路製造用マスクであって、曲線光導波路両端における曲率がゼロに漸近することを特徴とするパターンを有するマスクを用いて製造することができる。
本発明の曲線光導波路は、上述したマスクを用いることにより、従来の曲線光導波路について公知の手順で同様に作製することができる。例えばクラッド上にコア材料（後述）からなる層を設けた後、この層の上に感光性レジスト層を設け、上記マスクを載せて、露光、現像を行い、本発明の曲線光導波路形状を有するコアを形成する。また、上記マスク材料には、公知のいずれのものを用いても良い。

本発明の曲線光導波路に別のコア形状の光導波路を光学的に接続して配置した光導波路を構成することが可能である。また、本発明の曲線光導波路に別のコア形状の光導波路を、その幾何学的中心軸を一致させて光学的に接続して配置した光導波路を構成することも可能である。別のコア形状の光導波路としては、例えば分岐光導波路が考えられ、その一つの例として分岐光導波路であり、その入力端を前記曲線光導波路の一方の端部に光学的に接続して配置した光導波路がある。更に具体的には前記別のコア形状の光導波路は、コア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ一端における曲率がゼロに漸近し、他端における曲率半径が有限な非Ｓ字型曲線光導波路が考えられる。

一端における曲率がゼロに漸近し、他端における曲率半径が有限な非Ｓ字型曲線光導波路のコア形状は：
ｙ＝1−ｃｏｓ〔(π／２)ｚ〕・・・・・・・・・・・・・・〔IV〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
ｙ＝（1−ｔ）ｆ（ｚ）＋ｔ｛1−ｃｏｓ〔(π／２)ｚ〕｝・・・〔Ｖ〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｆ（ｚ）はｚの連続関数であり、ｆ（０）＝０、ｆ（１）＝１、ｆ”（０）＝０、ｆ”（１）＝０を満足する関数であり、ｆ”（ｚ）はｆ（ｚ）のｚに関する２階微分を表す。ｔはゼロでない実数である。
ｙ＝（１−ｔ）ｚ＋ｔ｛１−ｃｏｓ〔（π／２）ｚ〕｝・・・・〔VI〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｔはゼロでない実数である。
ｙ＝（１−ｔ）〔ｚ−（ａ／π）ｓｉｎπｚ〕
＋ｔ[１−ｃｏｓ〔（π／２）ｚ〕]・・・・・・・・・・・〔VII〕
上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｔおよびａはゼロでない実数である。
などで表される。

次に、添付した図面に基いて本願発明を更に詳細に説明する。図１は本発明の曲線光導波路の両端における直線光導波路との接続部を表した図である。図１において、直線光導波路コア部分１１及び１２が本発明の曲線光導波路コア部分１の両端部Ｂ、Ｂに接続されている。本発明の曲線光導波路１は、両端部Ｂ、Ｂににおいて曲率半径が無限大（曲率がゼロ）に漸近している。図２は従来の曲線光導波路の両端における直線光導波路との接続部を表した図である。図２において、直線光導波路コア部分１１及び１２が従来の曲線光導波路コア部分１０の両端部Ａ，Ａに接続されている。従来の曲線光導波路１０は、両端部Ａにおいて曲率半径が有限である。

既に記載している通り、本発明の曲線光導波路は、簡単な関数で記載できるため、光導波路製造用マスクもしくは光導波路製造用成形型を作製する際に、一般的なＣＡＤにて容易に作成することができ、さらに光導波路を設計する際に、一般的なシミュレーションソフトウエアにて容易に作成することができる。
シミュレーションソフトウエアによっては、光導波路部分構造の回転操作が困難な場合がある。このような場合には、上記式〔II〕の曲線光導波路を用いると入力端にてｚ方向に平行で出力端にてｚ方向と角度θをもつ光導波路を容易に与えることができる。さらに、上記式〔III〕の曲線光導波路を用いると入力端にてｚ方向と角度θ１、出力端にてｚ方向と角度θ２をもつ光導波路を容易に与えることができる。
上記を以下に更に説明する。
（イ）式〔Ｉ〕の場合（図３参照）
ｙ’＝πｃｏｓπｚ
ｚ＝０（入力端）のとき、接線の傾きは、ｙ’＝ｔａｎθ＝π (左端部)
ｚ＝１（出力端）のとき、接線の傾きは、ｙ’＝ｔａｎθ＝−π（右端部）
もとの式に定数倍してもかまわないので、πという数字自体に意味はないが、両端ともｚ軸方向から傾いている（θ≠０）。
（ロ）式〔II〕の場合（図４参照）
ｙ’＝１−ｃｏｓπｚ
ｚ＝０（入力端）のとき、接線の傾きは、ｙ’＝ｔａｎθ＝０。つまり、
θ＝０である。（左端部）
ｚ＝１（出力端）のとき、接線の傾きは、ｙ’＝ｔａｎθ＝２ （右端部）
もとの式に定数倍してもかまわないので、２という数字自体に意味はないが、始点では、ｚ軸方向に平行であり、終点では、ｚ軸から傾いている（θ≠０）ので使い勝手が良い。例えば、ｚ軸に平行な直線に接続して、出力端に傾けたい時など便利である。
（ハ）式〔III〕の場合（図５参照）
ｙ’＝１−ａ・ｃｏｓπｚ
ｚ＝０（入力端）のとき、接線の傾きは、ｙ’＝ｔａｎθ１＝１−ａ（右端部）
ｚ＝１（出力端）のとき、接線の傾きは、ｙ’＝ｔａｎθ２＝１＋ａ（左端部）
もとの式に定数倍してもかまわないので、１−ａ、１＋ａという数字自体に意味はないが、始点ではｚ軸方向とθ１、終点ではｚ軸方向とθ２傾いている曲線を与えることができるので使い勝手が良い。例えば、ｚ軸とある傾きθ１を持った光導波路に接続して、出力端をθ２に傾けたい時など便利である。なお、ａ＝１の場合は式〔III〕は式〔II〕と一致する。

図６は本発明で用いる別の新しい曲線光導波路の両端における直線光導波路との接続部を表した図である。図６において、直線光導波路コア部分１１及び１２が本発明で用いる別の新しい曲線光導波路コア部分２１の両端部Ａ、Ｂに接続されている。本発明で用いる図６に示した曲線光導波路２１は、端部Ａにおいて曲率半径が有限で、端部Ｂにおいて曲率半径が無限大（曲率がゼロ）に漸近している。図１、図２及び図６は両端を直線光導波路と良好に（低過剰損失に）接続した場合の構成例である。端部Ａでは、光学中心がオフセットしているため、曲線光導波路と直線光導波路との接続部分で光導波路中心部分をずらす必要があるが、端部Ｂでは、光学中心がオフセットしていないため、接続部分で光導波路中心を一致させて接続できる。

図７は図１に示した曲線光導波路の端部Ｂの有効な利用例を表した図である。図７において、直線光導波路コア部分１１に本願発明の曲線光導波路１の一端が接続されており、更に本願発明の曲線光導波路１の他端に分岐構造コア部分３１の入力部分が接続されている。図８は図１に示した曲線光導波路の端部の図７とは別の有効な利用例を表した図である。図８では本発明の曲線光導波路コア部分１の一方の端部に図６に示した曲線光導波路コア部分２１の端部Ｂが接続されており、本発明の曲線光導波路コア部分１の他方の端部に直線光導波路コア部分１２に接続されている。図９は図１に示した曲線光導波路の端部Ｂの更に図８とは別の有効な利用例を表した図である。図９において、本発明の曲線光導波路コア部分１〜４の各一方の端部にマルチモード光導波路４１が接続されている。

図１０は図１に示した曲線光導波路の端部の更に図９とは別の有効な利用例を表した図である。すなわち、本発明の曲線光導波路コア部分１の一方の端部に通常の光ファイバ４２のコア部分が接続している。図１１は図１に示した曲線光導波路の端部の更に図１０とは別の有効な利用例を表した図である。すなわち、本発明の曲線光導波路コア部分１の一方の端部に通常の光ファイバ用ガイド溝４３が接続している。

図１２は本願の光学装置の一例として、本発明の曲線光導波路を用いた光スプリッタの一実施態様を示す図である。図１２において、本願の光学装置は実線で示す本発明の曲線光導波路１〜６に破線で示す図６のコア形状の曲線光導波路２１〜２６をそれぞれ光学的に接続して配置して光導波路を構成し、更に分岐光導波路３１〜３３及び光ファイバ用ガイド溝４３〜４７も接続して光スプリッタ２００を構成している。図１３はやはり本願の光学装置の一例として、本発明の曲線光導波路を用いた図１２とは別の光スプリッタの一実施態様を示す図である。すなわち、実線で示す本発明の曲線光導波路１〜２と破線で示す図６のコア形状の曲線光導波路２１〜２４に分岐光導波路３１〜３３を接続配置して更に光ファイバ用ガイド溝４３〜４７も接続して光スプリッタ２０１を構成している。
光導波路等を接続するとは、光学的に接続されていれば良く、大きな損失が生じない程度に必要に応じて間隙を設けたり、接着層が設けられていても良い。こうすることで、本発明の曲線光導波路の応用範囲が拡がる。

本発明の光導波路においてはコアおよび/またはクラッドの一部または全部がポリマーであることが好ましく、さらにポリマーはフッ素を含むポリイミド系樹脂であることが好ましい。
本発明の光導波路のコア、クラッド材料としてはガラスや半導体材料等の無機材料、樹脂等の有機材料など様々なものが挙げられるが、樹脂等のポリマーがドライエッチング等により短時間で加工しやすいため好ましい。なお、クラッドの全部若しくは一部として空気層を用いてもよい。このようなポリマーとしてはいずれのものも使用できるが、具体例としては、ポリイミド系樹脂（例、ポリイミド樹脂、ポリ（イミド・イソインドロキナゾリンジオンイミド）樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリエステルイミド樹脂等）、シリコーン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、ポリキノリン系樹脂、ポリキノキサリン系樹脂、ポリベンゾオキサゾール系樹脂、ポリベンゾチアゾール系樹脂、ポリベンゾイミダゾール系樹脂、及びフォトブリーチング用樹脂（例、特開２００１−２９６４３８号公報記載のポリシラン、ニトロン化合物を有するシリコーン樹脂、ＤＭＡＰＮ｛（４−Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノフェニル）−Ｎ−フェニルニトロン｝を含有するポリメタクリル酸メチル、ダイポリマー（dye polymer）、ニトロン化合物を含有するポリイミド樹脂あるいはエポキシ樹脂、特開２０００−６６０５１号公報記載の加水分解性シラン化合物等）が挙げられる。上記樹脂はフッ素原子を有しているものであってもよい。ポリマーとして好ましいものとしては、ガラス転移温度（Ｔｇ）が高く、耐熱性に優れることからポリイミド樹脂が挙げられ、その中でも透過率、屈折率特性からフッ素を含むポリイミド系樹脂が特に好ましい。

フッ素を含むポリイミド系樹脂としては、フッ素を含むポリイミド樹脂、フッ素を含むポリ（イミド・イソインドロキナゾリンジオンイミド）樹脂、フッ素を含むポリエーテルイミド樹脂、フッ素を含むポリアミドイミド樹脂などが挙げられる。

上記フッ素を含むポリイミド系樹脂の前駆体溶液は、Ｎ−メチル−２−ピロリドン，Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、γ−ブチロラクトン、ジメチルスルホキシドなどの極性溶媒中で、テトラカルボン酸二無水物とジアミンを反応させることにより得られる。フッ素は、テトラカルボン酸二無水物とジアミンの両者に含まれていても良いし、いずれか一方にのみ含まれていてもよい。
また、上記フッ素を含まないポリイミド系樹脂の前駆体溶液は、Ｎ−メチル−２−ピロリドン，Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、γ−ブチロラクトン、ジメチルスルホキシドなどの極性溶媒中で、フッ素を含まないテトラカルボン酸二無水物とフッ素を含まないジアミンを反応させることにより得られる。

フッ素を含む酸二無水物の例としては、（トリフルオロメチル）ピロメリット酸二無水物、ジ（トリフルオロメチル）ピロメリット酸二無水物、ジ（ヘプタフルオロプロピル）ピロメリット酸二無水物、ペンタフルオロエチルピロメリット酸二無水物、ビス｛３，５−ジ（トリフルオロメチル）フェノキシ｝ピロメリット酸二無水物、２，２−ビス（３，４−ジカルボキシフェニル）ヘキサフルオロプロパン二無水物、５，５′−ビス（トリフルオロメチル）−３，３′，４，４′−テトラカルボキシビフェニル二無水物、２，２′，５，５′−テトラキス（トリフルオロメチル）−３，３′，４，４′−テトラカルボキシビフェニル二無水物、５，５′−ビス（トリフルオロメチル）−３，３′，４，４′−テトラカルボキシジフェニルエーテル二無水物、５，５′−ビス（トリフルオロメチル）−３，３′，４，４′−テトラカルボキシベンゾフェノン二無水物、ビス｛（トリフルオロメチル）ジカルボキシフェノキシ｝ベンゼン二無水物、ビス｛（トリフルオロメチル）ジカルボキシフェノキシ｝（トリフルオロメチル）ベンゼン二無水物、ビス（ジカルボキシフェノキシ）（トリフルオロメチル）ベンゼン二無水物、ビス（ジカルボキシフェノキシ）ビス（トリフルオロメチル）ベンゼン二無水物、ビス（ジカルボキシフェノキシ）テトラキス（トリフルオロメチル）ベンゼン二無水物、２，２−ビス｛（４−（３，４−ジカルボキシフェノキシ）フェニル｝ヘキサフルオロプロパン二無水物、ビス｛（トリフルオロメチル）ジカルボキシフェノキシ｝ビフェニル二無水物、ビス｛（トリフルオロメチル）ジカルボキシフェノキシ｝ビス（トリフルオロメチル）ビフェニル二無水物、ビス｛（トリフルオロメチル）ジカルボキシフェノキシ｝ジフェニルエーテル二無水物、ビス（ジカルボキシフェノキシ）ビス（トリフルオロメチル）ビフェニル二無水物などが挙げられる。

フッ素を含むジアミンとしては、例えば、４−（１Ｈ，１Ｈ，１１Ｈ−エイコサフルオロウンデカノキシ）−１，３−ジアミノベンゼン、４−（１Ｈ，１Ｈ−パ−フルオロ−１−ブタノキシ）−１，３−ジアミノベンゼン、４−（１Ｈ，１Ｈ−パーフルオロ−１−ヘプタノキシ）−１，３−ジアミノベンゼン、４−（１Ｈ，１Ｈ−パーフルオロ−１−オクタノキシ）−１，３−ジアミノベンゼン、４−ペンタフルオロフェノキシ−１，３−ジアミノベンゼン、４−（２，３，５，６−テトラフルオロフェノキシ）−１，３−ジアミノベンゼン、４−（４−フルオロフェノキシ）−１，３−ジアミノベンゼン、４−（１Ｈ，１Ｈ，２Ｈ，２Ｈ−パーフルオロ−１−ヘキサノキシ）−１，３−ジアミノベンゼン、４−（１Ｈ，１Ｈ，２Ｈ，２Ｈ−パーフルオロ−１−ドデカノキシ）−１，３−ジアミノベンゼン、２，５−ジアミノベンゾトリフルオライド、ビス（トリフルオロメチル）フェニレンジアミン、ジアミノテトラ（トリフルオロメチル）ベンゼン、ジアミノ（ペンタフルオロエチル）ベンゼン、２，５−ジアミノ（パーフルオロヘキシル）ベンゼン、２，５−ジアミノ（パーフルオロブチル）ベンゼン、２，２′−ビス（トリフルオロメチル）−４，４′−ジアミノビフェニル、３，３′−ビス（トリフルオロメチル）−４，４′−ジアミノビフェニル、オクタフルオロベンジジン、４，４′−ジアミノジフェニルエーテル、２，２−ビス（ｐ−アミノフェニル）ヘキサフルオロプロパン、１，３−ビス（アニリノ）ヘキサフルオロプロパン、１，４−ビス（アニリノ）オクタフルオロブタン、１，５−ビス（アニリノ）デカフルオロペンタン、１，７−ビス（アニリノ）テトラデカフルオロヘプタン、２，２′−ビス（トリフルオロメチル）−４，４′−ジアミノジフェフェニルエーテル、３，３′，５，５′−テトラキス（トリフルオロメチル）−４，４′−ジアミノジフェニルエーテル、３，３′−ビス（トリフルオロメチル）−４，４′−ジアミノベンゾフェノン、４，４′−ジアミノ−ｐ−テルフェニル、１，４−ビス（ｐ−アミノフェニル）ベンゼン、ｐ−ビス（４−アミノ−２−トリフルオロメチルフェノキシ）ベンゼン、ビス（アミノフェノキシ）ビス（トリフルオロメチル）ベンゼン、ビス（アミノフェノキシ）テトラキス（トリフルオロメチル）ベンゼン、２，２−ビス｛４−（４−アミノフェノキシ）フェニル｝ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス｛４−（３−アミノフェノキシ）フェニル｝ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス｛４−（２−アミノフェノキシ）フェニル｝ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス｛４−（４−アミノフェノキシ）−３，５−ジメチルフェニル｝ヘキサフルオロプロパン、２，２−ビス｛４−（４−アミノフェノキシ）−３，５−ジトリフルオロメチルフェニル｝ヘキサフルオロプロパン、４，４′−ビス（４−アミノ−２−トリフルオロメチルフェノキシ）ビフェニル、４，４′−ビス（４−アミノ−３−トリフルオロメチルフェノキシ）ビフェニル、４，４′−ビス（４−アミノ−２−トリフルオロメチルフェノキシ）ジフェニルスルホン、４，４′−ビス（３−アミノ−５−トリフルオロメチルフェノキシ）ジフェニルスルホン、２，２−ビス｛４−（４−アミノ−３−トリフルオロメチルフェノキシ）フェニル｝ヘキサフルオロプロパン、ビス｛（トリフルオロメチル）アミノフェノキシ｝ビフェニル、ビス〔｛（トリフルオロメチル）アミノフェノキシ｝フェニル〕ヘキサフルオロプロパン、ビス｛２−〔（アミノフェノキシ）フェニル〕ヘキサフルオロイソプロピル｝ベンゼンなどが挙げられる。

上記のテトラカルボン酸二無水物およびジアミンは二種以上を併用してもよい。ポリイミド系樹脂の前駆体溶液として、感光性を有するものを使用することもできる。
ポリイミド系樹脂前駆体溶液は、スピナあるいは印刷などによる方法により基板表面上に塗布され、最終温度２００〜４００℃で熱処理し硬化されてポリイミド系樹脂被膜とされる。

本発明の光学装置は上記（１）〜（１８）のいずれかに記載の光導波路を用いて構成される。このような光学装置としては、光スプリッタ、方向性光結合器、光カプラ、光合分岐器、光合分波器、光送信モジュール、光受信モジュール、光送受信モジュール、光スイッチ、光変調器、光フィルタ、光偏向器、光分散補償器、光アドドロップモジュール、光クロスコネクトなどがあげられる。

次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、この例によってなんら限定されるものではない。

実施例１
本発明の曲線部分における過剰損失を以下のように評価した。（入力波長１．３１μｍ及び１．５５μｍ）
式〔ＩＩ〕の関数で表される曲線を中心線とする本発明の光導波路１〜４を図１４のように接続して配置した。この際、ｚ軸方向の長さは、２．６７７５ｍｍ、ｚ軸と垂直方向の長さは、０．１２５ｍｍとした。具体的には、式〔ＩＩ〕を次式で表されるようにして、ｚ方向、ｘ方向に拡大縮小して、光導波路の形状を得た。
光導波路の中心線の軌跡：
ｘ／height＝ｚ／length−ｓｉｎ〔π（ｚ／length）〕／π ・・・・〔Ｘ〕
但し、height＝０．１２５ｍｍ、length＝２．６７７５ｍｍである。
なお、中央部と介在部との接続部にオフセットは設けなかった。また、接続部において両曲線の接線が略平行となるように配置した。さらに、介在部の外側の入出力部には、ｚ軸方向に平行な直線を中心線とする長さ０．１ｍｍの光導波路１１，１２を接続した。入出力部と介在部との接続部においてもオフセットは設けなかった。図１４のように構成された上記光導波路は、ｚ軸方向の全長１０．９１ｍｍ、ｘ軸方向の振れ幅０．２５ｍｍである。このように構成した光導波路の過剰損失は、−０．００４ｄB（入力波長１．３１μｍの場合）、−０．００３ｄB（入力波長１．５５μｍの場合）であった。

比較例１
比較のために、実施例１と同様に、ｚ軸方向の全長１０．９１ｍｍ、ｘ軸方向の振れ幅０．２５ｍｍとなるように、光導波路を構成した。但し、ここでは、式〔ＩＩ〕の曲線の代わりに円弧を用いた。また、実施例１と同様に、中央部、介在部に用いた円弧光導波路のｚ軸方向の長さは、全て２．６７７５ｍｍとした。なお、中央部と介在部との接続部にオフセットは設けなかった。入出力部と介在部との接続部においてもオフセットは設けなかった。このように構成した光導波路の過剰損失は、−０．０５９ｄB（入力波長１．３１μｍの場合）、−０．０９５ｄB（入力波長１．５５μｍの場合）であり、実施例１に比べて大きな過剰損を示した。

比較例２
比較のために、比較例１と同様に、ｚ軸方向の全長１０．９１ｍｍ、ｘ軸方向の振れ幅０．２５ｍｍとなるように、光導波路を構成した。但し、ここでは、中央部と介在部との接続部に０．２μｍのオフセットを設けた。入出力部と介在部との接続部においては０．１μｍのオフセットを設けた。このように構成した光導波路の過剰損失は、−０．０１３ｄB（入力波長１．３１μｍの場合）、−０．０３９ｄB（入力波長１．５５μｍの場合）であり、実施例１に比べて大きな過剰損を示した。波長１．３１μｍでは、オフセットの効果により過剰損失が低減したが、波長１．５５μｍでは、過剰損失の低減は十分ではなく、両波長において同時に低損失を実現できなかった。

比較例３
比較のために、比較例１と同様に、ｚ軸方向の全長１０．９１ｍｍ、ｘ軸方向の振れ幅０．２５ｍｍとなるように、光導波路を構成した。但し、ここでは、中央部と介在部との接続部に０．４μｍのオフセットを設けた。入出力部と介在部との接続部においては０．２μｍのオフセットを設けた。このように構成した光導波路の過剰損失は、−０．０１３ｄB（入力波長１．３１μｍの場合）、−０．０１９ｄB（入力波長１．５５μｍの場合）であり、実施例1に比べて大きな過剰損を示した。波長１．３１μｍ、１．５５μｍともに、オフセットの効果により過剰損失が低減したが、過剰損失の低減は実施例１に比べると十分ではなかった。

比較例４
比較のために、比較例１と同様に、ｚ軸方向の全長１０．９１ｍｍ、ｘ軸方向の振れ幅０．２５ｍｍとなるように、光導波路を構成した。但し、ここでは、中央部と介在部との接続部に０．６μｍのオフセットを設けた。入出力部と介在部との接続部においては０．３μｍのオフセットを設けた。このように構成した光導波路の過剰損失は、−０．０６０ｄB（入力波長１．３１μｍの場合）、−０．０３６ｄB（入力波長１．５５μｍの場合）であり、実施例１に比べて大きな過剰損を示した。波長１．５５μｍでは、オフセットの効果によりわずかに過剰損失が低減したが、波長１．３１μｍでは、オフセットを設けなかった比較例１と同等の過剰損失にとどまり、両波長において同時に低損失を実現できなかった。

比較例５
比較のために、比較例１と同様に、ｚ軸方向の全長１０．９１ｍｍ、ｘ軸方向の振れ幅０．２５ｍｍとなるように、光導波路を構成した。但し、ここでは、中央部と介在部との接続部に０．８μｍのオフセットを設けた。入出力部と介在部との接続部においては０．４μｍのオフセットを設けた。このように構成した光導波路の過剰損失は、−０．１５５ｄB（入力波長１．３１μｍの場合）、−０．０９２ｄB（入力波長１．５５μｍの場合）であり、実施例１に比べて大きな過剰損を示した。波長１．３１μｍでは、オフセットを設けなかった比較例１と比べると、オフセットの逆効果により過剰損失がかえって増大した、波長１．５５μｍでは、過剰損失の低減効果はわずかであった。両波長において同時に低損失を実現できなかった。

以上の実施例及び比較例で用いた光導波路の構成要素、形状及び損失結果について、表１にまとめて示した。表１からわかるように、実施例１は、いずれの比較例と比べても、波長１．３１μｍ、１．５５μｍともに低損失であった。また、円弧を組み合わせて構成した光導波路では、接続部での損失を低減するためにオフセットを種々変えて評価してみたが、両波長での低損失を同時に満足することができなかった。すなわち、複数の波長で使用される光導波路や、広帯域の波長範囲で用いられる光導波路では、オフセットして接続した場合であっても、全波長範囲で低損失を実現することができないことがわかる。

実施例２
次に、図１５に示した構成の１×８スプリッタについて過剰損失を計算した。図中実線の部分１に式〔ＩＩ〕の関数で表される曲線、実線の部分２〜１０に式〔ＩＩＩ〕の関数で表される曲線をそれぞれ有する本発明の光導波路を用い、点線の部分５１〜６４には図６の曲線光導波路や直線光導波路を、また３４〜４０の部分にはマルチモード光導波路を用いた。接続に本発明の光導波路を用いた場合は、平均−９．５３ｄＢ（入力波長１．３１μｍの場合）、平均−９．７６ｄＢ（入力波長１．５５μｍの場合）であった。次に比較のため、図１４と同様の構成の１×８スプリッタを従来のアーク曲線と直線を用いて過剰損失を計算した。アーク曲線光導波路を用いた場合は平均−９．６２ｄＢ（入力波長１．３１μｍの場合）、平均−９．９１ｄＢ（入力波長１．５５μｍの場合）であった。なお、過剰損失の計算にはビーム伝搬法（ＢＰＭ）を用いた。このように、分岐光導波路間を接続するために本発明の曲線光導波路を用いると損失を低減させることができた。
また、以下のようにして、上記のコアパターンのマスクを作製した。コアパターン寸法はプロセスで変化するので、変化量を考慮したコアパターンをＣＡＤで製図した。コアパターン以外にもマスクと基板の位置精度を向上させるためのアライメントマークや、その他パターン計測等に使用するマーカもマスクに追加した。ＣＡＤの製図の手順は、製図作業の効率をよくするため、初めに１素子分のパターンを製図し、前記１素子分のパターンを配列複写してマスク全体にパターンを配置する。１素子分のパターンには、レイヤーを設けコアパターンを製図したレイヤー以外にも、違うレイヤーを用いてパターンを製図することが可能である。以上のように製図したＣＡＤ図面からマスク基板にパターンを露光機を用いて直接描画し、パターン部分をＣｒの金属膜で埋めたマスクと、パターン部分以外をＣｒの金属膜で埋めたマスクとを製作した。上記２つのマスクは、コアパターン形成プロセスで使用するレジストの種類及び光導波路製造におけるコア形成プロセスの種類によって使い分けることが可能である。
以上のように、本発明の曲線光導波路を用いて構成された１×８スプリッタでは、アーク結合形状のＳ字型曲線光導波路を用いて構成された従来のスプリッタよりも良好な過剰損失を示した。

実施例３
以下の材料を用いて、図１５に示される概略構造を有する曲線光導波路を有する光スプリッタを作製した。
コア：日立化成工業株式会社製 ＯＰＩ−Ｎ３２０５
クラッド：日立化成工業株式会社製 ＯＰＩ−Ｎ１００５
製造方法；Ｖ溝が形成されたシリコンウエハ上に有機ジルコニウムキレートをスピンコート法により乾燥膜厚１００オングストロームとなるように塗布し、乾燥後、その上にフッ素を含まないポリイミド樹脂を乾燥膜厚０．３μｍとなるように塗布し、乾燥後、フッ素を含むポリイミド樹脂からなる下部クラッド層（８μｍ）及びコア層（６．５μｍ）を形成した。次にコア層の上にシリコン含有レジストを０．５μｍ厚となるように塗布、乾燥し、実施例２で作製したマスクのコアパターンを介して露光、現像し、このレジストパターンを介して反応性イオンエッチングを行い、コア層を形成した。レジスト剥離後、上部クラッド層（１５μｍ）を形成してポリイミド光導波路を作成した。その後、ダイシングによりチップに切り出した。
得られた光導波路の挿入損失を評価した。評価にあたっては、光導波路基板の両端に形成されたＶ溝をガイドとして光ファイバを固定して測定した。光源としては、波長１．３１μｍの半導体レーザを用いた。本発明の曲線光導波路を用いた場合の挿入損失は、平均−１１．８ｄＢ（入力波長１．３１μｍの場合）、平均−１１．８ｄＢ（入力波長１．５５μｍの場合）、アーク曲線光導波路を用いた場合の挿入損失は、平均−１２．４ｄＢ（入力波長１．３１μｍの場合）、平均−１２．３ｄＢ（入力波長１．５５μｍの場合）であった。
以上のように、本発明の曲線光導波路を用いて構成された１×８型ツリー構成のスプリッタでは、アーク曲線光導波路を用いて構成された従来のスプリッタよりも良好な挿入損失を示した。

以上説明してきたように、上記（１）記載の発明によれば、曲線光導波路を用いることで、両端において直線光導波路と軸ずれなしに低損失に結合する光導波路を構成することができる。また、本発明の曲線光導波路は、直線光導波路への接合の他に、上記（８）記載の発明のように分岐構造の結合部（１ｘ２であれば、１ｃｈ側）との接合に好適に用いることができる（図１５の１の部分）。この接合部分においては、従来の軸ずれが必要な曲線光導波路を用いた場合に比べ、製造ばらつきが小さく、歩留まりの良い光導波路を得ることができる。さらに、広い波長範囲において、良好な光導波路を提供することができる。また、上記（１２）記載の発明のようにコア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ一端における曲率がゼロに漸近し、他端における曲率半径が有限な非Ｓ字型曲線光導波路（図１５の５４と２の部分や６２と８の部分など）、上記（７）記載の発明のようにマルチモード光導波路と分岐光導波路（図１５の１，２の部分）を用いたり、上記（９）〜（１０）記載の発明によれば非Ｓ字型曲線光導波路を用いるので短尺化が可能であり、分岐の際には分岐比が安定する上、方向変換も可能となり、スプリッターの大規模化を小スペースで効率的に実現できる（図１５の１、３〜１０の部分）。
上記（２）〜（１６）記載の発明によれば、曲線光導波路が簡単な関数で記載できるため、光導波路製造用マスクもしくは光導波路製造用成形型を作製する際に、一般的なＣＡＤにて容易に作成することができる。本発明の曲線光導波路は、簡単な関数で記載できるため、光導波路を設計する際に、一般的なシミュレーションソフトウエアにて容易に作成することができる。シミュレーションソフトウエアによっては、光導波路部分構造の回転操作が困難な場合がある。このような場合には、上記式〔II〕の曲線光導波路を用いると入力端にてｚ方向に平行で出力端にてｚ方向と角度θをもつ光導波路を容易に与えることができる。さらに、上記式〔III〕の曲線光導波路を用いると入力端にてｚ方向と角度θ１、出力端にてｚ方向と角度θ２をもつ光導波路を容易に与えることができる。このように、本発明の曲線光導波路は、光導波路を設計、マスク作製、製造のプロセス全体を容易にする効果も有しており、これを用いて出来上がった光導波路の性能をも良好に実現できるものである。
上記（５）〜（１６）記載の発明特に上記（１０）、（１１）記載の発明によれば、構成する曲線光導波路同士の互いの長所を生かし、短所を補い、かつスペース効率の高い光導波路が得られる。
上記（１７）または上記（１８）記載の発明によれば、短時間で加工し易く耐熱性に優れ、透過率・屈折率特性に優れた曲線光導波路が得られる。
上記（１９）記載の発明によれば、光学特性並びに伝送特性に優れ、スペース効率の高い光スプリッタ、方向性光結合器、光カプラ、光合分岐器、光合分波器、光送信モジュール、光受信モジュール、光送受信モジュール、光スイッチ、光変調器、光フィルタ、光偏向器、光分散補償器、光アドドロップモジュール、光クロスコネクトなどが得られる。
以上のように、本発明の曲線光導波路及び光学装置によれば、異なる性質の光導波路を接続する場合に好適に用いることのできる曲線光導波路及び光学装置が得られる。

本発明の曲線光導波路の両端における直線光導波路との接続部を表した図である。 従来の曲線光導波路の両端における直線光導波路との接続部を表した図である。 本発明の曲線光導波路において、コア形状が式〔Ｉ〕で定義される場合の説明図である。 本発明の曲線光導波路において、コア形状が式〔ＩＩ〕で定義される場合の説明図である。 本発明の曲線光導波路において、コア形状が式〔ＩＩＩ〕で定義される場合の説明図である。 本発明で用いる別の新しい曲線光導波路の両端における直線光導波路との接続部を表した図である。 図１に示した曲線光導波路の端部Ｂの有効な利用例を表した図である。 図１に示した曲線光導波路の端部Ｂの図７とは別の有効な利用例を表した図である。 図１に示した曲線光導波路の端部Ｂの更に図８とは別の有効な利用例を表した図である。 図１に示した曲線光導波路の端部Ｂの更に図９とは別の有効な利用例を表した図である。 図１に示した曲線光導波路の端部の更に図１０とは別の有効な利用例を表した図である。 本発明の曲線光導波路を用いた光スプリッタの一実施態様を示す図である。 本発明の曲線光導波路を用いた光スプリッタの図１２とは別の一実施態様を示す図である。 実施例１で用いた光導波路を示す図である。 実施例２及び実施例３で用いた１×８光スプリッタを示す図である。

符号の説明

１〜１０：本発明の曲線光導波路
２０：従来の曲線光導波路
１１〜１５：直線光導波路
２１〜３０：本発明で用いる別の新しい曲線光導波路
３１〜３３：分岐構造
３４〜４０：マルチモード光導波路を用いた分岐構造
４１：マルチモード光導波路
４２：光ファイバ
４３：光ファイバ用ガイド溝
５０：クラッド
５１〜６４：本発明で用いる別の新しい曲線光導波路及び／または直線光導波路か ら構成される光導波路
１００：光導波路形成領域
２００、２０１：光スプリッタ
Ａ：曲率半径が有限な端部
Ｂ：曲率半径が無限大（曲率がゼロ）に漸近している端部

Claims (19)

1. コア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ両端における曲率がゼロに漸近することを特徴とする曲線光導波路。
2. コア形状が以下の式〔Ｉ〕で定義される、請求項１に記載の曲線光導波路：
   ｙ＝ｓｉｎπｚ・・・・・・・・・・・・・・〔Ｉ〕
   上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
3. コア形状が以下の式〔II〕で定義される、請求項１に記載の曲線光導波路：
   ｙ＝ｚ−〔(１／π)ｓｉｎπｚ〕・・・・・・〔II〕
   上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
4. コア形状が以下の式〔III〕で定義される、請求項１に記載の曲線光導波路：
   ｙ＝ｚ−〔(ａ／π)ｓｉｎπｚ〕・・・・・・〔III〕
   上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ａはゼロでない実数である。
5. 請求項１に記載の曲線光導波路に別のコア形状の光導波路を光学的に接続して配置した光導波路。
6. 請求項１に記載の曲線光導波路に別のコア形状の光導波路を、その幾何学的中心軸を一致させて光学的に接続して配置した光導波路。
7. 前記別のコア形状の光導波路は分岐光導波路である請求項５または請求項６に記載の光導波路。
8. 前記分岐光導波路の入力端を前記曲線光導波路の一方の端部に光学的に接続して配置した請求項７に記載の光導波路。
9. 請求項１に記載の曲線光導波路の端部に光ファイバを光学的に接続して配置した光導波路。
10. 請求項１に記載の曲線光導波路の端部に光ファイバを固定するためのガイド溝構造を隣接して配置した光導波路。
11. 前記分岐光導波路の入力端を前記曲線光導波路の一方の端部に光学的に接続して配置し、かつ前記曲線光導波路の他方の端部には別の分岐光導波路を光学的に接続して配置した請求項７に記載の光導波路。
12. 前記別のコア形状の光導波路は、コア及びクラッドからなる光導波路において、そのコア形状が中途に曲率の反転を有さず、かつ一端における曲率がゼロに漸近し、他端における曲率半径が有限な非Ｓ字型曲線光導波路である請求項５または請求項６に記載の光導波路。
13. 前記コア形状が以下の式〔IV〕で定義される、請求項１２に記載の光導波路：
    ｙ＝1−ｃｏｓ〔(π／２)ｚ〕・・・・・・・・・・・・・・〔IV〕
    上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸である。
14. 前記コア形状が以下の式〔Ｖ〕で定義される、請求項１２に記載の光導波路：
    ｙ＝（1−ｔ）ｆ（ｚ）＋ｔ｛1−ｃｏｓ〔(π／２)ｚ〕｝・・・〔Ｖ〕
    上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｆ（ｚ）はｚの連続関数であり、ｆ（０）＝０、ｆ（１）＝１、ｆ”（０）＝０、ｆ”（１）＝０を満足する関数であり、ｆ”（ｚ）はｆ（ｚ）のｚに関する２階微分を表す。ｔはゼロでない実数である。
15. 前記コア形状が以下の式〔VI〕で定義される、請求項１２に記載の光導波路：
    ｙ＝（１−ｔ）ｚ＋ｔ｛１−ｃｏｓ〔（π／２）ｚ〕｝・・・・〔VI〕
    上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｔはゼロでない実数である。
16. 前記コア形状が以下の式〔VII〕で定義される、請求項１２に記載の光導波路：
    ｙ＝（１−ｔ）〔ｚ−（ａ／π）ｓｉｎπｚ〕
    ＋ｔ[１−ｃｏｓ〔（π／２）ｚ〕]・・・・・・・・・・・〔VII〕
    上記式において、ｙ及びｚは光導波路が存在する平面上の直交する座標軸であり、ｔおよびａはゼロでない実数である。
17. 光導波路のコアおよび/またはクラッドの一部または全部がポリマーである請求項１〜請求項１６のいずれかに記載の光導波路。
18. ポリマーがフッ素を含むポリイミド系樹脂である、請求項１７に記載の光導波路。
19. 請求項１〜請求項１８のいずれかに記載の光導波路を用いた光学装置。
    
    

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