JP2005049360A - 管体の断面形状測定装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】 ピグ本体の姿勢や管体内の流体の温度等の影響を受けることなく管体の正確なプロファイルを求めることができ、さらに、管体の断面形状を正確に測定できる管体の断面形状測定装置を得る。
【解決手段】 検査ピグ5が搭載されたピグ本体7と、ピグ本体7の外周部に対向配置され管体3の内面と転接しながら回転距離を求める複数の距離計11と、ピグ本体7の外周部に設けられた複数の渦流式距離計17と、渦流式距離計17の計測値に基づいて管体3の断面形状を求める断面形状演算手段とを備え、管体3内を検査ピグ5を走行させて管体3内の特定位置における検査ピグ5の中心のずれ量を求めることで管体3の中心位置を求め、さらに、管体3の内径を求めることにで管断面形状を求める。よって、局所的に扁平しているといった情報が得られる。
【選択図】 図1
【解決手段】 検査ピグ5が搭載されたピグ本体7と、ピグ本体7の外周部に対向配置され管体3の内面と転接しながら回転距離を求める複数の距離計11と、ピグ本体7の外周部に設けられた複数の渦流式距離計17と、渦流式距離計17の計測値に基づいて管体3の断面形状を求める断面形状演算手段とを備え、管体3内を検査ピグ5を走行させて管体3内の特定位置における検査ピグ5の中心のずれ量を求めることで管体3の中心位置を求め、さらに、管体3の内径を求めることにで管断面形状を求める。よって、局所的に扁平しているといった情報が得られる。
【選択図】 図1
Description
本発明は、例えばパイプライン等の3次元プロファイルを測定する管体のプロファイル測定方法及び装置、ならびに測定された3次元プロファイルに基づいて例えばパイプライン等の3軸方向の応力を求める管体の応力測定方法に関する。
また、例えばパイプライン等を構成する管体の断面形状を測定する管体の断面形状を測定装置に関する。
また、例えばパイプライン等を構成する管体の断面形状を測定する管体の断面形状を測定装置に関する。
パイプラインの沈下形状を測定等する測定用ピグとして、従来、種々のものが提案されている。以下、これらの装置について説明する。
(1)従来技術1
2つのローラに設けて測定用ピグの走行距離を測定する回転距離計と、管体の軸を含む鉛直面内での管体の傾き角を計測する傾斜計とを備え、これら回転距離計および傾斜計の出力をそれぞれ記憶し、管体の沈下形状を求めるパイプライン沈下形状測定ピグがある。このパイプライン沈下形状測定ピグによれば、ピグ自体のローリング等があってもパイプラインの沈下形状を正確に測定できるとしている(例えば、特許文献1参照)。
(1)従来技術1
2つのローラに設けて測定用ピグの走行距離を測定する回転距離計と、管体の軸を含む鉛直面内での管体の傾き角を計測する傾斜計とを備え、これら回転距離計および傾斜計の出力をそれぞれ記憶し、管体の沈下形状を求めるパイプライン沈下形状測定ピグがある。このパイプライン沈下形状測定ピグによれば、ピグ自体のローリング等があってもパイプラインの沈下形状を正確に測定できるとしている(例えば、特許文献1参照)。
(2)従来技術2
また、上記従来技術1の発展型として、ピグ本体の外周部にほぼ等間隔で配置され管体内面と転接しながら回転距離を求める少なくとも4つの距離計と、ピグ本体に内蔵された振子型角度計および傾斜計とを備え、これら4つの距離計、振子型角度計および傾斜計の出力データから管体の3次元的なプロファイルを求める管体のプロファイル測定装置がある。この管体のプロファイル測定装置によれば、複雑な形状変化を有する管体であってもその管体の3次元的なプロファイルを高精度に測定できるとしている(例えば、特許文献2参照)。
また、上記従来技術1の発展型として、ピグ本体の外周部にほぼ等間隔で配置され管体内面と転接しながら回転距離を求める少なくとも4つの距離計と、ピグ本体に内蔵された振子型角度計および傾斜計とを備え、これら4つの距離計、振子型角度計および傾斜計の出力データから管体の3次元的なプロファイルを求める管体のプロファイル測定装置がある。この管体のプロファイル測定装置によれば、複雑な形状変化を有する管体であってもその管体の3次元的なプロファイルを高精度に測定できるとしている(例えば、特許文献2参照)。
(3)従来技術3
管体のプロファイルを測定するものではないが、管体の内部検査装置の例として、検査ピグの本体周りに取り付けた複数の超音波距離計、溶接部検出器、管内を撮影する撮影装置等を備え、管内面の異常を検出する管内検査ピグ装置がある。この管内検査ピグ装置によれば、無接触で溶接箇所を測定し得ると共に、その溶接箇所の一部又は全部について撮影を行って管内の状態を正確に把握し得るとしている(例えば、特許文献3参照)。
管体のプロファイルを測定するものではないが、管体の内部検査装置の例として、検査ピグの本体周りに取り付けた複数の超音波距離計、溶接部検出器、管内を撮影する撮影装置等を備え、管内面の異常を検出する管内検査ピグ装置がある。この管内検査ピグ装置によれば、無接触で溶接箇所を測定し得ると共に、その溶接箇所の一部又は全部について撮影を行って管内の状態を正確に把握し得るとしている(例えば、特許文献3参照)。
しかしながら、上記の従来例には以下のような問題点がある。
(1)従来技術1の場合、垂直方向の傾きを計測してパイプラインの沈下を計測しているため、管体の2次元的なプロファイルしか求めることが出来ない。
(1)従来技術1の場合、垂直方向の傾きを計測してパイプラインの沈下を計測しているため、管体の2次元的なプロファイルしか求めることが出来ない。
(2)従来技術2によれば、管体の3次元的なプロファイルを求めることができる。しかし、従来技術2においても、管体と検査ピグとの相対傾きを考慮していないので、管体の正確なプロファイルを求めるには十分ではなかった。
また、傾斜計と複数の転接ローラ式の距離計によるパイプラインのプロファイル計測方法では、管体のベンド部での複雑な動きや距離計の滑り等が発生するため、どうしてもベンド部の形状精度が得られないという問題もあった。
また、傾斜計と複数の転接ローラ式の距離計によるパイプラインのプロファイル計測方法では、管体のベンド部での複雑な動きや距離計の滑り等が発生するため、どうしてもベンド部の形状精度が得られないという問題もあった。
(3)従来技術3では検査ピグの本体周りに取り付けた複数の超音波距離計によって、ピグ本体と管体との距離を測定して管内径を計測している。
しかし、超音波で管内径を計測する場合、パイプラインの管面と検査ピグとの傾きが2°以上になると管面からの反射波が戻らず、距離計測が出来ない。また、管面にワックスや残留物等があると、反射波に影響を受け、正確な距離計測ができない。さらに、超音波の場合、管体内の流体の温度、密度、圧力等の影響を受け、正確な距離計測ができない。
したがって、このような超音波距離計をそのままパイプラインのプロファイル測定に用いると正確プロファイルを測定できないという問題もある。
しかし、超音波で管内径を計測する場合、パイプラインの管面と検査ピグとの傾きが2°以上になると管面からの反射波が戻らず、距離計測が出来ない。また、管面にワックスや残留物等があると、反射波に影響を受け、正確な距離計測ができない。さらに、超音波の場合、管体内の流体の温度、密度、圧力等の影響を受け、正確な距離計測ができない。
したがって、このような超音波距離計をそのままパイプラインのプロファイル測定に用いると正確プロファイルを測定できないという問題もある。
本発明はかかる課題を解決するためになされたものであり、ピグ本体の姿勢や管体内の流体の温度等の影響を受けることなく管体の正確なプロファイルを求めることができ、さらに、管体の断面形状を正確に測定できる管体の断面形状測定装置を得ることを目的としている。
(1)本発明に係る管体の断面形状測定装置は、管体内を測定用ピグを走行させて管体内の特定位置における管体の断面形状を求めるものであって、ピグ本体と、該ピグ本体の外周部に対向配置され前記管体内面と転接しながら回転距離を求める複数の距離計と、前記ピグ本体の外周部に設けられた複数の渦流式距離計と、該渦流式距離計の計測値に基づいて管体の断面形状を求める断面形状演算手段とを備えたものである。
よって、管断面形状を求めることができるから、例えば管体3がある位置で扁平しているといった情報を得ることができる。これによって、パイプライン1の局部的な形状把握が可能となる。
図1は本発明の一実施の形態の検査ピグ5の構成図であり、パイプライン1を構成する管体3内に検査ピグ5を配置した状態を示している。
検査ピグ5は、本体7が筒状をしており、本体7の前後外周部にウレタンゴム製の受圧カップ9を備えている。この受圧カップ9は管体3内面と接触して気密性を保持すると共に、管内の流体圧を受けて検査ピグ5に推進力を付与するものである。
また、本体7の後部側には、ローラ型の距離計11が4台対向配置で設けられている。この距離計11は、スプリング13によって管内面に押し付けられて転接するローラ15を有している。そして、ローラ15の回転数に比例したパルスを出力し、このパルスを本体7内に設置された距離計カウンタ27,29でカウントすることで移動距離を計測する。
検査ピグ5は、本体7が筒状をしており、本体7の前後外周部にウレタンゴム製の受圧カップ9を備えている。この受圧カップ9は管体3内面と接触して気密性を保持すると共に、管内の流体圧を受けて検査ピグ5に推進力を付与するものである。
また、本体7の後部側には、ローラ型の距離計11が4台対向配置で設けられている。この距離計11は、スプリング13によって管内面に押し付けられて転接するローラ15を有している。そして、ローラ15の回転数に比例したパルスを出力し、このパルスを本体7内に設置された距離計カウンタ27,29でカウントすることで移動距離を計測する。
さらに、本体7の前後に一定の間隔を離してそれぞれ周方向に一定の間隔で4カ所以上に渦流式距離計17が取り付けられている。
この渦流式距離計17の原理を概説する。コアに巻いた一次コイルに高周波電流をかけると交番磁界が発生し、測定対象物(金属表面)に渦電流が発生する。これによって発生する二次的な磁界によって磁界に影響を受ける。この影響の変化を同ボビンに差動型に巻いた二次コイルによって変動分が計測できる。この磁界の影響(渦電流の磁界の強さ)は測定対象物の距離に比例することから距離の計測が出来ることになる。
本発明では、本体7の外周面に渦流式距離計17を設置して管体3の内面との距離を測定する。この渦流式距離計17を用いることで管内の流体、管内に残るワックス、残留物(非金属)等の影響を受けず距離を正確に求めることができる。
この渦流式距離計17の原理を概説する。コアに巻いた一次コイルに高周波電流をかけると交番磁界が発生し、測定対象物(金属表面)に渦電流が発生する。これによって発生する二次的な磁界によって磁界に影響を受ける。この影響の変化を同ボビンに差動型に巻いた二次コイルによって変動分が計測できる。この磁界の影響(渦電流の磁界の強さ)は測定対象物の距離に比例することから距離の計測が出来ることになる。
本発明では、本体7の外周面に渦流式距離計17を設置して管体3の内面との距離を測定する。この渦流式距離計17を用いることで管内の流体、管内に残るワックス、残留物(非金属)等の影響を受けず距離を正確に求めることができる。
なお、渦流式距離計17は、単に、距離測定のみならず、検査ピグ5の通過位置の検出にも利用する。
つまり、渦流式距離計17は磁石等の発信器の影響でも電圧の大きさが変化する。そこで、パイプライン1における予め決めた所定位置に磁石等の発信器18を設置しておき、渦流式距離計17の電圧変化を見ることで、検査ピグ5の通過位置を検出する。
つまり、渦流式距離計17は磁石等の発信器の影響でも電圧の大きさが変化する。そこで、パイプライン1における予め決めた所定位置に磁石等の発信器18を設置しておき、渦流式距離計17の電圧変化を見ることで、検査ピグ5の通過位置を検出する。
また、パイプライン1の敷設位置によっては発信器を埋設できない場合(または箇所)があり、この場合には、予め位置が分かっている溶接継ぎ手部、バルブ、ベンド部の位置検出をすることで検査ピグ5の通過位置を検出する。
つまり、測定対象物の材質が変わる(例えば溶接部)と透磁率が変化し、金属表面にできる渦電流の大きさが変化する。この磁界(渦電流の磁界の強さ)の変化を検知することで測定対象物の位置を検知できる。例えば全周の材質の変化に相当する磁界の変化であれば、溶接部やバルブであり、部分的な変化であれば分岐管等であると判別できる。
また、検査ピグ5がベンド部を通過する際には、ピグ本体7が傾くことから周方向に複数設置した各渦流式距離計17と管内面との距離が異なる。そのため、各渦流式距離計17の出力信号が異なることになり、これを利用して、ピグがベンド部を通過していること、換言すればベンド部の検出をする。
つまり、測定対象物の材質が変わる(例えば溶接部)と透磁率が変化し、金属表面にできる渦電流の大きさが変化する。この磁界(渦電流の磁界の強さ)の変化を検知することで測定対象物の位置を検知できる。例えば全周の材質の変化に相当する磁界の変化であれば、溶接部やバルブであり、部分的な変化であれば分岐管等であると判別できる。
また、検査ピグ5がベンド部を通過する際には、ピグ本体7が傾くことから周方向に複数設置した各渦流式距離計17と管内面との距離が異なる。そのため、各渦流式距離計17の出力信号が異なることになり、これを利用して、ピグがベンド部を通過していること、換言すればベンド部の検出をする。
検査ピグ5の本体7の内部には、3軸型の方位計19、高性能電池21、データ処理器23、記録装置25が収納されている。
3軸型の方位計19の例としては、リングレーザジャイロや光ファイバージャイロ等、及び3軸型の加速度計で構成される慣性航法装置等がある。この方位計19は方位角度、ピッチ角度、ローリング角度の演算処理機能を備えている。
データ処理器23では、検査ピグ5の管体3に対する相対傾きの演算処理、検査ピグ5のパイプライン1における位置補正等、各種の演算処理が行われる。なお、この演算処理の詳細は後述する。
3軸型の方位計19の例としては、リングレーザジャイロや光ファイバージャイロ等、及び3軸型の加速度計で構成される慣性航法装置等がある。この方位計19は方位角度、ピッチ角度、ローリング角度の演算処理機能を備えている。
データ処理器23では、検査ピグ5の管体3に対する相対傾きの演算処理、検査ピグ5のパイプライン1における位置補正等、各種の演算処理が行われる。なお、この演算処理の詳細は後述する。
図2は、検査ピグ5の計測制御システムの構成を示している。
以下、図2に基づいてデータ処理フローを説明する。
ローラ型距離計11のパルスが測定区間距離カウンタ27でカウントされ、そのカウント信号がデータ処理器23及び走行距離積算カウンタ29に入力される。
測定区間距離カウンタ27は予め設定したカウント値(測定区間距離に相当)になるとリセットされ、新たに測定区間としてカウントを開始する。
測定区間距離カウンタ27のカウント信号は走行距離積算カウンタ29に入力されると、ここで積算され、さらにデータ処理器23に入力される。
以下、図2に基づいてデータ処理フローを説明する。
ローラ型距離計11のパルスが測定区間距離カウンタ27でカウントされ、そのカウント信号がデータ処理器23及び走行距離積算カウンタ29に入力される。
測定区間距離カウンタ27は予め設定したカウント値(測定区間距離に相当)になるとリセットされ、新たに測定区間としてカウントを開始する。
測定区間距離カウンタ27のカウント信号は走行距離積算カウンタ29に入力されると、ここで積算され、さらにデータ処理器23に入力される。
データ処理器23では、予め計測間隔(例えば、50cm毎)を記憶しておき、計測距離カウンタのカウント値に基づいて計測間隔ごとにトリガー信号を発信して、方位計19、渦流式距離計17のデータを収集して演算処理を行う。演算処理の詳細具体例は後述する。
渦流式距離計17の距離信号はA/D変換器31にてA/D変換処理されて、信号処理器33に送られる。信号処理器33では、入力した信号に基づいて、ベンド位置検知信号、バルブ位置検知信号、溶接位置検知信号、外部検知信号、管内面までの距離信号等の各種の信号を出力する。
これらの信号のうち管内面までの距離信号はデータ処理器23に送られ、その他の信号は、前述した走行距離積算カウンタ29の積算情報と共にデータ処理器23に送られる。
これらの信号のうち管内面までの距離信号はデータ処理器23に送られ、その他の信号は、前述した走行距離積算カウンタ29の積算情報と共にデータ処理器23に送られる。
ここで、信号処理器33での処理について説明する。
ピグが管外に設置された発信器設置箇所を通過する場合には、周方向に複数設置された渦流式距離計17の特定のもの(発信器の近くに設置されたもの)が、発信器の影響で他の渦流計の計測値と異なる計測値を出力する。この場合には信号処理器33が外部発信器検知信号を出力する。
ピグが管外に設置された発信器設置箇所を通過する場合には、周方向に複数設置された渦流式距離計17の特定のもの(発信器の近くに設置されたもの)が、発信器の影響で他の渦流計の計測値と異なる計測値を出力する。この場合には信号処理器33が外部発信器検知信号を出力する。
また、ピグがベンド部を通過するときには、周方向に複数設置した各渦流式距離計17の出力信号が異なることになる。そこで、この場合には、ベンドであると判断して、ベンド位置検知信号を発信する。
さらに、ピグがバルブを通過するときには、バルブの材質が管体3の材質と異なるため、渦流計の計測値がバルブ以外の箇所を通過しているときと異なる。この場合をピグがバルブを通過していると判断して、バルブ位置検知信号を発信する。
またさらに、ピグが溶接部を通過するときには、溶接部の材質が管体3と異なることにより、渦流計の計測値が溶接部以外の箇所を通過しているときと異なる。そして、この場合、バルブを通過しているよりも変化の継続時間が短いという特徴を有する。このような場合をピグが溶接部を通過していると判断して、溶接部位置検知信号を発信する。
さらに、ピグがバルブを通過するときには、バルブの材質が管体3の材質と異なるため、渦流計の計測値がバルブ以外の箇所を通過しているときと異なる。この場合をピグがバルブを通過していると判断して、バルブ位置検知信号を発信する。
またさらに、ピグが溶接部を通過するときには、溶接部の材質が管体3と異なることにより、渦流計の計測値が溶接部以外の箇所を通過しているときと異なる。そして、この場合、バルブを通過しているよりも変化の継続時間が短いという特徴を有する。このような場合をピグが溶接部を通過していると判断して、溶接部位置検知信号を発信する。
上記のように、信号処理器33から、外部発信器検知信号、ベンド位置検知信号、バルブ位置検知信号、溶接部位置検知信号が出力されると、データ処理器23では、これらが出力されたときの積算カウンタによる計測距離と、予め入力されている外部発信器、ベンド位置等の位置とを比較することで、計測距離の補正を行う。例えば、ある基準地点から10mの地点(この位置は予め記憶されている)に発信器が設置されている場合に、積算カウンタによる計測距離では、9m50cmと測定された場合には、計測距離に50cmの誤差があるとして補正を行うのである。
補正の具体的方法としては、例えば、基準地点から10mの地点までに計測区間がnポイントあった(つまり、n回方位計19等による測定した)場合に、上記差(50cm)をnで割って、その値で各計測ポイントの管軸方向の距離を補正する。
信号処理器33の信号のうち管内面までの距離信号は、前述したトリガ信号ごとにデータ処理器23に入力され、この管内面までの距離信号に基づいて検査ピグ5と管体3との相対角度が演算され、この演算値を方位計19の出力値から差し引くことで、検査ピグ5の方位角の補正が行われ、検査ピグ5の正確な方位角度が求められる。
この検査ピグ5の正確な方位角度を求める方法を具体的に説明する。
図3は、n番目の計測点におけるパイプライン1の方位角度(θxn、θyn、θzn)を求める方法の説明図である。
渦流式の距離計17a(後側)、9b(前側)で計測したピグ前後の管壁とピグとの間隔La(後側)とLb(前側)から次式に示す管体3と検査ピグ5との相対角度(0,θy2n,θz2n)を求める。
図3は、n番目の計測点におけるパイプライン1の方位角度(θxn、θyn、θzn)を求める方法の説明図である。
渦流式の距離計17a(後側)、9b(前側)で計測したピグ前後の管壁とピグとの間隔La(後側)とLb(前側)から次式に示す管体3と検査ピグ5との相対角度(0,θy2n,θz2n)を求める。
θy2n=arctan(Layn−Lbyn)/Lp
θz2n=arctan(Lazn−Lbzn)/Lp
ここで、
a:ピグの後側添字 b:ピグの前側添字 y:水平側添字 z:垂直側添字
Layn:ピグの後側で管とピグとの水平方向間隔
Lbyn:ピグの前側で管とピグとの水平方向間隔
Lazn:ピグの後側で管とピグとの垂直方向間隔
Lbzn:ピグの前側で管とピグとの垂直方向間隔
Lp:前後の距離計11間(9aと9b)の距離
θz2n=arctan(Lazn−Lbzn)/Lp
ここで、
a:ピグの後側添字 b:ピグの前側添字 y:水平側添字 z:垂直側添字
Layn:ピグの後側で管とピグとの水平方向間隔
Lbyn:ピグの前側で管とピグとの水平方向間隔
Lazn:ピグの後側で管とピグとの垂直方向間隔
Lbzn:ピグの前側で管とピグとの垂直方向間隔
Lp:前後の距離計11間(9aと9b)の距離
パイプライン1のn番目の計測点での3軸方位角度(θxn、θyn、θzn)は、検査ピグ5に搭載した方位計19で計測した3軸方位角(θxn、θy1n、θz1n)から検査ピグ5と管面との相対角度(0、θy2n、θz2n)を差し引くことによって求められる。
パイプライン1の正確なプロファイルを求めるには、測定地点において、管体3の中心位置の座標点を求める必要がある。換言すれば、各測定地点の検査ピグ5の中心のずれ量を求め、このずれ量を補正する必要がある。
図5はこの中心のずれ量の求め方の説明図、図6は図5の中心部の拡大図である。
図5、図6において、
L1〜L4:検査ピグと管内面の距離(各渦流式距離計で計測)
D1:ピグの径(D1は図示なし)
θ1:ローリング角(方位計で計測)
an:Y方向のずれ
bn:Z方向のずれ
とすると、
L5=(L2+L4+D1)/2
L6=(L1+L3+D1)/2
L7=L5−(L2+D1/2)
L8=L6−(L3+D1/2)
θ2=tan-1(L8/L7)
C=(L72+L82)1/2
以上から
an=Csin(90°−θ1−θ2)
bn=Ccos(90°−θ1−θ2)
として求めることができる。
なお、an、bnの符号はL1,L2,L3,L4の計測値によって変わる。
図5はこの中心のずれ量の求め方の説明図、図6は図5の中心部の拡大図である。
図5、図6において、
L1〜L4:検査ピグと管内面の距離(各渦流式距離計で計測)
D1:ピグの径(D1は図示なし)
θ1:ローリング角(方位計で計測)
an:Y方向のずれ
bn:Z方向のずれ
とすると、
L5=(L2+L4+D1)/2
L6=(L1+L3+D1)/2
L7=L5−(L2+D1/2)
L8=L6−(L3+D1/2)
θ2=tan-1(L8/L7)
C=(L72+L82)1/2
以上から
an=Csin(90°−θ1−θ2)
bn=Ccos(90°−θ1−θ2)
として求めることができる。
なお、an、bnの符号はL1,L2,L3,L4の計測値によって変わる。
以上のように、検査ピグ5とパイプライン1との相対角度の補正および管軸方向の位置補正をそれぞれ行い、これらと中心位置のずれ量に基づいて、パイプライン1の線形を求める。
つまり、上記のようにして求めた移動距離Ln、パイプライン1の3軸方位計19角度(θxn、θyn、θzn)、及び中心のずれ量から、図4に示すように、各測定点(図4では、An-1,An,An+1・・・)の3次元座標を求め、これを随時積分することでパイプライン1の線形を求める。
つまり、上記のようにして求めた移動距離Ln、パイプライン1の3軸方位計19角度(θxn、θyn、θzn)、及び中心のずれ量から、図4に示すように、各測定点(図4では、An-1,An,An+1・・・)の3次元座標を求め、これを随時積分することでパイプライン1の線形を求める。
なお、パイプライン1の直管部では複数の転接ローラ式距離計11で計測された距離データのうちの最大値を採用するようにする。これによって、滑りや跳ね等による誤差を極力低減できる。
また、ベンド管では、複数の計測された距離データを平均することで、管体3中央位置での移動距離としている。
また、ベンド管では、複数の計測された距離データを平均することで、管体3中央位置での移動距離としている。
以上のようにして、演算処理で求められたパイプライン1の線形は、記録装置25に記録される。そして、検査後にパイプライン1から検査ピグ5と共に取り出され、外部データ処理器35(図2参照)にケーブル又は無線データで転送、記録、演算、解析される。
この解析の例としては、パイプライン1の線形計測から曲率半径を求め、これからパイプライン1に発生する曲げ応力を計算する。
また、複数回の計測データが得られた時点では、2回目以降の線形計測との差分からパイプライン1の変形経緯や発生応力の変遷を求める。
また、複数回の計測データが得られた時点では、2回目以降の線形計測との差分からパイプライン1の変形経緯や発生応力の変遷を求める。
以上のように、この実施の形態によれば、検査ピグ5の管体3に対する相対傾きが補正され、また、管軸方向の位置補正がなされ、さらに、中心位置の補正もなされているので、パイプライン1の正確なプロファイルを求めることができる。
したがって、補修等でパイプライン1を掘削する場合、容易に掘削深さや位置が判明できる。
また、ピグ本体7と管内面との距離測定に渦流式距離計17を用いたので、パイプライン1の管面と検査ピグ5との傾き角、管面のワックス等の残留物、管体3内の流体の温度、密度、圧力等の影響を受けることなく正確な距離計測ができる。
したがって、補修等でパイプライン1を掘削する場合、容易に掘削深さや位置が判明できる。
また、ピグ本体7と管内面との距離測定に渦流式距離計17を用いたので、パイプライン1の管面と検査ピグ5との傾き角、管面のワックス等の残留物、管体3内の流体の温度、密度、圧力等の影響を受けることなく正確な距離計測ができる。
なお、上記の実施の形態では、所定の距離間隔でトリガ信号を出力して計測を実行する例を示したが、これに代えて所定の時間間隔でトリガ信号を出力するようにしてもよい。
以上、パイプライン1の線形を求める方法について説明した。しかし、パイプライン1の検査という観点からは、ライン全体のプロファイルに加えて、パイプライン1の管体3の断面形状を知ることも重要である。
以下に、各測定点での管体3の断面形状の求め方を示す。
以下に、各測定点での管体3の断面形状の求め方を示す。
各測定点において、前述したように、検査ピグの中心のずれ量を求めることで、管体3の中心位置を求めることができる。
また、管体3の内径は図4から以下のように求めることができる。
図4のL6方向の内径r01=2(L72+L62)1/2 、
L5方向の内径r02=(L82+L52)1/2
この方法によって、複数の管内径を求め、これらによって管断面形状を求める。
また、管体3の内径は図4から以下のように求めることができる。
図4のL6方向の内径r01=2(L72+L62)1/2 、
L5方向の内径r02=(L82+L52)1/2
この方法によって、複数の管内径を求め、これらによって管断面形状を求める。
管断面形状を求めることで、例えば管体3がある位置で扁平しているといった情報を得ることができる。これによって、パイプライン1の局部的な形状把握が可能となり、補修の必要性等の判断に資することができる。また、パイプライン1の局部的な形状把握をすることで、他の検査ピグ5の通過の可否の判断もでき、検査方法の適否の判断にも資することができる。
なお、上記の例ではピグ本体と管内面の距離測定に渦流式距離計を用いた場合を説明したが、これに代えて光学式距離計等を用いることも可能である。
また、上記の例ではピグ本体の後部側にローラ型の距離計を4台設置した場合を示したが、ローラ型の距離計はピグ本体の中間部(シールカップ間)に設置してもよいし、台数も2台でもよい。
また、上記の例ではピグ本体の後部側にローラ型の距離計を4台設置した場合を示したが、ローラ型の距離計はピグ本体の中間部(シールカップ間)に設置してもよいし、台数も2台でもよい。
本発明によれば、イプラインの正確なプロファイルを求めたり、さらに、管体の断面形状を正確に測定したりする管体の断面形状測定装置として広く用いることができる。
1 パイプライン
3 管体
5 検査ピグ
7 本体
9 受圧カップ
11 距離計
13 スプリング
15 ローラ
17 渦流式距離計
19 方位計
23 データ処理器
25 記録装置
27 測定区間距離カウンタ
29 走行距離積算カウンタ
33 信号処理器
35 外部データ処理器
3 管体
5 検査ピグ
7 本体
9 受圧カップ
11 距離計
13 スプリング
15 ローラ
17 渦流式距離計
19 方位計
23 データ処理器
25 記録装置
27 測定区間距離カウンタ
29 走行距離積算カウンタ
33 信号処理器
35 外部データ処理器
Claims (1)
- 管体内を測定用ピグを走行させて管体内の特定位置における管体の断面形状を求める管体の断面形状測定装置であって、
ピグ本体と、該ピグ本体の外周部に対向配置され前記管体内面と転接しながら回転距離を求める複数の距離計と、前記ピグ本体の外周部に設けられた複数の渦流式距離計と、該渦流式距離計の計測値に基づいて管体の断面形状を求める断面形状演算手段とを備えたことを特徴とする管体の断面形状測定装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2004334156A JP2005049360A (ja) | 2004-11-18 | 2004-11-18 | 管体の断面形状測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2004334156A JP2005049360A (ja) | 2004-11-18 | 2004-11-18 | 管体の断面形状測定装置 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001316696A Division JP3635490B2 (ja) | 2001-10-15 | 2001-10-15 | 管体のプロファイル測定方法及び装置、並びに管体の応力測定方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005049360A true JP2005049360A (ja) | 2005-02-24 |
Family
ID=34270461
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2004334156A Pending JP2005049360A (ja) | 2004-11-18 | 2004-11-18 | 管体の断面形状測定装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2005049360A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015152403A (ja) * | 2014-02-13 | 2015-08-24 | 国立研究開発法人農業・食品産業技術総合研究機構 | 配管の曲げひずみ推定方法およびその方法を用いた配管の安全率評価方法 |
CN107066648A (zh) * | 2016-12-09 | 2017-08-18 | 国家测绘地理信息局四川测绘产品质量监督检验站 | 管线空间碰撞检测方法和装置 |
-
2004
- 2004-11-18 JP JP2004334156A patent/JP2005049360A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN107066648A (zh) * | 2016-12-09 | 2017-08-18 | 国家测绘地理信息局四川测绘产品质量监督检验站 | 管线空间碰撞检测方法和装置 |
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