JP2004322177A

JP2004322177A - 弁装置と減圧ダイカスト装置

Info

Publication number: JP2004322177A
Application number: JP2003122434A
Authority: JP
Inventors: Kuniaki Tanaka; 邦明田中; Masahiro Fujisaka; 昌廣藤坂
Original assignee: Toyota Motor Corp; Toyooki Kogyo Co Ltd
Current assignee: Toyota Motor Corp; Toyooki Kogyo Co Ltd
Priority date: 2003-04-25
Filing date: 2003-04-25
Publication date: 2004-11-18

Abstract

【課題】減圧ダイカスト装置に使用される遮断弁の遮断時間を短縮すること。
【解決手段】遮断弁装置では、ピストン３６に、シリンダ４０の第１室３４と第２室３５をつなぐ流路２１２が形成されている。ピストン３６が左向きに移動すると、遮断弁３０が開状態となる。ピストン３６が右向きに移動すると、遮断弁３０が閉状態となる。シリンダ４０の第１室３４に供給される流体のエネルギーを利用して遮断弁３０を開状態にする構成から、シリンダ４０の第１室３４からピストン３６の流路２１２を通ってシリンダ４０の第２室３５に供給される流体のエネルギーを利用して遮断弁３０を閉状態にする構成に切換可能である。ソレノイドコイル２０４とピストン３６の磁石２０８は、遮断弁３０が開状態のときにピストン３６を右向きに移動させることで、遮断弁３０を開状態から閉状態に切換えるトリガを与える。
【選択図】図２

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、弁装置に関する。本発明はまた、この弁装置を有する減圧ダイカスト装置に関する。本発明はまた、弁の駆動方法に関する。本発明は特に、減圧ダイカスト装置に使用される遮断弁装置に適用することが好ましい。
【０００２】
【従来の技術】弁装置の中には、弁を開状態と閉状態の一方の状態にするよりも他方の状態にする時間の方を短くすることが求められているものがある。このような弁装置として、減圧ダイカスト装置に使用される遮断弁装置がある。この遮断弁装置は、遮断弁を開状態にする時間よりも閉状態にする時間（遮断時間）を短くすることが求められている。
【０００３】
減圧ダイカスト装置では、金型のキャビティと排気部の間の連通と遮断を切換えるために遮断弁が用いられている。この遮断弁は、開状態では金型のキャビティと排気部の間を連通する。閉状態では金型のキャビティと排気部の間を遮断する。金型のキャビティ内に溶湯の充填が完了する直前までは、金型のキャビティ内のガスを排気部に排気するために遮断弁を開状態にする。これにより、溶湯が固まって形成された製品内に残存するガスの量を低減でき、高品質な製品を製造できる。しかし、溶湯の充填が完了するまで遮断弁を開状態にしておくと、溶湯までが排気部に流入してしまうという不都合が生じる。
【０００４】
よって、理想的には、溶湯の充填完了直前まで遮断弁を開状態にして金型のキャビティ内のガスを排気し、溶湯の充填完了と同時に遮断弁を閉状態にして金型のキャビティと排気部の間を遮断することが望まれる。一般には、例えば溶湯の充填がほぼ完了したことが溶湯センサ等で検知されると、そのセンサ信号に基づいて遮断弁装置に遮断指令信号が送られる。「遮断弁装置が遮断指令信号を受けてから遮断弁が閉状態となるまでの時間」、即ち「遮断時間」が短いほど、上記した理想的な状態に近づけることができる。
【０００５】
この「遮断時間」には、「遮断応答時間」と「遮断移動時間」が含まれる。「遮断応答時間」とは、遮断弁装置が遮断指令信号を受けてから実際に遮断弁の移動が開始するまでの時間である。「遮断移動時間」とは、遮断弁が移動を開始してから遮断弁が閉状態となるまでの時間である。
【０００６】
特許文献１には、遮断弁装置が示されている。この遮断弁装置は、シリンダと、ピストンと、遮断弁を有する。シリンダ内にピストンが配置され、シリンダ内はピストンによって第１室と第２室に区画可能である。遮断弁は、ピストンの移動に連動して移動する。シリンダの第１室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、遮断弁が開く向きに移動する。シリンダの第２室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、遮断弁が閉じる向きに移動する。
【０００７】
この遮断弁装置では、遮断弁を開状態にする場合は、シリンダの第１室に油圧源から流体を供給すると共にシリンダの第２室からタンクに流体を排出するように、切換弁を切換える。また、遮断弁を開状態から閉状態にする場合は、シリンダの第２室に油圧源から流体を供給すると共にシリンダの第１室からタンクに流体を排出するように、切換弁を切換える。
【０００８】
【特許文献１】
特開平１１−１７９５１８号公報（その公報の図１参照）
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来の遮断弁装置では、遮断弁を閉状態にする場合には、シリンダの第１室への流体の供給を停止し、シリンダの第２室に流体を供給するように切換弁で切換える必要がある。従来の遮断弁装置では、この切換弁の切換えに伴って遮断応答時間が長くなるという問題があった。特に、シリンダの第２室とシリンダの外部にある切換弁の間の流路をある程度長くせざるを得ないため、切換弁が切換わった後に、シリンダの第２室に流体が供給され、ピストンに加わる圧力が上昇し、遮断弁が移動を開始するまでの時間が長かった。
【００１０】
本発明は、弁を所定の状態に位置させる時間を短縮することを目的とする。
より具体的には、本発明は、減圧ダイカスト装置に使用される遮断弁の遮断時間を短縮することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段及び作用と効果】本発明の１つの態様の弁装置は、シリンダと、ピストンと、弁と、トリガ手段を有する。シリンダ内にピストンが配置されている。シリンダ内はピストンによって第１室と第２室に区画可能である。ピストンには、シリンダの第１室と第２室をつなぐ流路が形成されている。弁は、ピストンの移動に連動して移動する。シリンダの第１室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第１の向き（例えば開く向き）に移動して第１状態（例えば開状態）となる。シリンダの第２室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第２の向き（例えば閉じる向き）に移動して第２状態（例えば閉状態）となる。
シリンダの第１室に供給される流体のエネルギーを利用して弁を第１状態（例えば開状態）にする構成から、シリンダの第１室からピストンの流路を通ってシリンダの第２室に供給される流体のエネルギーを利用して弁を第２状態（例えば閉状態）にする構成に切換可能である。トリガ手段は、弁が第１状態のときにシリンダの第２室の容積を増加させる向きにピストンを移動させることで、弁を第１状態（例えば開状態）から第２状態（例えば閉状態）に切換えるトリガを与える。
【００１２】
本発明に係る装置では、シリンダの第１室に供給した流体のエネルギーを、弁を第１状態（例えば開状態）にする場合だけでなく、第２状態（例えば閉状態）にする場合にも利用する。よって、上記装置では、シリンダの第１室への流体の供給を継続することで、弁を第１状態にすることも第２状態にすることもできる。上記装置では、弁を第２状態にする場合は、トリガ手段によってシリンダの第２室の容積を増加させれば、その第２室には、シリンダの第１室からピストンの流路を通って供給され、弁が第２状態になる。
【００１３】
よって、従来のように、弁（遮断弁）を第２状態（閉状態）にする場合に、シリンダの第１室への流体の供給を停止し、シリンダの第２室に流体を供給するように切換弁で切換えなくてもよい。本発明に係る装置では、トリガ手段によってシリンダの第２室の容積を増加させると、シリンダの第１室からピストンの流路を通ってシリンダの第２室に流体が供給される。シリンダの第１室と第２室の間のピストンの流路の長さは、シリンダの外部にある切換弁とシリンダの第２室の間の流路の長さに比べて、大幅に短くすることが容易である。従って、従来に比べて、第２状態にする時間（遮断弁装置では遮断応答時間）を短縮することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明の好ましい態様と本発明の他の態様を記載する。
本発明の他の態様の弁装置は、シリンダの第１室と流体供給手段の間を連通させ、かつ、シリンダの第２室と流体排出部の間を連通させて弁を第１状態にする構成から、シリンダの第１室と流体供給手段の間を連通させ、かつ、シリンダの第２室と流体排出部の間を遮断した状態で、トリガ手段によってシリンダの第２室の容積を増加させることで、弁を第２状態にする構成に切換可能である。
【００１５】
弁装置は、弁が第１状態（開状態）のときは金型のキャビティと排気部の間を連通させ、弁が第２状態（閉状態）のときは金型のキャビティと排気部の間を遮断する減圧ダイカスト装置用の遮断弁装置であることが好ましい。圧力媒体である流体（液体、気体）としては、油や、グリコールを含む液体や、圧縮エア等を使用することが好ましい。第１状態と第２状態の切換えを制御する制御手段をさらに有することが好ましい。
【００１６】
トリガ手段は、通電により磁化される磁化手段と、磁石を有し、磁化手段と磁石の一方がピストンに含まれ、通電により磁化された磁化手段に対し、磁石が反発する作用によってシリンダの第２室の容積を増加させる向きにピストンを移動させることが好ましい。
上記態様によると、第２状態にする指令信号を受けてからトリガ手段を動作させる時間をより短縮できる。よって、通電時間をより短縮することができる。
【００１７】
ピストンは、シリンダの第１室に対向する第１面と、シリンダの第２室に対向する第２面を有し、第２面の面積は第１面の面積よりも大きいことが好ましい。
上記態様によると、装置の大型化を抑えながら弁を第２状態にする時間（遮断弁装置では遮断移動時間）を短縮することができる。
【００１８】
ピストンの流路に設けられた抵抗手段を有し、抵抗手段は、シリンダの第１室から第２室に向けて流れようとする流体が抵抗手段に加える圧力が所定値より小さい場合は、前記流体が前記流路を通過することを実質的に禁止し、前記圧力が前記所定値以上の場合は、前記流体が前記流路を通過することを許容するものであることが好ましい。あるいは、ピストンの流路に設けられたチェック弁を有し、チェック弁は、シリンダの第１室から第２室に向けて流れようとする流体がチェック弁に加える圧力がクラッキング圧力以上の場合は、前記流体が前記流路を通過することを許容するものであることが好ましい。
上記態様によると、弁を第２状態にする時間（遮断弁装置では遮断移動時間）を短縮しながら、弁を第１状態にする動作も確実に行える構造を容易に実現できる。
【００１９】
弁を第２の向き（例えば閉じる向き）に移動させる場合を考えると、ピストンの流路径が大きい方がよい。ピストンの流路径が大きい方が、シリンダの第１室から第２室へ流体を高速に供給でき、ピストンに第２の向きの力を直ちに加えることができるからである。しかし、弁を第１の向き（例えば開く向き）に移動させる場合を考えると、何らの対策も施さない場合、ピストンの流路径が大きいのは問題となる。ピストンの流路径が大きいと、弁を第１の向きに移動する場合にもシリンダの第１室から第２室に大量の流体が供給されてしまう。この結果、シリンダの第１室と第２室の間で差圧が生じにくくなり、弁を第１の向きに移動させる力がピストンに加わりにくくなるからである。
【００２０】
これに対し、ピストンの流路に上記のような抵抗手段を設けると、弁を第１の向きに移動させる場合に、抵抗手段に加わる流体の圧力が所定値より小さくなるように設定すれば、流体がピストンの流路を通過することが実質的に禁止される。よって、ピストンの流路径を大きくしても、シリンダの第１室と第２室の間で差圧を生じさせ、弁を第１の向きに移動させる力をピストンに加えることができる。
【００２１】
一方、弁を第２の向きに移動させる場合には、抵抗手段に加わる流体の圧力が所定値以上となるように設定すれば、流体がピストンの流路を通過することが許容される。よって、ピストンの流路径を大きくして、シリンダの第１室から第２室へ流体を高速に供給できる。このため、ピストンに第２の向きの力を直ちに加えることができる。従って、弁を第２の向きに高速に移動させることができる
【００２２】
弁を第１状態にするときに供給される流体のエネルギーを蓄積する蓄積手段をさらに有することが好ましい。蓄積手段は、弁を第２状態にするときに、蓄積したエネルギーによって第２の向きの力をピストンに加えるものであることが好ましい。蓄積手段は、付勢部材（弾性体（スプリング、板バネ等）等）や、アキュムレータ（蓄圧部）であることが好ましい。
上記態様によると、弁を第２状態にする時間（遮断弁装置では遮断移動時間）をより短縮することができる。
【００２３】
ピストンは、シリンダの第２室に対向する第２面を有し、弁が第１状態のときに、ピストンの第２面と密着する位置に配置されたシール部をさらに有することが好ましい。
上記態様によると、弁を第１状態にしたい場合に、弁を第１状態に確実に保持できる。
【００２４】
本発明は減圧ダイカスト装置にも具現化される。この減圧ダイカスト装置は、本発明の態様の弁装置と、キャビティが形成された金型と、排気部を有する。弁が第１状態のときは金型のキャビティと排気部の間が連通され、弁が第２状態のときは金型のキャビティと排気部の間が遮断される。
【００２５】
本発明は、本発明の態様の弁装置と、駆動装置と、流体供給手段と、流体排出部を有する装置にも具現化される。駆動装置は、第２シリンダと、第２ピストンと、切換弁を有する。第２シリンダ内に第２ピストンが配置されている。第２シリンダ内は第２ピストンによって第１室と第２室に区画可能である。切換弁は、第１位置では第２シリンダの第１室と流体供給手段の間を連通させるとともに、第２シリンダの第２室と流体排出部の間を連通させる。切換弁は、第２位置ではシリンダの第２室と流体供給手段の間を連通させるとともに、第２シリンダの第１室と流体排出部の間を連通させる。切換弁が第１位置にあるか第２位置にあるかにかかわらず、流体供給手段によって供給される流体を弁装置のシリンダの第１室に連通可能な第１流路に供給可能であり、シリンダの第２室に連通可能な第２流路の流体を流体排出部に排出可能であるように構成されている。
上記態様によると、駆動装置が切換弁を有するものであっても、その駆動装置と弁装置の間で流体供給手段と流体排出部を共通に使用することができる。
【００２６】
より具体的には、以下の態様で実施されることが好ましい。第２シリンダの第１室と切換弁の間の第３流路の途中から、第２シリンダの第２室と切換弁の間の第４流路の途中に至る第５流路が形成されている。第５流路の途中に第１流路の一端が第１接続部で接続されている。第５流路のうち第１接続部と第３流路の間には第１接続部から第３流路への流体の流入を阻止する第１逆止弁が設けられている。第５流路のうち第１接続部と第４流路の間には第１接続部から第４流路への流体の流入を阻止する第２逆止弁が設けられている。
第３流路の途中から第４流路の途中に至る第６流路が形成されている。第６流路の途中に第２流路の一端が第２接続部で接続されている。第６流路のうち第２接続部と第３流路の間には第３流路から第２接続部への流体の流入を阻止する第３逆止弁が設けられている。第６流路のうち第２接続部と第４流路の間には第４流路から第２接続部への流体の流入を阻止する第４逆止弁が設けられている。
【００２７】
本発明は、弁の駆動方法にも具現化される。この方法は、シリンダの第１室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第１の向きに移動して第１状態となり、シリンダの第２室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第２の向きに移動して第２状態となる弁の駆動方法である。この方法は、シリンダの第１室に供給される流体のエネルギーを利用して弁を第１状態にする工程と、シリンダの第１室からピストンの流路を通ってシリンダの第２室に供給される流体のエネルギーを利用して弁を第２状態にする工程を有する。
【００２８】
【実施例】図１は、本発明の実施例の減圧（真空）ダイカスト装置の構成図を示す。この減圧ダイカスト装置は、金型部２０と、射出プランジャ５０と、遮断弁装置と、溶湯センサ４６と、減圧装置２８と、押出し装置１２９を有する。
金型部２０は、可動型２０ａと固定型２０ｂを有する。金型部２０の内部には、キャビティ２４が形成されている。キャビティ２４は、成形したい製品の形状となっている。キャビティ２４の下端は、湯道２２につながっている。湯道２２は、射出スリーブ４８につながっている。射出スリーブ４８内には、射出プランジャ５０が挿入されている。射出プランジャ５０は、射出スリーブ４８内を図示左右方向に往復移動することが可能である。射出スリーブ４８内には、溶湯４９が存在する。射出プランジャ５０が射出スリーブ４８内に押込まれると、射出スリーブ４８内の溶湯４９が湯道２２を通ってキャビティ２４内に供給される。キャビティ２４の上端は、ガス抜き溝２６につながっている。
【００２９】
遮断弁装置は、遮断弁３０を有する油圧シリンダ装置４１と、遮断弁駆動ユニット（遮断弁アクチュエータ）４２と、制御装置４４を有する。遮断弁駆動ユニット４２は、制御装置４４に接続されている。なお、制御装置４４は、遮断弁装置の制御装置としてだけでなく、減圧ダイカスト装置全体の制御装置として機能する。遮断弁装置の構成や動作は後に詳細に説明する。
【００３０】
溶湯センサ４６は、ガス抜き溝２６に隣接した位置に設けられている。溶湯センサ４６は、溶湯４９がガス抜き溝２６の入口付近まで達したことを検知する。即ち、溶湯４９の充填がほぼ完了したことを検知する。溶湯センサ４９は、制御装置４４に接続されている。減圧装置２８は、金型部２０のキャビティ２４のガスを減圧ポンプ作用によって排出させる。
遮断弁３０が開状態のときは、金型部２０のキャビティ２４と減圧装置２８の間が連通する。遮断弁３０が閉状態のときは、金型部２０のキャビティ２４と減圧装置２８の間が遮断される。
【００３１】
押出し装置１２９は、シリンダ１３０と、ピストン１３２と、ロッド１３４と、押出しピン１３６を有する。シリンダ１３０内にピストン１３２が配置されている。ピストン１３２はロッド１３４の一端に接続されている。ロッド１３４の他端には押出しピン１３６が接続されている。押出し装置１２９は、金型部２０で製造された製品を図１の左向きに押出すために用いられる。
【００３２】
上記した減圧ダイカスト装置の動作を説明する。まず、射出動作を開始する。具体的には、射出プランジャ５０を射出スリーブ４８内に図示左方向に移動させる。これにより、射出スリーブ４８内に存在する溶湯４９を、湯道２２を通じてキャビティ２４内に導入する。この射出動作の途中から、キャビティ２４内のガス抜き動作を行う。具体的には、遮断弁３０を開状態にした状態、即ち、金型部２０のキャビティ２４と減圧装置２８の間を連通させた状態で、減圧装置２８を作動させる。この結果、減圧装置２８の減圧ポンプ作用によって、キャビティ２４内のガスはガス抜き溝２６を通って金型部２０の外部に排出される。
【００３３】
その後、溶湯４９のキャビティ２４内への導入が進み、溶湯４９がガス抜き溝２６の入口付近まで達し、溶湯センサ４６が溶湯４９を検知すると、その検知信号が制御装置４４に送られる。制御装置４４は、その検知信号に基づいて、遮断弁３０の遮断動作を行うように遮断弁駆動ユニット４２を制御する。これにより、遮断弁駆動ユニット４２は、遮断弁３０の遮断動作を行い、遮断弁３０を閉状態にする。
【００３４】
図２と図３は、本発明の実施例の減圧ダイカスト装置を構成する遮断弁装置の構成図を示す。図２は、遮断弁３０が開状態のときの図である。図３は、遮断弁３０が閉じる向き（図示右向き）に移動中の図である。なお、図２と図３には、図１で示した制御装置４４は示していない。
遮断弁装置を構成する油圧シリンダ装置４１は、シリンダ４０と、ピストン３６と、第１ロッド７４と、第２ロッド３２と、遮断弁３０等を有する。シリンダ４０内には、ピストン３６が配置されている。シリンダ４０内はピストン３６によって第１室３４と第２室３５に区画可能である。第２室３５は、図２に示すように遮断弁３０が開状態のときには、第２ロッド３２の周りの空間３５ｂにのみ存在する。遮断弁３０が閉じる向きに移動すると、図３に示すように、平面シール部２０６とピストン３６の第２面３６ｂの間にも空間３５ａが形成され、この空間３５ａも第２室３５を構成する。
【００３５】
ピストン３６は、第１面３６ａと第２面３６ｂを有する。第１面３６ａは、シリンダ４０の第１室３４に対向している。第１面３６ｂは、シリンダ４０の第２室３５に対向している。第１面３６ａは、シリンダ４０の第１室３４を区画する壁の一部を構成する。第２面３６ｂは、シリンダ４０の第２室３５を区画する壁の一部を構成する。
【００３６】
ピストン３６の第１面３６ａ側の部位には、第１ロッド７４の一端が接続されている。ピストン３６の第２面３６ｂ側の部位には、第２ロッド３２の一端が接続されている。第２ロッド３２の他端には、遮断弁３０が設けられている。遮断弁３０は、ピストン３６の移動に連動して移動する。第２ロッド３２は第２ロッド７４よりも径が小さい。これにより、本実施例では、ピストン３６の第２面３６ｂの面積の方が、第１面３６ａの面積よりも大きくなっている。
【００３７】
シリンダ４０の第１室３４の容積が増加する向き（図示左向き）にピストン３６が移動すると、遮断弁３０が開く向きに移動する。シリンダ４０の第２室３５の容積が増加する向き（図示右向き）にピストン４０が移動すると、遮断弁３０が閉じる向きに移動する。ピストン３６の第１面３６ａに加わる力が第２面３６ｂに加わる力よりも所定値（ピストン３６の摺動抵抗による抵抗力等）以上大きい場合は、遮断弁３０が開く向きに移動する。ピストン３６の第２面３６ｂに加わる力が第１面３６ａに加わる力よりも所定値以上大きい場合は、遮断弁３０が閉じる向きに移動する。
【００３８】
ピストン３６には、シリンダ４０の第１室３４と第１室３５をつなぐ流路（油路）２１２が形成されている。なお、図２の点線部は、流路を模式的に示したものである。この流路２１２の途中には、チェック弁（逆止弁）２１０が設けられている。このチェック弁２１０は、シリンダ４０の第１室３４から第２室３５に向けて流れようとする流体（作動油）がチェック弁２１０に加える圧力（油圧）がクラッキング圧力よりも小さい場合は、前記流体が流路２１２を通過することを実質的に禁止する。一方、前記流体がチェック弁２１０に加える圧力がクラッキング圧力以上の場合は、前記流体が流路２１２を通過することを許容する。なお、チェック弁２１０は、第２室３５から第１室３４への流体の流入を禁止している。
【００３９】
ピストン３６は、磁石２０８を有する。この磁石２０８は、シリンダ４０の第２室３５に対向する側がＮ極となり、シリンダ４０の第１室３４に対向する側がＳ極となるように配置されている。ピストン３６の第２面３６ｂと対向する位置には、平面シール部２０６が設けられている。平面シール部２０６は、遮断弁３０が開状態のときに、自己（平面シール部２０６）とピストン３６の第２面３６ｂとの間をシールする役割を果たす。
【００４０】
平面シール部２０６を介してピストン３６の第２面３６ｂと対向する位置には、ソレノイドコイル２０４が設けられている。ソレノイドコイル２０４は、ロッド３２を囲うように配置されている。ソレノイドコイル２０４に通電すると、ソレノイドコイル２０４は、ピストン３６の第２面３６ｂと対向する側がＮ極に、その反対側（遮断弁３０と対向する側）がＳ極となるように磁化される。即ち、磁化したソレノイドコイル２０４に対して、ピストン３６の磁石２０８が反発するように構成されている。よって、ソレノイドコイル２０４が磁化すると、平面シール部２０６に接触しているピストン３６は反発して、平面シール部２０６から離れる。
【００４１】
また、第２ロッド３２を囲うように、スプリング２０２が設けられている。スプリング２０２は、遮断弁３０が開状態のとき、即ち、ピストン３６が平面シール部２０６と接触しているときには縮んだ状態にある。即ち、スプリング２０２は、遮断弁３０が開状態のときは遮断弁３０を閉じる向きにピストン３６を移動させるエネルギーを蓄積している。
【００４２】
遮断弁装置を構成する遮断弁駆動ユニット４２は、油圧源（ポンプ及びモータ）２３０を有する。油圧源２３０は、第１流路２２８の一端に接続されている。第１流路２２８の他端は、シリンダ４０の第１室３４に接続されている。第１流路２２８の途中には、第１切換弁（加圧バルブ）２２６が設けられている。第１切換弁２２６は電磁弁であり、２ポートで２位置の切換弁である。第１切換弁２２６は、非通電時はシリンダ４０の第１室３４と油圧源２３０の間を連通させる位置（連通位置）２２６ａにある。第１切換弁２２６は、通電時にはシリンダ４０の第１室３４と油圧源２３０の間を遮断する位置（遮断位置）２２６ｂに切換わる。
【００４３】
遮断弁駆動ユニット４２は、タンク２２４を有する。タンク２２４は、第２流路２２０の一端に接続されている。第２流路２２０の他端は、シリンダ４０の第２室３５に接続されている。第２流路２２０の途中には、第２切換弁（圧抜きバルブ）２２２が設けられている。第２切換弁２２２も電磁弁であり、２ポートで２位置の切換弁である。第２切換弁２２２は、非通電時はシリンダ４０の第２室３５とタンク２２４の間を連通させる位置（連通位置）２２２ａにある。第２切換弁２２２は、通電時にはシリンダ４０の第２室３５とタンク２２４の間を遮断する位置（遮断位置）２２２ｂに切換わる。
【００４４】
次に、図２に示す遮断弁装置の動作について説明する。遮断弁３０を開状態にするためには、第１切換弁２２６と第２切換弁２２２が共に連通位置２２６ａ，２２２ａとなるように設定する。上記したように、２つの切換弁２２６，２２２は非通電時には連通位置２２６ａ，２２２ａにある。よって、上記の状態に設定するために２つの切換弁２２６，２２２とも非通電とする。
【００４５】
すると、油圧源２３０によって流体がシリンダ４０の第１室３４に供給される。これにより、ピストン３６の第１面３６ａに流体の圧力による力Ｆ_Ｐ１が加わる。この力Ｆ_Ｐ１は、油圧源２３０によって供給される流体の圧力（元圧）Ｐと、ピストン３６の第１面３６ａの面積Ｓ１の積で表される。
ここで、ピストン３６には流路２１２が形成されているが、この流路２１２には、チェック弁２１０が設けられている。本実施例では、遮断弁３０を開く向きに移動させる場合、第１室３４に供給された流体がチェック弁２１０に加える圧力は、チェック弁２１０のクラッキング圧力より小さくなるように設定されている。よって、流路２１２は、第１室３４からみても実質的に遮断された状態となっている。このため、シリンダ４０の第１室３４と第２室３５の間で差圧が生じ、ピストン３６の第１面３６ａに上記した力Ｆ_Ｐ１が加わる。
また、ピストン３６の第２面３６ｂには、スプリング２０２の付勢力Ｆｓが加わる。この力Ｆｓは、スプリング２０２のバネ定数Ｋと、スプリング２０２の縮んだ長さＬの積で表される。
【００４６】
本実施例では、ピストン３６の第１面３６ａに加わる力Ｆ_Ｐ１が、第２面３６ｂに加わる力Ｆｓよりも所定値以上大きくなるように設定している。よって、ピストン３６は遮断弁３０が開く向きに移動し、遮断弁３０が開状態となる。
【００４７】
遮断弁３０が開状態となった後は、第２切換弁２２２に通電し、第２切換弁２２２を遮断位置２２２ｂに切換える。遮断弁３０が開状態となり、ピストン３６の第２面３６ｂと平面シール部２０６が密着した後は、第２切換弁２２２を遮断位置２２２ｂに切換えても、ピストン３６は、遮断弁３０を閉じる向きに移動しない。ピストン３６の第２面３６ｂが平面シール部２０６に接触することで、ピストン３６の第２面３６ｂと平面シール部２０６の間がシールされている。よって、シリンダ４０の第１室３４に供給された流体は、ピストン３６の流路２１２を通ってシリンダ４０の第２室３５に流入できないようになっているからである。
【００４８】
遮断弁３０を閉状態にするためには、ソレノイドコイル２０４に通電する。すると、ソレノイドコイル２０４が磁化する。先に述べたように、ソレノイドコイル２０４は、ピストン３６の磁石２０８が反発する向きに磁化する。よって、ソレノイドコイル２０４が磁化すると、ピストン３６には、遮断弁３０を閉じる向きの力Ｆｍが加わる。また、先に述べたように、ピストン３６の第２面３６ｂには、スプリング２０２により遮断弁３０を閉じる向きの力Ｆｓが加わっている。即ち、ピストン３６の第２面３６ｂにはＦｍ＋Ｆｓの力が加わる。また、上記したように、ピストン３６の第１面３６ａにはＦ_Ｐ１の力が加わっている。
【００４９】
本実施例では、ピストン３６の第２面３６ｂに加わる力Ｆｍ＋Ｆｓが、第１面３６ａに加わる力Ｆ_Ｐ１よりも所定値以上大きくなるように設定している。よって、ソレノイドコイル２０４に通電すると、ピストン３６の第２面３６ｂは、平面シール部２０６から離れる。即ち、ピストン３６は、遮断弁３０を閉じる向きへの移動を開始する。
【００５０】
ピストン３６が遮断弁３０を閉じる向きへの移動を開始し、平面シール部２０６からピストン３６の第２面３６ｂが離れた状態を図３に示す。この状態では、平面シール部２０６とピストン３６の第２面３６ｂの間のシールが解かれている。よって、シリンダ４０の第１室３４に供給された流体が、ピストン３６の流路２１２を通ってシリンダ４０の第２室３５に流入可能となっている。先に述べたように、シリンダ４０の第２室３５とタンク２２４の間は、第２切換弁２２２によって遮断されている。この結果、ピストン３６の第２面３６ｂにも、油圧源２３０からの元圧Ｐによる力Ｆ_Ｐ２が加わる。この力Ｆ_Ｐ２は、油圧源２３０からの元圧Ｐと、ピストン３６の第２面３６ｂの面積Ｓ２の積で表される。
【００５１】
本実施例では、遮断弁を閉じる向きに移動させる場合、第１室３４に供給された流体がチェック弁２１０に加える圧力は、チェック弁２１０のクラッキング圧力以上となるように設定されている。よって、第１室３４からみると、第２室３５に向けて流路２１２が連通した状態となっている。このため、シリンダ４０の第１室３４から第２室３５へ流体が高速に供給される。
【００５２】
即ち、平面シール部２０６からピストン３６の第２面３６ｂが離れることで、ピストン３６の第２面３６ｂには、上記したＦｍ＋Ｆｓに加えて、シリンダ４０の第２室３５に供給された流体の圧力（油圧源２３０からの元圧）Ｐによる力Ｆ_Ｐ２も加わる。よって、ピストン３６は、遮断弁３０を閉じる向きへの加速度がさらに上昇し、ピストン３６は遮断弁３０を閉じる向きに高速に移動する。但し、ＦｍとＦｓは、遮断弁３０が閉じる向きに移動するつれて減少する。
【００５３】
しかも、本実施例では、ピストン３６の第２面３６ｂの面積を第１面３６ａの面積よりも大きくしている。よって、ピストン３６の第２面３６ｂに加わる力Ｆ_Ｐ２を大きくすることができる。このため、平面シール部２０６からピストン３６の第２面３６ｂが離れると、ピストン３６の第１面３６ａと第２面３６ｂの受圧面積差が急激に生じる。このため、ピストン３６は遮断弁３０を閉じる向きに高速に移動する。
【００５４】
なお、ピストン３６の第２面３６ｂの面積を第１面３６ａの面積よりも大きくすると、上記のようなＦｍやＦｓの力が第２面３６ｂに加わらない構成でも、遮断弁３０の遮断動作を高速化できる。その理由を以下で説明する。平面シール部２０６からピストン３６の第２面３６ｂが離れると、ピストン３６の第１面３６ａと第２面３６ｂには、油圧源２３０から供給される流体によって、実質的に等しい大きさの圧力が加わる。この場合、ピストン３６の第２面３６ｂの面積が第１面３６ａの面積よりも大きいと、ピストン３６の第２面３６ｂに加わる力Ｆ_Ｐ２は、第１面３６ａに加わる力Ｆ_Ｐ１よりも大きくなる。この結果、ピストン３６には、その受圧面積差分の作動力Ｆ_Ｐ２−Ｆ_Ｐ１が遮断弁３０を閉じる向きに加わるからである。
従って、ピストン３６の第２面３６ｂの面積を第１面３６ａの面積よりも大きくすると、ソレノイドコイル２０４やスプリング２０２が存在しない構成であっても、遮断弁３０の遮断移動時間を短縮することができる。
【００５５】
〔従来の技術〕で説明したような遮断弁装置において遮断弁を閉状態にする場合には、シリンダの第２室に流体を供給していない状態から流体を供給する状態に切換弁で切換える必要がある。従来の遮断弁装置でこの切換えに伴う時間のロスを低減しようとするためには、油圧源を大型化して供給するシリンダの第２室に供給する流体の圧力を大きくしたり、シリンダの第２室に連通する流路管を大径化して圧損を低減する必要があった。しかし、油圧源の大型化や流路管の大径化は、装置の大型化を招くという問題があった。
【００５６】
これに対し、上記実施例では、遮断弁３０を閉状態にする場合は、シリンダ４０の第１室３４から、ピストン３６の非常に短い流路２１２を経由するのみでシリンダ４０の第２室３５に流体を供給できる。よって、遮断弁３０を閉状態にする場合に、シリンダ４０の外部に配置された切換弁とシリンダ４０の第２室３５の間の長い流路を経由して、シリンダ４０の第２室３５に流体を供給しなくてもよい。このため、油圧源６０を大型化したり、シリンダ４０の第２室３５に連通する流路管を大型化しなくてもよい。
従って、上記実施例によると、遮断弁装置の小型なサイズを維持しながら、遮断弁３０の遮断時間を短縮することができる。このため、遮断弁装置を減圧ダイカスト装置の金型部２０に容易に組込むことができる。
【００５７】
次に、上記実施例の遮断弁装置の設計例を示す。油圧源２３０の元圧Ｐを約９．８ＭＰａとする。シリンダ３６のボア直径Ｒ_Ｂを３０ｍｍとする。シリンダ３６のストロークＬ１を１０ｍｍとする。但し、実際に移動可能な長さは、遮断バルブ３０が開状態（全開状態）から閉状態に至るまでの長さＬ２＝５ｍｍである。第１ロッド７４の直径Ｒ１を２５ｍｍとする。第２ロッド３２の直径を８ｍｍとする。スプリング２０２のバネ定数Ｋを約１４７Ｎ／ｍｍとする。シリンダ３６のストロークＬ１によってスプリング２０２を１０ｍｍ縮めた場合、スプリング２０２がピストン３６の第２面３６ｂを押す力Ｆｓは、約１４７０Ｎとなる。即ち、Ｆｓは最大で約１４７０Ｎである。ソレノイドコイル２０２による反発力Ｆｍは、ソレノイドコイル２０２から１ｍｍ以内の距離では、約１１７８Ｎである。
【００５８】
ピストン３６の第１面３６ａの面積Ｓ１は、π×（Ｒ_Ｂ／２）^２−π×（Ｒ１／２）^２＝約２．１６×１０^−４ｍ^２である。よって、油圧源２３０からの元圧Ｐが第１面３６ａに加える力Ｆ_Ｐ１は、Ｐ×Ｓ１＝約２１１８Ｎとなる。ピストン３６の第２面３６ｂの面積Ｓ２は、π×（Ｒ_Ｂ／２）^２−π×（Ｒ２／２）^２＝約６．５６×１０^−４ｍ^２である。よって、油圧源２３０からの元圧Ｐが第２面３６ｂに加える力Ｆ_Ｐ２は、Ｐ×Ｓ２＝約６４３３Ｎとなる。
【００５９】
上記した遮断弁３０を開状態にするために、第１切換弁２２６と第２切換弁２２２が共に連通位置２２６ａ，２２２ａとなるように設定する。すると、ピストン３６の第１面３６ａには、油圧源２３０からの元圧Ｐによる力Ｆ_Ｐ１が加わる。ピストン３６の第２面３６ｂには、スプリング２０２の付勢力Ｆｓが加わる。Ｆ_Ｐ１は約２１１８Ｎであり、Ｆｓは最大でも約１４７０Ｎである。よって、ピストン３６には、最低でも遮断弁３０を開く向きにＦ_Ｐ１−Ｆｓ＝約２１１８Ｎ−約１４７０Ｎ＝約６４８Ｎの力が加わる。このため、ピストン３６は、遮断弁３０を開く向きに移動して、開状態となる。
【００６０】
一方、遮断弁３０が閉状態にするために、予め第２切換弁２２２を遮断位置２２２ｂにした状態で、ソレノイドコイル２０４に通電する。すると、先に述べたように、ピストン３６の第２面３６ｂには、Ｆｍ＋Ｆｓの力が加わる。ピストン３６の第１面３６ａには、Ｆ_Ｐ１＝約２１１８Ｎの力が加わっている。初期状態では、Ｆｍ＋Ｆｓ＝約１１７８Ｎ＋約１４７０Ｎ＝約２６４８Ｎとなる。よって、初期状態では、ピストン３６には、遮断弁３０を閉じる向きに、（Ｆｍ＋Ｆｓ）−Ｆ_Ｐ１＝約２６４８Ｎ−約２１１８Ｎ＝約５３０Ｎの力が加わる。このため、ピストン３６の第２面３６ｂがシール部２０６から離れる。
【００６１】
ピストン３６の第２面３６ｂがシール部２０６から離れると、第２面３６ｂには、Ｆｍ＋Ｆｓに加えて、油圧源２３０の元圧Ｐによる力Ｆ_Ｐ２＝約６４３３Ｎがさらに加わる。よって、第２面３６ｂがシール部２０６から離れた最初の段階では、ピストン３６には、遮断弁３０を閉じる向きに、（Ｆｍ＋Ｆｓ＋Ｆ_Ｐ２）−Ｆ_Ｐ１＝（約２６４８Ｎ＋約６４３３Ｎ）−約２１１８Ｎ＝約６９６３Ｎに近い力が加わる。但し、Ｆｍ＋Ｆｓの大きさは、遮断弁３０が閉じる向きに移動するにつれて減少する。
Ｆｍ＋Ｆｓの減少を考慮しても、ピストン３６には、遮断弁３０を閉じる向きに非常に大きな力が加わるので、ピストン３６は遮断弁３０を閉じる向きに高速に移動する。
【００６２】
以上のような設計例によると、遮断弁３０の遮断移動時間を３ｍｓ以下にすることができる。この値は、従来の遮断弁装置を油圧源の元圧１５ＭＰａ以上で動作させた場合と同等の値である。このように、上記実施例によると、従来の遮断弁装置に比べて小規模な構成で従来と同等の遮断移動時間を得ることができる。言い換えると、従来の遮断弁装置と同規模であれば、従来よりも遮断移動時間を短縮することができる。
また、従来の遮断弁装置では、切換弁の切換えに伴って遮断応答時間が約２ｍｓ程度存在する。このため、従来の遮断弁装置では、遮断時間（遮断応答時間＋遮断応答時間）が約５ｍｓである。
【００６３】
これに対し、上記実施例の場合は、閉状態にするときの切換弁の切換えが不要である（第２切換弁２２２は予め切換えている）。上記実施例の場合、ソレノイドコイル２０２に通電してからピストン３６の磁石２０８が反発するまでの時間が遮断応答時間に相当する。この時間は、従来の切換弁の切換えに伴う遮断応答時間（約２ｍｓ）に比べると大幅に短い。この結果、上記実施例を上記設計例に基づいて動作させた場合、遮断時間を実質的に３ｍｓ程度にすることができる。
【００６４】
ところで、上記実施例では、図２に示す遮断弁３０を開く向きに移動させる場合、第１室３４に供給する流体の圧力が、チェック弁２１０のクラッキング圧力より小さくなるように設定している。以下ではこれを第１の設定態様という。
しかし、上記のように遮断弁３０を開く向きに移動させる場合は、第１室３４に供給する流体の圧力が、チェック弁２１０のクラッキング圧力より大きくなるように設定してもよい。以下ではこれを第２の設定態様という。このように設定すると、第１室３４に供給された流体が流路２１２、第２室３５、第２流路２２２を通ってタンク２２４に排出される。そして、第１室３４の圧力が第２室３５の圧力よりもチェック弁２１０のクラッキング圧力に相当する分大きくなる。よって、この圧力に基づく力でピストン３６を遮断弁３０が開く向きに移動させることができる。
【００６５】
第１の設定態様によると、遮断弁３０を閉じる向きに移動させる場合に、第１室３４に供給する流体の圧力をチェック弁２１０のクラッキング圧力以上に設定し直す必要がある。即ち、遮断弁３０の開閉に応じて第１室３４に供給する圧力の大きさを変更する必要がある。これに対し、第２の設定態様によると、遮断弁３０を閉じる向きに移動させる場合にも、第１室３４に供給する圧力の大きさを変更する必要がない。よって、装置の制御を簡単化できる。
【００６６】
図４は、減圧ダイカスト装置が押出し装置１２９を元々有しており、その押出し装置１２９のために油圧源１４２やタンク１４４を元々有している場合に、その油圧源１４２やタンク１４４を、図２に示す遮断弁装置でも共通に使用するための構成図である。なお、図４で左右方向に伸びる一点鎖線よりも上側の領域１７０が図１に示す金型部２０内の領域である。下側の領域１７２が金型部２０外の領域である。
【００６７】
押出し装置１２９は、先に図１を参照して説明したシリンダ１３０等と、切換弁（方向切換弁）１４０を有する。切換弁１４０は、第１位置１４０ａでは、シリンダ１３０の第１室１６２と油圧源１４２の間を連通させるとともに、シリンダ１３０の第２室１６４とタンク１４４の間を連通させる。切換弁１４０は、第２位置１４０ｂでは、シリンダ１３０の第２室１６４と油圧源１４２の間を連通させるとともに、シリンダ１３０の第１室１６２とタンク１４４の間を連通させる。
【００６８】
シリンダ１３０の第１室１６２と切換弁１４０の間には、第３流路１５０が設けられている。シリンダ１３０の第２室１６４と切換弁１４０の間には、第４流路１５２が設けられている。
第３流路１５０の途中から第４流路１５２の途中に至る第５流路１５８が形成されている。第５流路１５８の途中には、第１流路１４６の一端が第１接続部１５４で接続されている。第５流路１５８のうち、第１接続部１５４と第３流路１５０の間には、第１逆止弁１３８ａが設けられている。第１逆止弁１３８ａは、第１接続部１５４から第３流路１５０への流体の流入を阻止する向きに設けられている。第５流路１５８のうち、第１接続部１５４と第４流路１５２の間には、第２逆止弁１３８ｂが設けられている。第２逆止弁１３８ｂは、第１接続部１５４から第４流路１５２への流体の流入を阻止する向きに設けられている。
【００６９】
第３流路１５０の途中から第４流路１５２の途中に至る第６流路１６０が形成されている。第６流路１６０の途中には、第２流路１４８の一端が第２接続部１５６で接続されている。第６流路１６０のうち、第２接続部１５６と第３流路１５０の間には、第３逆止弁１３８ｃが設けられている。第３逆止弁１３８ｃは、第３流路１５０から第２接続部１５６への流体の流入を阻止する向きに設けられている。第６流路１６０のうち、第２接続部１５６と第４流路１５２の間には、第４逆止弁１３８ｄが設けられている。第４逆止弁１３８ｄは、第４流路１５２から第２接続部１５６への流体の流入を阻止する向きに設けられている
【００７０】
この構成によると、切換弁１４０が第１位置１４０ａにあるか第２位置１４０ｂにあるかにかかわらず、油圧源１４２によって供給される流体を第１流路１４６に供給できる。第１流路１４６は、遮断弁装置のシリンダ４０の第１室３４に連通可能である。また、第２流路１４８の流体をタンク１４４に排出できる。第２流路１４８は、シリンダ４０の第２室３５に連通可能である。
【００７１】
このように、減圧ダイカスト装置が元々有していた押出し装置１２９に、上記した４つの逆止弁１３８ａ〜１３８ｄを有する回路１３７を追加することで、押出し装置１２９で使用していた油圧源１４２やタンク１４４を、遮断弁装置でも共通に使用することができる。このため、図４に点線で示すような金型部２０外の領域１７２に油圧源２３０やタンク２２４を別個に設置したり、これらの油圧源２３０やタンク２２４を金型部２０に接続しなくてもよい。よって、装置の小型化や、接続作業の簡素化を実現できる。
【００７２】
以上で説明した実施例の遮断弁装置によると、油圧サーボバルブを用いなくても、遮断時間を短縮することができる。油圧サーボバルブは一般に、高速動作が可能な切換弁であり、遮断時間を短くすることが可能である。しかし、油圧サーボバルブでは、洗浄度の非常に高い作動油を使用することが要求されている。油圧サーボバルブでは、作動油中に僅かな汚染物質が存在していても、動作不良が生じることがあるからである。しかし、作動油を非常に高い洗浄度に管理するのは、手間のかかる作業である。これに対し、上記実施例の遮断弁装置では、洗浄度の非常に高い作動油を使用しなくてもよい。よって、図４を参照して説明したような、ダイカスト装置が元々有している油圧源１４２から容易に作動油を得ることができる。
【００７３】
以上、本発明の具体例を詳細に説明したが、これらは例示に過ぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。
また、本明細書または図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組合せによって技術的有用性を発揮するものであり、出願時請求項記載の組合せに限定されるものではない。また、本明細書または図面に例示した技術は複数目的を同時に達成し得るものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性を持つものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の減圧ダイカスト装置の構成図を示す。
【図２】本発明の実施例の減圧ダイカスト装置を構成する遮断弁装置の構成図を示す（遮断弁が開状態の構成）。
【図３】本発明の実施例の減圧ダイカスト装置を構成する遮断弁装置の構成図を示す（遮断弁が閉じる向きに移動中の構成）。
【図４】本発明の実施例の減圧ダイカスト装置を構成する遮断弁装置と押出し装置の間で、油圧源とタンクを共通して使用するための構成図を示す。
【符号の説明】
２０：金型部
２２：湯道
２４：キャビティ
２６：ガス抜き溝
２８：減圧装置
３０：遮断弁
３２：ロッド
３４：シリンダの第１室
３５：シリンダの第２室
３６：ピストン
３６ａ：ピストンの第１面
３６ｂ：ピストンの第２面
４０：シリンダ
４１：シリンダ装置

Claims

シリンダと、ピストンと、弁と、トリガ手段を有し、
シリンダ内にピストンが配置され、シリンダ内はピストンによって第１室と第２室に区画可能であり、
ピストンには、シリンダの第１室と第２室をつなぐ流路が形成されており、
弁は、ピストンの移動に連動して移動し、
シリンダの第１室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第１の向きに移動して第１状態となり、シリンダの第２室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第２の向きに移動して第２状態となり、
シリンダの第１室に供給される流体のエネルギーを利用して弁を第１状態にする構成から、シリンダの第１室からピストンの流路を通ってシリンダの第２室に供給される流体のエネルギーを利用して弁を第２状態にする構成に切換可能であり、
トリガ手段は、弁が第１状態のときにシリンダの第２室の容積を増加させる向きにピストンを移動させることで、弁を第１状態から第２状態に切換えるトリガを与える弁装置。
シリンダと、ピストンと、弁と、トリガ手段と、流体供給手段と、流体排出部を有し、
シリンダ内にピストンが配置され、シリンダ内はピストンによって第１室と第２室に区画可能であり、
ピストンには、シリンダの第１室と第２室をつなぐ流路が形成されており、
弁は、ピストンの移動に連動して移動し、
シリンダの第１室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第１の向きに移動して第１状態となり、シリンダの第２室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第２の向きに移動して第２状態となり、
シリンダの第１室と流体供給手段の間を連通させ、かつ、シリンダの第２室と流体排出部の間を連通させて弁を第１状態にする構成から、
シリンダの第１室と流体供給手段の間を連通させ、かつ、シリンダの第２室と流体排出部の間を遮断した状態で、トリガ手段によってシリンダの第２室の容積を増加させることで、弁を第２状態にする構成に切換可能である弁装置。
トリガ手段は、通電により磁化される磁化手段と、磁石を有し、
磁化手段と磁石の一方がピストンに含まれ、通電により磁化された磁化手段に対し、磁石が反発する作用によってシリンダの第２室の容積を増加させる向きにピストンを移動させる請求項１又は２に記載の弁装置。
ピストンは、シリンダの第１室に対向する第１面と、シリンダの第２室に対向する第２面を有し、第２面の面積は、第１面の面積よりも大きい請求項１〜３のいずれかに記載の弁装置。
ピストンの流路に設けられた抵抗手段をさらに有し、
抵抗手段は、シリンダの第１室から第２室に向けて流れようとする流体が抵抗手段に加える圧力が所定値より小さい場合は、前記流体が前記流路を通過することを実質的に禁止し、前記圧力が前記所定値以上の場合は、前記流体が前記流路を通過することを許容する請求項１〜４のいずれかに記載の弁装置。
弁を第１状態にするときに供給される流体のエネルギーを蓄積する蓄積手段をさらに有し、
蓄積手段は、弁を第２状態にするときに、蓄積したエネルギーによって第２の向きの力をピストンに加える請求項１〜５のいずれかに記載の弁装置。
ピストンは、シリンダの第２室に対向する第２面を有し、
弁が第１状態のときに、ピストンの第２面と密着する位置に配置されたシール部をさらに有する請求項１〜６のいずれかに記載の弁装置。
請求項１〜７のいずれかに記載の弁装置と、キャビティが形成された金型と、排気部を有し、弁が第１状態のときは金型のキャビティと排気部の間が連通され、弁が第２状態のときは金型のキャビティと排気部の間が遮断される減圧ダイカスト装置。
請求項１又は３〜８のいずれかに記載の弁装置と、駆動装置と、流体供給手段と、流体排出部を有し、
駆動装置は、第２シリンダと、第２ピストンと、切換弁を有し、
第２シリンダ内に第２ピストンが配置され、第２シリンダ内は第２ピストンによって第１室と第２室に区画可能であり、
切換弁は、第１位置では第２シリンダの第１室と流体供給手段の間を連通させるとともに、第２シリンダの第２室と流体排出部の間を連通させ、第２位置ではシリンダの第２室と流体供給手段の間を連通させるとともに、第２シリンダの第１室と流体排出部の間を連通させ、
切換弁が第１位置にあるか第２位置にあるかにかかわらず、流体供給手段によって供給される流体を弁装置のシリンダの第１室に連通可能な第１流路に供給可能であり、シリンダの第２室に連通可能な第２流路の流体を流体排出部に排出可能であるように構成されている装置。
シリンダの第１室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第１の向きに移動して第１状態となり、シリンダの第２室の容積が増加する向きにピストンが移動すると、弁が第２の向きに移動して第２状態となる弁の駆動方法であって、
シリンダの第１室に供給される流体のエネルギーを利用して弁を第１状態にする工程と、
シリンダの第１室からピストンの流路を通ってシリンダの第２室に供給される流体のエネルギーを利用して弁を第２状態にする工程を有する弁の駆動方法。