JP2004319690A - マグネトロン駆動用の昇圧トランス及びこれを備えたトランスユニット - Google Patents

Abstract

【課題】トランスの性能を犠牲にすることなく、しかもコストアップを招くことなく小型化を図り、実装用基板における占有スペースを小さくし、トランスユニットの小型化を図ることが可能なマグネトロン駆動用の昇圧トランス及びこれを備えたトランスユニットを提供する。
【解決手段】少なくとも一次巻線１３及び二次巻線１５が巻回されたボビン１１と、該ボビン１１の中心に挿通されたコア１９とを有するマグネトロン駆動用の昇圧トランス１００であって、二次巻線１５の巻線領域が隔離壁２３を隔てて２分割されており、二次巻線１５の線材の外径をｄ、分割された各巻線領域の幅をｔ_１としたときに、これらの寸法をｔ_１＜１１ｄに設定した。
【選択図】 図２

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、マグネトロン駆動用の昇圧トランス及びこれを備えたトランスユニットに関し、特に昇圧トランスを小型化する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
例えばインバータ方式の高周波加熱装置は、基板上に昇圧トランスを実装したトランスユニットを内蔵している。このトランスユニットの回路について図９を参照して説明する。
商用電源５１は、ダイオードブリッジ等の整流回路５３によって全波整流され、インバータ５５によって高周波電圧に変換されて昇圧トランス５７の一次巻線５９に印加される。これにより、昇圧トランス５７の二次巻線６１に数ｋＶの高周波の高電圧が発生する。
【０００３】
そして、この高周波高電圧は、コンデンサ６３やダイオード６５からなる倍電圧整流回路６７によって整流される。これにより、マイクロ波発生器であるマグネトロン６９に高電圧が印加される。また、昇圧トランス５７のヒータ巻線７１は、マグネトロン６９のフィラメント７３に接続され、フィラメント７３を加熱する。そして、マグネトロン６９は、フィラメント７３の加熱と高電圧の印加によりマイクロ波を発振する。
【０００４】
上記のマグネトロン駆動用の昇圧トランス５７としては、例えば図１０に示すように、一次巻線５９と二次巻線６１とヒータ巻線７１が一つの巻き枠（ボビン）７５に巻線され、Ｕ型磁性体７７，７８の同一軸上に並列して配置された構成のものがある。このような昇圧トランス５７は、実装する基板に対し各巻線に接続されたピン端子を基板の端子孔に挿入して半田固定されていた。
【０００５】
上記構成のマグネトロン駆動用の昇圧トランスとしては、例えば特許文献１記載のものがある。
【特許文献１】
特開平１０−２７７２０号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
この種のマグネトロン駆動用の昇圧トランスにおいては、加熱調理器等の装置の小型化と、装置の高機能化に伴ってより高付加価値の部品搭載が求められており、装置各部のダウンサイジングが積極的に図られている。その中で、昇圧トランスは、特に重量と容積の大きな部品であり、小型化が特に求められている。
【０００７】
また、昇圧トランスの一次巻線５９、二次巻線６１等が巻線されるボビン７５は金型成形により作製されるが、その形状が複雑なものとなると、金型が高価となって製造コストが増大する。特に二次巻線６１側では３層以上の複数層に跨って構成されることもあり、ボビン７５の形状を複雑化していた。そこで、ボビン形状の単純化のため、単純に巻線領域を分割するためのリブ７９を省略したり、層数を少なくしたりすると、その場合には線間電圧が増大してコロナ放電を誘発することがあり、トランスの寿命が大幅に短縮される不具合を生じることとなる。
【０００８】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、トランスの性能を犠牲にすることなく、しかも巻線時間の増大を招くことなく小型化を図り、実装用基板における占有スペースを小さくし、トランスユニットの小型化を図ることが可能なマグネトロン駆動用の昇圧トランス及びこれを備えたトランスユニットを提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記目的は、下記構成により達成される。
（１）少なくとも一次巻線及び二次巻線が巻回されたボビンと、該ボビンの中心に挿通されたコアとを有するマグネトロン駆動用の昇圧トランスであって、前記二次巻線の巻線領域が隔離壁を隔てて２分割されており、二次巻線の線材の外径をｄ、分割された各巻線領域の幅をｔ_１としたときに、これらの寸法が、ｔ_１＜１１ｄに設定されていることを特徴とするマグネトロン駆動用の昇圧トランス。
【００１０】
このマグネトロン駆動用の昇圧トランスによれば、二次巻線の巻線領域が隔離壁を隔てて２分割されており、二次巻線の外径ｄ、分割された各巻線領域の幅ｔ１の各寸法がｔ１＜１１ｄに設定されることで、コロナ放電の発生が防止されて耐久性が向上し、且つ昇圧トランス全体のサイズをコンパクトにすることができる。
【００１１】
（２）前記二次巻線が、線材を非整列状態でボビンに巻き付けていることを特徴とする（１）記載のマグネトロン駆動用の昇圧トランス。
【００１２】
このマグネトロン駆動用の昇圧トランスによれば、線材を非整列状態でボビンに巻き付けても、最隣接線間の最大電位差がコロナ放電発生電圧を下回るため、比較的ラフな高速巻き付け機械を利用して線材をボビンに巻き付けることができ、コロナ放電の発生を防止しつつ、製造コストを抑えることができる。
【００１３】
（３）前記隔離壁の厚みｔ_２、前記分割された各巻線領域の幅ｔ_１の各寸法が、０．８ｔ_２＜ｔ_１に設定されていることを特徴とする（１）又は（２）記載のマグネトロン駆動用の昇圧トランス。
【００１４】
このマグネトロン駆動用の昇圧トランスによれば、二次巻線の最外径が大きくなって昇圧トランスが扁平形状となり昇圧トランスを実装する基板の専有面積が増大したり、昇圧トランスの設置高さが増大する等の設置スペースの増大を招くことがなくなる。
【００１５】
（４）前記二次巻線の線材が、芯線の回りに絶縁被覆を形成した単線又は該単線を複数本撚り合わせただけのリッツ線であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれか１項記載のマグネトロン駆動用の昇圧トランス。
【００１６】
このマグネトロン駆動用の昇圧トランスによれば、ボビン形状により十分に裕度のある耐電圧設計がなされているため、線材自体の耐電圧性が低くても耐久性が低下することがないので、安価である単線やリッツ線を用いた低コストな構成にできる。
【００１７】
（５） 前記（１）〜（４）のいずれか１項記載のマグネトロン駆動用の昇圧トランスであって、前記昇圧トランスの前記二次巻線からの高周波高電圧を整流する倍電圧整流回路を構成する高電圧部品が、前記ボビンと一体に保持されていることを特徴とするトランスユニット。
【００１８】
このトランスユニットによれば、トランスユニットの幅Ｌ_１、高さＬ_２、奥行きＬ_３の各寸法をそれぞれ小さくでき、トランスユニット全体を略立方体の形状にできる。これにより、トランスユニットを基板上に実装した場合に、基板上の占有面積を小さくでき、基板の小型化に寄与できる。また、高さ方向にも低くすることができ、例えば加熱調理器の装置内部に基板を搭載するために必要な容積を大きく低減させることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のマグネトロン駆動用の昇圧トランス及びこれを備えたトランスユニットの好適な実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。
図１は本発明に係る昇圧トランスの概略的な構成図、図２は図１に示す昇圧トランスの二次巻線部分の概念図である。
図１に示すように、本発明の昇圧トランス１００は、主に、樹脂製の絶縁材料からなるボビン１１と、このボビン１１に巻回された一次巻線１３、二次巻線１５、ヒータ巻線１７と、フェライトコア等の磁性体（コア）１９とから構成されている。
【００２０】
磁性体１９は、２つのＵ型コア１９ａ，１９ｂの一端側を互いにボビン１１の中心に挿通して対峙させた状態で配設されている。
ボビン１１は、一端側から一次巻線１３、二次巻線１５、ヒータ巻線１７がこの順で同心軸上に並列され、一次巻線１３はボビン１１のリブ２１ａと２１ｂとの間、二次巻線１５は２１ｃと２１ｄとの間、ヒータ巻線１７は２１ｄと２１ｅとの間に巻線されている。二次巻線１５は、リブ２１ｃ，２１ｄの間で隔離壁２３により巻線領域を２層構造としている。
【００２１】
本発明の昇圧トランス１００においては、図２に示すように、二次巻線１５の巻線領域を隔離壁２３により２層構造とし、二次巻線１５の線材の線径をｄ、二次巻線１５の各巻線領域の幅をｔ_１、隔離壁２３の厚みをｔ_２としたときに、（１）式の範囲に収まるように各寸法を設定している。
０．８ｔ_２＜ｔ_１＜１１ｄ （１）
【００２２】
上記範囲に収まるように昇圧トランス１００を設計することにより、コロナ放電の発生が防止されて耐久性が向上し、且つ昇圧トランス１００全体のサイズをコンパクトにすることができる。
【００２３】
以下に、上記範囲に設定する理由を詳細に説明する。
マグネトロン駆動用として用いる昇圧トランスは、二次巻線の線間電圧を２ｋＶ〜３ｋＶとして印加し、倍電圧回路の出力側に接続されたマグネトロンへ４ｋＶ〜５ｋＶの駆動電圧を供給している。また、電子レンジ用のインバータ装置に用いる昇圧トランスとしては、一次巻線は１５〜２０ターン程度、二次巻線は２５０〜３５０ターン程度の巻線数に設定されている。
【００２４】
ここで、昇圧トランスを設計するにあたり重要な注意事項として、（１）隣接する巻線同士の間の線間耐電圧を確保すること、（２）隔離壁を設けて巻線領域を多層構造とした場合に、層間の耐電圧を確保することが挙げられる。（１）の線間耐電圧の確保に対しては、線材自体の耐電圧性を向上することは勿論であるが、コロナ放電（部分放電）の発生を避けることが肝要となる。
図３にコロナ放電が発生する電圧を線間距離に対して求めた結果を示した。なお、環境温度は１８０℃の場合とした。
隣接する線材同士間の距離である線間距離が０の場合、つまり、線材同士が接触している場合には、約８００Ｖの電位差が生じたときにコロナ放電が発生して、線材の絶縁被覆層等に損傷を与える。このようなコロナ放電を繰り返すと、損傷が蓄積されてついには線間の絶縁破壊により、リーク電流が発生して昇圧トランスの性能が維持できなくなる。
【００２５】
コロナ放電発生電圧は、線間距離が１ｍｍの場合には９３０Ｖ、２ｍｍの場合には１１００Ｖ、３ｍｍの場合には１９００Ｖとなり、線間距離の増加に応じて耐圧性も増加する。つまり、線間距離が短い程、コロナ放電発生電圧が低くなり、コロナ放電が生じやすい環境となる。
【００２６】
ここで、図４に示すように二次巻線１５の巻線領域を、単層、及び多層構造とした場合の耐電圧性をそれぞれ比較する。
図４において（ａ）は単層構造であり、（ｂ）は隔離壁２３を１箇所設けた２層構造、（ｃ）は隔離壁２３を２箇所に設けた３層構造、（ｄ）は隔離壁２３を３箇所に設けた４層構造を例示している。各構造において、隣接する線間の電位差が最大となる場合を考えると、例えば（ｃ）の構造を一例として挙げると図５に示すようになる。即ち、図５（ａ）のように、巻線領域に線材２４を順次巻き付ける際、巻線領域２６の幅と線材２４の外径との関係により、３ターン目で一段目が埋まることとする。そして、次の４ターン目は３ターン目の線材の直上に巻かれ、５ターン目は２ターン目の線材の直上に巻かれる。
【００２７】
さらに６ターン目が４ターン目の線材の直上に巻かれ、三角状に巻線されるといった偏った巻線パターンになることが最悪のケースとして想定される。この偏った巻線パターンで、次の７ターン目を巻き付ける際、６ターン目や５ターン目の線材の直上では不安定となり、１ターン目の線材の直上に巻かれることが安定的な巻かれ方となる。従って、この場合には１ターン目と７ターン目が電位差の最大となる隣接する線材同士の関係となる。
【００２８】
この二次巻線１５が、例えば合計３００ターンで、印加される電圧が３ｋＶとすると、１ターン目と７ターン目の線材間の電位差は次のように計算される。
図５（ｃ）の構造では、二次巻線１５が３層構造であるので、１層当たりの巻線数は約１００ターンとなる。また、印加電圧も１層当たり１ｋＶとなる。従って、１ターン当たりの電位差は約１０Ｖとなり、１ターン目と７ターン目の差である６ターン分の電位差は約６０Ｖとなる。
【００２９】
このため、図３のコロナ放電発生電圧のグラフによる、線間距離が０の場合のコロナ放電発生電圧８００Ｖを大きく下回っており、図５（ｄ）の状態における最大の電位差が生じる場合であっても、隣接線間のコロナ放電の問題は解消されている。
同様にして他の構造図４（ａ），（ｂ），（ｄ）に対する最大電位差を求めると、（ａ）単層構造では１．７１ｋＶ、（ｂ）２層構造では２１０Ｖ、（ｄ）４層構造では６０Ｖとなる。
層内で一段毎に発生する線間電圧は、その層内に一列に並べられるターン数をｎとすると、ｎ（ｎ＋１）／２で与えられる。先に述べたように二次巻線１５の巻数は２５０〜３５０ターンで、それに印加される電圧は２〜３ｋＶであるため、最悪のケースは、巻数２５０ターンで且つ、印加電圧が３ｋＶの場合となる。その場合の線間電圧を８００Ｖ以下にするためには、最下段には１１ターン以下の巻線が必要となる。
【００３０】
次に、隔離壁２３を設けて巻線領域を多層構造とした場合の、層間の耐電圧を確保する点について説明する。
ここでも図４（ｃ）の３層構造を一例として挙げ、図６に隔離壁を隔てて巻線を行う様子を概念的に示した。
図６（ａ）に示すように、一つの巻線領域に対して巻線を完了すると、最終ターン位置の線材２５は隔離壁２３に設けられたスリットを通り、隣接する巻線領域で巻線が開始される。この隣接する巻線領域においても順次巻線が行われ、例えば図６（ｂ）に示すように、最終ターン位置の線材２７が、先の最終ターン位置の線材２５に接近して配置される場合がある。このように、最大の電位差を生じる線材２５，２７同士が接近すると、その近接距離は最短で隔離壁２３の厚みｔ_１となる。
【００３１】
上記の場合に隔離壁２３を挟んで生じる最大電位差は、３層構造の場合に次のように求められる。前述のように１層当たり約１００ターンの巻線が存在することになり、各巻線領域内で線材が３列配置されることで、実際には図６に示す状態（４層構造）とは異なり、径方向（図中縦方向）に約３４ターン分が積層された３４段構造となる。従って、前述の最大の電位差を生じる線材２５，２７は、約１００ターン分の電位差を有しており、概ね１ｋＶの電位差が生じることとなる。
【００３２】
同様にして他の構造図４（ｂ），（ｄ）に対する隔離壁間の最大電位差を求めると、（ｂ）２層構造では１．５ｋＶ、（ｄ）４層構造では７５０Ｖとなる。
以上の結果を表１に纏めて示した。
【００３３】
【表１】

【００３４】
表１を参照すると、単層の場合には、最隣接線間の最大電位差が線間距離０の場合のコロナ放電発生電圧を大きく超えており、従って整列巻きがコロナ放電防止のために必須となる。
２層以上の多層構造の場合には、最隣接線間の最大電位差がコロナ放電発生電圧を下回り、比較的ラフな巻き付け状態となる高速巻き付け機械を利用して、線材をボビン１１へ非整列状態（線材の巻き位置が前ターンの位置に隣接するように順次巻かれていないランダムな巻き状態）で巻き付けても、コロナ放電の発生が防止され、製造コストを抑えることができる。
【００３５】
また、隔離壁２３を挟んだ最大電位差は、２層では隔離壁の厚みを３ｍｍに設定しているため、１．５ｋＶの電位差があってもコロナ放電が発生することはない。３層の場合には最大電位差が１ｋＶとなるが、隔離壁２３の厚みが２．０ｍｍあるのでコロナ放電が防止され、また、４層の場合には最大電位差が７５０Ｖとなり、隔離壁２３の厚みが１ｍｍであるのでこの場合もコロナ放電が防止される。
【００３６】
一方、二次巻線１５が形成されるボビンの形状は、単層構造では単純になり低コストで作製することができる。また、多層構造の場合のボビン形状は、層数の増加に伴い複雑化し、４層以上では実質的に加工性に不具合が生じて加工コストが大きく増加する傾向にある。
以上のことから、二次巻線１５の層数は、高速機械巻きで作製可能な２層以上とし、且つボビンの加工性の良い３層以下に抑えることが必要となる。ここで、２層構造と３層構造とを比較すると、前述したように、トランスユニットの小型化を考えた場合、２層構造の方がより小型化できるというメリットを有している。
以上のことから、二次巻線１５の層数は２層に設定することが好ましい。
【００３７】
ここで、二次巻線１５の層数を２層としたときに、二次巻線１５の線材の外径ｄと巻線領域の幅ｔ_１は、コロナ放電の発生を防止できる程度の厚みの関係に設定する。具体的には（２）式を満足する寸法に設定する。
ｔ_１＜１１ｄ （２）
【００３８】
また、二次巻線１５の最外径が大きくなると、昇圧トランスが扁平形状となり、昇圧トランスを実装する基板の専有面積が増大したり、昇圧トランスの設置高さが増大する等の設置スペースの増大を招く要因となる。例として、二次巻線を３００ターンとすると、一層当たり１５０ターン巻線する必要があり、最下段に５列巻いた場合は、半径方向に３０ターン巻く必要がある。隔離壁の厚みを二層の場合に適している３ｍｍ、二次巻線１５の線材の外径を０．５ｍｍとすると、（３０×０．５）：（５×０．５×２＋３）＝（１５：８）で約２：１となり、半径方向にはこの他にもコアやコアと二次巻線間の絶縁層の厚みを考慮すると、これ以上半径方向のサイズを大きくすることは好ましくない。よって、二次巻線１５の隔離壁２３の厚みｔ_２と巻線領域ｔ_１は、（３）式を満足する寸法に設定する。
０．８ｔ_２＜ｔ_１ （３）
【００３９】
上記の（２）式及び（３）式を纏めると、前述した（１）式となる。このように、（１）式を満足するようにｔ_１、ｔ_２、及びｄの各寸法を設定することでコロナ放電の発生が防止され、且つ昇圧トランス１００全体のサイズをコンパクトにできる。
【００４０】
そして、上記（１）式を満足する昇圧トランス１００に対し、二次巻線１５からの高周波高電圧を整流する倍電圧整流回路を構成する高電圧部品をボビン１１と一体に保持させてトランスユニットを構成すると、このトランスユニットを使用した電源ユニットのサイズを大幅にコンパクト化することができる。
図７にトランスユニットの一構成例を示した。（ａ）は基板搭載面を下側にしたときの側面図で、（ｂ）は（ａ）に示すＡ方向の矢視図である。
【００４１】
図７（ａ），（ｂ）に示すように、トランスユニット２００の高圧部品のコンデンサ３１やダイオード３３を、ボビン１１の片側側面に取り付けた構成としたときに、幅Ｌ_１、高さＬ_２、奥行きＬ_３の各寸法をそれぞれ小さくでき、トランスユニット２００の全体を略立方体の形状にできるような（１）式の範囲の設定にすることにより、トランスユニット２００を基板上に実装した場合に、基板上の占有面積が小さくなり、基板の小型化に寄与できる。また、高さ方向にも低くすることができ、例えば加熱調理器の装置内部に基板を装着するために必要な容積を大きく低減させることができる。なお、本実施形態では、ボビン１１の側面に高圧部品を設けた構成例を示しているが、この構成に限らず、基板上に高圧部品を設ける構成としても、トランスユニット２００の一層の小型化が達成される。
【００４２】
ここで、上記の昇圧トランス１００の巻線に用いる線材としては、単線、リッツ線、オーバーコートリッツ線等が挙げられるが、これらのいずれも好適に適用することができる。図８にこれら各線材の断面図を示した。（ａ）は単線、（ｂ）はリッツ線、（ｃ）はオーバーコートリッツ線の断面を示している。
一般に耐電圧性に優れる線材としては芯線３５の回りにエナメル等の絶縁被覆３７を施した線材を複数本纏めて束ね、さらにその外側を絶縁材３９によりコートして断面円形とした構成のオーバーコートリッツ線が挙げられるが、高価という難点がある。一方、リッツ線では安価で低コストとなる反面、耐電圧性ではオーバーコートリッツ線より劣るため、耐久性に乏しくなる難点があった。しかし、本発明に係る昇圧トランス１００においては、ボビン１１の形状により十分に裕度のある耐電圧設計がなされているために、線材自体の耐電圧性が低くても耐久性が低下することがない。その結果、安価な単線やリッツ線を用いても、コロナ放電発生による耐久性低下を招くことなく、低コストな構成にできる。即ち、複数本が束ねられたリッツ線を絶縁材３９により外周を断面円形にオーバーコートした構成ではなく、芯線３５の回りに絶縁被覆３７を形成しただけの単線、又はこのような単線を複数本撚り合わせただけの非オーバーコートタイプのリッツ線を用いることで済む。
【００４３】
なお、リッツ線の直径ｄについては、各芯線３５の絶縁被覆３７の外表面の最小径ｄ（ｍｉｎ）から各芯線３５の絶縁被覆３７の外表面との外接円径となる最大径ｄ（ｍａｘ）までの径寸法が取り得るが、いずれの場合であっても前述した（１）式及び（２）式の条件を満足するように設定する。
【００４４】
このように、本発明の昇圧トランス及びトランスユニットによれば、トランスの性能を犠牲にすることなく、小型化と低コスト化が図れ、加熱調理器のマグネトロン駆動用としては勿論、本発明の主旨を逸脱しない範囲の他の用途のトランスとしても利用でき、汎用的な構成にできる。
【００４５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明のマグネトロン駆動用の昇圧トランスによれば、二次巻線の巻線領域が隔離壁を隔てて２分割し、二次巻線の線材外径をｄ、分割された各巻線領域の幅をｔ_１としたときに、これらの寸法が、ｔ_１＜１１ｄを満足するように設定することで、コロナ放電の発生が防止されて耐久性が向上し、且つ昇圧トランス全体のサイズをコンパクトにすることができる。
【００４６】
また、この昇圧トランスを備えたトランスユニットによれば、トランスユニットの幅、高さ、奥行きの各寸法をそれぞれ小さくでき、トランスユニット全体を略立方体の形状にできる。これにより、トランスユニットを基板上に実装した場合に、基板上の占有面積を小さくでき、基板の小型化に寄与できる。また、高さ方向にも低くすることができ、必要とする搭載容積も低減できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る昇圧トランスの概略的な構成図である。
【図２】図１に示す昇圧トランスの二次巻線部分の概念図である。
【図３】コロナ放電が発生する電圧を線間距離に対して求めた結果示すグラフである。
【図４】二次巻線の巻線領域を単層及び多層構造とした場合の耐電圧性を比較するための説明図で、（ａ）は単層構造（ｂ）は隔離壁を１箇所設けた２層構造、（ｃ）は隔離壁を２箇所に設けた３層構造、（ｄ）は隔離壁を３箇所に設けた４層構造を例示する図である。
【図５】隣接する線間の電位差が最大となる場合を想定する説明図であって、（ａ）〜（ｃ）は巻き付け順を示し、（ｄ）は最大電位差の生じる巻き付けの様子を示す図である。
【図６】隔離壁を隔てて巻線を行う様子を概念的に示す説明図で、（ａ）は一つの巻線領域に対して巻線を完了して、隣接する巻線領域で巻線が開始された様子、（ｂ）は最終ターン位置の線材が、先の巻線領域の最終ターン位置の線材に接近して配置された様子を示す図である。
【図７】トランスユニットの一構成例を示す外観図で、（ａ）は基板搭載面を下側にしたときの側面図で、（ｂ）は（ａ）に示すＡ方向の矢視図である。
【図８】昇圧トランスの巻線に用いる線材の断面図であって、（ａ）はリッツ線、（ｂ）はオーバーコートリッツ線の断面図である。
【図９】トランスユニットの回路図である。
【図１０】従来のマグネトロン駆動用の昇圧トランスの概略構成図である。
【符号の説明】
１１ ボビン
１３ 一次巻線
１５ 二次巻線
１７ ヒータ巻線
１９ 磁性体（コア）
１９ａ，１９ｂ Ｕ型コア
２３ 隔離壁
２４，２５，２７ 線材
２６ 巻線領域
３５ 芯線
３７ 絶縁被覆
３９ 絶縁材
４７ ボビン基体
１００ 昇圧トランス
２００ トランスユニット

Claims (5)

1. 少なくとも一次巻線及び二次巻線が巻回されたボビンと、該ボビンの中心に挿通されたコアとを有するマグネトロン駆動用の昇圧トランスであって、
   前記二次巻線の巻線領域が隔離壁を隔てて２分割されており、２次巻線の線材の外径をｄ、分割された各巻線領域の幅をｔ_１としたときに、これらの寸法が、ｔ_１＜１１ｄに設定されていることを特徴とするマグネトロン駆動用の昇圧トランス。
2. 前記二次巻線が、線材を非整列状態でボビンに巻き付けていることを特徴とする請求項１記載のマグネトロン駆動用の昇圧トランス。
3. 前記隔離壁の厚みｔ_２、前記分割された各巻線領域の幅ｔ_１の各寸法が、０．８ｔ_２＜ｔ_１に設定されていることを特徴とする請求項１又は請求項２記載のマグネトロン駆動用の昇圧トランス。
4. 前記二次巻線の線材が、芯線の回りに絶縁被覆を形成した単線又は該単線を複数本撚り合わせただけのリッツ線であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１項記載のマグネトロン駆動用の昇圧トランス。
5. 請求項１〜請求項４のいずれか１項記載のマグネトロン駆動用の昇圧トランスであって、
   前記昇圧トランスの前記二次巻線からの高周波高電圧を整流する倍電圧整流回路を構成する高電圧部品が、前記ボビンと一体に保持されていることを特徴とするトランスユニット。

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