JP2003528730A - Method and apparatus for automatically starting a continuous casting plant - Google Patents
Method and apparatus for automatically starting a continuous casting plantInfo
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- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/161—Controlling or regulating processes or operations for automatic starting the casting process
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Abstract
(57)【要約】 送りスシテム或いは特にストッパーステムから成る湯面レベル制御機構およびノズル機構を使用して、１０〜１５０ｍｍのストランド厚みと３，５００ｍｍ以下のストランド幅のストランドを鋳造するための連続鋳造設備を自動的に鋳造を開始させるための方法において、以下のプロセスデータ、即ち＊ 二次冶金的な領域内での鋼処理の終期における鋼温度Ｔ・ＬＦ （１１）＊ 鋳造開始前のタンデイシュの加熱時間ｔ・Ｔ0,5 （５，１）＊ タンデイシュの予加熱後の内部タンデイシュ壁温度Ｗ・Ｔ（１４），Ｔ・Ｔ（４）＊ 鋳造開始のためのタンデイシュの開き時点におけるタンデイシュ中の鋼重量＊ 鋳型充填時間、鋳型の開きとストランド（１５）の走出間の時間＊ 例えばＴ・ＬＦ（１１），ｔ・Ｔ0,5 （５，１），Ｗ・Ｔ（１４）の積の関数的な関係の形成＊ 充填時間（１５）と（（１１），（５．１）（１４））の積との間の関数の形成＊ すべての次の鋳造の際の所望の充填時間（１５）の確認と、鋼温度Ｔ・ＬＦ（１１），タンデイシュ予加熱時間ｔ・Ｔ（５）とタンデイシュ温度Ｔ・Ｔ（４）が規制しがたく生じた際の所望の充填時間に等しいタンデイシュ鋼重量の決定をタンデイシュの充填のために取鍋を開く直前に、鋳造自動開始の基礎とすることを特徴とする。 (57) [Summary] Continuous casting for casting a strand having a strand thickness of 10 to 150 mm and a strand width of 3,500 mm or less using a metal level control mechanism and a nozzle mechanism comprising a feed system or especially a stopper stem. In the method for automatically starting the casting of the equipment, the following process data: * steel temperature T.LF at the end of the steel treatment in the secondary metallurgical zone (11) * Heating time t · T 0,5 (5,1) * Internal tandiche wall temperature WT (14), TT (4) * after tandiche preheating During tandishing at opening of tandiche for casting start * The mold filling time, the time between opening of the mold and the running of the strand (15) * For example, T · LF (11), t · T 0,5 (5,1), W · T Formation of a functional relationship of the product of (14) * Formation of a function between the filling time (15) and the product of ((11), (5.1) (14)) * For all subsequent castings Of the desired filling time (15), and the desired time when the steel temperature T · LF (11), the tundish preheating time t · T (5) and the tundish temperature T · T (4) are difficult to regulate. The determination of the weight of the tundish steel equal to the filling time of the casting is characterized as the basis for the automatic start of casting immediately before opening the ladle for filling the tundish.
Description
【０００１】
本発明は、送りスシテム或いは特にストッパーステムから成る湯面レベル制御
機構およびノズルシステムを使用して、１０〜１５０ｍｍのストランド厚みと３
，５００ｍｍ以下のストランド幅のストランドを鋳造するための連続鋳造設備を
自動的に鋳造作業を開始させるための方法および装置に関する。The present invention uses a level control mechanism and nozzle system consisting of a feed system or in particular a stopper stem and a strand thickness of 10 to 150 mm and 3
, A method and apparatus for automatically initiating a casting operation in a continuous casting facility for casting strands having a strand width of 500 mm or less.
【０００２】
振動式鋳型を備えた連続鋳造設備はここ数年来、１０ｍ／分までの鋳造速度が
可能などほど高作業率設備に発展してきた。この場合、特に薄スラブ設備は鋳型
内において４０〜１５０ｍｍの鋳込み厚みと８００〜３．５００ｍｍの鋳込み幅
のスラブの処理が可能である。Continuous casting equipment equipped with a vibrating mold has been developed over the past few years to have a high work rate such that a casting speed of up to 10 m / min is possible. In this case, in particular, the thin slab equipment can process a slab having a casting thickness of 40 to 150 mm and a casting width of 800 to 3.500 mm in the mold.
【０００３】
これらの設備にあっては、自動的な鋳造作業開始がますます必要とされるよう
になってきた。何故なら、ストランドが、最小の製出量に抑えられかつ再生可能
であはあるが一般に評価が悪いダミーバーを有していなければならないからであ
る。さらに、連続鋳造設備の圧延プロセスとの直接的な結合−この例としてＣＳ
Ｐ−設備（コンパクト・ストリップ・プロダクション）があげられるが−に条件
づけられはするが、ストランドの品質は最大限増大し、低い評価を受ける材料は
最小限僅かとなる。何故なら、プロセス組合せが加熱においてスラブの『品質改
良』を可能にしないからである。In these facilities, there is an increasing demand for automatic start of casting operations. This is because the strands must have a dummy bar that is kept to a minimum output and that is reproducible but generally poorly rated. Furthermore, a direct connection with the rolling process of a continuous casting facility-CS in this example
P-equipment (compact strip production) can be mentioned but is conditioned, but the quality of the strands is maximally increased and the few materials that are poorly evaluated are minimal. This is because the process combination does not allow "improvement" of the slab on heating.
【０００４】
更に、ホッパ形鋳型（Trichterkokille - ドイツ連邦共和国特許第３，４００
，２２０号参照）にあっては、鋳型の充填は、タンデイシュの開きからスラブの
鋳型からの走出まで、例えば６ｍｍ／分の標準速度以下の引続いて行われる再生
可能な始動段で再生可能に経過することを必要とする。Furthermore, a hopper mold (Trichterkokille-German Patent 3,400)
, 220)), the filling of the mold can be regenerated from the opening of the tundish to the ejection of the slab from the mold, for example with a reproducible starting stage of 6 mm / min or less, which is subsequently carried out. Need to pass.
【０００５】
（平行な広幅側壁）ホッパーを用いてか或いは用いることなく鋳型内で薄スラ
ブを鋳造する際、始動工程（タンデイシュの開きからダミーバーもしくはスラブ
を有している鋳型底部からの走出まで）は１０−２０秒である。When casting a thin slab in a mold with or without a (parallel wide side wall) hopper, the starting step (from opening the tundish to running from the bottom of the mold with the dummy bar or slab). Is 10-20 seconds.
【０００６】
鋳型内の冶金上の条件の下に予め与えられているこの時間間隔を、鋳型の充填
の間の湯面レベル制御機構（１０）を使用した湯面レベルの位置を測定すること
に依拠している始動段を行うため、取鍋（１）内の鋼の温度収支を鍋炉（２）か
ら連続鋳造タンデイシュへの鋼の移動途上における取鍋（１）内の鋼の熱収支、
並びにタンデイシュ（３）自体内の鋼の温度収支を、および熱力学的な観点から
ばかりでなく、動力学的な観点からも検出される。This time interval given beforehand under metallurgical conditions in the mold is used to measure the position of the melt level using the melt level control mechanism (10) during the filling of the mold. The temperature balance of the steel in the ladle (1) is transferred to the continuous casting tundish from the ladle furnace (2) in order to carry out the starting stage, which is dependent on the heat balance of the steel in the ladle (1).
And the temperature balance of the steel in the tundish (3) itself, and not only from a thermodynamic point of view, but also from a kinetic point of view.
【０００７】
タンデイシュ（３）内の熱収支は、本質的にタンデイシュ温度ＴＴと滞留時間
ｔＴ（５）とに依存している。予加熱温度ＴＴ（４．１）が例えば３００℃（４
．２）の代わりに１．２００℃である場合、耐火性レンガから成り、かつ鋼製ケ
ーシング（６．２）で支承されている内部タンデイシュ壁（６．１）における予
凝固（９）は鋳造開始工程の間大きくなる。この予凝固の効果は同様にストッパ
ー（７）と浸漬ノズル（８）の入口を形成しているストッパー座(Stopfensitz)
（８．１）においても生じ、ストッパー位置とストッパー座によって決定される
弁特性線に相当する均一な形状の鋼流の阻害を招く。The heat balance in the tundish (3) essentially depends on the tundish temperature TT and the residence time tT (5). The preheating temperature TT (4.1) is, for example, 300 ° C. (4
． If instead of 2) it is 1.200 ° C, presolidification (9) on the inner tundish wall (6.1), which consists of refractory bricks and is supported by a steel casing (6.2), starts casting It grows during the process. The effect of this pre-coagulation is also the stopper seat (Stopfensitz) which forms the inlet of the stopper (7) and the immersion nozzle (8).
This occurs also in (8.1), which causes the obstruction of the steel flow having a uniform shape corresponding to the valve characteristic line determined by the stopper position and the stopper seat.
【０００８】
ストッパー座（８．１）における鋳造阻害への良好な瞥見は図２示した。この
場合、ストッパー座とストッパー（７）自体における予凝固（９）が示されてい
る。ストッパーが開いた際、予凝固（９）は、ストッパー（７）と浸漬ノズル（
８）のストッパー座（８．１）とから成る弁座の物質流特性線に従った均一な鋼
流を閉鎖する。A good glance at the casting block at the stopper seat (8.1) is shown in FIG. In this case, pre-solidification (9) at the stopper seat and the stopper (7) itself is shown. When the stopper is opened, the pre-solidification (9) occurs when the stopper (7) and the immersion nozzle (
8) Close the uniform steel flow according to the material flow characteristic line of the valve seat consisting of the stopper seat (8.1) of 8).
【０００９】
更に、図２は、浸漬ノズル（８）並びにストッパー（７）の材料が、約３Ｗ／
ｍＫの導電性を有するタンデイシュの通常の耐火性材料（６．１）の熱伝導性よ
りも高い約１０Ｗ／ｍＫ・ｍの熱伝導性を有しており、これによりストッパー座
における予凝固がタンデイシュ内における予凝固に比して厚く形成されることが
示されている。Further, FIG. 2 shows that the material of the immersion nozzle (8) and the stopper (7) is about 3 W /
It has a thermal conductivity of about 10 W / mK · m, which is higher than the thermal conductivity of the ordinary refractory material (6.1) of tundish having an electrical conductivity of mK, which allows pre-solidification at the stopper seat to be tundish. It is shown that it is formed thicker than the internal pre-solidification.
【００１０】
予凝固（９）に対する、従って鋳造作業始動工程の障害に対するますま強くな
る影響は、予加熱時ｔＴ（５）が短くなると共に生じる。何故なら、鋳造開始の
時点におけるタンデイシュ壁内における鋼装甲（６．２）のホット・フエース（
６．１．２）からコールド・フエース（６．２．１）への温度勾配が比較的短い
予加熱時間で大きくなり、そしてこれと反対の経過をたどるからである。The increasing influence on the pre-solidification (9) and thus on the impediment of the casting operation start-up occurs as the pre-heating time tT (5) becomes shorter. Because the steel armor (6.2) hot face (in the tundish wall at the start of casting)
This is because the temperature gradient from 6.1.2) to cold face (6.2.1) increases with a relatively short preheating time and follows the opposite course.
【００１１】
ストッパー（７）とストッパー座（８．１）における予凝固に対する上記の影
響以外に、もちろん取鍋内の鋼温度も、例えば取鍋冶金的(pfannenmetallurgisc
h)な処理の、例えば鍋炉の終期における鋼の流出温度Ｔ・ＬＦ （１１）によっ
て条件づけられはするが、影響をこおむる。In addition to the above effects on the pre-solidification in the stopper (7) and the stopper seat (8.1), of course the steel temperature in the ladle, for example ladle metallurgical (pfannenmetallurgisc)
h) Conditioned by the outflow temperature T · LF (11) of steel in the final stage of the pot furnace, for example, but the effects will be affected.
【００１２】
更に、タンデイシュ形状とタンデイシュ容量、即ちタンデイシュ表面のタンデ
イシュ容量に対する比率も、取鍋の鋳造効率も、ストッパー座における予凝固の
厚みにとって重要である。しかし、これらの影響値は一定した設備データと見な
すことができ、最適なプロセス実施である『オンライン』にとっては直接的な影
響はない。Further, the tundish shape and the tundish capacity, that is, the ratio of the tundish surface to the tundish capacity, and the casting efficiency of the ladle are important for the thickness of the pre-solidification at the stopper seat. However, these impact values can be regarded as constant facility data and have no direct impact on the optimal process performance “online”.
【００１３】
本質的に、
＊取鍋冶金的な処理の終期における放出の際の鋼温度
＊タンデイシュの予加熱時間
＊タンデイシュの予加熱温度に
依存している規制しがたい予凝固による鋳造開始における障害は、しばしば引き
続いて生じる鋳造外皮の割れを伴う鋳型溢流を誘起して、鋳造開始工程の障害と
中断を招く。In essence: * Steel temperature at the end of ladle metallurgical release during release * Tundish preheat time * Tundish preheat temperature Depends on unregulated presolidification casting initiation Obstacles often induce mold overflow with subsequent cracking of the casting shell, resulting in impediments and interruptions to the casting initiation process.
【００１４】
本発明の課題は、予凝固の厚みに関係なく、例えば１０〜２０秒の範囲の所望
の鋳造作業開始時間を、湯面レベル制御機構、鋳造開始段（１０．１）、ストラ
ンド駆動機構（１０．２）およびストッパー位置或いはスライド弁位置（１０．
３）の適用の下に可能にする方法と装置を提供することである。An object of the present invention is to set a desired casting operation start time in the range of, for example, 10 to 20 seconds, a molten metal level control mechanism, a casting start stage (10.1), a strand drive regardless of the thickness of pre-solidification. Mechanism (10.2) and stopper or slide valve position (10.
It is to provide a method and a device that enable under the application of 3).
【００１５】
上記の課題の、当業者によって自明のことでもなくまた予測し得たものでもな
い解決策は、特許請求の範囲の請求項１に記載されており、図１から４に例示的
に詳細に記載されている。A solution to the above problem which is neither obvious nor predictable by a person skilled in the art is set forth in claim 1 of the appended claims and exemplarily illustrated in FIGS. It is described in detail.
【００１６】
図１には、鍋炉（２）とストッパー座（８．１）間の予凝固に対する、即ちス
ランド鋳造鋳型（１３）内での鋳造開始工程への影響値を示している。
＊鍋炉（２）における僅かな鋼温度Ｔ・ＬＦ（１１）、
＊タンデイシュ加熱状態（５．２）内のタンデイシュ予加熱時間ｔＴ（５）の終
期における主温度（コールド・フエース）（６．２．１）としての耐火性外皮
（６．１２）における内部（４．１） 内のもしくはタンデイシュ装甲（６．
２）における外の僅かなタンデイシュ温度、
および
＊バーナ（８．２．１）或いは炉（８．２．２）の使用の下でのタンデイシュ加
熱状態（ ８．２）における僅かなタンデイシュ加熱時間ｔＴ（５）は
ストッパー（７）と浸漬ノズル（８）のストッパー座（８．１）における予凝固
（９）への増強傾向を有する影響をとる。FIG. 1 shows the influence value on the pre-solidification between the pot furnace (2) and the stopper seat (8.1), that is, the casting start process in the sland casting mold (13). * Slight steel temperature T ・ LF (11) in pot furnace (2), * Main temperature (cold face) at end of tundish preheating time tT (5) in tundish heating state (5.2) (6. 2.1) Fireproof outer skin as (6.12) slight internal tundish temperature inside (4.1) or outside tundish armor (6.2), and * burner (8.2.1) or The slight tundish heating time tT (5) in the tundish heating state (8.2) under the use of the furnace (8.2.2) is due to the stopper seat (8.) of the stopper (7) and the immersion nozzle (8). Take the effect of having an increasing tendency to precoagulation (9) in 1).
【００１７】
これに対して、タンデイシュ鋼重量ＷＴ（１４）は、タンデイシュを開いた際
予凝固を破り、ストッパー（７）とストッパー座（８．１）間の弁位置を洗い流
す方法パラメータである。予凝固（９）が厚く形成されればされるほど、弁の開
きおよび等しい充填時間の維持の下にストッパーを開いた際の圧力（１４．１）
とタンデイシュ鋼重量（１４）がますます高くなければならない。On the other hand, the tundish steel weight WT (14) is a method parameter that breaks pre-solidification when the tundish is opened and flushes the valve position between the stopper (7) and the stopper seat (8.1). The thicker the pre-coagulation (9) formed, the pressure at opening the stopper (14.1) with the valve open and maintaining the same filling time.
And the tundish steel weight (14) must be higher and higher.
【００１８】
図２には、部分図ａ）で、ストッパーの周囲において円形に存在する規制しが
たい物質である予凝固（９）が概略図示されている。部分図ｂ）においては、例
えば始動段の作業開始以前におけるストッパーの少なくとも一度の迅速な開閉に
よる予凝固（９）の形成後の状況を示している。この構成により、結晶と溶融物
（溶融物で満たされた鋼海綿(Stahlschwamm)から成る規制しがたい予凝固が形成
されて一時的な弁座となり、これは鋳造開始時において均一な鋼流を誘起し、か
つ鋳造開始プロセスを確実なものとする。FIG. 2 schematically shows, in partial view a), precoagulation (9), which is a non-limiting substance that exists in a circle around the stopper. Partial view b) shows the situation after the formation of the pre-coagulation (9), for example by the rapid opening and closing of the stopper at least once before the start of the work of the starting stage. With this configuration, an uncontrolled pre-solidification of crystals and melt (steel sponge filled with melt (Stahlschwamm)) forms a temporary valve seat, which at the start of casting results in a uniform steel flow. Induce and secure the casting initiation process.
【００１９】
図３は、異なるタンデイシュ外皮温度Ｔ・Ｔ（４．１）と（４．２）に関する
、
充填時間（１５）と、例えば
＊取鍋炉Ｔ・ＬＦ （１１）における鋼の流出温度
＊タンデイシュｔ・Ｔ（５，１）の加熱時間の根
と
＊タンデイシュの開きの時点におけるタンデイシュＷ・Ｔ（１４）内の鋼重量
からの積との間の関数的な関係を示している。FIG. 3 shows the filling time (15) and eg the outflow temperature of the steel in the * ladle furnace T · LF (11) for different tundish skin temperatures T · T (4.1) and (4.2). Figure 3 shows the functional relationship between the root of the heating time for tundish t-T (5,1) and the product from the steel weight in the tundish WT (14) at the time of * tandish opening.
【００２０】 この関数は、本質的に以下の、 ＊鍋炉（２）における鋼の放出と取鍋の開き間の一定した時間、 ＊予加熱状態（５．２）における予加熱の終期とタンデイシュの開きとの間の一 定の時間、 ＊タンデイシュの充填の際の取鍋の一定した鋳造効率、 ＊一定した恒常のタンデイシュ外皮 並びに ＊所定のタンデイシュ形状と容量 のような縁部条件にもあてはまる。[0020] This function is essentially * A constant time between the release of steel in the pot furnace (2) and the opening of the ladle, * One between the end of preheating and the opening of the tundish in the preheating state (5.2). Fixed time, * Constant casting efficiency of ladle when filling tundish, * Constant and constant tundish hull And * Predetermined tundish shape and capacity The same applies to edge conditions such as.
【００２１】
図４は、最終的に本発明の高度性を明白にする表が示されている。これらの例
は、鋼温度Ｔ・ＬＦ（１１）とタンデイシュ予加熱時間ｔ・Ｔ（５）が予め定ま
っている場合、取鍋の開き直前において、例えば１４或いは１０秒の所望の充填
時間ｔ・Ｍ（１５）に関して、相応する充填度が−タンデイシュ重量（１４）と
して或いは張り気（１４．１）として表されて、オンライにより数学的な関数と
して決定され、これにより所望の充填時間が保証されることを示している。FIG. 4 shows a table which finally makes the sophistication of the present invention clear. In these examples, when the steel temperature T · LF (11) and the tundish preheating time t · T (5) are predetermined, the desired filling time t · With respect to M (15), the corresponding filling degree is expressed-as tundish weight (14) or as tension (14.1) and is determined online by a mathematical function, which guarantees the desired filling time. Which indicates that.
【００２２】
この表は、１．２００℃のタンデイシュ外皮温度（４．１）の場合、鋳造開始
時間ｔ・Ｍもしくは
＊１８．２ｔで１４秒
＊１９．６ｔで１０秒
の充填時間（１５）、もしくは
１．３００℃（４．２）のタンデイシュ外皮温度の場合
＊１３．８ｔで１４秒
＊１５．５ｔで１０秒
の充填時間が生じることを明白に示している。This table shows that, for a tundish skin temperature (4.1) of 1.200 ° C., a casting start time t · M or * 18.2 t, 14 seconds * 19.6 t, 10 seconds, filling time (15) , Or for a tundish skin temperature of 1.300 ° C. (4.2) * 13.8t for 14 seconds * 15.5t for a filling time of 10 seconds.
【００２３】
この図示した関係は、作業の間変動する鋼温度（１１）とタンデイシュ（５）
の加熱時間に関係なく、相応するタンデイシュ鋼重量を検出することによって鋳
造開始工程を制御することが可能であり、従って完全に自動化が達せられる。The illustrated relationship is that the steel temperature (11) and the tundish (5) vary during operation.
Regardless of the heating time, it is possible to control the casting initiation process by detecting the corresponding tundish steel weight, so that full automation is achieved.
【００２４】
これらの上記の影響値以外に、他の重要なエネルギー論的な影響値（２１）、
例えば射出物質の形で永久内張り（６．１）に塗布されている磨耗内張り（６．
１．１）内の予加熱の後に残留する残余湿分もしくは残余揮発分（開かれた水(o
ffenes Wasser)、晶水および／または有機揮発物質）、予強固（９）が同程度に
影響する。In addition to these above influence values, other important energetic influence values (21),
A wear liner (6.1) applied to the permanent liner (6.1), for example in the form of a shot material.
1.1) residual moisture or residual volatiles remaining after preheating (in open water (o
ffenes Wasser), water of crystallization and / or organic volatiles), and pre-strength (9) have the same effect.
【図１】
例えば１０〜２０秒の予め定められた時間範囲における鍋炉と鋳造開始の間の
鋼の熱収支を示した図である。FIG. 1 is a diagram showing the heat balance of steel during a pan furnace and the start of casting in a predetermined time range of, for example, 10 to 20 seconds.
【図２】
例えば予凝固の形が整っていない（ａ）浸漬ノズルのストッパー座における予
凝固と、形が整っている（ｂ）浸漬ノズルのストッパー座における予凝固を示し
た図である。FIG. 2 is a diagram showing, for example, (a) pre-solidification in the stopper seat of the immersion nozzle where the shape of the pre-solidification is not uniform and (b) pre-solidification in the stopper seat of the immersion nozzle where the shape is uniform.
【図３】
例えば数学的な積の形の、鋳型の充填時間と異なる内部タンデイシュ壁温度に
関する方法技術的な影響値間の関数的な関係を示した図である。FIG. 3 shows the functional relationship between the method-technical influence values for the mold filling time and the different internal tundish wall temperature, for example in the form of a mathematical product.
【図４】
例えば計画されている充填時間と取鍋内の所定の鋼温度およびタンデイシュ予
加熱時間に関して、ストッパーが開かれるべき意図されているタンデイシュ重量
が異となるタンデイシュ温度に関して示した図である。FIG. 4 shows the tundish temperature at which the intended tundish weight at which the stopper should be opened differs, for example with respect to the planned filling time and the given steel temperature in the ladle and the tundish preheating time. .
（１） 取鍋 （２） 鍋炉 （３） 連続鋳造タンデイシュ （４） タンデイシュ予加熱温度Ｔ−Ｔ、内主温度ホット・フエース温度 （４．１） １．２００℃のタンデイシュ予加熱温度 （４．２） １．３００℃のタンデイシュ予加熱温度 （４．３） 測定システム （５） 予加熱時間ｔ・Ｔ （５．１） 予加熱時間ｔ・Ｔ0,5 （５．２） タンデイシュ加熱状態 （５．３） タンデイシュ予加熱時間を測定するための測定時計 （６） タンデイシュ壁 （６．１） 耐火性タンデイシュ壁、永久内張り （６．１．１） ノズル内張りとしての射出成形物 （６．１．２） 内耐火性壁、ホット・フエース （６．２） タンデイシュ鋼ジャケット、鋼装甲 （６．２．１） 外鋼ジャケット温度、コールド・フエース （６．２．１．１） 測定装置 （７） ストッパー （８） 浸漬ノズル、ＳＥＮ （８．１） ＳＥＮの入り口におけるストッパー座 （８．２） 浸漬ノズル加熱状態 （８．２．１） バーナ （８．２．２） 炉 （９） 凝固した鋼と溶湯から成る予凝固（残余溶湯で浸漬された鋼海綿） （１０） 湯面レベル制御機構 （１０．１） 鋳造開始段 （１０．２） ストランド駆動機構 （１０．３） 容量流特性線で表したストッパー位置或いはスライド弁位置 （１１） 取鍋冶金的な処理、例えば鍋炉の終期における鋼の放出温度Ｔ・Ｌ Ｆ （１１．１） 測定装置 （１３） 連続鋳造鋳型 （１３．１） 幅広側 （１３．１．１） 少なくとも湯面レベル領域内の凹状幅広側 （１４） タンデイシュ内の鋼重量Ｗ・Ｔ （１４．１） ストッパー座における鋼液圧Ｐ或いは張り気 （１４．２） 測定システム （１５） タンデイシュ（３）の開きからストランド走出までの鋳型充填時間 ｔ・Ｍ （１５．１） 測定システム （２０） （１１）、（５）および他の（２１）のような処理影響値の考慮の 下での規制されたおよび予め与えられた鋳型充填時間（１５）に 関するタンデイシュ鋼重量を測定するための『オンライン』−計 算システム （２１） 例えば残余水含有量および／またはタンデイシュ射出物質（６．１ ．１）の残余揮発物のような他のエネルギー論的な重要な処理影響 値。(1) Ladle (2) Pot furnace (3) Continuous casting tundish (4) Tundish preheating temperature TT, internal main temperature hot face temperature (4.1) 1.200 ° C tundish preheating temperature (4. 2) Tundish preheating temperature of 1.300 ° C (4.3) Measuring system (5) Preheating time t · T (5.1) Preheating time t · T 0,5 (5.2) Tandish heating state ( 5.3) Measuring clock for measuring tundish preheating time (6) Tundish wall (6.1) Fire resistant tundish wall, permanent lining (6.1.1) Injection molded article as nozzle lining (6.1) .2) Inner refractory wall, hot face (6.2) Tundish steel jacket, steel armor (6.2.1) Outer steel jacket temperature, cold face (6.2.1.1) Measuring device (7) ) Stop -(8) Immersion nozzle, SEN (8.1) Stopper seat at the entrance of SEN (8.2) Immersion nozzle heating state (8.2.1) Burner (8.2.2) Furnace (9) Solidified steel Solidification consisting of and molten metal (steel sponge immersed in residual molten metal) (10) Level control mechanism (10.1) Casting start stage (10.2) Strand drive mechanism (10.3) Volume flow characteristic curve Stopper position or slide valve position shown (11) Ladle metallurgical treatment, for example, steel discharge temperature T ・ L F (11.1) Measuring device at end of ladle furnace (13) Continuous casting mold (13.1) Wide Side (13.1.1) Wide concave side at least in the molten metal level area (14) Steel weight WT in the tundish (14.1) Steel liquid pressure P or tension in the stopper seat (14.2) Measurement System ( 5) Mold filling time from opening of tundish (3) to strand running t · M (15.1) Measuring system (20) (11), (5) and other factors such as (21) "On-line" -calculation system (21) for determining the weight of tundish steel with respect to regulated and pregiven mold filling times (15) under (21) eg residual water content and / or tundish injection material ( Other energetic important process impact values such as residual volatiles in 6.1.1).
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ， ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，Ｇ Ｍ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ， ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ， ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，Ｃ Ｎ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ， ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，Ｌ Ｃ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ， ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，Ｔ Ｊ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者 ベッヒャー・ティルマン ドイツ連邦共和国、デュッセルドルフ、エ ドゥアルト−シュレーマン−ストラーセ、 66 (72)発明者 ヴォッシュ・エルヴィーン ドイツ連邦共和国、シュトルベルク、ミヒ ャエルストラーセ、２ (72)発明者 フェルトハウス・シュテファン ドイツ連邦共和国、デュッセルドルフ、ゲ ーテストラーセ、46ツェー (72)発明者 シュタライケン・ディーター ドイツ連邦共和国、デュースブルク、ブレ ムヴェーク、56 (72)発明者 フォンダーバンク・ミヒャエル ドイツ連邦共和国、クサンテン、シュヴァ ルツァー・ヴェーク、４アー Ｆターム(参考） 4E004 AD00 MB01 MD10 NB01 【要約の続き】 の所望の充填時間に等しいタンデイシュ鋼重量の決定を タンデイシュの充填のために取鍋を開く直前に、鋳造自 動開始の基礎とすることを特徴とする。─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (81) Designated countries EP (AT, BE, CH, CY, DE, DK, ES, FI, FR, GB, GR, IE, I T, LU, MC, NL, PT, SE, TR), OA (BF , BJ, CF, CG, CI, CM, GA, GN, GW, ML, MR, NE, SN, TD, TG), AP (GH, G M, KE, LS, MW, MZ, SD, SL, SZ, TZ , UG, ZW), EA (AM, AZ, BY, KG, KZ, MD, RU, TJ, TM), AL, AM, AT, AU, AZ, BA, BB, BG, BR, BY, CA, CH, C N, CU, CZ, DE, DK, EE, ES, FI, GB , GD, GE, GH, GM, HR, HU, ID, IL, IN, IS, JP, KE, KG, KP, KR, KZ, L C, LK, LR, LS, LT, LU, LV, MD, MG , MK, MN, MW, MX, NO, NZ, PL, PT, RO, RU, SD, SE, SG, SI, SK, SL, T J, TM, TR, TT, UA, UG, US, UZ, VN , YU, ZA, ZW (72) Inventor Becher Tillman Federal Republic of Germany, Düsseldorf, et Duart-Schlehmann-Strasse, 66 (72) Inventor Vosch Elven Germany, Stolberg, Mihi Jael Strasse, 2 (72) Inventor Felthaus Stefan Germany, Dusseldorf, Ge -Test Race, 46 Tze (72) Inventor Starayken Dieter Germany, Duisburg, Bure Mvek, 56 (72) Inventor Fondabank Michael Germany, Xanten, Schwa Luzer Weg, 4th F-term (reference) 4E004 AD00 MB01 MD10 NB01 [Continued summary] Determination of the weight of tundish steel equal to the desired filling time of Just before opening the ladle for filling the tundish, the casting It is characterized by being the basis of motion initiation.
Claims (11)
ベル制御機構およびノズル機構を使用して、１０〜１５０ｍｍのストランド厚み
と３，５００ｍｍ以下のストランド幅のストランドを鋳造するための連続鋳造設
備を自動的に鋳造作業を開始させるための方法において、 以下のプロセスデータ、即ち ＊ 二次冶金的な領域内での鋼処理の終期における鋼温度Ｔ・ＬＦ （１１） ＊ 鋳造作業開始前のタンデイシュの加熱時間ｔ・Ｔ0,5 （５，１） ＊ タンデイシュの予加熱後の内部タンデイシュ壁温度Ｗ・Ｔ（１４），Ｔ・Ｔ （４） ＊ 鋳造開始のためのタンデイシュの開き時点におけるタンデイシュ内の鋼重量
＊ 鋳型充填時間、鋳型の開きとストランド（１５）の走出間の時間 ＊ 例えばＴ・ＬＦ（１１），ｔ・Ｔ0,5 （５，１），Ｗ・Ｔ（１４）の積の 関数的な関係の形成 ＊ 充填時間（１５）と（（１１），（５．１）（１４））の積との間の関数の 形成 ＊ すべての次の鋳造の際の所望の充填時間（１５）の確認と、鋼温度Ｔ・ＬＦ （１１），タンデイシュ予加熱時間ｔ・Ｔ（５）とタンデイシュ温度Ｔ・Ｔ （４）が規制しがたく生じた際の所望の充填時間に等しいタンデイシュ鋼 重量の決定 をタンデイシュの充填のために取鍋を開く直前に、鋳造作業自動開始の基礎とす
ることを特徴とする方法。1. A continuous casting facility for casting strands with a strand thickness of 10 to 150 mm and a strand width of 3,500 mm or less using a level control mechanism and a nozzle mechanism consisting of a feed system or in particular a stopper system. In the method for automatically starting the casting operation, the following process data are provided: * Steel temperature T ・ LF (11) at the end of steel processing in the secondary metallurgical area * Tundish before starting casting operation Heating time t · T 0,5 (5, 1) * Internal tundish wall temperature W · T (14), T · T (4) after preheating the tundish * Tundish at the time of opening the tundish to start casting steel weight * template filling time of the inner, mold opening and the strands (15) the time between rushed out of * eg T · LF (11), t · T 0,5 ( , 1), formation of a functional relation of the product of W · T (14) * Formation of a function between the product of the filling time (15) and ((11), (5.1) (14)) * Confirmation of the desired filling time (15) in all subsequent castings, regulation of the steel temperature T ・ LF (11), tundish preheating time t ・ T (5) and tundish temperature T ・ T (4). A method for determining the weight of a tundish steel equal to the desired filling time when smashing occurs, immediately before opening the ladle for filling the tundish, on the basis of automatic initiation of the casting operation.
法。2. The method according to claim 1, wherein the casting is performed in a vibrating mold.
内における閉鎖によって成形することを特徴とする請求項１或いは２に記載の方
法。3. The method according to claim 1, wherein the precoagulation is formed by at least one rapid opening and closing in the region of the stopper seat.
ことを特徴とする請求項１から３までのいずれか一つに記載の方法。4. The method according to claim 1, wherein continuous casting is performed in a thin slab facility at a casting speed of up to 12 m / min.
とり鍋の移送時間と加熱状態とタンデイシュの開き間のタンデイシュの移送時間
を考慮することを特徴とする請求項１から４までのいずれか一つに記載の方法。5. The transfer time of the ladle from the opening of the ladle to the opening of the ladle and the transfer time of the tundish between the heating state and the opening of the tundish are taken into consideration in order to determine the function. Item 5. The method according to any one of Items 1 to 4.
度を検出し、考慮することを特徴とする請求項１から５までのいずれか一つに記
載の方法。6. The method according to claim 1, wherein the skin temperature of the tundish (6.2.1) is detected and taken into account when determining the function.
取鍋鋼温度（１１）、タンデイシュ加熱時間（５）、タンデイシュ内部温度（４
）とタンデイシュ鋼重量ＴＷ（１４）以外に、例えば予加熱の後耐火性壁（６．
１）と噴射物質（６．１．１）内に残留する残余水含有量および／または残余揮
発分の含有量のような他のエネルギー論上重要な影響値（２１）をもタンデイシ
ュ噴射物質（６．１．１）を取入れて、オンライン計算機により数学的な解法で
検出することを特徴とする請求項１から６までのいずれか一つに記載の方法。7. A method value when calculating a filling time (5) that is a function,
Ladle steel temperature (11), tundish heating time (5), tundish internal temperature (4
) And tundish steel weight TW (14), for example, after preheating, refractory walls (6.
1) and other energetic important influence values (21) such as residual water content and / or residual volatile content remaining in the propellant (6.1.1). 6. The method according to any one of claims 1 to 6, characterized in that 6.1.1) is taken in and detected by a mathematical solution method by an online computer.
（１０．３）との組合せで、湯面レベル制御機構（１０）を使用して１０から１
５０ｍｍの厚みと３，５ｍｍ以下の幅のスラブを製出するための装置において、 鋼処理部（１１．１）の端部に温度測定装置が設けられており、タンデイシュ加
熱工程（５．３）の時間を検出するための測定システム、タンデイシュ（１４．
２）の充填工程の間のタンデイシュ鋼重量を決定するための測定システム、鋳型
（１３）の充填工程の開始から鋳型からのストランド（１５．１）の引出しまで
の時間検出のための測定システムおよび少なくともタンデイシュ温度（１１）と
遅くともタンデイシュを開く直前までのタンデイシュ加熱時間（５）を考慮して
鋳造開始時間（１５）を保証するためのタンデイシュ重量（１４）のオンライン
決定のための計算システム（２０）が設けられており、これらが信号技術的に互
いに結合されていることを特徴とする装置。8. A combination of a strand drive mechanism (10.2) and a flow valve, in particular a stopper (10.3), using a melt level control mechanism (10) to provide 10 to 1
In a device for producing a slab having a thickness of 50 mm and a width of 3,5 mm or less, a temperature measuring device is provided at an end of a steel processing part (11.1), and a tundish heating step (5.3) is performed. Tandish (14.
2) a measuring system for determining the weight of the tundish steel during the filling step, a measuring system for detecting the time from the start of the filling step of the mold (13) to the withdrawal of the strand (15.1) from the mold and A calculation system (20) for online determination of the tundish weight (14) in order to guarantee the casting start time (15) in consideration of at least the tundish temperature (11) and at the latest the tundish heating time (5) immediately before opening the tundish. ) Are provided and they are signal-technically coupled to one another.
有していることを特徴とする請求項８に記載の装置。9. Device according to claim 8, characterized in that the wide mold side walls (13.1) have a concave shape (13.1.1).
ストランド駆動機構（１０．２）を備えていることを特徴とする請求項８或いは
９に記載の装置。10. Device according to claim 8 or 9, characterized in that the continuous casting facility is equipped with a strand drive mechanism (10.2) allowing a casting speed of up to 12 m / min.
ていることを特徴とする請求項８から１０までのいずれか一つに記載の装置。11. Device according to claim 8, characterized in that it comprises a measuring device for detecting the skin temperature (6.2.1).
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