JP2003528216A - 基体被覆方法及び装置 - Google Patents
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- C23C16/50—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating using electric discharges
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Abstract
Description
関する。
膜及び均一で減グレア性の多層を被覆することには、格別とも云える意義がある
。
電極が形成する放電空間の中央部に、電位に関して自由浮遊状態に位置付けて、
レンズに耐磨耗性の保護層が付与される。電極に直接する暗黒部とは対象的に、
「プラズマ空間」では電荷密度の分布は距離に可及的に非依存であるからである
。気体放電は、電極間に高周波電場を印加することによって発生される。この方
法では、一方の側が常に接地電極に面し、そこでのプラズマの性質は高周波を送
り出す電極近傍のものとは異なることから、被覆が基体の両側で相違してしまう
と云う不都合がある。
起により両面被覆するPECVD(プラズマ強化型化学蒸着)法が記載されてい
る。各被覆面に対して、別個のプラズマが用いられる。基体の熱負荷を低く抑え
るため、パルス放電を用いることが推奨されている。このコーティングにおいて
どんな均一さが得られ、どのような影響を受けるかについては言及が無い。
面に対向して配置し、ガラス又はプラスチック製のレンズに均一な被覆を生成す
るPICVD法及び装置が記載されている。好ましい実施例では、気体シャワー
をゾーンシャワーとして生成し、それにより局部的に異なる気体流が基体上に生
ずるようにしている。防グレア性被膜にも好適な均一さが得られるが、個々の工
程パラメタの決定及びそれらの制御には極めて高いコストが掛かる。
されている。被覆するランプに対してマイクロ波が生ずる損傷を阻止するため、
マイクロ波反応器に送り出されるマイクロ波出力は、マイクロ波放射線に対して
透過性が少ないプラズマが生ずる閾値以上になるように選ばれる。従って、マイ
クロ波はプラズマにより遮蔽される。得られる層の均一さに付いては、何の記載
も無い。
リングを部分的にダイアモンド被覆するダイアモンド被覆法が記載されている。
記載されている。
は、金属スライダー状の通常の同調素子と穴あき金属板との間の相互作用がある
。従来の同調素子はインピーダンスの整合に供し、その結果、マイクロ波強度を
高める。マイクロ波分散構造は、結果としては変わらず、単にシフトされるか、
強化される。EP0326998B1では、穴あき金属板は単に反応流の散乱に
供される。US5645645では、金属板はプラズマの送り出し側を形成し、
マイクロ波に対してシールドと同様の効果をもつ。
等の特に、曲がりが急な基体を経済的に被覆できる方法及び装置を提供すること
にある。この均一さは、耐引掻き性且つ防グレア性の層の被覆に十分であるため
には、約±1%であるべきである。このため均一さは、平均層厚さの標準偏差を
層厚で割ったものに100%をかけたもので定義される。
。
ラズマ密度の分布が近似的に一定であるようなプラズマ領域に位置付ければ、層
厚の基本的な均一さが確保される。プラズマの遮蔽効果は、遮蔽が2つのマイク
ロ波場が互いに影響を及ぼすことを無くし、また各マイクロ波場が各々のプラズ
マに影響を及ぼすだけであるから、二面又は多面被覆の場合に更に重要になる。
ロ波送り出し位置の領域にあるマイクロ波場に誘電性同調素子を位置付けること
により、マイクロ波場分布に影響を及ぼすことが出来る。マイクロ波の位相は、
誘電性同調素子の面で変化する。付加的に、マイクロ波場は弱められ、誘電性同
調素子の内側では波の伝搬速度も遅い。これにより、電場分布が変わり、結果と
して、それに応じてプラズマ密度分布が、次いで被覆結果が修正される。
タ範囲で厚い。マイクロ波送り出し位置からの距離が大きくなるに従い、被覆は
より均一になる。凸状面の場合には、或る距離まで被覆は均一になる。距離が更
に大きくなると、被覆の均一さは再び低下する。
る位置では、誘電性同調素子は材料がより多くなければならない。
ると有利である。同調素子は処理手順中、好ましくはこの位置に留まる。
蒸着)法を用いて行う。基体面とマイクロ波送り出し位置との間の距離を、マイ
クロ波出力、圧力、マイクロ波パルス持続時間及びマイクロ波パルス間隔等のパ
ラメタに応じて、並びにマイクロ波パルス休止間隔を、圧力、反応ガスの質量の
流れ及び基体面/マイクロ波送り出し位置間隔に応じて変化させると有利なこと
が分かった。例えば、Box G.E.P., Hunter W.G., H
unter J.S.: Statistics for Experimen
ters, 1978, Wiley, N.Y. に記載のような統計的実験
計画法をここで用いる。
得られた各結果に基づき残りの特定のパラメタを一定に保つことで、そのとき均
一な被覆を得るための個々のパラメタが最適化される。この方法は実験コストの
削減のため限界的な形式のレンズに対してのみ行われるもので、中間的な形式の
被覆のパラメタは補間法で決定される。
持続時間及び基体とマイクロ波送り出し位置間の距離の不規則変数等のパラメタ
の中3つを第一の実験シーケンスでは一定に維持しると共に、各場合の第4のパ
ラメタを得られた夫々の結果に応じて均一被覆のため最適化する。
質量流及び基体とマイクロ波送り出し位置間の距離、並びにマイクロ波パルス間
隔の不規則変数等のパラメタの中2つを一定に維持し、各場合の第3のパラメタ
を得られた夫々の結果に応じて均一被覆のため最適化するようにすることも出来
る。
中断せずに切り換えると有利なことが分かった。プラズマは連続ガス流の流通中
に、マイクロ波により点火される。
るガスが基体面に近ければ近いほど、短いパルス間隔を選ぶことが出来る。可能
な最短パルス持続時間は、ガス流がマイクロ波パルス中に静止しているものとし
て選ばれるべきである。これにより、被覆工程のモデル化が可能になる。
本発明により装置内、マイクロ波送り出し位置近傍に配置される誘電性同調素子
は好ましくは、誘電率が極めて高い材料で組成される。石英及びポリテトラフル
オロエチレンは特に好適な材料である。
れる。
れる導波管の内側輪郭に対応する。
すると有利である。この誘電性同調素子を、リング、ディスク、コーン又はピラ
ミッド形状に形成することが出来る。また、種々の誘電性同調素子の組み合わせ
、例えばディスクとリング、又は径が異なる二つのディスク等、互いに同軸にな
るように配置して用いることが出来る。マイクロ波出力、被覆面の曲がりや所望
の被膜に応じて、誘電性同調素子の材料厚みは5〜50mmである。
の距離が5〜80mmとなるように選ばれるべきである。
被覆反応器1を有し、その中で基体2が基体ホルダー6により固定されている。
基体ホルダー6の近傍には、ガス入り口7が位置付けられている。本例では、ガ
ス供給は回転対称型ガスシャワーとしてある。明瞭さを高めるため、ガス出口は
示されていない。基体2は片側で凸状、他方の側で平らである。基体2は被覆反
応器1内に、被覆面がマイクロ波窓3と平行になるように配置されている。マイ
クロ波導波管5が両側で、マイクロ波窓に隣接している。
5内に位置付けられている。基体2の凸面側上の誘電性同調素子4aは、二つの
部分素子4a’及び4a”から形成されている。それらは、外径が導波管5の内
径と対応するディスク4aと、大径のディスク4a’上に同軸に置かれた小径の
ディスク4a”であって、その結果、凸状基体面の中心部におけるマイクロ波場
とプラズマ分布を弱める。基体2の平坦側(平坦側を凹状面の境界線の場合と考
える)に対向する誘電性同調素子4bは、外径が導波管5の内径に対応するディ
スク4b’(ディスク4a’と同様)と、リング素子4b”から成る。その結果
、マイクロ波場分布とプラズマ密度分布は基体のこの縁部で弱くなる。誘電性同
調素子4a及び4bは夫々のマイクロ波窓3で停止するまで、夫々の導波管5に
挿入される。
状の場合、基体2を被覆反応器1内で中心を外して配置すると有利なことが分か
った。凹状面は凸状面より、更に離して位置付けるべきである。このことは、図
1bに示されている。図1bに示す配置は、図1aに示す配置と同様のものであ
る。
た。結果は、図2a及び図2bに示されている。基体半径方向の位置座標が横軸
にプロットされ、零点は基体面の中心にある。対応する厚みは縦軸にプロットさ
れている。測定は、誘電性同調素子無しで1回(測定点A)、ディスク状誘電性
同調素子を場が被覆面の中央部で弱くなるような寸法にし、これを用いて1回(
測定点B)、更に被覆面の縁部で場が弱くなるようにする環状誘電性同調素子を
用いて(測定点C)行った。図2aに示す測定は、凹状基体面がマイクロ波送り
出し位置から34mm離れた被覆を示す。距離は常に最短距離で、即ち凹レンズ
の場合はレンズ外側の縁部から、凸レンズの場合はレンズ外側の中心から測定さ
れた。図2bに示した測定の場合は、凹状基体面はマイクロ波送り出し位置から
39mm離れていた。均一さは、平均層厚みを層厚みで割ったものの標準偏差に
100%乗じたものとして定められる。
状の基体の層厚みは、縁部が中央部よりずっと厚い。
効果は更に大きくなる。そして、この効果は環状誘電性同調素子を導波管内のマ
イクロ波送り出し位置に配置し、場が被覆面の縁部で弱まるようにすると、全凹
状基体に亘って均一の層厚みが得られる。
Claims (15)
- 【請求項1】 特に、曲がりが急な基体をマイクロ波反応器でマイクロ波プ
ラズマCVD法を用いて片側又は多面被覆する方法であって、マイクロ波反応器
に送り出されるマイクロ波出力を、マイクロ波放射に対して透過性の小さいプラ
ズマが発生する閾値以上に選定し、マイクロ波送り出し位置で連結された被覆す
べき各面に対し別個のプラズマを用い、被覆すべき面を被覆プラズマの広がり方
向に対して直角に配置するようにする方法において、 被覆すべき基体面と夫々の送り出し位置との間の距離を、プラズマへのマイク
ロ波の透過深さより大きく設定し、マイクロ波送り出し位置においてマイクロ波
場に1つ以上の誘電性同調素子を、プラズマ密度分布に存在する不均一性が修正
されるように設置することでマイクロ波場分布に影響を及ぼすようにして成る方
法。 - 【請求項2】 PICVD法を用いる請求項1に記載の方法。
- 【請求項3】 基体とマイクロ波送り出し位置間の距離を統計的実験計画法
により、マイクロ波出力、圧力、マイクロ波パルス持続時間及びマイクロ波パル
ス間隔等のマイクロ波PICVD法のパラメタに応じて最適化する請求項2に記
載の方法。 - 【請求項4】 マイクロ波パルス間隔の時間を統計的実験計画法により、圧
力、反応ガス質量流及び基体とマイクロ波送り出し位置間の距離に応じて最適化
する請求項2又は3に記載の方法。 - 【請求項5】 キャリアガスと反応ガスとがほぼ連続して流入し、キャリア
ガスと反応ガスとの間の切り換えのみがある請求項2〜4の何れか一つに記載の
方法。 - 【請求項6】 キャリアガスと反応ガスが被覆すべき面に最近接して導入さ
れる請求項2〜5の何れか一つに記載の方法。 - 【請求項7】 反応ガスとして、ヘキサメチルジシロキサン又は四塩化チタ
ンを用いる請求項1〜6の何れか一つに記載の方法。 - 【請求項8】 マイクロ波窓を少なくとも一つ設けた反応室を有し、マイク
ロ波プラズマCVD法を用いて特にアーチ状の基体を片面又は多面被覆する装置
であって、上記反応室にはガス入り口と、ガス出口と、マイクロ波送り出し部の
あるマイクロ波導波管とが夫々少なくとも一つあり、且つ被覆すべき面が被覆プ
ラズマの広がり方向に対して直角に位置するように配置された一つ以上の基体ホ
ルダーを有し、誘電性同調素子(4a,b)少なくとも一つがマイクロ波送り出
し部近傍に配置されて、マイクロ波場分布に影響を及ぼして成る装置。 - 【請求項9】 誘電性同調素子(4a,b)が石英又はPTFEから成る請
求項8又は9に記載の装置。 - 【請求項10】 誘電性同調素子(4a,b)が前記送り出し部の大気側に
配置されて成る請求項8又は9に記載の装置。 - 【請求項11】 誘電性同調素子(4a,b)がマイクロ波窓(3)に配置
されて成る請求項8から10の何れか一つに記載の装置。 - 【請求項12】 誘電性同調素子(4a,b)の外側輪郭が夫々のマイクロ
波導波管(5)の内側輪郭に対応する請求項8〜11の何れか一つに記載の装置
。 - 【請求項13】 誘電性同調素子(4a,b)がリング(4b“)、ディス
ク(4b‘、4a’、4a”)、コーン、ピラミッド又はこれ等の幾何学的形状
の何れかの組み合わせとして設計される請求項8〜12の何れか一つに記載の装
置。 - 【請求項14】 ガス入り口(7)が基体ホルダー(6)に近接して配置さ
れる請求項8〜13の何れか一つに記載の装置。 - 【請求項15】 基体ホルダー(6)とマイクロ波窓(3)の間の距離が5
〜80mmである請求項8〜14の何れか一つに記載の装置。
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