JP2003523826A - 冷却流路付き金属帯連続鋳造シリンダー - Google Patents
冷却流路付き金属帯連続鋳造シリンダーInfo
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- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
- B22D11/003—Aluminium alloys
Abstract
Description
金属帯の連続鋳造に関するものである。本発明が全く際立っているのは、金属帯
の連続鋳造シリンダーの冷却流路により、そのようなシリンダーの使用中に発生
する熱による不均等な磨滅(もしくは楕円化)を特に減少させることができる点
である。
的に互いに対面するように位置している、少なくとも二本の全く同じシリンダー
(1A及び1B)があり、製造しようとする金属帯の厚みのスペース(または間
隙)Eで互いに隔てられ、互いに逆方向に回転する。金属(2)が注入器(6)
によりスペースの片側から液状で供給される一方で、金属帯(3)は反対側から
定格のEoの厚みで出ていく。金属はその二本のシリンダーの間で固体化するが
、その場所は固体化前線(5)の名称で知られている。
ルから数ミリメートル以下のものである。
20)、つまり金輪のついたシリンダーの部分の横断面の表示に相応する。図2
b)は、図2a)の切断面I−I’に沿った縦断面の表示に相応する。
と冷却手段の為に、中央部に金輪(11)を巻いたシリンダー本体(10)があ
る。実際、圧延作業の際には、シリンダーの冷却を効率的に行う必要がある。
ダー本体(10)の内部に位置する少なくとも一つの冷却流路(12)の中を循
環する。この流路には、冷水(F)導入用の第一導管(13)が少なくとも一本
と、加熱された水(C)を排出する為の第二導管(14)が少なくとも一本ある
。これらの導管の形状は、基本的には、シリンダーの軸(4)に平行な盲穴の形
状を呈しており、それぞれの両端のうちの一端は貫通しており、もう一端は塞が
れていて、金輪(11)の全長にわたって伸展している。直径がより小さい複数
の半径方向の管(15、16)によって、各導管(13、14)が、対をなす合
流管(17、18)に結ばれ、その合流管の形状は溝の形を呈しており、金輪(
11)の内面の直下に位置し、シリンダーの軸(4)に平行に配置されている。
合流管(17、18)は、シリンダーの軸(4)の横断面内で、金輪(11)の
すぐ下に位置する複数の環状路(19)につながれている。一般的には、環状路
と合流管は、シリンダー本体(10)の外周面のところにつくられている。
5、151、152)と、それらに対応する配給合流管(17、171、172
)と呼ばれるものとが、冷水供給流路を構成している。同様に、熱水排出管(1
4、141、142)のそれぞれ、並びに、半径方向の管(16、161、16
2)と、それらに対応する排出合流管(18、181、182)と呼ばれるもの
とが、熱水排出流路を構成している。図3は、外周の方向に沿って、先行技術の
シリンダー本体の供給合流升と排出合流升とが交互に並んでいるところを示して
いる(環状路(19)は、図面を簡略にする為に数本のみを表示した)。典型的
には、半径方向の管それぞれが同時に5本の別々の環状路に供給する。
第一の半径方向の管(151、152、...)を介して配給合流升(171、
172、...)の中へと分配され、配給合流升(171、172、...)及
び環状路(19)と直角をなす金輪と熱交換するに至り、このように冷却を保持
したままで、ついで第二の半径方向の管(161、162、...)を介して排
出合流管(181、182、...)に受け入れられて、それから、排出導管(
141、142、...)によって排出される。図2a)と2b)の矢印は冷却
液の循環方向を示す。
導管と排出導管のペアの数は典型的には二対、三対または四対である。これらの
導管とそれに対応するパイプは、シリンダー本体に対称に配置されている。図2
に示された例では、二対の流路が交互に90°ずつずらして配置されている。三
対または四対の流路の場合には、角度のずれはそれぞれ60°か45°である。
、金輪の中およびシリンダーの内部に、冷たい区域と熱い区域ができる。このよ
うな温度のばらつきは、4°Cにも達することがあり、膨張を引き起こし、「不
均等な磨滅」あるいは「楕円化」と呼ばれるシリンダーの変形が生じる。この楕
円化が、鋳造された金属帯の厚みの環状の不均整を引き起こし、品質を悪化させ
てしまう。この欠点は鋳造される金属帯が薄ければ薄いほど、それだけ一層、面
倒なことになる。
ので、たとえシリンダーの変形がなくとも厚みが変化することになる。
、鋳造される金属帯の品質と厚みの均整を改善することのできる、シリンダー内
部の温度の開きを無くすか、あるいは最小限にできる手段を模索した。
許第5642772号に対応する)フランス特許第2723014号において、
シリンダー本体内での冷却液の循環方向を定期的に逆転させ、冷却液供給流路が
加熱された液体の排出流路になり、その逆にもなるようにすることを提案した。
この解決法は、シリンダーを交換する必要なしに不均整な磨滅をかなり減少させ
ることができるが、冷却外部流路の取り付けと機械の操作方法の適応が必要にな
る。特に、過渡的な段階での管理及び/または循環方向の逆転の頻度は、合金の
性質に左右される。
け長さのあるシリンダー(≧2メートル)で生じる金属帯の厚みの変化とを減少
させ、更には、なくすことができるような解決法を模索した。
ダーの金輪を搭載するに適しており、冷却流路を有している。その冷却流路には
、少なくとも一本の冷却液供給導管、少なくとも一本の冷却液排出導管、少なく
とも一本の配給合流升、少なくとも一本の排出合流升、各合流管を対応する導管
につなぐ少なくとも一本の分配管、そして供給合流升と排出合流升とをつなぐ複
数の環状路とがあり、それら合流升と環状路は、前記流路の中を循環する冷却液
を金輪の内面に接触させ、冷却する役割を果たしている。そして、本発明の連続
鋳造器のシリンダー本体の特徴は、それら合流升が、外周方向と同時に縦方向に
も、配給合流升と排出合流升とを交互にくるように、配置されていることを特徴
としている。
と同時に縦方向にも、冷たい液体Fの到着区域と加熱された液体Cの排出区域と
が交互に、できれば互いに接近した状態で、並べられるように、シリンダー内部
の冷却流路を変更することである。
のではなく、金輪の内面の下で冷たい区域と熱い区域とを交互に作ることにより
、金輪の外面の温度のばらつきを大幅に削減することに適しているものと考える
。本出願人は、更に、複数の合流升を用いると、水路内部の冷却液の流量が、驚
く程、ずっと均一なものになることを算定した。
よりも目に見えて短く、角度的に等間隔の母線上に並べられており、合流升の配
置が、規則的な流路で、更には格子状に配置されるように、供給導管と排出導管
に接続されている溝のような形状を呈している。
ダーをも対象としている。
象としている。
循環方向を周期的に逆転させる連続鋳造シリンダー冷却方法をも対象としている
。
表面の部分(圧延区域)を平面的に示している。 図4は、本発明のシリンダー本体について、金輪の下に位置するシリンダー本体
の表面の部分(圧延区域)を平面的に示している。 図5は、本発明によるシリンダー本体を、分配管が通る二つの横断面(図4の平
面I−I’とII−II’)を示している。 図6は、本発明によるシリンダー本体の二つの縦断面(図5の平面I−I’とI
I−II’)を示している。
、図6の参照番号でまとめて同じように総称することにする。それにより、例え
ば、何ら特定の要素を対象とするのではない場合には、配給合流升(7101、
7102、7103、...)はまとめて参照番号(70)で示してよいし、供
給導管(31、32、33、...)はまとめて参照番号(30)で示してよい
。
れる中央部に、シリンダーの金輪(111)を搭載するに適しており、冷却流路
(200)を有している。前記冷却流路には、少なくとも一本の冷却液供給導管
(30)、少なくとも一本の冷却液排出導管(40)、少なくとも一本の配給合
流升(70)、少なくとも一本の排出合流升(80)、各合流管を対応する導管
につなぐ少なくとも一本の分配管(50、60)、そして配給合流升と排出合流
升とをつなぐ複数の環状路(90)とがあり、前記合流升と環状路は、前記流路
の中を循環する冷却液を金輪(111)の内面に接触させることで冷却する役割
を果たしている。そして、本発明の連続鋳造器のシリンダー本体の特徴は、それ
らの合流升(70、80)が、外周方向と同時に縦方向にも、配給合流升(70
)と排出合流升(80)とを交互にくるように、配置されているところにある。
70/80...という配列を形成することができるように金輪の表面の下に配
置されている。このように交互に並べる為に、配給合流升(70)の数は少なく
とも2に等しく、排出合流升(80)の数は少なくとも2に等しい。
型的には2、4または6に等しいこと)が望ましい。そうすれば、使用の際に、
排出導管の数に等しい数の供給導管が得られる。このようにして、供給導管と排
出導管を(横断面において)円状に交互に配置することができる。それらにつな
がれている合流管についても同様である。供給導管(30)の数Naは排出導管
(40)の数Neに等しいことが望ましい。
更に具体的には、配給合流升の数が供給導管数の倍数の整数Mであること、そし
て、排出合流升の数が排出導管数の倍数の整数Mであることが好適であり、Mは
2以上とする。このように選択することにより、冷却流路の設計と実際の制作と
を単純にすることが可能になる。この場合、供給導管のそれぞれをM本の別々の
配給合流升につなぎ、排出導管のそれぞれをM本の別々の排出合流升につなぐこ
とができるようになる。例えば、流路に三本の供給導管と三本の排出導管があり
、各導管が6本の合流升(M=6)につながれているなら、合流升総数は36本
ということになる。
管の形状は好ましくは、シリンダーの軸(4)にほぼ平行な盲穴の形であり、そ
れぞれの両端のうちの一端は貫通しており、もう一端は塞がれていて、金輪(1
11)の全長にわたって伸展している。導管(30、40)をシリンダーの軸(
4)の周囲に対称に配分するのもまた好適である。導管(30、40)は、でき
れば軸(4)から等距離にあるのが望ましい。このような配置は、特にシリンダ
ー本体の製造を単純化する。
。金輪の表面の温度の最適な均質性を実現できるように、本発明の流路には、3
60°/Nに等しい角度αだけずらした、できれば、少なくとも二対の供給導管
と排出導管があることが望ましく、Nは導管の総数とする。例えば、流路に三本
の供給導管と三本の排出導管がある場合、Nは6に等しいので、角度αは60°
ということになる。
の直下に位置する長く伸びた溝の形をしており、その長軸はできればシリンダー
の軸(4)にほぼ平行であることが望ましい。各導管につながれたそれぞれの合
流升の数は、少なくとも2に等しく、その数は、金輪の外面(112)の温度を
効率的に均質化できるように、金輪の長さに応じて決定される。
に短く、更に正確に言えば、最長でも、金輪の長さの約半分に等しいというとこ
ろである。本発明の望ましい実施態様においては、合流升(70、80)の長さ
は、ほぼ同じ長さLcである。
表面の直下に位置する複数の環状路(90)につながれている。これらの環状路
が各配給合流升(70)を少なくとも一本の排出合流升(80)につないでおり
、金輪を効率的に冷却するように、金輪(111)の内面(113)と接触した
状態で冷却液を循環させる。環状路(90)は金輪の表面の下で配分され、冷却
を一層広範な均質性をもって行いやすくする為に、できれば等距離であることが
望ましい。環状路の数は少なくとも2に等しい。
、環状路(90)内の流れが十分であり、なおかつ、金輪に沿って冷却液の(全
体的に均一な)個別の配分が行われることを確実に実現するようになされる。そ
のような複数の理由により、分配管(50、60)の垂直な断面積はできれば、
導管のそれよりも小さいことが望ましい。
配給合流升(70)が少なくとも一本の排出合流升(80)と交代するように、
金輪(111)の表面下で規則的な流路網を形成している。その流路網の規則性
は、温度の均質性を更に広範に制御することを可能とする。
母線に沿った線状の列、つまり縦の列で配置されるのが望ましい。この場合には
、導管(30、40)は、異なった列の合流升(70、80)につながれるのが
好適であり、そしてできれば、隣接する列の合流升(70、80)にだけつなぐ
のが望ましい。合流升(70、80)の列の数は導管(30、40)の数に等し
いのが好適であり、そのようにすれば、本発明の流路を単純にすることができる
。
を効率的に均質化できるように、その金輪の長さに応じて決定される。各合流升
の長さLcは、金輪の長さをLfとすると、Lf/Ncを僅かに下回るものにな
る。金輪の均質な冷却と、効果的で補足的な機械的支えとを同時に確実にする為
に、一列の合流升は、できれば、それら自身の長さの約5%から25%の間の距
離で分離されていることが望ましい。母線による合流升の本数は、典型的には、
直線で1メートル当たり10本である。
50)を介して配給合流升(70)の中へと分配され、合流升(70)及び環状
路(90)と直角をなす金輪(111)と、金輪(111)の内面(113)と
直角に熱交換するに至り、このようにしてそれを確実に冷却できるようにし、つ
いで第二の分配管(60)を介して排出合流升(80)に受け入れられて、それ
から排出導管(40)によって排出される。連続鋳造作業の際に、金輪が、その
外面(112)のところで吸収する熱エネルギーは、このようにして冷却液に伝
達され、冷却流路により、シリンダーの外部に排出される。
ている。
シリンダーを用いること、そしてそのシリンダーの流路内での液体の循環方向を
定期的に逆転させることが含まれていてもよい。つまり、供給導管が定期的に排
出導管になり、配給合流升も定期的に排出合流升になり、そしてその逆が行われ
るということで、フランス特許第2723014号に記載されている通りである
。
合流升(70、80)は金輪(111)の(その長さの半分に満たない)僅かな
部分の下を伸びているに過ぎず、合流升は、シリンダー本体の表面上で、合流升
の列が形成されるように分配され、それらは好ましくは、一つの母線の上で揃い
、かつ、規則的な合流升の流路網が構築されるようになっている。一つの母線の
上に位置する複数の合流升は、近くの母線の合流升からは、角度αで角度的に分
離されている。
そして列ごとに20本の合流升がある冷却流路を示す。並べられた合流升の列の
数は、導管の総数、つまりN=6に等しい。この場合には、例えば、冷却液供給
導管(31)につながれた別々の合流升は合流管(7101、7102、710
3、...7120)であり、冷却液排出導管(41)につながれた別々の合流
升は合流升(8101、8102、8103、...8120)等であるという
ことになる。配給合流升は同一の母線上に、かつ近くの母線の上に位置する排出
合流升と交代する。その際、二列の合流升を隔てる角度αは60°である。
の表面の部分を広げて見せているが、そこに示されているのは、本発明の望まし
い実施態様に従った、シリンダー本体の供給合流升と排出合流升との格子状の配
置である。文字FとCはそれぞれ、冷却液が到着する区域と加熱された液体が排
出される区域とを指し示している。図面を簡略化するために、環状パイプ(90
)のいくつかだけが示されている。矢印PとLは、それぞれ、外周方向と縦方向
を指している。供給合流升(70)と排出合流升(80)に参照番号を付するこ
とについては、行列に則した方法がとられる。冒頭の数字(7または8)はその
合流升の性質(供給用あるいは排出用)に対応しており、二つ目の数字は、その
合流升がつながる導管(30または40)に対応しており、三番目と四番目の数
字は合流升が位置づける並びiに対応するものである。例えば、参照番号830
2の排出合流升は、参照番号43の排出導管につながれており、並びi=2に位
置する。
る。図5a)及び5b)は、それぞれ図4の断面の平面I−I’とII−II’
に対応しており、更に一般的には、各導管につながれた合流管の偶数(i=2,
4,6,...)と奇数(i=1,3,5,...)が交互に繰り返されるのに
対応している(それは、それに適合するように増分されていく筈の参照番号で行
われていく。つまり、例えば図5b)の参照番号7101は、i=3に対応する
断面については参照番号7103になり、i=5に対応する断面については参照
番号7105になる等)。
切片(または断面)に分解することができ、それらがシリンダーに沿って繰り返
し現れることにより、合流升の構成単位の交代が生じる。このように配置するこ
とにより、各供給導管または排出導管を、その導管の両側に位置する対応する合
流升に交互につなぐことができ、それによって、規則的な流路網が形成される。
この流路網の網目のきめ細かさは、合流升と導管の数で決定される。
ように、対応する合流升に対して導管の角度をずらしておくことが好適である。
この場合には、導管(30、40)を合流升(70、80)につなぐ分配管(5
0、60)を、対応する導管または合流升を通過する半径方向の軸に対して角度
βだけ傾けてもよい。
している。これらの断面は、それぞれ、図5a)の平面I−I’と図5b)の平
面II−II’に対応している。矢印は冷却液の循環方向を示している。
cであることが望ましく、それにより、特に冷却流路の設計の単純化が可能にな
る。
差は、500℃を上回りかねないその表面の最高温度に対して、0.5℃を下回
るにとどまる筈である。同一の条件で、先行技術の冷却流路を用いれば、温度差
はむしろ最大で4℃になり、それによって、シリンダーの楕円化による0.04
mmの金属帯の厚みの変化が引き起こされることになる。
リンダー軸にほぼ平行で60°の角度で分離された三本の供給導管と三本の排出
導管が交互にある冷却流路と、60°の角度で分離された6本の母線の上に配置
された6本の合流升とが付いている典型的なシリンダーの場合においての、水路
間の流量の差も、本出願人は算定した。先行技術に対応する、半径方向の管17
本と環状路85本(つまり半径方向の管それぞれに環状路5本)をもち、合流升
は典型的には長さ2050mm、深さ10mm、幅20mmのシリンダーの場合
には、本出願人が概算したところでは、半径方向の管に近い水路の流量は、半径
方向の管から最も遠い水路の流量の約二倍であった。図4から6に示されたよう
な、本発明の典型的な配置では、6本の母線のそれぞれの上に、長さ75mm、
深さ8mmそして幅14mmの合流升が23本あり、それらの合流升は6本の母
線の上に、列をなして配置され、各合流升ごとに環状路が3本あるが、本出願人
が概算したところによると、流量は全ての水路の中でほぼ同一であった。
り、シリンダーの楕円化は、薄ければ薄いほど金属帯にとって有害となる。
機械的な支えを更に均一にすることができるという利点もある。このような配置
により、屈曲する区域の表面積が制限され、金輪の機械的疲労に対する耐久力が
改善される。
Claims (15)
- 【請求項1】圧延区域と呼ばれる中央部に、円筒形の金輪(111)を搭載
するに適し、冷却流路(200)を有している連続鋳造機のシリンダー本体(1
10)であって、前記冷却流路は、少なくとも一本の冷却液供給導(30)、少
なくとも一本の冷却液排出導管(40)、少なくとも一本の配給合流升(70)
、少なくとも一本の排出合流升(80)、各合流管を対応する導管につなぐ少な
くとも一本の分配管(50、60)、そして供給合流升と排出合流升とをつなぐ
複数の環状路(90)とがあり、前記合流升と環状路は、前記流路の中を循環す
る冷却液を金輪(111)の内面に接触させて、それを冷却する役割を果たして
おり、それらの合流升(70、80)が、外周方向と同時に縦方向に、配給合流
升(70)と排出合流升(80)とが交互にくるように、配置されていることを
特徴とするシリンダー本体。 - 【請求項2】前記導管(30、40)の総数は、偶数、そして、望ましくは
2、4または6に等しいことを特徴とする、請求項1に記載のシリンダー本体。 - 【請求項3】合流升(70、80)の総数は、導管(30、40)の総数の
倍数の整数Mであり、Mは2以上であることを特徴とする、請求項1または2に
記載のシリンダー本体。 - 【請求項4】各供給導管(30)は、別々のM本の配給合流升(70)に結
ばれており、各排出導管(40)は、別々のM本の排出合流升(80)に結ばれ
ていることを特徴とする、請求項3に記載のシリンダー本体。 - 【請求項5】合流升(70、80)は、長く伸びた溝の形状を呈することを
特徴とする、請求項1から4のいずれか一つに記載のシリンダー本体。 - 【請求項6】合流升(70、80)は、ほぼ同一の長さLcであることを特
徴とする、請求項5に記載のシリンダー本体。 - 【請求項7】合流升(70、80)の長軸はシリンダーの軸(4)にほぼ平
行であることを特徴とする、請求項5または6に記載のシリンダー本体。 - 【請求項8】合流升(70、80)は、金輪(111)の表面の下で規則的
な流路網を形成していることを特徴とする、請求項1から7のいずれか一つに記
載のシリンダー本体。 - 【請求項9】合流升(70、80)は、金輪(111)の下で縦の列をなし
て配置されていることを特徴とする、請求項1から8のいずれか一つに記載のシ
リンダー本体。 - 【請求項10】供給導管(30)と排出導管(40)が、それぞれ違った列
の配給合流升(70)と排出合流升(80)につながれていることを特徴とする
、請求項9に記載のシリンダー本体。 - 【請求項11】導管(30、40)が、隣接する列の合流升(70、80)
にのみつながれていることを特徴とする、請求項9または10に記載のシリンダ
ー本体。 - 【請求項12】合流升(70、80)の列の数は、導管(30、40)の総
数と等しいことを特徴とする、請求項9から11のいずれか一つに記載のシリン
ダー本体。 - 【請求項13】金輪(111)と請求項1から12のいずれか一つに記載の
シリンダー本体(110)とを備えた連続鋳造機のシリンダー。 - 【請求項14】請求項13に記載のシリンダーを少なくとも一本備えた連続
鋳造機。 - 【請求項15】請求項13に記載の少なくとも一本のシリンダーの冷却流路
(200)の中の液体の循環方向を定期的に逆転させることを特徴とする連続鋳
造シリンダーの冷却方法。
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