JP2003519300A - 最新式蒸煮プラントにおける改良されたターペンタイン回収の方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】最新式蒸煮プラントにおける改良されたターペンタイン回収の方法の提供 【解決手段】アルカリ蒸煮によるパルプの製造方法であり、該方法では古液が加圧タンクへ運ばれ、そして少なくとも１つの液が１℃ないし５℃の温度差相当に膨張させられる。 発生した蒸気は、ターペンタイン回収へ導かれる。したがって、上記液中に溶解したターペンタインおよびガスの除去に効果的で、ターペンタインの回収量が増加し、よりよい洗浄適性なおよびより高品質なパルプが得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】

本発明はセルロース系材料から蒸煮パルプを製造するための方法、および特に
改良されたターペンタイン回収に関する。

【０００２】

【従来の技術】

アルカリパルピング工程および特にクラフトパルプピングが、セルロースの製
造の主流であるのは、アルカリパルピングは、他のいかなる商業用パルピング工
程からのものよりも強いパルプ繊維を与えるからである。木材チップを蒸煮する
ための既知の方法は、バッチ工程である。慣例的なクラフトバッチ工程では、木
材チップは、直接もしくはコンベヤーシステムによってビンから蒸解がまへ供給
され、そして蒸煮液が加えられる。その蒸煮液は、通常、ホワイトリカーと呼ば
れ、水酸化ナトリウムと硫黄化合物の水溶液を含む新しい蒸煮液と、チップを覆
いそして液対木材の比率を調節するために前の蒸煮からの古液（ブラックリカー
）を含む。チップと液が加えられると、蒸煮は、スチームにより間接的にもしく
は直接的に熱を導入することにより開始される。蒸煮それ自体は、加熱期間と“
加圧”期間からなる。蒸煮条件は、通常、相当する沸点と同等な圧力である１６
０℃ないし１８０℃である。非木化が所望の反応程度に進行した蒸煮の終了時に
は、蒸解がまの吹込バルブが開かれ、蒸解がまの内容物は、蒸解がまの中の熱液
がスチームへと急速に気化し、蒸解がまから蒸煮されたパルプを押しやるので吹
込みタンク中に排出される。

【０００３】 蒸煮サイクルの間、蒸解がまはシステムから空気と他の非凝縮性気体を除去す
るために絶えずガス抜きが行われる。タ−ペンタイン、スチーム及び他の揮発性
化合物もまた、このガス抜きもしくはガスオフ（ ｇａｓｓ−ｏｆｆ）期間の間
に放出される。もし蒸解がまが正しく加熱され、ガス抜きがされたならば、タ−
ペンタインの大部分は蒸煮温度および圧力に達した時点で出てくるであろう。（
Ｄｒｅｗ，Ｄ等の硫酸塩タ−ペンタイン回収，Ｐｕｌｐ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ
Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ， ニューヨーク，１９７１年， ７０頁)。 蒸解がまか
らの蒸気は分離器に運ばれ、キャリーオーバーされたブラックリカー及び／又は
パルプは分離され、そしてタ−ペンタイン、スチーム、及び非凝縮性な気体は
、１個あるいは複数の凝縮器に運ばれる。タ−ペンタインと水から成っている凝
縮液は、デカンターに運ばれそこで二つは分離される。タ−ペンタインオーバー
フローはタ−ペンタイン貯蔵タンクに運ばれる。バッチ蒸解がまのタ−ペンタイ
ン回収については、Ｄｒｅｗ，Ｄ等による著作、硫酸塩タ−ペンタイン回収，Ｐ
ｕｌｐ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，ニューヨーク ，１９
７１年，６５ないし９３頁中、“バッチ蒸解がまからのタ−ペンタイン回収”章
中に広範囲にわたって記載されている。

【０００４】 しかしながら、上に言及された慣例的なバッチ工程はエネルギー効率が悪く、
低強度巻出のパルプを生産する。

【０００５】 バッチ工程はそれ故に、とりわけエネルギーを節約することを目的とし、開発
されてきた。１９８０年代の初めから、様々な種類の置換を使用する新しく開発
されてきた効率的クラフトバッチ工程が注目を浴び始めた。液置換バッチ工程の
特徴は、蒸煮の終わりに、熱いブラックリカーを回収し、その後のバッチにその
エネルギーの再利用を行うことである。この開発工程の好例は、例えば、ファガ
−ランドによる米国特許 Ｕ．Ｓ．５，５７８，１４９号明細書およびオースト
マンによる米国特許 Ｕ．Ｓ．４，７６４，２５１号明細書中に記載されている
。通常は、１００℃以上の置換された液は、通常、連続加熱回収システムを含む
一つもしくは複数の加圧アキュムレーター中に貯蔵される（例えば、米国特許
Ｕ．Ｓ．６，６４３，４１０号明細書参照）。その結果、バッチ蒸煮のエネルギ
ー効率は増加した。

【０００６】 高熱吹込み技術を利用する蒸解がま排出を避けるけることによる液置換バッチ
法によって、パルプの質もまた改良された。寛和な蒸解がま排出は、典型的には
、排出前に蒸解がまを冷却し、蒸解がま中の加圧を開放し、そして次に、蒸解が
まから蒸煮された材料を、排出することによって達成される（例えば、米国特許
Ｕ．Ｓ．４，８１４，０４２号明細書参照）。液−置換クラフトバッチ蒸煮の
さらなる開発は、促進した非木化および高パルプ強度を達成するためにエネルギ
ー効率そして残余および新しい蒸煮化学薬品の効率的な使用の組合せが関与して
いる（例えば、米国特許 Ｕ．Ｓ．５，１８３，５３５号明細書および米国特許
Ｕ．Ｓ．６，６４３，４１０号明細書参照）。これは、蒸煮の終わりに、まず
熱くて、残余硫黄が多い“マザー”ブラックリカーを一つのアキュムレーターに
回収し、次に洗浄濾液によって汚染にされた固形分と温度が低いブラックリカー
の一部を他のアキュームレーターに回収する置換を準備することにより達成する
ことが可能である。貯蔵されたブラックリカーは次に、次回分の木材チップを熱
いホワイトリカーで蒸煮を完成する前に順番は逆だけれど浸含させ反応させるた
めに再利用される。この方法により、高投入量の硫黄と低投入量のヒドロキシル
イオンによるクラフト蒸煮を始めることが可能になり、およびかくして熱いブラ
ックリカーの前処理段階で、重要である硫黄−リグニン反応を実施することが可
能になった。

【０００７】 液−置換バッチ工程ではチップは通常、液で完全に覆われる。典型的には、よ
り高い液対木材の比が、液置換およびより効率的な液循環を可能にするため、よ
り高い液対木材の比が、慣例的なバッチ蒸煮に比べて使用される。さらに、より
高い液対木材の比およびその置換手段は、蒸解がまの内容物により均等な化学薬
品および熱の分布をもたらす。その結果、製造されたパルプはより均質になる。

【０００８】 このように、ほとんどが１９８０年代に起ったバッチ蒸煮技術の上に言及した
開発は、エネルギー節約に関しての改良を特徴とするだけではなく、また非木化
したセルロース材料系の改良された巻出強度も提供し、そして蒸煮中の非木化の
拡大することが可能にさせた。

【０００９】 しかしながら、液置換バッチシステムの導入は、低いターペンタインの収量と
言う結果になることが分かった。ターペンタイン回収は、工場で、より小さい経
済的役割しかもっていなかったため、一般的には、ターペンタインの回収には、
余り注意が払われなった。研究の課程で、しかしながらターペンタインが、蒸解
がまから排出されたパルプ中および／またはその古液中に一部分存在するという
ことが分かった。その他の非凝縮性気体もまた蒸解がまや蒸煮プラントのガス抜
きにより影響されそして結果的にターペンタイン回収にも影響を与える。従って
、ガス抜きが効果的でない時には、他の気体もまた排出パルプおよび／またはそ
の古液中に発見され得る。ブラックリカー中では、ターペンタインは例えば、石
鹸溶解性に影響してそして石鹸の性質を変化させる。ブラックリカー中の高濃度
のターペンタイン含有量は、石鹸溶解性を低くする。古液からの石鹸分離は、例
えばパルプ洗浄エリア中で影響を受ける。蒸煮サイクル中の、不効率なターペン
タインの除去は、リグノセルロース系材料からの抽出物例えば、石鹸の蒸煮液中
への溶解性を減少させる。ターペンタインは、パルプ懸濁液中でも同じように石
鹸に影響し、そして高濃度のターペンタインは、パルプ懸濁液の液相中への抽出
物の低溶解性の原因となる。結果として、パルプを脱水および洗浄することは困
難となり、そしてターペンタインの除去が効果的でないときに、洗浄中の技術問
題が発生する。洗浄中の問題は例えば、化学薬品消費量の増加および漂白段階で
の洗浄による高い損失による製造されたパルプの低品質化などの製造困難を引き
起こし得る。排出パルプ中の高いターペンタイン濃度は、例えば、洗浄プラント
中で、その揮発性化合物が蒸発し得る可能性があるので、環境的被害を及ぼし、
および安全損害もまた引き起こし得ることがある。最近の研究で、高品質パルプ
、高率的なパルプ製造およびターペンタインの高回収効率は、しばしば一緒に作
用することが分かったので、液−置換バッチシステムの開発が起こらなければな
らないのだった。

【００１０】 従来の液−置換バッチ工程では、蒸解がまは、加圧古液アキュムレーターへガ
ス抜きされ、そこからガスは、ターペンタイン回収へガス抜きされる（例えばＲ
ＤＨシステム中で（フォーラン，Ｃ．Ｄによる．，Ｋａｍｙｒ蒸解がまシステム
−常温吹込バッチ蒸解がまシステム−ＴＭＰ工程凝縮器、デカンターおよび貯蔵
システムに回収覚書，１９９４年 ＰＣＡ／ＴＡＰＰＩ 副生成物回収短期コー
ス，１９９４年３月１４から１６日，ジョージア州ストーンマウンテン，１７な
いし１９頁））、又は蒸解がまは、ターペンタイン回収システムへ直接ガス抜き
される（例えば常温−吹込システム（例えば、パターソン，Ｂ、アーネルフェル
ド，Ｂによる，“技術進歩はバッチパルピングを連続法と同じくらい効率的にす
る”，Ｐｕｌｐ＆Ｐａｐｅｒ １９８５年１１月，９０ないし９３頁参照））か
のどちらかである。上に言及したガス抜き方法の組合せ、すなわち蒸解がまの直
接ガス抜きとターペンタイン回収へのアキュームレーターのガス抜きでも認める
ことができる。ターペンタイン回収それ自体、すなわち液分離器、凝縮器、デカ
ンターは、慣例的なバッチ蒸煮で使用されたそれと本質的には異ならない。蒸解
がまから加圧古液アキュームレーターへのガス抜きを適用する場合、ターペンタ
イン回収へのアキュームレーターのガス抜きは圧力制御に基づき、超過圧が液を
、熱回収を通じて、常圧タンクへ押しやり、そして液の制御されていない煮沸を
抑制するので、その標的は、該アキュムレーター中に超過圧およびより特別には
、一定超過圧を保つことである。従って、揮発性化合物の蒸発が、アキュームレ
ーター中ではほとんど起こらない。ターペンタインはブラックリカー中に可溶化
され、およびターペンタイン回収は、より低減するであろう（フォーラン，Ｃ．
Ｄによる．，Ｋａｍｙｒ蒸解がまシステム−常温吹込バッチ蒸解がまシステム−
ＴＭＰ工程凝縮器、デカンターおよび貯蔵システム回収覚書，１９９４年 ＰＣ
Ａ／ＴＡＰＰＩ 副生成物回収短期コース，１９９４年３月１４から１６日，ジ
ョージア州ストーンマウンテン，１８頁））。

【００１１】 チップ前処理の後に循環が適用されている場合、従来技術の液置換工程の典型
的なのは蒸解がまが実際の蒸煮相中で高い開始温度を持っているということであ
る。従って、蒸解がまは、慣例的な蒸煮よりもより急速に蒸煮温度へ加熱される
。このようにして、チップ前処理の間、ガスオフ（ｇａｓｓ−ｏｆｆ）時間がな
いので、ガスオフ（ｇａｓｓ−ｏｆｆ）時間は短い。

【００１２】 慣例的なバッチ蒸煮に関しての他の相違点は、蒸解がまがより高い液対木材の
比で操作されるということである。従って、ターペンタインは、ブラックリカー
中に溶解し、慣例的バッチ蒸煮と比較して回収されたターペンタインの量が減少
する。熱い液の一部を蒸解がまの上部で液体−蒸気界面を作り出すために除去し
，そして次に、直接、ターペンタイン回収へ向けられた蒸気を除去する方法もま
た、ＰＣＴ出願ＷＯ ９８／５６９７８号国際公開公報およびフォークランド諸
島保護領ＦＩ出願９５１３９９に記載されているように提案された。しかしなが
ら、蒸解がまの上部に汚れのない液体−蒸気界面を使用する液−蒸気界面より上
での液循環およびターペンタイン回収への直接ガス抜きする常温吹込工程および
蒸解がまは液圧的にいっぱいではなく、液−気体界面が存在し、直接ガス抜きが
使用される上に言及された方法を使用するミル試験での我々の経験も又ターペン
タイン収量が慣例的バッチ蒸煮の水準にないことを示している。

【００１３】 従って、蒸煮工程からより効果的にターペンタインを回収し、より効果的に他
の揮発性ガスを除去する液置換バッチ工程の改良の必要性は明らかである。

【００１４】 連続蒸煮工程では、チップ材料は、熱いブラックリカーのフラッシングから得
られるフラッシュスチームにより蒸解がまに導入される前に加熱される。ターペ
ンタインおよび非凝縮性気体は連続蒸煮の間、蒸解がまから除去されない。代わ
りに、ターペンタインは典型的には、蒸解がまから１５０ないし１７０℃の温度
で抽出された古（ブラック）液から除去されなければならない。連続蒸煮では、
古液は蒸発器供給貯蔵所へ運ばれる前にフラッシングされる。液は多様な段階で
、典型的には、約１００℃の温度へと２度フラッシュされる。第一のフラッシュ
スチームは、入ってくるチップを、予熱するためにスチーム容器へ戻される。第
一のフラッシュタンクのアンダーフローは再びフラッシュされる。旧タイプの連
続蒸煮デザインでの第二フラッシュタンクからのフラッシュスチームはスチーム
容器からのガスと組合され、サイクロン分離器、凝縮器およびターペンタインデ
カンターへ送られる。第一のフラッシュスチームは、第二のフラッシュスチーム
より多くのターペンタインを含んでいる。より旧式デザインの欠点は、第一のフ
ラッシュスチーム中のターペンタインがスチーム容器中で凝縮されることである
。

【００１５】 より新しいデザインの連続蒸解がまでは、第二のフラッシュスチームの一部が
、チップを、プレスチームするためにチップビンの底に戻される。第二フラッシ
ュスチームがチップビンの中のチップを加熱するために戻された場合、第二フラ
ッシュスチーム中のターペンタインが、チップ上で凝縮する。スチーム容器中の
チップを加熱するための、第一フラッシュスチームから放出された熱は、主に水
の凝縮から得られる。これは、スチーム容器中の常温チップ上で第一フラッシュ
スチームターペンタインの凝縮を防止することにより、スチーム容器からターペ
ンタインを抜くことになる。より新しい連続蒸煮デザインでは、スチーム容器か
らのガスは、サイクロン分離器、凝縮器およびターペンタインデカンターへ送ら
れる。第二スチームの一部もまた凝縮器およびターペンタインデカンターへ導か
れる。しかしながら、連続蒸煮のターペンタイン回収収量は、慣例的バッチ蒸解
がまからよりも明らかに低い。連続蒸煮でのターペンタイン回収のより詳細は、
フォーラン，Ｃ．Ｄによる．，Ｋａｍｙｒ蒸解がまシステム−常温吹込バッチ蒸
解がまシステム−ＴＭＰ工程凝縮器、デカンターおよび貯蔵システム回収覚書，
１９９４年 ＰＣＡ／ＴＡＰＰＩ 副生成物回収短期コース，１９９４年３月１
４から１６日，ジョージア州ストーンマウンテン，４ないし１４頁に記載されて
いる。従って、連続蒸煮での、ターペンタインおよび他の揮発性化合物の回収の
改良の必要性もまた明らかである。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】

本発明は、従来技術の工業的条件下で使用されてきた手段と比較した、パルプ
蒸煮システム中で得られた改良されたターペンタイン分離による方法に関したも
のである。

【００１７】 従来技術であるクラフト蒸煮中で、多量のターペンタイン化合物が、古液中に
可溶化されることが知られているので、パルプ蒸煮工程中での古液の膨張および
フラッシングは、重要な要素である。古液中のターペンタインの高い含有量は、
蒸煮および洗浄プラント中に、臭気問題を引き起こし得る；ターペンタインが例
えば常圧タンク中のブラックリカー貯蔵中および洗浄中に気化され得るので弱臭
気ガスの蓄積による安全損害を引き起こし、弱臭気ガスの処理に問題が起き、お
よび古液中の抽出物のより低い溶解性を引き起こし、それによって抽出物が、パ
ルプ上に付着し得、その品質を下げ、パルプ洗浄をより困難にさせる。

【００１８】 本発明にしたがって、リグノセルロース系材料が入っている蒸解がまおよび古
液貯蔵のためのタンクを含む蒸煮プラント中の熱い液体を膨張させることおよび
フラッシングさせるために本方法は開発され、これにより、本質的には後の、例
えば洗浄および古液処理および蒸発などの蒸煮の後の工程から揮発性（例えばタ
ーペンタイン）および凝縮不可能（例えば空気）ガスが入ってくることを、防止
する。本発明による方法では、回収されたターペンタインの量が増加し、より容
易に洗浄されるパルプを供給し、パルプ品質を改良しおよびプラント内部の臭気
ガスの蓄積を改良する。

【００１９】

【課題を解決するための手段】

本発明にしたがって、クラフトパルピング工程の改良は、蒸解がまから加圧タ
ンクへ導かれた少なくとも一つの古液の膨張およびターペンタイン回収設備へ放
出された蒸気を導き、結果として、ターペンタイン回収の改良、洗浄プラントの
操作改良、およびパルプ品質の改良がなされるクラフトパルピング工程によって
達成された。本発明によって、蒸解がまから加圧タンクへ導かれた古液の少なく
とも一つは、膨張前の液の沸点に相当する第二圧力より低い圧力である第一圧力
で、膨張させられる。圧力降下は、約１ないし約５℃の温度差に相当する。膨張
により生じた蒸気は、ターペンタイン回収へと導かれる。

【００２０】 本発明の工程の一つの態様にしたがって、膨張は、沸点より約１℃ないし約５
℃高い温度に相当する圧力で液を加熱することおよび加熱された液をフラッシュ
することにより行われる。

【００２１】 本発明のもう一つの態様にしたがって、液が減圧されると、結果として、約１
℃ないし約５℃の温度降下が生じる。

【００２２】 本発明の工程のもう一つの態様にしたがって、膨張は、加圧タンク中に貯蔵さ
れた古液上でおよび温度１００℃以上で行われる。好ましくは、膨張は、最大温
度を有するそれら加圧タンク中に貯蔵された古液上で行われる。

【００２３】 本発明のもう一つの態様にしたがって、タンク中の液の温度が、入ってくる液
の温度より低いので、膨張は、飽和圧力で液を保持しているタンク中へ古液を供
給することにより実施される。

【００２４】 本発明のもう一つの態様にしたがって、古液がタンクに導入され、そして液の
一つの流れが、タンクから加熱装置を通ってタンク中の液体表面より高い位置に
あるガス空間へ導入される。好ましくは、古液は、タンク中の液体表面より高い
位置にあるタンクに導入される。

【００２５】 本発明のもう一つの態様にしたがって、液がタンクに導入され、そして液の一
つの流れが、タンクから加熱装置を通って膨張容器へ導入される。好ましくは、
液は膨張容器からタンクへ戻される。

【００２６】 本発明のもう一つの態様にしたがって、工程は、アルカリ蒸煮を使用するリグ
ニン−含有セルロース材料からのパルプの製法に与えられ、該工程は、 ａ）蒸解がまへリグノセルロース−含有材料を満たすこと、 ｂ）前記リグノセルロース−含有材料を含浸液でおよび続けて熱いブラックリカ
ーおよび予熱されたホワイトリカーを含むより熱い液で前処理を行うこと、同時
に蒸解がまから液を置き換えること、 ｃ）蒸煮されたリグノセルロース−含有材料および蒸煮液を製造するために、蒸
解がまをガス抜きしながら、前記リグノセルロース−含有材料を加熱および蒸煮
すること、 ｄ）古液を置き換え蒸解がま内容物を冷却するために、所望した蒸煮度で、上記
蒸煮液を、洗浄濾液で置き換え、そして ｅ）蒸解がまをからにすること を含み、段落ｂ）、ｃ）およびｄ）で除去された古液は、常圧および加圧タンク
で貯蔵される；そして加圧タンク中に貯蔵された液は、約１℃ないし約５℃の温
度差を利用して膨張させられ、および放出された膨張スチームおよび蒸解がまガ
スは、ターペンタイン回収へ導かれる。ホワイトリカーは、段落ｃ）に加えられ
ることができ、それによって、相当量の古液が除去される。

【００２７】 本発明のもう一つの態様にしたがって、膨張は、連続蒸解がまから排水された
加圧された液上で行われる。

【００２８】 該方法は、有意にターペンタインの回収量を改良し、洗浄プラントの操作を改
良し、それによってパルプの品質を改良し、臭気ガスの蓄積、特に蒸煮および洗
浄プラント中の臭気ガス蓄積を改良し、および石鹸分離の制御を改良する。

【００２９】 図１は、液−置換クラフトバッチシステムの構成図を示す。図は、必要とされ
たタンク、流れおよび蒸煮順序を説明している。 図２は、バッチおよび連続蒸解がまへのタンクの接続の従来技術配置を示す。 図３は、本発明による配置接続を示す。

【００３０】 図１および図２に関する本発明を以下に記載する。蒸解がまを木材チップで満
たすことおよび、蒸解がまを排気することでクラフト蒸煮は開始される。蒸解が
まが本質的に、含浸液タンク５からの含浸液Ａで満たされ、チップを浸軟および
加熱する前に、チップは、スチームで充填され得るかもしくはもしくは予備蒸気
化され得る。木材チップ充填および含浸液充填は、好ましくは、重なり合う。ポ
イントＡ１でのオーバーフローは、ポイントＡＢのブラックリカータンク４へ、
空気および希釈液の最前面を除去するために行われる。流れＡ１を閉じた後、蒸
解がまは加圧され、含浸は完了する。より高い含浸液温度は残留アルカリを必要
以上に速く消費させ、結果として、より高い不合格品、不均一な蒸煮およびより
低いパルプ品質を生じさせるため、含浸の間中、比較的低い温度が好ましい。好
ましくは、この含浸段階での温度は、１００℃以下である。実際には、約２０℃
ないし１００℃の温度が使用される。

【００３１】 次の段階では、木材チップは、実際の蒸煮前により熱い液でさらに処理される
。より熱い液の温度とは、１２０℃ないし１８０℃の間である。図１中で、熱い
ブラックリカーのタンク１から熱いブラックリカーＢが蒸解がま中へ注入される
方法を記載した。タンク１からのブラックリカーは、一定温度で、乾燥固体含有
物とアルカリ含有物も一定量なので蒸煮から蒸煮への一定性を保つことを容易に
させる。これは、熱いブラックリカーが木材に対する主要化学効果を持ち、ホワ
イトリカーを用いた蒸煮段階での選択性および蒸煮速度を制御するので重要なこ
とである。熱いブラックリカーによって置き換えられたポイントＡＢのより冷め
たブラックリカーＡ２は、ブラックリカータンク４へ導かれ、蒸煮液の回収のた
めに蒸発プラントへ、もしくはポイントＥの最後の置換の初期部分へ含浸段階中
に溶解したカルシウムを最終的に処理するために排出される。タンク３から蒸解
がま中へ熱いホワイトリカーＣの注入が蒸煮順序を継続する。熱いホワイトリカ
ーは、通常、とても高いアルカリ濃度のホワイトリカーを希釈するため、熱いブ
ラックリカーによって希釈される。ホワイトリカー充填させた後、より少量のブ
ラックリカー充填量が蒸解がまへのラインをフラッシュするために注入される。
液体Ｄ２は、約常圧沸点以上の熱い液によって置換され、熱いブラックリカータ
ンク２へ導かれる。

【００３２】 上に記載された充填手順の後、蒸解がまの温度は、ほとんど最終蒸煮温度に近
い。最終蒸煮温度は、木材原料および製造される品質に依存して、約１４０℃な
いし約１８０℃の間であり得る。最終の昇温は、直接もしくは間接スチーム加熱
および蒸解がま再循環を使用して行われる。蒸煮の間中に、タンク３から任意の
追加新蒸煮液Ｃが、アルカリ分布を均一化するために加えられ得る。古液Ｂ２は
その後、蒸解がまからタンク１もしくはタンク２へ除去される。

【００３３】 所望された蒸煮時間の後、木化が、所望された反応度ほど進行された時、古液
は、洗浄濾液Ｆで置換され得る。最初に、液Ｅが、含浸液段階中に溶解したカル
シウムを熱的に処理するために使用され得る。最終置換では、第一に、熱いブラ
ックリカーの最初の部分Ｂ１がＢ２と一緒に、充填段階中に必要とされる全体積
Ｂに相当する。使用された置換液によって希釈されているが、なおその常圧沸点
以上である置換されたブラックリカーの第二部分Ｄ１は、ポイントＤで、熱いブ
ラックリカータンク２へ導かれる。最終置換が完了した後、蒸解がま中の内容物
は、さらなるパルプの加工のために排出される。上記蒸煮順序が、さらに繰返さ
れ得る。

【００３４】 蒸煮工程の装置にはまた新しい液および古液が貯蔵され、熱が回収されるタン
ク貯蔵施設も含まれる。熱いブラックリカータンク２は、冷却された蒸発ブラッ
クリカーを、回収サイクルへ供給し、含浸液ブラックリカーを、タンク５へ供給
し、熱交換によりその熱をホワイトリカーおよび水に移す。蒸気、液および蒸解
がまガス抜きからのガスは、熱いブラックリカータンク２へ導かれ、そのガスは
さらにターペンタイン凝縮器および強臭気ガスの回収へ導かれる。タンク２は、
蒸解がまガス抜きで入ってくる液を分離する。熱いブラックリカータンク１は、
液体表面下に加熱および循環配管を備えられている。熱いブラックリカータンク
２は、いかなる加熱もしくは循環も備えていない。従来技術の液−置換バッチ蒸
煮によれば、加圧アキュームレーター、例えばタンク１およびタンク２は、常に
かなりの超加圧に保たれており、それは揮発性および非凝縮性ガスをブラックリ
カー中へ溶解させる。従って、ターペンタイン回収は低くなり、製造されるパル
プおよび古液が、揮発性ターペンタイン化合物並びに、所望してない非凝縮性ガ
スを含むために工程の乱れが引き起こされ得る。

【００３５】 図２は、蒸解がまから置換された液を処理するための従来技術によるタンク配
置を示している。図２ａ）中では、導管２０が、液−ガス界面２４以下で、蒸解
がまからの古液を、タンク２３に運ぶタンク２３を示す。バルブ２５は、タンク
２３中の圧力（Ｐ）および導管２２を通るガスの流量を制御する。導管２２は、
ガスを次の段階、例えばターペンタイン回収へ送る。図２ａ）の配置は、図１で
示したタンク２に関して典型的である。タンク２３は常に導管２０を通って供給
された液の温度と比較して新しいスチーム、他のタンクもしくは高い圧力で操作
している蒸解がまからの蒸気およびガスの添加により超加圧が保たれている。従
って、次の段階へと導かれるその液は、超加圧で保たれたタンク中では全く又は
ほんの少しの膨張（揮発）しか起こさないから本質的には供給される液と同じ温
度である（他の発熱もしくは吸熱反応を考慮に入れない場合）。

【００３６】 図２ｂ）中に、蒸解がまからのライン３０が接続されているタンク３３を示す
。導管３０は、液−ガス界面３４以下で、蒸解がまからの古液を、タンク３３に
運ぶ。古液は、液の温度を調整するためにポンプ３７および導管３５により熱交
換器３６を通って循環され、導管３１を通って次の蒸煮段階へ運ばれる液の一定
温度を確実にする。バルブ３８は、タンク３３中の圧力（Ｐ）を制御する。導管
３２は、ガスを次の段階、例えばターペンタイン回収もしくは他のタンクへ送る
。図２ｂ）の配置は、図１に従った液−置換システムのタンク１のためには典型
的である。タンク３３は常に、導管３０を通って供給された液の沸点に相当する
圧力以上の圧力で保たれており、および熱交換器３６で温度調整された後のタン
ク３３中の液の温度と比較される。超加圧は、タンク３３のガス空間（Ｇ）へス
チームの添加によって与えられ得る。

【００３７】 図２ｃ）中では、蒸解がまからのライン４０が接続されているタンク４３を示
す。導管４０は、液−ガス界面４４以下で、蒸解がまからの古液を、タンク４３
に運ぶ。バルブ４５は、タンク４３中の圧力（Ｐ）を制御する。導管４２は、ガ
スおよびスチームを次の段階、例えばスチームをプレスチーム容器、加熱装置へ
もしくは他のタンクへ送る。タンク４３は、エネルギーおよびターペンタインを
回収するための連続蒸解がまシステム中のフラッシュタンクの典型的な配置であ
る。タンク４３では、圧力は減圧され、スチームは、例えばプレスチームもしく
は他の加熱のために製造され、そして導管４１を通って導かれる液の温度は、明
らかに、導管４０を通ってタンクへ供給された液の温度以下である。膨張は通常
、効率的にスチームを製造するために２０℃以上であり、それは、通常、蒸煮前
にチップを加熱するために使用される。その後、多量のターペンタインがチップ
の上へ凝縮し、ターペンタイン回収効率は低くなる。

【００３８】 本発明の方法は、蒸解がまの液置換バッチシステムでガス抜きおよびタンク中
に貯蔵された熱いブラックリカーの少なくとも１つの膨張および、膨張中に放出
された蒸気を、ターペンタイン回収へ導くことを含む。この文脈における“飽和
圧力”は、与えられた液の沸点に相当する圧力を意味する。本発明によれば、タ
ンクの少なくとも１つの圧力は、ブラックリカーの飽和圧力もしくはその近辺で
保たれる。膨張帯では、蒸気は、膨張帯へもってこられたブラックリカーの飽和
圧力もしくはそれ以下の圧力へ圧力を調節することにより関連タンク中に貯蔵さ
れたブラックリカーから放出される。好ましくは、圧力は、膨張帯へもってこら
れたブラックリカーの飽和圧力より最高でも１バール以下で減圧される。膨張帯
は、タンクの内部もしくはタンクの外部に位置され得る。圧力調整は膨張帯へ供
給された液と膨張帯から導かれた液の温度を比較した時、約１℃ないし約５℃の
温度差に相当する。それ故に、ターペンタインおよび揮発性化合物および非凝縮
性ガスは、本質的にエネルギー回収に影響を及ぼすことなく、プラントの操作を
改善しそしてターペンタイン回収の増加を改良するためにシステムから除去され
得る。

【００３９】 本発明に従ったシステムでは、液−置換バッチ蒸解がまのガス抜きは、温度調
整の間中に、液循環下の蒸煮相で蒸解がまのガスを抜くことによって起こる。好
ましくは、上部液循環導管が、温度調整および液循環下の蒸煮相の間にフラッシ
ングを改善するために、蒸解がまの上部の液−蒸気界面の表面より高い位置に、
もしくは、蒸解がまの上部の外側で液−蒸気界面の表面より高い位置にある容器
の中へ配置される。圧力制御は、液−蒸気界面へ戻された液の飽和圧力より大き
いもしくはほぼ同等の圧力で蒸解がまからガス抜き調節することにより行われる
。好ましくは、圧力は、液−蒸気界面に戻された液の飽和圧力とほぼ同等に保た
れる。液−置換バッチ蒸解がまの蒸煮段階の間中に、蒸解がまから放出されるガ
スを処理する方法は二つある。ガスは、熱いブラックリカータンクへ導かれ、そ
こで、液滴が除去され、ガスはそこからターペンタイン凝縮器および強臭気ガス
の回収へ導かれるか、もしくは蒸解がまは液分離器、凝縮器、デカンターを含む
ターペンタイン回収施設へ直接ガス抜きされるかのどちらかである。前者は蒸解
がまからアキュームレータータンクへの圧力降下が約３．５バール以上である場
合に可能である。後者は蒸解がまと最低圧力を有するアキュームレーターの間の
圧力差が、約３．５バール以下である場合に可能である。前者では、アキューム
レータは液として働き、液滴分離装置を備えており、そしていかなる分離液およ
び液滴分離機もターペンタイン回収に必要とされない。

【００４０】 本発明に従ったバッチ蒸煮法では、上記に示した理由のために蒸解がまガス抜
きに加えて、蒸解がまから置換された熱いブラックリカーの少なくとも一つが、
膨張させられる。

【００４１】 図３は、本発明に従って蒸解がまから置換された古液のためのタンク配置を示
している。図３ａ）は、ライン５０が、蒸解がまから接続されていることを示し
ている。蒸解がまからの古液は、導管５５を通って、タンク５３の液−ガス界面
５４より高い位置に導入される。バルブ５７は、タンク５３中の圧力（Ｐ₅₃）を
制御する。本発明に従って、バルブはオリフィスプレート型が好ましい。導管５
２は、ガスを次の段階例えばターペンタイン回収へ送る。本発明に従って、タン
ク５３は、図１に示されるタンク２のための配置である。タンク５３は、圧力（
Ｐ₅₃）で保たれており、それは、膨張を引き起こし、可能な反応エネルギーを除
いて、液入口５０と液出口５１を比較した場合、約１℃ないし約５℃の温度差を
引き起こす。それにより、ターペンタインおよび揮発性有機化合物および非凝縮
性ガスは、効果的に液から除去される。

【００４２】 加えて、態様は、熱いブラックリカータンク２から熱交換機を通ってタンク５
もしくは蒸発プラントへ排出するポンプを必要とする。この利点は、より高い度
合いの膨張および減圧がタンク２中で使用され得るということであり、図３に示
した配置による。

【００４３】 膨張は、液が次の工程段階に導く前に、関連するタンクの外の特殊な容器中で
もまた起こり得る。ターペンタインおよび他の揮発性ガスは、圧力を減圧、好ま
しくは、最高で１バール減圧することによって、ブラックリカーから放出される
。図３ｂ）はそのような例を示し、ライン６０が、蒸解がまから接続されている
タンク６３である。導管６０は、古液を蒸解がまからタンク６３の液−ガス界面
６４下に導管６０を通って運ぶ。バルブ６９ａ）は、タンク６３中の超加圧（Ｐ ₆₃ ）を制御する。超加圧が調節される場合、導管６２はガスおよび蒸気を、次の
段階例えば、ターペンタイン回収およびさらに臭気ガス処理へ送る。導管６１は
、膨張容器６７へ液を供給する。タンク６３は、圧力（Ｐ₆₃）で保たれており、
この圧力は、タンク６７中に膨張を引き起こし、それによりより低い圧力（Ｐ₆₇ ）で保たれ、本発明に従って、これらの液入口６１と液出口６５を比較した場合
、約１℃ないし約５℃の温度差を引き起こす。導管６６は、放出された蒸気およ
びガスを次の工程段階へ、好ましくはターペンタイン回収へ導く。

【００４４】 膨張帯がタンクの内部に位置され、およびタンクに液循環が与えられた場合、
循環戻りループは、本発明に従って、液体−ガス界面増大のために、液体表面よ
り上のタンクの上部の部分に接続されている。次回のバッチのいかなる重要な液
の使用前に、膨張は起こる。加熱することおよび圧力調節は、膨張推進力を与え
る。加熱は、次のバッチで使用される熱いブラックリカーの温度を調整するため
に必要とされる。図３ｃ）およびｄ）は、どのようにこれが配置され得るかの例
を示す。

【００４５】 本発明に従って、膨張圧力において、沸点温度よりも約１℃ないし約５℃上の
温度へ液を加熱すること、およびそれに応じて減圧することは、ブラックリカー
を膨張させ、それによって蒸気が製造される。膨張帯へ放出された蒸気は、ター
ペンタイン回収施設に導かれる。

【００４６】 図３ｃ）およびｄ）に従った配置は、液置換バッチシステム中の図１のタンク
１のために適当である。方法はまた図１のタンク２において、タンク中の液面よ
りも高い上部の部分への内容物の循環を含み得る。図３ｃ）に従った配置では、
加熱することは、熱交換器７６中で、導管７７を通ってタンク７３のガス空間中
の膨張帯へ戻される液中のより高い温度を産み出すために適用されるので、そこ
では、導管７７および７１中の液の温度差を比較した場合、約１℃ないし約５℃
の温度差に相当する減圧が行われる。

【００４７】 図３ｄ）に従った配置では、液はタンク８３から熱交換器８８を通って別の膨
張容器９２へ注入され、その圧力は、バルブ９４ｂによって調節される。フラッ
シュスチームは、導管９１を通って取り去られ、および液は導管９０を経由して
タンク８３中の液体の本体へ戻される。導管８９と９０の間の圧力差は、約１℃
ないし約５℃の温度差に相当する。

【００４８】 本発明の態様に従って、加熱装置を有するタンクは、タンク接続の２つのグル
ープを分離するための混合−減圧遮断壁をもつ：一方は、タンクへの液入口およ
び加熱装置へ液を導いている配管への液入口、および他方は、液又はフラッシュ
スチームをタンクへ戻すよう振り分けている一本以上のラインおよびタンク出口
である。ガス空間は両側とも共通である。混合−減圧遮断壁は、液面を調節する
ために、壁に穴があるもしくは壁の両側が配管でつながり得る。この装置は、均
一特性および次の段階へ分配する液の低ターペンタイン含有量を確実にする。図
３ｃ）は、タンク７３への液入口７０および７１を通って次の段階へ導かれる液
の均一特性を確実にするために、タンク７３へ液を配分するライン７７から加熱
装置７６へ導いているライン７５を分離している遮断壁Ｗを表す。また図３d）
は、液入り口８０および８１を通って次の段階へ導かれる液の均一特性を確実に
するために、タンク８３へ配分しているライン９０から加熱装置８８へ液を導く
ライン８５を分離している遮断壁Ｗを表す。

【００４９】 本発明に従って、連続蒸煮に適当なシステムは、図２ｃ）類似の配置中の蒸解
がまから導かれた古液のための約１℃ないし約５℃の膨張を使用する。これらの
システムは、最小のエネルギー損失で、効果的にターペンタインおよび他のガス
を導管４５を通って除去する。それ故に、連続蒸煮がまシステムのエネルギー効
率は、影響を受けない。導管４１を通って導かれた液は、さらにタンク４３の後
に続くフラッシュタンクで、減圧される。

【００５０】 従来技術フラッシング（例えば連続蒸煮）と比較した本発明の明確な違いは、
フラッシング中の温度差および圧力降下が明確に低いということである。連続蒸
解がまの第一のフラッシュタンクの典型的な圧力降下は、約２５ないし３０℃以
上の温度差に相当する約２ないし３バール（ｂａｒ）以上である。蒸煮システム
においての古液のフラッシング従来技術では、主要目的は、充填チップ材料を加
熱するために生じたフラッシュスチームを使用することによるエネルギー節約で
ある。私達は意外にもただ低い程度の膨張だけが、古液からターペンタインを遊
離するのに必要であるということを発見した。より低い程度の膨張の使用の利点
は、ターペンタイン回収のためにエネルギー損失がより少なく、および低い凝縮
物量が作られるということである。これは、液置換バッチ蒸煮システムの熱回収
に適合し、そこでは、熱いブラックリカーは蒸煮の終わりに回収され、そのエネ
ルギーは１）次回のバッチの間、蒸解がまへ注入されるべき直接熱媒体としてお
よび、２）熱交換器によりホワイトリカーを加熱するために、再利用される。

【００５１】 これはまた回収されたターペンタインの量を増加するため、および本質的にプ
ラントのエネルギー経済に影響をおよぼすことなく蒸解がまおよび洗浄の操作を
改善するための連続蒸煮にもふさわしい。それ故に、本発明に従って連続システ
ム中の第一のフラッシングは、低い減圧温度降下が使用され得る。より大きい温
度降下による第二のフラッシングは熱回収目的のために、一度フラッシュした液
で行われ得る。

【００５２】

【実施例】

工業液置換バッチ蒸煮プラントで、軟材チップが蒸煮された。表１に示したタ
ンク１およびタンク２からの液は、本工程と接続されている実験室用膨張タンク
を使用し膨張させられた。膨張タンクに関するターペンタインのバランスが、算
出された。表１はその結果を示す。 表１．様々な減圧程度によるタンク１およびタンク２のフラッシング液の結果
を温度差として示した。０℃の△Ｔは、膨張タンク中の超加圧を適用した従来技
術を表す。

【表１】 タンク１の結果では、液が０．２バール（ｂａｒ）減圧されそして温度が１℃
減少した場合、ターペンタイン濃度がかなり減少する。５℃の温度差は、ターペ
ンタイン含有量を、さらに多く減少させる。タンク２の液では、１℃の温度差を
使用する膨張は、かなりの減少を示した。実施例の驚くべき結果は、より高いエ
ネルギーの損失はもっと高いのでブラックリカーからターペンタインを除去する
ために２０℃ないし３０℃の温度降下に相当する膨張および相当する圧力降下を
使用する必要がないということを明確に示した。

【図面の簡単な説明】

【図１】液−置換クラフトバッチシステムの構成図を示す。図は、必要とされた
タンク、流れおよび蒸煮順序を説明している。

【図２ａ】バッチおよび連続蒸煮がまへのタンクの接続の従来技術配置を示す。

【図２ｂ】バッチおよび連続蒸煮がまへのタンクの接続の従来技術配置を示す。

【図２ｃ】バッチおよび連続蒸煮がまへのタンクの接続の従来技術配置を示す。

【図３ａ】本発明による配置接続を示す。

【図３ｂ】本発明による配置接続を示す。

【図３ｃ】本発明による配置接続を示す。

【図３ｄ】本発明による配置接続を示す。

【図３ｅ】本発明による配置接続を示す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ， ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，Ｇ Ｍ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ， ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ， ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，Ｂ Ｚ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ， ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，Ｊ Ｐ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ， ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，Ｒ Ｏ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ， ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者 バイストマ，ジュカ フィンランド国 エフアイエヌ−28660 ポリ バイストマアンティエ 29 (72)発明者 ハスラーチ，ハヌン フィンランド国 エフアイエヌ−26840 コーテラ チルニティエ ５ Ｆターム(参考） 4L055 BA19 BA20 BC17 BG03 EA20 FA05 FA20 FA22 FA30

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 アルカリ蒸煮手段によるリグノセルロース材料からの化学パルプ
   を製造するための改良された方法であり、該方法は、蒸解がま中で前記材料を蒸
   煮し、そして蒸解がまから置換された古液を加圧タンクへ導くことを含み、蒸解
   がまから置換された古液の少なくとも１つが、膨張前の液の沸点より約１℃ない
   し約５℃低い温度に相当する圧力で膨張させられ、そしてその膨張により生じる
   蒸気は、ターペンタイン回収へと導かれることを特徴とする方法。
2. 【請求項２】 タンク中の液の温度が、入ってくる液の温度より低いので、前記
   膨張が、飽和圧力で液を保持しているタンク中へ古液を供給することにより実施
   されることを特徴とする請求項１記載の方法。
3. 【請求項３】 前記古液がタンク中の液体表面より高いタンク内部に導入される
   ことを特徴とする請求項２記載の方法。
4. 【請求項４】 前記古液がタンクに導入され、そして液の一つの流れが、タンク
   から加熱装置を通ってタンク中の液体表面より高いガス空間へ導入されることを
   特徴とする請求項１記載の方法。
5. 【請求項５】 前記液がタンクに導入され、そして液の一つの流れが、タンクか
   ら加熱装置を通って膨張容器へ導入されることを特徴とする請求項１記載の方法
   。
6. 【請求項６】 前記液が膨張容器からタンクへ戻されることを特徴とする請求項
   ５記載の方法。
7. 【請求項７】 減圧混合のための非密閉遮断壁がタンク中の液体入口と液体出口
   との間に備えられており、加熱循環路の入口が前記遮断壁のタンク入口側にあり
   、加熱循環路出口が前記遮断壁のタンク出口側にあることを特徴とする請求項４
   ないし６のいずれか一項に記載の方法。
8. 【請求項８】 前記蒸煮工程がバッチ置換工程であることを特徴とする請求項１
   ないし７のいずれか一項に記載の方法。
9. 【請求項９】 前記蒸煮工程が連続蒸煮工程であることを特徴とする請求項１記
   載の方法。