JP2003513778A - 液体噴射型圧縮機 - Google Patents
液体噴射型圧縮機Info
- Publication number
- JP2003513778A JP2003513778A JP2001536277A JP2001536277A JP2003513778A JP 2003513778 A JP2003513778 A JP 2003513778A JP 2001536277 A JP2001536277 A JP 2001536277A JP 2001536277 A JP2001536277 A JP 2001536277A JP 2003513778 A JP2003513778 A JP 2003513778A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- liquid
- tube
- compression
- atm
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 90
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 36
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 2
- 150000001338 aliphatic hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 claims description 2
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 claims description 2
- -1 olefin hydrocarbon Chemical class 0.000 claims description 2
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 83
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- BFKJFAAPBSQJPD-UHFFFAOYSA-N tetrafluoroethene Chemical group FC(F)=C(F)F BFKJFAAPBSQJPD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- BQCIDUSAKPWEOX-UHFFFAOYSA-N 1,1-Difluoroethene Chemical compound FC(F)=C BQCIDUSAKPWEOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- UUAGAQFQZIEFAH-UHFFFAOYSA-N chlorotrifluoroethylene Chemical group FC(F)=C(F)Cl UUAGAQFQZIEFAH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010908 decantation Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- XUCNUKMRBVNAPB-UHFFFAOYSA-N fluoroethene Chemical compound FC=C XUCNUKMRBVNAPB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001872 inorganic gas Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002896 organic halogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 1
- 238000010944 pre-mature reactiony Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04F—PUMPING OF FLUID BY DIRECT CONTACT OF ANOTHER FLUID OR BY USING INERTIA OF FLUID TO BE PUMPED; SIPHONS
- F04F5/00—Jet pumps, i.e. devices in which flow is induced by pressure drop caused by velocity of another fluid flow
- F04F5/44—Component parts, details, or accessories not provided for in, or of interest apart from, groups F04F5/02 - F04F5/42
- F04F5/46—Arrangements of nozzles
- F04F5/463—Arrangements of nozzles with provisions for mixing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/312—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof
- B01F25/3122—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof the material flowing at a supersonic velocity thereby creating shock waves
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/312—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof
- B01F25/3124—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof characterised by the place of introduction of the main flow
- B01F25/31243—Eductor or eductor-type venturi, i.e. the main flow being injected through the venturi with high speed in the form of a jet
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Jet Pumps And Other Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
気体は、圧縮される気体を圧縮機内に吸引する圧縮機内への高速液体注入を得るために、高圧、例えば、少なくとも１６ａｔｍ、下で注入される液体を使用することにより、液体噴射型圧縮機内において高圧、例えば、少なくとも７ａｔｍ、に圧縮される。
Description
【０００１】
（技術分野）
この発明は、圧縮を行うために液体を使用することにより気体を圧縮する方法
に関する。
に関する。
【０００２】
（発明の背景）
エダクター（eductors）は、大気圧以下の圧力から大気圧までに気体を圧縮す
ることにより減圧状態を発生させるために使用されてきた。該エダクターの動作
原理は、「液体噴射型気体ポンプのための噴射分散及び混合用スロートの長さ」
（ R.G.Cunningham & R.J.Dopkin著、Journal of Fluid Engineering、１９７４
年９月号、第２１６−２２６頁）に開示されるように、より高い圧力にまで、特
に、１３ｐｓｉａ（０．８８ａｔｍ、８８．８８ＫＰａ）である出発ガスから５
０ｐｓｉａ（３．４ａｔｍ、３４３．４ＫＰａ）にまで、の気体の圧縮へと拡大
されてきた。こういった意味合いで、エダクターは、液体噴射型圧縮機と言われ
る場合がある。すなわち、液体が気体を圧縮するために使用される。上記ＪＯＦ
Ｅの論文に開示されているように、気体の圧縮は、１６５ｐｓｉａ（１１．２ａ
ｔｍ、１１２０Ｋｐａ）までの圧力のもとでノズルから液体を軸方向に注入する
ことにより起こる。液体は、チューブの長さ方向に沿って注入される。このこと
が、圧縮される大気圧以下の圧力の気体をチューブ内へ吸引し、その結果として
、気体と混合された状態になる小滴に液体を分散する。したがって、チューブは
、混合スロートと言われてきた。次に、小液滴の混合気は、運動エネルギを犠牲
にして圧力が上昇している、すなわち、液体の速度が減少されている拡散ゾーン
と言われる膨張容積ゾーンに入る。混合スロートにおける小滴の気体との混合の
組み合わせ及び拡散ゾーンにおける速度の減少が、液体の運動量及び運動エネル
ギそれぞれを気体の圧縮に変える。該気体は、さらなる使用のために、例えば、
遠心分離機により、その次に液体から分離され得る。
ることにより減圧状態を発生させるために使用されてきた。該エダクターの動作
原理は、「液体噴射型気体ポンプのための噴射分散及び混合用スロートの長さ」
（ R.G.Cunningham & R.J.Dopkin著、Journal of Fluid Engineering、１９７４
年９月号、第２１６−２２６頁）に開示されるように、より高い圧力にまで、特
に、１３ｐｓｉａ（０．８８ａｔｍ、８８．８８ＫＰａ）である出発ガスから５
０ｐｓｉａ（３．４ａｔｍ、３４３．４ＫＰａ）にまで、の気体の圧縮へと拡大
されてきた。こういった意味合いで、エダクターは、液体噴射型圧縮機と言われ
る場合がある。すなわち、液体が気体を圧縮するために使用される。上記ＪＯＦ
Ｅの論文に開示されているように、気体の圧縮は、１６５ｐｓｉａ（１１．２ａ
ｔｍ、１１２０Ｋｐａ）までの圧力のもとでノズルから液体を軸方向に注入する
ことにより起こる。液体は、チューブの長さ方向に沿って注入される。このこと
が、圧縮される大気圧以下の圧力の気体をチューブ内へ吸引し、その結果として
、気体と混合された状態になる小滴に液体を分散する。したがって、チューブは
、混合スロートと言われてきた。次に、小液滴の混合気は、運動エネルギを犠牲
にして圧力が上昇している、すなわち、液体の速度が減少されている拡散ゾーン
と言われる膨張容積ゾーンに入る。混合スロートにおける小滴の気体との混合の
組み合わせ及び拡散ゾーンにおける速度の減少が、液体の運動量及び運動エネル
ギそれぞれを気体の圧縮に変える。該気体は、さらなる使用のために、例えば、
遠心分離機により、その次に液体から分離され得る。
【０００３】
化学産業が直面している１つの問題は、安全な方法での反応性気体（reactive
gases）の圧縮の問題である。残念ながら、化学プロセスに供給されている反応
剤気体（reactant gases）のような多くの反応性気体は、従来の機械的なダイア
フラム式又はピストン式圧縮機による圧縮熱により爆発の危険性をはらんでいる
ことを知られている。ある場合には、気体は自動点火し、あるいは爆発力で時期
を早めて重合するかもしれない。
gases）の圧縮の問題である。残念ながら、化学プロセスに供給されている反応
剤気体（reactant gases）のような多くの反応性気体は、従来の機械的なダイア
フラム式又はピストン式圧縮機による圧縮熱により爆発の危険性をはらんでいる
ことを知られている。ある場合には、気体は自動点火し、あるいは爆発力で時期
を早めて重合するかもしれない。
【０００４】
（発明の概要）
液体噴射型圧縮機が、以前に得られたよりももっと高い圧力にまで、すなわち
、少なくとも７ａｔｍ（７０７ＫＰａ）にまで、さらには２５ａｔｍ（２５２５
ＫＰａ）あるいはそれ以上の高圧にまでも、気体を安全に圧縮するために動作さ
れ得ることが見出された。したがって、本発明のプロセスは、吸引チューブ内に
少なくとも１６ａｔｍ（１６１６ＫＰａ）の圧力下で液体を軸方向に注入するこ
と、前記吸引チューブ内に圧縮される気体を吸引し、該チューブ内で注入された
液体と接触させること、前記チューブ内で前記気体に接触する前記液体の速度が
前記チューブ内において小滴に分散させ、前記小滴と前記気体の混合気を形成す
ること、それによって、前記液体の運動量を前記気体に移動させること、前記混
合気を減速された区域に随意に送り、それによって前記液体の運動エネルギを前
記気体に移動させること、そしてその結果として前記気体の少なくとも７ａｔｍ
までの圧縮を得ることを備えている。気体の圧縮の大部分、例えば、圧縮の少な
くとも８５％は、吸引チューブ内で起こる。追加圧縮のための減速された区域の
使用は、プロセスの最大の成果を与えるが、この区域は、チューブ内での圧縮が
圧縮された気体の意図された使用に対して十分である場合には省略されてもよい
。
、少なくとも７ａｔｍ（７０７ＫＰａ）にまで、さらには２５ａｔｍ（２５２５
ＫＰａ）あるいはそれ以上の高圧にまでも、気体を安全に圧縮するために動作さ
れ得ることが見出された。したがって、本発明のプロセスは、吸引チューブ内に
少なくとも１６ａｔｍ（１６１６ＫＰａ）の圧力下で液体を軸方向に注入するこ
と、前記吸引チューブ内に圧縮される気体を吸引し、該チューブ内で注入された
液体と接触させること、前記チューブ内で前記気体に接触する前記液体の速度が
前記チューブ内において小滴に分散させ、前記小滴と前記気体の混合気を形成す
ること、それによって、前記液体の運動量を前記気体に移動させること、前記混
合気を減速された区域に随意に送り、それによって前記液体の運動エネルギを前
記気体に移動させること、そしてその結果として前記気体の少なくとも７ａｔｍ
までの圧縮を得ることを備えている。気体の圧縮の大部分、例えば、圧縮の少な
くとも８５％は、吸引チューブ内で起こる。追加圧縮のための減速された区域の
使用は、プロセスの最大の成果を与えるが、この区域は、チューブ内での圧縮が
圧縮された気体の意図された使用に対して十分である場合には省略されてもよい
。
【０００５】
好ましい実施形態において、圧縮される気体は、化学反応に供給される気体と
して有益な反応剤気体のような反応性気体である。
して有益な反応剤気体のような反応性気体である。
【０００６】
（詳細な説明）
図１において、液体噴射型圧縮機２は、中空チューブ４から成り、該チューブ
の中空内部は、圧縮機の混合スロート６を画定している。混合スロートの直径は
、その長さ方向に沿って一定であることが好ましい。液体注入ノズル８は、チュ
ーブ４の上流端近傍に位置し、該ノズルは、スロート６（チューブ）の長軸１１
沿いに照準を向けているオリフィス１２を有している。液体は、例えば、ポンプ
（不図示）により高圧下でノズル８に供給され、この液体がオリフィス１２を介
し、高速流れ１０としてスロートに沿って軸方向に注入されることを引き起こす
。チューブ４の上流端は、圧縮される気体用の１又はそれ以上の入口１６を備え
付けられ、液体のスロートへの注入が該入口を介してスロート内への気体の吸引
を引き起すように、ノズル８を包囲する気体マニホールド部分１４に開口してい
る。チューブ（スロート）の下流端１９は、外方に向かって広がっている円錐状
壁２０により画定されているディフューザー１８に開口している。チューブ４、
マニホールド１４及びディフューザー１８は、断面で円形であり、チューブ４の
長軸に同軸であることが好ましい。上述したように、圧縮機は、チューブ４の下
流端１９で終わっていてもよい。
の中空内部は、圧縮機の混合スロート６を画定している。混合スロートの直径は
、その長さ方向に沿って一定であることが好ましい。液体注入ノズル８は、チュ
ーブ４の上流端近傍に位置し、該ノズルは、スロート６（チューブ）の長軸１１
沿いに照準を向けているオリフィス１２を有している。液体は、例えば、ポンプ
（不図示）により高圧下でノズル８に供給され、この液体がオリフィス１２を介
し、高速流れ１０としてスロートに沿って軸方向に注入されることを引き起こす
。チューブ４の上流端は、圧縮される気体用の１又はそれ以上の入口１６を備え
付けられ、液体のスロートへの注入が該入口を介してスロート内への気体の吸引
を引き起すように、ノズル８を包囲する気体マニホールド部分１４に開口してい
る。チューブ（スロート）の下流端１９は、外方に向かって広がっている円錐状
壁２０により画定されているディフューザー１８に開口している。チューブ４、
マニホールド１４及びディフューザー１８は、断面で円形であり、チューブ４の
長軸に同軸であることが好ましい。上述したように、圧縮機は、チューブ４の下
流端１９で終わっていてもよい。
【０００７】
動作に関して、液体は、チューブ４へのそして該チューブの長軸方向に沿う高
速注入用ノズルに供給される。この注入は、入口１６を通り、マニホールド１４
を回って、チューブ４のスロート内への（圧縮される）気体の吸引を引き起こし
、注入された液体と接触状態にする。吸引された気体は、液体流れ１０を覆い、
いたるところで液体流れに接触する。吸引された気体と高速液体流れとの間のこ
の接触の結果は、チューブの下流端１９近傍の領域２２において気体との混合気
を形成する小液滴への流れの分散である。チューブ４は、流れ１０が下流端１９
に達する前に小滴に分散するのに十分な長さを持っている。小液滴／気体の混合
気は、チューブより大きい断面積（容積）のために混合気の速度を減少させるデ
ィフューザー１８（該ディフューザーが存在する場合）内に入る。
速注入用ノズルに供給される。この注入は、入口１６を通り、マニホールド１４
を回って、チューブ４のスロート内への（圧縮される）気体の吸引を引き起こし
、注入された液体と接触状態にする。吸引された気体は、液体流れ１０を覆い、
いたるところで液体流れに接触する。吸引された気体と高速液体流れとの間のこ
の接触の結果は、チューブの下流端１９近傍の領域２２において気体との混合気
を形成する小液滴への流れの分散である。チューブ４は、流れ１０が下流端１９
に達する前に小滴に分散するのに十分な長さを持っている。小液滴／気体の混合
気は、チューブより大きい断面積（容積）のために混合気の速度を減少させるデ
ィフューザー１８（該ディフューザーが存在する場合）内に入る。
【０００８】
図２は、オリフィス１２の好ましいオリフィス形状を示している。図において
、ノズル８は、オリフィス１２が中心に配置されているプレート２４で終わって
いる。プレート２４は、例えば、溶接によりノズルハウジング２６に取り付けら
れている。オリフィス１２は、チューブの長軸に平行なランド面２８及び該ラン
ド面から下流側に連続して同心円状に傾斜している面３０を備えている。その結
果、オリフィスのランド面２８がノズルから注入される液体流れに対してナイフ
様の出口を提供することになる。ランド面の幅は、１−３ｍｍにあることが好ま
しい。ナイフ様出口の効果は、小滴への液体流れの分散を助けることにある。そ
れで、チューブ（及びスロート）の長さを最小限にすることができ、それによっ
て、流れとスロート６を画定しているチューブの内壁との間の摩擦のような流体
エネルギの損失を最小限にすることができる。
、ノズル８は、オリフィス１２が中心に配置されているプレート２４で終わって
いる。プレート２４は、例えば、溶接によりノズルハウジング２６に取り付けら
れている。オリフィス１２は、チューブの長軸に平行なランド面２８及び該ラン
ド面から下流側に連続して同心円状に傾斜している面３０を備えている。その結
果、オリフィスのランド面２８がノズルから注入される液体流れに対してナイフ
様の出口を提供することになる。ランド面の幅は、１−３ｍｍにあることが好ま
しい。ナイフ様出口の効果は、小滴への液体流れの分散を助けることにある。そ
れで、チューブ（及びスロート）の長さを最小限にすることができ、それによっ
て、流れとスロート６を画定しているチューブの内壁との間の摩擦のような流体
エネルギの損失を最小限にすることができる。
【０００９】
気体の圧縮の大部分は、気体に作用している小液滴を介して気体への液体の運
動量の移動を伴って、スロートの領域２２において起こる。そして、気体の圧縮
は、ベルヌーイの定理（流れの面積が増大し、それによって速度が減少する時、
運動エネルギは、位置エネルギ（圧力）に転換される。）に従って、その結果と
しての気体への液体の運動エネルギの移動により、ディフューザーにおいて完了
する。圧縮された気体は、次に、遠心分離機のような気／液分離装置により液体
から分離されてもよい。
動量の移動を伴って、スロートの領域２２において起こる。そして、気体の圧縮
は、ベルヌーイの定理（流れの面積が増大し、それによって速度が減少する時、
運動エネルギは、位置エネルギ（圧力）に転換される。）に従って、その結果と
しての気体への液体の運動エネルギの移動により、ディフューザーにおいて完了
する。圧縮された気体は、次に、遠心分離機のような気／液分離装置により液体
から分離されてもよい。
【００１０】
少なくとも７ａｔｍまでの気体の圧縮が、チューブ４内へ非常に高速度で、ノ
ズル８を経由して該チューブ内に液体を供給することにより得られる。また、こ
の高速度は、ノズルへの液体入力に高圧を課することにより得られる。少なくと
も１６ａｔｍの圧力が、この結果を達成するために必要とされる。この結果が得
られる液体噴射型圧縮機の構造の例が、下記（実施例）欄において示されるであ
ろう。
ズル８を経由して該チューブ内に液体を供給することにより得られる。また、こ
の高速度は、ノズルへの液体入力に高圧を課することにより得られる。少なくと
も１６ａｔｍの圧力が、この結果を達成するために必要とされる。この結果が得
られる液体噴射型圧縮機の構造の例が、下記（実施例）欄において示されるであ
ろう。
【００１１】
気体の望ましい圧縮が増大するにつれて、入口１６を介して圧縮機に導入され
る気体が少なくとも絶対圧で２ａｔｍ（２０２ＫＰａ）のような大気圧以上の圧
力とすることが好ましい。液体噴射型圧縮機により気体の圧力を、（入口１６を
通過する）流入気体の圧力の１０倍以上にも増加させることは難しい。したがっ
て、２０ａｔｍ（２０２０ＫＰａ）以上の圧力への圧縮が望まれる場合には、ま
た、それに相応して流入気体圧力を増加させることが望まれる。液体噴射型圧縮
機により得られる気体圧力の増加は、流入気体圧力の４−８倍であることが好ま
しい。例え流入気体が圧力をかけられているとしても、それにもかかわらず、流
入気体は、該流入気体の速度よりも大きい液体流れ１０の速度の効力によって、
スロート６に沿って注入される高速流れ１０による吸引作用を受けている。流入
気体の圧縮は、流入気体の望ましい圧力を得るために、例えば、機械的圧縮機に
よるような従来の手段により得られてもよいが、また、第２の液体噴射型圧縮機
の使用により得られてもよい。その場合、第１の圧縮機からの出力気体の圧縮が
第２の圧縮機において増加される。追加の圧縮機は、所望の最終圧縮を得るため
に、連続して使用されてもよい。
る気体が少なくとも絶対圧で２ａｔｍ（２０２ＫＰａ）のような大気圧以上の圧
力とすることが好ましい。液体噴射型圧縮機により気体の圧力を、（入口１６を
通過する）流入気体の圧力の１０倍以上にも増加させることは難しい。したがっ
て、２０ａｔｍ（２０２０ＫＰａ）以上の圧力への圧縮が望まれる場合には、ま
た、それに相応して流入気体圧力を増加させることが望まれる。液体噴射型圧縮
機により得られる気体圧力の増加は、流入気体圧力の４−８倍であることが好ま
しい。例え流入気体が圧力をかけられているとしても、それにもかかわらず、流
入気体は、該流入気体の速度よりも大きい液体流れ１０の速度の効力によって、
スロート６に沿って注入される高速流れ１０による吸引作用を受けている。流入
気体の圧縮は、流入気体の望ましい圧力を得るために、例えば、機械的圧縮機に
よるような従来の手段により得られてもよいが、また、第２の液体噴射型圧縮機
の使用により得られてもよい。その場合、第１の圧縮機からの出力気体の圧縮が
第２の圧縮機において増加される。追加の圧縮機は、所望の最終圧縮を得るため
に、連続して使用されてもよい。
【００１２】
また、ノズルへの液体の容積流量は、流入気体の容積流量が液体の容積流量の
３倍未満であるようにすることが好ましい。
３倍未満であるようにすることが好ましい。
【００１３】
本発明は、ＨＣｌ、ＨＢｒ、ＨＦを含むハロゲン化水素酸、塩素、フッ素のよ
うなハロゲンガス、メタン、エタン及びプロパンのような脂肪族炭化水素、エチ
レン、プロピレン、ブテン、ブタジエン及びアセチレンのようなオレフィン炭化
水素及び塩化ビニル、フッ化ビニル、フッ化ビニリデン、クロロトリフルオロエ
チレン及びテトラフルオロエチレンのようなハロゲン化有機化合物、のような有
機及び無機の全ての気体に適用可能である。気体は、液体流れとの接触により気
体から取り除かれる、浮遊固体粒子や小液滴のような、浮遊微粒子を含んでいて
もよい。圧縮される気体に適合するどのような液体が使用されてもよい。「適合
する」とは、液体が望まれていない方法で気体と相互作用しないことを意味する
。通常、このことは、反応が望まれていない限り、液体は、気体と反応しないこ
とを意味する。溶解するか又は混合気の１つの成分と反応するかのどちらかによ
り、液体が、気体混合気の一部（成分）と相互に作用する一方、残りの気体を圧
縮することがまた望ましいかもしれない。液体の例としては、水、水性媒体及び
有機液体を含んでいる。本発明の圧縮プロセスは、また、気体を圧縮している間
に該気体を冷却するのに使用され得る点で有利である。したがって、流入気体は
、少なくとも５０℃の温度であってもよい。そして、液体流れは、気体を圧縮し
ている間に４０℃以下の温度に該気体を冷却する。この冷却作用は、早すぎる反
応及び／又は爆発の可能性を最小限にするように、圧縮の熱の影響を弱める点に
おいて明白な利点を提供する。圧縮された気体からの液体の分離に関して、その
ような液体は、高圧下でノズル８に供給される液体を提供する循環ポンプに再循
環されてもよい。
うなハロゲンガス、メタン、エタン及びプロパンのような脂肪族炭化水素、エチ
レン、プロピレン、ブテン、ブタジエン及びアセチレンのようなオレフィン炭化
水素及び塩化ビニル、フッ化ビニル、フッ化ビニリデン、クロロトリフルオロエ
チレン及びテトラフルオロエチレンのようなハロゲン化有機化合物、のような有
機及び無機の全ての気体に適用可能である。気体は、液体流れとの接触により気
体から取り除かれる、浮遊固体粒子や小液滴のような、浮遊微粒子を含んでいて
もよい。圧縮される気体に適合するどのような液体が使用されてもよい。「適合
する」とは、液体が望まれていない方法で気体と相互作用しないことを意味する
。通常、このことは、反応が望まれていない限り、液体は、気体と反応しないこ
とを意味する。溶解するか又は混合気の１つの成分と反応するかのどちらかによ
り、液体が、気体混合気の一部（成分）と相互に作用する一方、残りの気体を圧
縮することがまた望ましいかもしれない。液体の例としては、水、水性媒体及び
有機液体を含んでいる。本発明の圧縮プロセスは、また、気体を圧縮している間
に該気体を冷却するのに使用され得る点で有利である。したがって、流入気体は
、少なくとも５０℃の温度であってもよい。そして、液体流れは、気体を圧縮し
ている間に４０℃以下の温度に該気体を冷却する。この冷却作用は、早すぎる反
応及び／又は爆発の可能性を最小限にするように、圧縮の熱の影響を弱める点に
おいて明白な利点を提供する。圧縮された気体からの液体の分離に関して、その
ような液体は、高圧下でノズル８に供給される液体を提供する循環ポンプに再循
環されてもよい。
【００１４】
本発明のプロセスにおける気体の圧縮は、また、圧縮された気体を全部又は一
部液化させる（凝縮させる）のに十分な高い圧縮を含んでいてもよい。次に、凝
縮された液体は、液体が非混合性、例えば、水と炭化水素液、である時、デカン
テーションのような従来の液体／液体分離により、流れ１０の液体と分離されて
もよい。
部液化させる（凝縮させる）のに十分な高い圧縮を含んでいてもよい。次に、凝
縮された液体は、液体が非混合性、例えば、水と炭化水素液、である時、デカン
テーションのような従来の液体／液体分離により、流れ１０の液体と分離されて
もよい。
【００１５】
本発明は、化学反応への供給に対して望まれるような気体を高圧に圧縮するこ
とに対して特に有利である。該気体は、熱過敏性であってもよく、例えば、他の
方法を使用している気体圧縮により生成される熱に曝されると分解や爆発する傾
向があるものであってもよい。圧縮機２における液体の存在は、気体が圧縮され
る時、気体を冷却し、実質上等温圧縮させる。したがって、圧縮は、５０℃以下
の温度で実行され得る。圧縮機２においては、金属対金属の接触により引き起こ
される局所的な高温を発生する恐れのある機械的部品の動きはなにもない。気体
が圧縮機により凝縮される時、例えば圧縮機がピストンタイプのものである場合
にはあるであろうような該圧縮機の損害の危険は何もない。
とに対して特に有利である。該気体は、熱過敏性であってもよく、例えば、他の
方法を使用している気体圧縮により生成される熱に曝されると分解や爆発する傾
向があるものであってもよい。圧縮機２における液体の存在は、気体が圧縮され
る時、気体を冷却し、実質上等温圧縮させる。したがって、圧縮は、５０℃以下
の温度で実行され得る。圧縮機２においては、金属対金属の接触により引き起こ
される局所的な高温を発生する恐れのある機械的部品の動きはなにもない。気体
が圧縮機により凝縮される時、例えば圧縮機がピストンタイプのものである場合
にはあるであろうような該圧縮機の損害の危険は何もない。
【００１６】
（実施例）
これらの実施例においては、液体噴射型圧縮機は、ステンレス鋼で作られ、以
下の寸法を有している。
下の寸法を有している。
【００１７】
チューブ４（スロート）の内径 ０．５４６ｉｎ（１．３９ｃｍ）
チューブ４の長さ １５ｉｎ（３８．１ｃｍ）
ノズルオリフィスの直径 ０．３４ｉｎ（０．８６ｃｍ）
スロート入口までのノズルオリフィスの距離 １．６ｉｎ（３．８ｃｍ）
放出端におけるディフューザーの直径 ０．７４２ｉｎ（１．８８ｃｍ）
ディフューザーの長さ ２．５ｉｎ（６．３５ｃｍ）
ディフューザーの長さ ２．５ｉｎ（６．３５ｃｍ）
【００１８】
以下の表において、Ｃ3Ｈ6は、プロピレンであり、Ｃ2Ｈ2は、アセチレンであ
り、ＴＦＥは、テトラフルオロエチレンであり、オイル（ＯＩＬ）は、モービル
社製のＳＨＣ−２２４である。気体圧縮を行うのに使用される液体は、３１−３
３℃の温度にある。
り、ＴＦＥは、テトラフルオロエチレンであり、オイル（ＯＩＬ）は、モービル
社製のＳＨＣ−２２４である。気体圧縮を行うのに使用される液体は、３１−３
３℃の温度にある。
【００１９】
【表１】
【００２０】
実施例１の実験においては、圧縮されたプロピレンは、出口温度が、起きてい
る圧縮量での飽和温度以下であることから、スロート内で凝縮される。
る圧縮量での飽和温度以下であることから、スロート内で凝縮される。
【００２１】
実施例２は、炭化水素オイルを使用した無水ＨＣｌの高圧圧縮を示している。
【００２２】
実施例３は、圧縮と冷却が同時に行われていることを示している。
【００２３】
実施例４においては、ＨＣｌ／窒素ガス混合気は、それぞれ５０／５０モル％
であり、ＨＣｌは、水との直接接触により気体流れから取り除かれる。該ＨＣｌ
は、水中に吸収され（溶解され）、それによって、圧縮されるのは、流入気体の
うちの窒素成分である。スロート内に注入される水流れは、例えば水を主成分と
する溶液によって置き換えられてもよい。その場合において、ＨＣｌは、主成分
と反応し、塩溶液を形成し、それによって、圧縮された窒素からＨＣｌを取り除
く。
であり、ＨＣｌは、水との直接接触により気体流れから取り除かれる。該ＨＣｌ
は、水中に吸収され（溶解され）、それによって、圧縮されるのは、流入気体の
うちの窒素成分である。スロート内に注入される水流れは、例えば水を主成分と
する溶液によって置き換えられてもよい。その場合において、ＨＣｌは、主成分
と反応し、塩溶液を形成し、それによって、圧縮された窒素からＨＣｌを取り除
く。
【００２４】
実施例５及び６は、反応性気体−アセチレン及びテトラフルオロエチレン−の
等温圧縮を示している。
等温圧縮を示している。
【００２５】
実施例は、また、圧縮の大部分（８５％以上）がチューブ４のスロート６内で
行われることを示している。
行われることを示している。
【図１】
本発明のプロセスに使用され得る液体噴射型圧縮機の概略側断面図である。
【図２】
図１の圧縮機を使用するのに好ましいオリフィスの側断面図である。
Claims (14)
- 【請求項１】 吸引チューブ内に少なくとも１６ａｔｍの圧力下で液体を軸
方向に注入すること、前記チューブ内に圧縮される反応性気体を吸引し、該チュ
ーブ内で注入された液体に接触させること、前記チューブ内で前記気体に接触す
る前記液体の速度が前記液体を前記チューブ内で小滴に分散させ、前記小滴と前
記気体との混合気を形成すること、それによって、前記液体の運動量を前記気体
に移動させること、前記混合気を減速された区域に随意に送り、それによって前
記液体の運動エネルギを前記気体に移動させること、そしてその結果として前記
気体の少なくとも７ａｔｍまでの圧縮を得ることを備えていることを特徴とする
プロセス。 - 【請求項２】 前記チューブ内に吸引される前記気体は、少なくとも２ａｔ
ｍの圧力未満であることを特徴とする請求項１に記載のプロセス。 - 【請求項３】 前記チューブ内に吸引される前記気体と前記液体との容積比
は、３：１未満であることを特徴とする請求項１に記載のプロセス。 - 【請求項４】 前記気体は、少なくとも２５ａｔｍまで圧縮されることを特
徴とする請求項１に記載のプロセス。 - 【請求項５】 前記気体は、前記液体と相互に作用する成分を含み、それに
よって、前記圧縮は、残っている前記気体の圧縮であることを特徴とする請求項
１に記載のプロセス。 - 【請求項６】 前記成分は、前記液体に溶解することを特徴とする請求項５
に記載のプロセス。 - 【請求項７】 前記成分は前記液体と反応することを特徴とする請求項５に
記載のプロセス。 - 【請求項８】 前記気体は、前記液体によって前記気体から取り除かれる微
粒子を含んでいることを特徴とする請求項１に記載のプロセス。 - 【請求項９】 前記気体は、少なくとも５０℃の温度にあり、前記気体に接
触している前記液体が前記圧縮中４０℃未満の温度にまで前記気体を冷却するこ
とを特徴とする請求項１に記載のプロセス。 - 【請求項１０】 前記液体の注入は、ナイフ様の縁と下流傾斜部分を有する
オリフィスを通る注入であることを特徴とする請求項１に記載のプロセス。 - 【請求項１１】 前記反応性気体は、ハロゲン化水素酸ガス、ハロゲンガス
、脂肪族炭化水素ガス、オレフィン炭化水素ガス及びハロゲン化有機化合物ガス
からなる群から選択されることを特徴とする請求項１に記載の方法。 - 【請求項１２】 前記反応性気体は、化学反応への供給原料であることを特
徴とする請求項１２に記載の方法。 - 【請求項１３】 吸引チューブ内に少なくとも１６ａｔｍの圧力下で液体を
軸方向に注入するステップと、前記チューブ内に圧縮される反応剤気体を吸引し
、該チューブ内で注入された液体に接触させるステップと、前記チューブ内で前
記気体に接触する前記液体の速度が前記液体を前記チューブ内で小滴に分散させ
、前記小滴と前記気体との混合気を形成するステップと、それによって、前記液
体の運動量を前記気体に移動させるステップと、前記混合気を減速された区域に
送り、それによって前記液体の運動エネルギを前記反応剤気体に移動させるステ
ップと、及び、その結果として前記反応剤気体の少なくとも７ａｔｍまでの圧縮
を得るステップとを備えていることを特徴とする化学反応に供給される気体を圧
縮する方法。 - 【請求項１４】 吸引チューブ内に少なくとも１６ａｔｍの圧力下で液体を
軸方向に注入することにより反応剤気体を圧縮するステップと；前記チューブ内
に圧縮される反応剤気体を吸引し、該チューブ内で注入された液体に接触させ、
前記チューブ内で前記気体に接触する前記液体の速度が前記液体を前記チューブ
内で小滴に分散させ、前記小滴と前記気体との混合気を形成し、それによって、
前記液体の運動量を前記気体に移動させ、前記混合気を減速された区域に送り、
それによって前記液体の運動エネルギを前記反応剤気体に移動させそしてその結
果として前記反応剤気体の少なくとも７ａｔｍまでの圧縮を得るステップと；及
び前記圧縮された反応剤気体を化学反応に送るステップとを備えることを特徴と
する化学プロセス。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/US1999/026477 WO2001034285A1 (en) | 1999-11-09 | 1999-11-09 | Liquid jet compressor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003513778A true JP2003513778A (ja) | 2003-04-15 |
| JP2003513778A5 JP2003513778A5 (ja) | 2007-01-11 |
Family
ID=22274020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001536277A Pending JP2003513778A (ja) | 1999-11-09 | 1999-11-09 | 液体噴射型圧縮機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003513778A (ja) |
| CN (1) | CN1272094C (ja) |
| WO (1) | WO2001034285A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012144522A (ja) * | 2010-12-21 | 2012-08-02 | Kao Corp | ３級アミンの製造方法 |
| JP2013010065A (ja) * | 2011-06-28 | 2013-01-17 | Shinei Kogyo Kk | 滅菌装置 |
| WO2015019563A1 (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-12 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | エジェクタ及びそれを用いたヒートポンプ装置 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2944218B1 (fr) * | 2009-04-09 | 2012-06-15 | Total Sa | Dipositif ejecteur pour former un melange sous pression de liquide et de gaz, et compresseur de gaz comprenant un tel dispositif ejecteur |
| US8690519B2 (en) * | 2011-02-04 | 2014-04-08 | General Electric Company | Wet gas compressor systems |
| JP6481678B2 (ja) * | 2016-02-02 | 2019-03-13 | 株式会社デンソー | エジェクタ |
| DK3556451T3 (da) * | 2018-04-20 | 2020-08-31 | Siemens Ag | Fremgangsmåde til drift af et reaktoranlæg |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56155691A (en) * | 1980-05-06 | 1981-12-01 | Hideo Aoyama | Self-suction type under-liquid air blower and pressurization thereby |
| JPH0256229A (ja) * | 1988-08-22 | 1990-02-26 | Tokyo Gas Co Ltd | エゼクタ群装置 |
| WO1999055450A1 (en) * | 1998-04-28 | 1999-11-04 | Life International Products, Inc. | Oxygenating apparatus, method for oxygenating a liquid therewith, and applications thereof |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0555498A1 (en) * | 1992-02-11 | 1993-08-18 | April Dynamics Industries 1990 Ltd. | A two-phase supersonic flow system |
| RU2135840C1 (ru) * | 1998-04-17 | 1999-08-27 | Попов Сергей Анатольевич | Жидкостно-газовый струйный аппарат (варианты) |
-
1999
- 1999-11-09 CN CNB998170003A patent/CN1272094C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1999-11-09 WO PCT/US1999/026477 patent/WO2001034285A1/en active Application Filing
- 1999-11-09 JP JP2001536277A patent/JP2003513778A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56155691A (en) * | 1980-05-06 | 1981-12-01 | Hideo Aoyama | Self-suction type under-liquid air blower and pressurization thereby |
| JPH0256229A (ja) * | 1988-08-22 | 1990-02-26 | Tokyo Gas Co Ltd | エゼクタ群装置 |
| WO1999055450A1 (en) * | 1998-04-28 | 1999-11-04 | Life International Products, Inc. | Oxygenating apparatus, method for oxygenating a liquid therewith, and applications thereof |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012144522A (ja) * | 2010-12-21 | 2012-08-02 | Kao Corp | ３級アミンの製造方法 |
| JP2013010065A (ja) * | 2011-06-28 | 2013-01-17 | Shinei Kogyo Kk | 滅菌装置 |
| WO2015019563A1 (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-12 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | エジェクタ及びそれを用いたヒートポンプ装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1272094C (zh) | 2006-08-30 |
| CN1378479A (zh) | 2002-11-06 |
| WO2001034285A1 (en) | 2001-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6019820A (en) | Liquid jet compressor | |
| US4555872A (en) | High velocity particulate containing fluid jet process | |
| EP0323646B1 (en) | Method of separating a higher vapor pressure component and/or particulate matter from a lower vapor pressure component | |
| US5330105A (en) | Aspirating nozzle and accessory systems therefor | |
| JP2003513778A (ja) | 液体噴射型圧縮機 | |
| US4478368A (en) | High velocity particulate containing fluid jet apparatus and process | |
| CN101124410B (zh) | 喷射泵 | |
| KR101988004B1 (ko) | 원심 기체 압축기 방법 및 시스템 | |
| EP0983790A2 (en) | Hot gas reactor and process for using same | |
| US8006961B1 (en) | Apparatus and method for treating process fluid | |
| US20120145050A1 (en) | Apparatus for combustion products utilization and heat generation | |
| EP0717818B1 (en) | System for pumping liquids using a jet pump | |
| GB2398241A (en) | Particle formation | |
| CO5180564A1 (es) | Procedimiento y aparato para la polimeracion de olefinas en fase gaseosa | |
| JP6609620B2 (ja) | バイオマス細胞を破壊するための方法および装置 | |
| WO2009078898A1 (en) | Hydrocarbon/oxygen industrial gas mixer with coarse water droplet environment to reduce ignition potential | |
| JPH0217921A (ja) | 混合気体のガス分離方法 | |
| EP3394538B1 (en) | Supersonic separation of hydrocarbons | |
| EP0995489A2 (en) | Process for accelerating fast reactions using high intensity plug flow tubular reactors | |
| US6354807B1 (en) | Method for generating vacuum and pumping-ejection apparatus for realizing the same | |
| GB2169192A (en) | Compressed air powered suction unit | |
| CN103554318A (zh) | 在微乳液形态下制备含氟聚合物的方法及设备 | |
| US20220168762A1 (en) | Device for generating a co2 snow jet | |
| SU1039539A1 (ru) | Способ струйного смешени газообразных и жидких реагентов | |
| US6248154B1 (en) | Operation process of a pumping-ejection apparatus and related apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061107 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20061107 |
|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20061107 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090115 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090206 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20090501 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20090513 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20090608 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20090615 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090706 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20101005 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110204 |
|
| RD13 | Notification of appointment of power of sub attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7433 Effective date: 20110207 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20110207 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20110228 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20110603 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20111209 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20111214 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20120106 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20120112 |