JP2003511553A - 鋼材料、その用途とその製造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、重量％で１．０−１．９ Ｃ， ０．５−２．０ Ｓｉ， ０．１−１．５ Ｍｎ， ４．０−５．５ Ｃｒ， ２．５−４．０（Ｍｏ＋Ｗ／２）；但しｍａｘ １．０Ｗ， ２．０−４．５（Ｖ＋Ｎｂ／２）；但しｍａｘ １．０ Ｎｂ，バランス；鉄、及び鋼の製造からの残留元素の形での通常量の不純物，の化学組成を有し、さらに、鋼の焼入れ及び焼戻しした状態で５−１２容積％のＭＣ−カーバイドを含み、カーバイドの少くとも約８０容積％は３μｍを超えるが２５μｍ未満、好ましくは２０μｍ未満のサイズを有し、そして焼戻し前、０．５０−０．７０重量％の炭素が焼入れ状態の鋼のマルテンサイト中に溶解している微細構造を有する鋼からなる鋼材に関する。この材料は冷間加工工具用に意図されており、先ず第１に金属ストリップの冷間圧延用均質ロールに向けられる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】 （技術分野） この発明は新規な化学組成と微細構造を有する鋼材の鋼製品に関する。本発明
はまた前記材料の製造ならびにその用途にも関する。

【０００２】 （背景技術） 冷間加工工具製造に使用する材料に対して靭性や耐摩耗性に関する限り強い要
望が起っている。これは一般に、例えばカッティング（切断）、パンチング（穿
孔）、ベンディング（曲げ）用及び金属プレート又はシートの深絞り用工具；金
属粉末プレス用の工具；及び冷間圧延ロールに関してそのとおりである。現在冷
間加工ロール、例えば鋼ストリップの冷間圧延に使用されている鋼は、０．７３
Ｃ， １．０ Ｓｉ， ０．６０ Ｍｎ， ５．２５ Ｃｒ， １．１０ Ｍｏ
， ０．５０ Ｖ， バランス；鉄及び不可避不純物、の称呼組成を有する。そ
の材料でつくられるロールは、ロールが無芯焼入れされるとき、使用状態で５８
−６０ＨＲＣの硬度を有する。この材料では、材料の無芯焼入れ状態で割れる傾
向があって、これにより完全な破損を招く可能性があると云う問題がある。さら
に、耐摩耗性が十分には満足できない。他方、粉末冶金法で製造した高含量のバ
ナジウムを含む鋼は、靭性ならびに耐摩耗性に関する限り強い要望を満足させは
するが高価である。通常高合金化鋼からなる耐摩耗性の外側の材料を、通常合金
化が少いがより強靭な材料でつくったコア（芯）と、鋳造法又は他の方法により
一体化させた、複合材料製の冷間圧延ロールを設計するのが慣例である。この方
法で、良好な耐摩耗性と靭性を有するロールを得ることができる。幾つかの不利
益のうちの１つは製造コストが高いと云うことである。それ故、粉末冶金式製造
又は複合技術を必要とせず、にも拘らず冷間加工鋼に求められている要求、なか
でも靭性と耐摩耗性への要求を満足させる材料への需要が存在する。

【０００３】 （発明の開示） 本発明の目的は、上述の問題を処理して、冷間加工工具、特に冷間圧延ロール
用に使用でき、十分な靭性と硬化能及び耐摩耗性を有する新規な鋼材を提供する
ことである。先ず第１に、本発明は均質（solid）の加工ロール用及び／又は鋼
ストリップの冷間圧延用支持ロール材料を提供することを目的としている。「均
質」とは、この文脈では複合材料からなっているのではないロールを意味する。
これ及び本発明の他の目的は、本発明の特徴である鋼の化学組成と、同じく発明
の特徴である鋼の微細構造との組合せによって達成できる。

【０００４】 本発明鋼の化学組成と微細構造は特許請求の範囲に述べられているが以下にさ
らに詳しく述べる。特に断らない限り、％は常に重量％を表わすものとする。

【０００５】 本発明の鋼製品の構造は、ソフトアニール（soft annealed）状態でＨＢオー
ダーの硬度；強靭焼入れ（tough hardened）状態で３０−５０ＨＲＣの硬度を有
し、そして少くとも約５０容積％、好ましくは少くとも８０容積％が３μｍを超
えるが２５μｍ未満、好ましくは２０μｍ未満のサイズを有する５−１２容積％
のＭＣ−カーバイドを含む微細構造を有する。析出したＭＣ−型カーバイドの少
くとも９０容積％が、３μｍを超えるが２５μｍ未満、好ましくは２０μｍ未満
のサイズを有することが望ましい。この材料は、工具の製造に関連して切削型の
加工をさせるのに適している。使用状態で、仕上げ製品、すなわち例えばロール
などの工具は、無芯焼入れ又は誘導焼入れとそれに続く焼戻しによって与えられ
る６０−６７ＨＲＣに達する表面硬度を有し、そこで焼入れ及び焼戻しした材料
中の微細構造は、５−１２容積％のＭＣ−カーバイドを含む焼戻しマルテンサイ
トからなり、このＭＣ−カーバイドのうちの少くとも５０容積％、好ましくは少
くとも約８０容積％が３μｍを超えるが２５μｍ未満、好ましくは２０μｍ未満
のサイズを有する。この場合さらに、ＭＣ−カーバイドの少くとも約９０容積％
が３μｍを超えるが２５μｍ未満、好ましくは２０μｍ未満のサイズを有するこ
とが望ましい。焼戻し前で、マルテンサイトは０．５０−０．７０重量％のＣを
含む。この文脈でサイズとは、材料の調査断面の全方向におけるカーバイド粒子
の最長の長さを意味する。

【０００６】 鋼のマトリックス中で前記カーバイドの分散を達成するためには、既知の多く
の方法を鋼インゴットの製造に使用することができ、このインゴットから鋼製品
が製造される。第１に、ＯＳＰＲＥＹ法の名でも知られているいわゆる噴霧形成
法（spray forming technique）がすすめられる。この方法により縦軸の周りを
回転するインゴットが次次につくり出され、連続的に製造されているインゴット
の成長端に対して滴状の溶融金属がスプレーされる。ここで金属滴が基体に当る
やいなや比較的速やかに固化するが、その速さは粉末製造のときのようには速く
はなく、インゴットの従来法による製造又は連続鋳造法のようには遅くはない。
大きな寸法、すなわち直径がφ３５０ｍｍから６００ｍｍまでの製品の製造のた
め先ず第１に使用できる可能性のある他の技術は、ＥＳＲ（Electro Slag Remel
ting）再溶融法である。

【０００７】 鋼中の各種合金元素に関する限り以下を適用する。

【０００８】 炭素は、一方ではバナジウム及び存在可能性のあるニオビウムとともに５−１
２容積％のＭＣ−カーバイド（Ｍは実質的にバナジウム）を生成させるため、他
方では、鋼のマトリックス中の固溶体中に０．５０−０．７０重量％の量で存在
させるため、鋼中に十分な量存在させる。鋼マトリックス中に溶解する炭素の含
量が約０．６０％であるのが適当である。鋼中の炭素の全量、すなわち鋼マトリ
ックス中に溶解している炭素とカーバイド中に結合している炭素の合計量は、少
くとも１．０％、好ましくは少くとも１．１％でなければならず、一方炭素のｍ
ａｘ含量は１．９％、好ましくはｍａｘ １．７％とすることができる。

【０００９】 本発明の第１の望ましい実施態様によれば、合計量で８−１２、好ましくは９
−１１容積％のＭＣ−カーバイド（カーバイド中、バナジウムは一部２倍量のニ
オビウムによって置換できる）を与えるため、鋼は、３−４．５Ｖ、好ましくは
３．４−４．０Ｖ、称呼では約３．７Ｖとともに１．４−１．７Ｃ、好ましくは
１．４５−１．６５Ｃ、称呼では約１．５Ｃを含む。

【００１０】 第２の望ましい実施態様では、合計量で５−７容積％、好ましくは約６容積％
のＭＣ−カーバイド（カーバイド中、バナジウムは２倍量のニオビウムで一部置
換できる）を与えるため、鋼は２．０−３．０Ｖ、称呼では約２．３Ｖとともに
１．１−１．３Ｃ、称呼では約１．２Ｃを含む。

【００１１】 すべての実施態様によれば、焼入れした鋼のマルテンサイトマトリックスは焼
戻し前で０．５０−０．７０％Ｃを含む。

【００１２】 シリコン（一部、アルミニウムで置換できる）は、鋼中の炭素活性を増加させ
、したがってシリコンの高濃度での溶解焼入れによる脆性の問題を生ずることな
く鋼の十分な硬度の達成に寄与させるため、存在可能性のあるアルミニウムとと
もに、合計量で０．５−２．０％、好ましくは０．７−１．５％、適量では０．
８−１．２％又は称呼量で約１．０％存在させる。しかしながら、アルミニウム
含量は１．０％を超えてはいけない。鋼は好ましくはｍａｘ ０．１％を超える
Ａｌを含まない。

【００１３】 マンガン、クロム及びモリブデンは、鋼に十分な硬化能を与えるため鋼中に十
分量存在させる。マンガンはまた、鋼中に低濃度で存在し得る残留量の硫黄を結
合させる機能をもっている。したがってマンガンは、０．１−１．５％、好まし
くは少くとも０．２％の量で存在させる。最も適当な含量は０．３−１．１％範
囲にあり、最も好都合には０．４−０．８％範囲にある。マンガンの称呼含量は
約０．６％である。

【００１４】 本発明の鋼製品は、無芯焼入れによってのみならず、誘導焼入れによって３５
ｍｍよりも深い誘導焼入れ深さまで焼入れできなければならない。

【００１５】 硬化能を強く促進するクロムは、それ故、使用目的に適合する硬化能をマンガ
ン及びモリブデンとともに鋼に与えるため、鋼中に存在させるべきである。これ
に関連して硬化能とは、焼入れが焼入れする物体中に多かれ少かれ深く浸透する
能力を意味する。硬化能は、寸法の変化を生じる可能性のある焼入れ操作中油又
は水中での急速な冷却が必要でないかなり大きなサイズの物体の場合でも、無芯
焼入れする物体に対して十分でなければならず、また物体の断面で６０−６４Ｈ
ＲＣ、通常は６２−６４ＨＲＣの硬度を与えるためにも十分でなければならない
。物体を誘導焼入れする場合は約６５−６７ＨＲＣの高い硬度が恐らく達成でき
るが、誘導焼入れした物体に関する限り、表面層の硬度は通常６２−６４ＨＲＣ
である。鋼のマンガン及びモリブデン含量が問題になっているとき、望ましい硬
化能を確かに達成させるには、クロム含量を少くとも４．０％、好ましくは少く
とも４．４％にする必要がある。同時に、鋼中で望ましくないクロムカーバイド
が生成しないためには、クロムは５．５％を超えてはならず、好ましくはｍａｘ
５．２％とする。

【００１６】 バナジウムは、炭素とともに、強靭に焼入れした鋼のマルテンサイトマトリッ
クス中に前記ＭＣ−カーバイドを生成させるため、鋼中に少くとも２．０％、ｍ
ａｘ ４．５％の量で存在させる。前に述べたように、本発明の第１の望ましい
実施態様の鋼は、焼入れ及び焼戻し状態で合計量で８−１２、好ましくは９−１
１容積％に達するＭＣ−カーバイドを与えるために、十分な量の炭素とともに３
−４．５Ｖ、好ましくは３．４−４．０Ｖ、称呼では約３．７Ｖを含む。前述の
第２の考えられる実施態様によれば、鋼は、合計量で５−７容積％、好ましくは
約６容積％のＭＣ−カーバイドを与えるための前述の炭素量とともに２．０−３
．０Ｖ、称呼で約２−３Ｖを含む。原則として、バナジウムはニオビウムによっ
て置換できるが、そのためにはバナジウムと比較して２倍量のニオビウムが必要
であり、これが欠点である。その他、ニオビウムはカーバイドが鋭い刃状の形と
なる原因をつくり、また純粋なバナジウムカーバイドよりもサイズが大きくなっ
て破壊又はチッピング（傷つき）を起し、その結果材料の靭性を低下させる。し
たがってニオビウムはｍａｘ １．０％を超える量で存在してはならず、好まし
くはｍａｘ ０．５％である。最も有利には鋼は意図的に加えたいかなるニオビ
ウムも含んではならず、それ故鋼の最も望ましい実施態様では、鋼の製造に使用
する原料物質からの残渣元素の形での不純物量を超えて許容してはならない。

【００１７】 モリブデンは、鋼の特徴であるマンガン及びクロム量の制限にも拘らず鋼に望
ましい硬化能を与えるため、少くとも２．５％の量で存在させる。好ましくは、
鋼は少くとも２．８％Ｍｏ、最も好都合には少くとも３．０Ｍｏを含む必要があ
る。鋼がＭＣ−カーバイドの望ましい量を犠牲にして望ましくないＭ６Ｃ−カー
バイドを含ませないように、鋼は最高で４．０％Ｍｏ、好ましくはｍａｘ ３．
８、適量ではｍａｘ ３．６％Ｍｏを含むことができる。モリブデンは原則とし
てタングステンで全部又は一部置換できるが、これはモリブデンの２倍以上のタ
ングステンを必要とし欠点となる。またスクラップ処理がより困難となろう。そ
れ故タングステンはｍａｘ １．０％、好ましくはｍａｘ ０．５％を超える量
で存在してはならない。最も好都合には、鋼は意図的に加えたタングステンを含
んではならず、最も好ましい実施態様では鋼の製造用に使用する原料物質からの
残留元素形態の不純物としての量を超えて許容してはならない。

【００１８】 鋼は、上述の合金化元素の他にさらに有意量の合金元素を含む必要がないし、
また含んではならない。若干の元素は鋼の特徴に望ましくない影響を与えるので
はっきりと望ましくない。これは例えば、鋼の靭性を悪くしないようできるだけ
低濃度に保持する必要がある燐の場合である。硫黄も望ましくない元素であるが
、靭性に対するその負の影響は、本質的に無害な硫化マンガンを生成するマンガ
ンによって実質的に中和することができる。それ故硫黄は、ｍａｘ量の０．２％
、好ましくはｍａｘ ０．０５％、適量としてはｍａｘ ０．０２％の量で許容
できる。ニッケル、銅、コバルトなどの他の元素は、鋼の製造に関連して使用す
る原材料からの残留元素の形の不純物量で存在してもよい。窒素は鋼中に不可避
不純物として存在するが、意図的に加えた元素としては存在しない。

【００１９】 本発明のさらなる特性的な特徴は以下の実施実験及び特許請求の範囲から明ら
かになるであろう。

【００２０】 以下の実施実験の説明では添付の図面を参照する。実施した実験の説明 ５０ｋｇの実験室的熱処理物（heat）８ヶを製造した。この鋼の組成、合金化
元素の重量％及びカーバイド含量の容積％を表１に示した。熱処理物を６０×６
０ｍｍサイズの棒の形に鍛造した。

【００２１】

【表１】

【００２２】 表１において、鋼番号１−４は参照材料であり、鋼番号５−８は本発明の組成
を有する。さらに詳しくは、鋼番号５，６及び７は、前記第１の望ましい実施態
様の鋼の組成例であり、鋼番号８は前記第２の考えられる実施態様の鋼の例であ
る。製造した実験合金は以下の項目について検討した： ・ ソフトアニール後の硬度（ＨＢ）， ・ 熱処理後の微細構造；ＴＡ＝１０３０℃／３０分／空気＋５２５℃／２×２
時間， ・ オーステナイト化後の硬度；ＴＡ＝１０３０℃／３０分／空気＋５２５℃／
２×２時間で， ・ 以下の各温度で焼戻し後の硬度；２００℃，３００℃，４００℃，５００℃
，５２５℃，６００℃／２×２時間，ＴＡ＝１０３０℃／３０分／空気， ・ 硬化能， ・ 耐研磨摩耗性， ・ 靭性ソフトアニールした靭性 鋼番号１と４−８の鋼合金のソフトアニールした靭性を表２に示す。この硬度
は合金のカーバイド及びバナジウム含量からみて称呼硬度と見做すことができる
。

【００２３】

【表２】

【００２４】微細構造 ９８０−１０３０℃／３０分でのオーステナイト化と５００−５２５℃／２×
２時間での焼戻しからなる熱処理後の微細構造を光学的顕微鏡及び各種合金変体
のＴｈｅｒｍｏ−Ｃａｌｃ計算により調べた。カーバイドの量は、クロムとバナ
ジウムの含量が増えると増加した。番号４と７の鋼が最大量のカーバイド相を有
していた（表１を見よ）。硬度対焼戻し温度 多数の異なるオーステナイト化温度でオーステナイト化した試験鋼の硬度に対
する焼戻し温度の影響が図１及び図２のダイアグラムに示されている。焼戻し後
の硬度が少なくとも６０ＨＲＣという要求は、本発明のすべての異なる試験鋼に
関する限り、１０３０℃／３０分でオーステナイト化及び５２５−５５０℃／２
×２時間で焼戻し後余裕をもって楽に達成された。硬化能 鋼の硬化能を比較ジラトメーター（膨脹計）法により測定した。測定した硬度
値を表３に示す。

【００２５】

【表３】

【００２６】 番号１の鋼と較べて、他の合金は硬化能が向上した。特に、Ｍｏ含量の高い、番
号６の鋼の硬度が向上した。靭性 調査した鋼の切欠き無し試験片による室温での衝撃テスト結果を図３に示す。
靭性はカーバイド含量の増加とともに減少した。しかしながら、特に番号８の鋼
が、硬度が番号１の鋼の５６．５ＨＲＣに較べて６２ＨＲＣと高いことからみて
非常に良好な靭性を有していた。研磨摩耗 ＳｉＯ₂を研磨剤としてピン−トゥ−ディスク−テスト（pin-to-disc-test）
により耐摩耗性を調べた。図４にに示すように、耐摩耗性はバナジウム含量の増
加につれて著しく増加した。検討−特徴プロフィル 表１は、異なる合金に対してそれぞれ平衡が存在すると考えられる多数の異な
るオーステナイト化温度における炭素含量，ＭＣ（バナジウムカーバイド），Ｍ ₃ Ｃ（セメンタイト）及び合計カーバイドの含量を示す。

【００２７】 図５は、調査した合金の切欠き無し試験片での衝撃テストにより測定した延性
とＳｉＯ₂でのpin-to-disc-testによる耐摩耗性との間の関係を示す。

【００２８】 上記実験から引き出された経験を基にして、本発明鋼の前記２つの実施態様の
鋼の称呼組成は、表４にしたがう組成を持つ筈であると考えられた。表４におい
て、化学組成は重量％で、焼入れ及び焼戻しした状態のカーバイド含量は容積％
で表わされ、バランスは鉄と前記量の不可避不純物である。Ｃはマルテンサイト
中に溶解した炭素の量を表わす。

【００２９】

【表４】

【００３０】 実験室規模で製造した材料の研究からの経験に基いて、次に２つの生産規模の
熱処理物（heat）を噴霧形成法によって製造した。それぞれのヒートは重さ２３
００ｋｇで直径は５００ｍｍであった。この鋼の化学組成を表５に示す。

【００３１】

【表５】

【００３２】 これらのヒートを１１３０℃の温度で最終サイズが２５０ｍｍφの棒の形に鍛
造した。これらの棒から試験片をとり、その微細構造を調べた。これらの研究に
より棒表面近くのカーバイドが棒の中心部のそれよりも小さいことがわかった。
これはヒートの冷却速度による自然の帰結である。表面では、大部分のカーバイ
ドのサイズがしたがって３μｍ未満の可能性があるが、棒の断面の異なる深さか
らとった複数のサンプルの検討により、棒の主要部のサイズが棒の熱処理前なら
びに焼入れ及び焼戻し後、カーバイドの少くとも５０容積％、そして実際少くと
も８０容積％が３−２５μｍのサイズ範囲内、通常３−２０μｍ範囲内のサイズ
であるという要求を満足させたといってよい。

【００３３】 図６は、鋼ヒート番号１２６から作った棒の中心でとったサンプルの焼入れ及
び焼戻し前の微細構造を示す。

【図面の簡単な説明】

【図１】 試験鋼の硬度に対する焼戻し温度の影響を示すダイアグラムである。

【図２】 最高硬度値を有する鋼の図１の焼戻し曲線のピーク域を大きなスケールで示し
たダイアグラムである。

【図３】 試験鋼の靭性対衝撃エネルギーを示すバーチャートである。

【図４】 試験鋼の耐研磨摩耗性を示すバーチャートである。

【図５】 切欠き無し試験片での衝撃テストにより測定した、試験鋼の延性対耐摩耗性を
示すダイアグラムである。

【図６】 本発明鋼材の調査断面における微細構造を示す。

【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書

【提出日】平成１３年１０月１９日（２００１．１０．１９）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】特許請求の範囲

【補正方法】変更

【補正の内容】

【特許請求の範囲】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ， ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ， ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＢＺ，Ｃ Ａ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ， ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，Ｋ Ｅ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ， ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，Ｒ Ｕ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ， ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ Ｆターム(参考） 4E016 AA03 CA09 EA02 4K042 AA10 AA12 AA13 AA20 BA02 BA03 CA06 CA07 CA08 CA09 CA13 DA01 DA02 DC02

Claims (14)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で次の化学組成： １．０−１．９ Ｃ， ０．５−２．０ Ｓｉ， ０．１−１．５ Ｍｎ， ４
   ．０−５．５ Ｃｒ， ２．５−４．０（Ｍｏ＋Ｗ／２）（但しｍａｘ １．０
   Ｗ）， ２．０−４．５（Ｖ＋Ｎｂ／２）（但しｍａｘ １．０Ｎｂ）， バ
   ランス：鉄、及び鋼製造からの残留元素形態での通常量の不純物。 を有し、かつ、鋼の焼入れ及び焼戻しした状態で５−１２容積％のＭＣ−カーバ
   イドを含み、そのうち少くとも５０容積％、好ましくは少くとも約８０容積％が
   ３μｍを超えるが２５μｍ未満、好ましくは２０μｍ未満のサイズを有し、さら
   に焼戻し前に、０．５０−０．７０重量％の炭素が焼入れした状態の鋼のマルテ
   ンサイト中に溶解している微細構造を有する鋼からなることを特徴とする鋼材。
2. 【請求項２】 １．３５−１．７Ｃ及び３．０−４．５Ｖを含むことを特徴
   とする請求項１記載の鋼材。
3. 【請求項３】 １．４０−１．６５Ｃ、好適には少くとも１．４５Ｃ、及び
   ３．４−４．０Ｖを含み、ＭＣ−カーバイドの合計量が８−１２、好ましくは９
   −１１容積％に達することを特徴とする請求項２記載の鋼材。
4. 【請求項４】 ５−７容積％に達するＭＣ−カーバイドの合計量を与えるた
   め１．１−１．３Ｃ及び２．０−３．０Ｖを含むことを特徴とする請求項１記載
   の鋼材。
5. 【請求項５】 鋼が０．７−１．５％、好適には０．８−１．２％Ｓｉを含
   むことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載の鋼材。
6. 【請求項６】 シリコンはアルミニウムによって一部置換されるが、鋼は１
   ．０％を超えるアルミニウム、好ましくはｍａｘ ０．１％を超えるアルミニウ
   ムを含んでいないことを特徴とする、請求項１ないし５のいずれか１項に記載の
   鋼材。
7. 【請求項７】 鋼が少くとも０．２％Ｍｎ、好ましくは０．３−１．１Ｍｎ
   、好適には０．４−０．８Ｍｎを含むことを特徴とする、請求項１ないし６のい
   ずれか１項に記載の鋼材。
8. 【請求項８】 ４．４−５．２％Ｃｒを含むことを特徴とする、請求項１な
   いし７のいずれか１項に記載の鋼材。
9. 【請求項９】 鋼が２．５−３．６Ｍｏ、好ましくは２．７５−３．２５％
   Ｍｏを含むことを特徴とする、請求項１ないし８のいずれか１項に記載の鋼材。
10. 【請求項１０】 請求項１ないし９のいずれか１項に記載の鋼材の冷間加工
    工具への使用。
11. 【請求項１１】 金属ストリップの冷間圧延のための均質ロールへの請求項
    １０記載の使用。
12. 【請求項１２】 請求項１ないし９のいずれか１項に記載の重量％表示の化
    学組成を有する鋼メルトを調製すること；慣用のインゴット鋳造又は連続鋳造法
    あるいはスプレー形成法によってこのメルトからインゴットを製造すること；プ
    ラスチック加工及び／又は機械加工により上記インゴットを望ましい最終の形に
    加工すること；このようにして得られた製品を、マトリックス中に５−１２容積
    ％のＭＣ−カーバイドを含み、そのうちの少くとも５０容積％、好ましくは少く
    とも約８０容積％のカーバイドが３μｍを超えるが２５μｍ未満、好ましくは２
    ０μｍ未満のサイズを有する焼戻したマルテンサイトからなる前記マトリックス
    を達成するために１０００−１１００℃でのオーステナイト化及び５００−６０
    ０℃での焼戻しにより熱処理することを特徴とする、鋼製品の製造方法。
13. 【請求項１３】 請求項１２に記載の方法によって製造されること；鋼のマ
    トリックスが８−１２、好ましくは９−１１容積％のＭＣ−カーバイドを含むこ
    と；及び焼入れ後のマルテンサイトが０．５０−０．７０重量％の溶解炭素を含
    むことを特徴とする鋼製品。
14. 【請求項１４】 請求項１２に記載の方法にしたがって製造されること；及
    び焼入れ後の鋼のマトリックスが、５−７容積％のＭＣ−カーバイドと０．５０
    −０．７０重量％の溶解炭素を含むマルテンサイトからなることを特徴とする鋼
    製品。